一、工程概况：
本工程为世纪花园C区多层住宅楼，位于哈尔滨市江北新城区。
该工程基础采用静压预应力混凝土薄壁管桩，砖混结构，垂直运输用具采用哈尔滨东建机械公司生产的QTZ400型塔式起重机。
二、吊车简介：
哈尔滨东建机械公司生产的QTZ400塔式起重机为水平臂架、小车变幅、上回转、液压顶升式起重机，其臂长为40m，最大起重力矩294KN·M(30t·m)，塔机独立使用时起升高度最大为28m，使用附着杆后最大起升高度为80m。
起重机的设计参数
三、塔吊的基础位置及详图
塔吊位置见附图（1）。塔吊基础底标高为-2.0m，基础形式原说明书为条型梁基础，考虑到江北风荷栽比较大，地基土质松散（多数表面为回填土）为保证安全改为静压预应力薄壁管+筏片式基础，基础厚600mm，砼为
C30，含有2根交叉L-1梁，梁尺寸为宽×高 600×900mm。（静压桩R300MM，桩长度打入深度参照相临楼基础）。
该基础的详图见下图。
上下各4根φ12
吊车基础平面图
四、塔吊基础验算：
G：基础承受的回填土的荷栽，因为本基础不回填土方，所以可省略不记；
f ：基础桩承承载力，根据设计参考单庄承载力600 KN；
3、验算：
N+G=280 KN
f *A=600 KN/ 单庄 *5 根=3000 KN
∵f *A >N +G基础的整体刚度较好，可以均匀受力
∴本基础满足塔吊垂直荷栽的使用要求。
（二）基础承受吊车水平荷载的验算
1、前提：⑴地脚螺栓与砼基础结合牢固；⑵基础所受水平荷载由单个梁承受；⑶不考虑梁内配筋。
2、基本公式：砼梁验算 V≤0.3fcbh0
螺栓验算 V0≤f vb *A
3、基本数据：
V ：吊车作用于基础的水平荷载，据前表得60.5KN；
V0 ：单个螺栓承受的吊车水平荷载，即V/16=3.8KN；
f vb ：螺栓抗剪设计强度，查表得170N/mm2；
fc ：砼的抗压设计强度，查表得14.5 N/mm2（因砼为C30）；
A：螺栓截面积，为122 *3.14=452.16 mm2
b ：梁的宽度，这里取900mm；
h0 ：梁的有效高度，这里取575mm。
4、验算：
螺栓验算 f vb *A=76.8KN≥V0
∴螺栓的抗剪能力满足要求。
砼梁验算 0.3fcbh0=2290KN≥V
∴砼梁的抗水平荷载能力满足要求。
基础承受吊车倾翻力矩的验算
1、前提：吊车对基础产生的倾翻力矩由基础底版承担；螺栓能够传递所有的力量。
2、基本公式：（δmax+δmin）/ 2 < ft
δmax < 1.2 ft
δmax < 5δmin
其中：δmax、min= M/W±（N+G）/A
3、基本数据
ft ：砼抗拉设计强度，为1.45N/mm2；
δmax、min ：砼受倾翻力矩作用产生的最大、最小应力，单位为N/mm2；
N：吊车的垂直荷载，为280KN；
G：回填土的荷载，这里不计；
A：基础底面积，为25 m2；
W：基础砼的截面抵抗矩，为bh2/６=5×52/6=20.9m3；
M：吊车的倾翻力矩，据前表为365KN·M。
4、基底应力的验算：
δmax= M/W+ N/A =365/20.9+280/25=28.6 KN/ m2
δmin= M/W- N/A =365/20.9 --280/25=6.2 KN/ m2
⑴（δmax+δmin）/2=（28.6+6.2）/2=17.4 KN/ m2
∵（δmax+δmin）/2=17.4 KN/ m2 ∴满足要求。 ⑵δmax=28.6 KN/ m2 1.2ft=1.2×145=147 KN/ m2 ∵δmax<1.2ft ∴满足要求。 ⑶δmax=28.6 KN/ m2 5δmin=5×6.2=31 KN/ m2 ∵δmax<5δmin （一）工程概况： 世纪花园位于松北新区，相临世茂大道。属于哈尔滨市毅腾开发公司的开发工程。 （二）塔吊砼基础技术条件： 1.塔吊选用东建QTZ400液压自升塔式起重机。 2.基础为预应力薄壁静压桩+伐片基础。 3.吊基础砼强度等级C35。 4.塔吊避雷：在基础四周用2寸钢管2m长埋地下，并与塔身焊牢。 5.严格按塔吊说明书中基础施工图施工，并严格执行现行施工验收规范之规定。塔吊安装完毕后，必须经过验收。厂家负责调试，试转合格后经劳动部门审批后方可使用。在使用前，必须试吊后方可使用。 （三）施工方法与技术措施： 1、土方工程： 1、）世纪花园C区土质松散，采用人工进行开槽。 2、）施工中对施工作业人员进行交底，现场由放线员用水准钉点、确保开槽尺寸标高的准确性。 3、）保证槽边土体稳定、防止塌方、基槽四周按规定放坡 4、）开挖过程中注意边壁是否有松动变形等不安定迹象，一旦 发现异常或隐患处、需及时修理边坡、压安全网或加撑进行加 固处理，雨后应加强检查工作力度。 5、）如遇有地下障碍物应及时与甲方、设计院及公司技术科取 得联系，尽快制定方案、并做好记录。 6、）塔吊基础施工完毕后，抓紧进行回填土的回填工作，回填前沟内应干燥、回填土需控制好含水量，以用手紧握土料成团、两指轻捏能碎为宜。如土料水分过大或不足时可采取晾干或洒水湿润，不合格土坚决不用、回填土分层厚度20CM，夯打遍数不少于四遍。人工打夯多人动作方向应一致、有专人喊号指挥，采用蛙式夯机应注意行走路线和电源线的拉设、施工过程中做好记录。 2、钢筋工程： 1、）利用机械化人工进行下料，人工进行绑扎。 2、）熟知塔吊基础图纸，结合交底进行施工。钢筋进场应持材质单并按规格分类堆放，下部垫起不小于 300mm，以防锈蚀。在满足以上要求后方可使用． 3、）本着合理搭配原则，先下长料、后下短料，长短搭配，减少材料的损耗和浪费、降低成本。 4、）表面有铁锈、油渍的筋在使用前清理干净，带颗泣状或片状泥锈的钢筋不得使用。 5、）钢筋施工其它要求均执行图集：03 G 101 6、）钢筋梁先期制作、需有保护层措施，可绑塑料垫块。 7、）箍筋一律作成封闭式，弯钩长度：10d 、且作成135°弯钩，绑扎时先用箍筋固定主筋，分好间距，然后再进行绑扎。 8、）钢筋绑扎完成后，由技术负责人组织施工监理人员、质检员参加共同检查。确认符合设计要求及有关规范规定后，方可进入下步工序，并及时填写隐蔽记录。 9、）钢筋的砼保护层： 25mm。 3、砼工程： 1、）垫层：C10砼，基础砼为C35。 2、）C10、C35砼现场搅拌配制。 3、）在浇筑砼前对钢筋进行检验、做好隐蔽检查记录。 4、）砂采用中砂，碎石采用2 — 4cm，两种，材料应符合质地坚硬、干净、含泥量低等标准规定。 5、）搅拌机在搅拌第一罐砼时应先加水空转数圈湿润搅拌筒， 投料时石子减一半、以后按正常搅拌砼的投料顺序：碎石→水泥→砂子→水进行投料。现场设置吊称、严格执行重量比加强对砼粗、细骨料的测定，及时调整用水量、并随机检查配合比及坍落度。 6、）板砼在浇筑过程中除振捣密实、表面还要用木拉板拉平。 7、）砼浇筑前应检查模板是否稳定严密，予埋件和预留洞口是否符合设计要求，模板内的杂物应清理干净。 8、）砼为同期连续浇筑。 9、）设专人负责指挥浇注砼，砼振捣手必须经过培训。 10、）在浇筑完毕后的12h内对砼加以覆盖草袋，砼专人浇水养护时间不得少于7昼夜，浇水次数使砼保持湿润状态。 11、）混凝土试块除按规定留置，并做好砼施工记录。 4、模板工程： 1、）基础梁模板采用钢模 2、）钢模板在使用前先涂刷隔离剂，隔离剂采用脱模剂。 3、）板的拆除必须保证砼楞角完整和无裂缝等现象，砼拆模强度不得低于设计强度的75％。 （四）雨季施工措施： 应对施工机具进行检查、并检查电闸箱有无防雨措施，是否接地，各机电设备有无漏电等，发现问题及时整改。（五）保护环境及降低噪音施工措施： 1、）施工中严格按照《中华人民共和国环境保护法》的有关规定执行。 2、）施工中的建筑垃圾及生活垃圾都要集中堆放，禁止随意丢弃。 3、）施工车辆夜间在现场禁止鸣笛。 （六）安全技术措施： 1、进入塔吊现场的人员必须戴安全帽，施工人员需经三级培训教育和安全技术交底，特种人员必须持证上岗。 2、无关人员不准进入塔吊施工现场,塔吊施工现场周围设立安全防护设施. 3、现场维护电工经培训持证上岗，现场电路根据情况临时变更时必须由专业电工设线。每个塔吊电源应单独设立一条线路. 4、塔吊施工现场的要设立安全标志、安全防护设施必须齐全，各种机械设备的安全防护设施必须齐全，并设专人使用维修保管。 5、塔吊机具应有专人操作，机械手不得将机械交给无证人员操作，以免发生危险。 6、塔吊电器设备都配备漏电保护器，做到"一机一闸一保护"。 7、塔吊发生故障由专业维护电工进行维护和检修，并做好记录。 QTZ400塔式起重机安装方案 塔吊安装首先要根据现场实际情况，对运至施工现场的塔吊各部位整理，摆放并运到一定位置，而后进行安装。认真熟悉建筑物结构情况，塔吊所在施工现场情况，荷载分布情况。将吊放到指定位置，组装后要试，吊底部要垫大木方，其缆钢绳的锚固必须牢固、可靠。准备好各种安装的有关设备与机具，配备25T汽车吊一台，载重汽车10T加长四台，备齐安装起重机专用各种工具，起重机的索具和调试仪器，各类安全防护用品后方可施工。安装前对了解现场地形障碍物和路基等要认真检测，将塔吊标准节落到最低处，紧固标准节回转机械连接螺栓。当基础砼强度达到90%以上，方可起重机的安装工作，完成后的基础水平偏差小1%。 （四）安装程序及有关措施： 认真检查塔吊安装基础，清理施工现场。基础节安装把地梁安装到砼基础上，将预埋螺栓紧固好用仪器抄测水平及垂直度偏差，合格后安装基础节。将基础节置于安装基础上紧固螺栓。 塔吊天然基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m， 塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.5m，起重：6T 自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m， 最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m， 钢筋级别:三级钢。 二、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN； G──基础自重 G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m； e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。 经过计算得到: 有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa； 偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。 三、地基承载力验算 依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa. 塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。 塔式起重机方形独立基础的设计计算 余世章余婷媛 《内容提要》文章通过对天然基础的塔吊基础设计，详细论述整个基础的设计过程，经济适用，安全可靠、结构合理，思路清晰，论述精辟有据；在现场施工中，有着十分重要的指导意义。 关键词：塔机、偏心距、工况、一元三次方程、核心区、基底压力。 一、序言 随着建筑业迅猛发展，塔式起重机（简称塔机）在建筑市场中是必不可少的一项重要垂直运输机械设备；塔机基础设计，在建筑行业中是属于重大危险源的范畴，正因为如此，塔机基础设计得到各使用单位的高度重视；本人通过网络查阅过许多塔机基础设计方案，除采用桩基外，塔基按独立基础所设计的方形基础，绝大部分都按厂家说明书所提供的基础尺寸进行配筋，按规范设计计算的为数不多，厂家所提供基础大小数据有些是不满足规范要求，而塔机基础配筋绝大多数情况是配筋过大，浪费较为严重；厂家说明书所提供数据表明，地基承载力特征值小的基础外形尺寸就较大，承载力特征值较大，基础尺寸就相应的小点，似乎看起来这种做法是正确的，其实并非如此。 塔机基础型式方形等截面最为普遍，下面通过一些规范限定的条件，对方形截面独立基础规范化的设计，很有参考和实用价值。下面举例采用中联重科的塔吊类型进行论述和阐明。 二、塔吊基础设计步骤 2.1、确定塔吊型号 首先根据施工总平面图，根据建筑物外形尺寸（长、宽、高）、及材料堆放场地和钢筋加工场地，根据塔机覆盖率情况，按塔机说明书中的主要参数确定塔机型号。 2.2、根据塔机型号确定荷载 厂家说明书中都有荷载说明，按塔吊自由独立高度条件提供两组数据（中联重科），一组为工作状态（工况）荷载，另一组为非工作状态（非工况）荷载，确定出一组最不利的工况荷载。 2.3、确定塔吊基础厚度h 根据说明书中塔机安装说明，基础固定塔基及有两种形式，一种是地脚螺栓，另一种是埋入固定支腿式；因此根据塔机地脚螺栓锚固长度和支腿的埋深，可以确定塔机基础厚度h。 2.4、基础外形尺寸的确定 根据荷载大小和基础厚度h，确定独立方形基础的边长尺寸。 2.5、基础配筋计算 求出内力进行基础配筋计算，并根据《规范》的构造要求进行配筋和验算。 2.6、基础冲切、螺杆（支腿）受拉或局部受压的验算 三、方形独立基础尺寸的确定 3.1方形基础宽度B的上限值 根据上面塔机基础计算步骤可以看出，塔机基础尺寸的确定是方形基础的计算关键。利用偏心距限定条件，可求出基础最小截面尺寸。根据偏心距e（荷载按标准组合）： 塔吊桩基承载力计算书（附件一） 湖畔美居工程施工期间，用2台塔式起重机，型号：TC5613，安装位置见施工平面图。 一、 TC5613附着式塔机在附着之前对基础的荷载值，见右图。 1、竖向力F=820KN 2、倾覆力矩Mx=3200KN ·m 3、扭力矩Mk=480KN ·m 4、水平力H=65KN 5、塔吊基础（桩承台）重G ＝424KN 说明：TC5613塔吊起重力矩为800KN 〃m ，但是在使用说明书上未提供荷载值。上述荷载值是采用的1250KN 〃m 塔吊的荷载值。此荷载值比800KN 〃m 塔吊的荷载值大许多，能保证安全使用。 二、 TC5613塔吊基础桩承受的荷载值： 塔机使用说明书规定，地耐力为210Kpa 、150Kpa 、110Kpa 。而本工程的地面土层承载力仅40－80KPa ，不能作为塔基持力层。又因为场地所限，安不下6m ×6m 的塔吊基础。所以改为桩基。 每台塔基下设n=4根人工挖孔桩，直径d=1.2m 。桩平面布置见图二（附后）。砼护壁厚度150mm ，护壁外径1500mm 。 因为塔吊工作时按360°旋转，偏心力矩总是随同塔吊的吊臂旋转而改变力矩方位。计算基桩荷载时，可取两个典型的力矩方向，对比之后，取最大的荷载值作为基桩顶面的荷载设计值N i K 塔吊荷载图 （一）、按图a 方向： N i ＝（F+G ）/n ±（M x Y i ）/∑Y i 2 ＝（820+424）/4 ± （3200×1.5）/[4×（1.5）2] ＝311±533＝844KN （抗压桩） ＝-222KN （抗拔桩） （二）、按图b 方向： N i ＝（F+G ）/n ±（M x Y i ）/∑Y i 2 ＝（820+424）/4 ± （3200×2.121）/[2×（2.121）2] ＝311±754＝1065KN （抗压桩） ＝-443KN （抗拔桩） 结论：上述两式对比，第（二）种情况桩顶荷载设计值最大，所以，当基桩受压时，荷载设计值N i ＝1065KN 。当基桩受拉时，（上拔）荷载设计值N i ＝ 图a X 图b 一、工程概况： 本工程为世纪花园C区多层住宅楼，位于哈尔滨市江北新城区。 该工程基础采用静压预应力混凝土薄壁管桩，砖混结构，垂直运输用具采用哈尔滨东建机械公司生产的QTZ400型塔式起重机。 二、吊车简介： 哈尔滨东建机械公司生产的QTZ400塔式起重机为水平臂架、小车变幅、上回转、液压顶升式起重机，其臂长为40m，最大起重力矩294KN·M(30t·m)，塔机独立使用时起升高度最大为28m，使用附着杆后最大起升高度为80m。 起重机的设计参数 三、塔吊的基础位置及详图 塔吊位置见附图（1）。塔吊基础底标高为-2.0m，基础形式原说明书为条型梁基础，考虑到江北风荷栽比较大，地基土质松散（多数表面为回填土）为保证安全改为静压预应力薄壁管+筏片式基础，基础厚600mm，砼为 C30，含有2根交叉L-1梁，梁尺寸为宽×高 600×900mm。（静压桩R300MM，桩长度打入深度参照相临楼基础）。 该基础的详图见下图。 上下各4根φ12 吊车基础平面图 四、塔吊基础验算： G：基础承受的回填土的荷栽，因为本基础不回填土方，所以可省略不记； f ：基础桩承承载力，根据设计参考单庄承载力600 KN； 3、验算： N+G=280 KN f *A=600 KN/ 单庄 *5 根=3000 KN ∵f *A >N +G基础的整体刚度较好，可以均匀受力 ∴本基础满足塔吊垂直荷栽的使用要求。 （二）基础承受吊车水平荷载的验算 1、前提：⑴地脚螺栓与砼基础结合牢固；⑵基础所受水平荷载由单个梁承受；⑶不考虑梁内配筋。 2、基本公式：砼梁验算 V≤0.3fcbh0 螺栓验算 V0≤f vb *A 3、基本数据： V ：吊车作用于基础的水平荷载，据前表得60.5KN； V0 ：单个螺栓承受的吊车水平荷载，即V/16=3.8KN； f vb ：螺栓抗剪设计强度，查表得170N/mm2； fc ：砼的抗压设计强度，查表得14.5 N/mm2（因砼为C30）； A：螺栓截面积，为122 *3.14=452.16 mm2 b ：梁的宽度，这里取900mm； h0 ：梁的有效高度，这里取575mm。 塔吊基础方案 一、工程概况 1、本工程位于松江区九亭镇，地块南临蒲汇塘河，东临沪亭路，西临横泾河，北临沪松公路并与地铁9#线车站一墙之隔，与9#线车站物业开发管理为一个整体。地块面积41162㎡，由3#、4#、5#、6#、7#、8#公寓楼及9#酒店、10#办公楼组成。 2、因地块面积巨大，根据塔吊平面布置应最大程度满足施工区域吊装需要，尽可能减少吊装盲区的原则，以及地下室工程施工中能充分利用塔吊来满足施工需要，按照施工组织总设计要求拟搭设6台附墙式塔吊，其中QTZ80B（工作幅度60M，额定起重力矩800KN.M）2台，QTZ80A（工作幅度55M，额定起重力矩800KN.M）4台，平面位置详附图。 3、拟建建筑物高度及层数 4、根据建筑物高度，1#塔吊位于3#楼西北侧位置，搭设高度为86M；2#塔吊位于9#楼南侧位置，搭设高度为114M；3#塔吊位于5#楼西北侧位置，搭设高度为77M，设水平限位装置；4#塔吊位于10#楼东南侧位置，搭设高度为114M；5#塔吊位于6#楼西北侧位置，搭设高度为100M，6#塔吊位于8#楼西北侧位置，搭设高度为100M。其中5#、6#塔吊为QTZ80B，其余4台为QTZ80A。 5、塔吊应在土方开挖前安装完毕，故采用型钢格构式非塔吊标准节插入钻孔灌注桩内，以保障塔吊安全、稳定和牢固可靠，且不妨碍地下室顶板混凝土的整体浇筑施工，有利于加快施工进度和确保工程质量。 6、本工程采用钻孔灌注桩筏板基础，基坑底标高为-8.000、-8.800、-9.100，本工程±0.000相当于绝对标高6.150M，自然地坪标高相对于绝对标高-1.45M。 7、根据本工程地质勘察报告，各土层极限摩阻力、端阻力标准值指标见下表： 8、塔式起重机主要技术性能表 二、塔吊布置原则 本工程作业面积大，综合考虑塔吊的作用半径、起吊重量、基础工程桩位布置、围檩支撑结构设计、房屋结构设计、经济性比较后，作出以下布置原则。 塔吊基础承载力及稳定性计算书 一、工程概况 嘉兴市清华长三角研究院创业大厦工地拟采用QTZ63型塔吊。工地南侧塔吊高度为120M，北侧塔吊高度为40M。 根据使用说明书中提供的数据：QTZ63型塔吊最大起重矩为630KNM，塔机自重38T。当采用5×5M×1.350M基础时，基础顶面所受弯矩M=1252.4KNM，基础所受垂直荷载N1=473KN，基础砼重N2=800KN，受力情况见图（A）、（B） 根据对基础地耐力要求，若采用浅基大板基础（即5×5M×1.350M 砼基础），地耐力应不低于140KPa，而本工程塔基所处土层③层提供的地耐力为70KPa，不满足，因此考虑采用桩基础。为此需对桩基支承的大板基础进行桩基强度验算及抗倾覆稳定性计算。 计算依据：《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94国标） 《建筑地基基础设计规范》（DB33/1001-2003省标）二、塔吊基础设计参数： 塔吊基础剖面见图（C） 塔吊桩基础采用直径600㎜的钻孔灌注桩的有效长度为16.55M，桩穿越如下土层（按J7钻孔）：③a(厚1.18M)、③（厚6.80）、 ③b（厚4.50）和⑤2-1（厚4.7M）。钻孔桩配筋：主筋Ф14Ф16， 箍筋Ф10＠300，采用C30砼。 根据地质报告（浙江省工程勘察院《浙江清华长三角研究院院区北区创业大厦岩土工程勘察报告》），桩基所穿越土层的力学参数， Ra=U∑ψsia q sia L i+A q pa =0.6×3.14(1×12×1.18+1×7×6.80+1×14×4.50+1×27×4.07)+3.14×0.32×2000 =442.08+565.2 =1007.28KN 固定式塔吊基础设计计算书 由长沙中联重工的塔吊说明书得： 支腿固定式基础荷载： 初步取塔吊基础尺寸为5米×5米×1.5米，塔吊基础设计地基承载力为160Kpa/m2 一、基础几何尺寸的确定 1、塔式起重机基础受偏心荷载的作用，确定方形基础的几何尺寸： 按照轴心受压，用下式估算基础底面积A0： A0≥F v /(f a-r G d) 式中：A0—基础底面面积（m2）； f a—地基承载力，由实地勘探确定，此处由36#墩实验报告为220Kpa； r G—基础及其上覆土体的混合重度（KG/m3）； F v—作用在基础上的竖向荷载标准值（KN）； d—基础埋置深度（m）； f a=220；r G=511.2/5×5×1.5+24=37; F v=511.2;d=1.5; A0=511.2/(200-37)=3.14（m2）； 取偏心荷载的基础底面积A1=1.1～1.4 A0，根据A1初步确定方形基础的边长b，同时b要满足大于等于塔吊标准节宽度乘以两倍基础厚度h。 取A1=1.3A0=4.08（m2） b=√4.08=2.02m， 塔吊标准节乘以两倍的基础厚度h，=1.6×2×1.5=4.8（m） 实际选择塔机基础宽度为5米＞4.8米＞2.02米， 所以选择塔机基础尺寸5米×5米×1.5米符合设计要求。 2、固定式基础需满足整体抗倾覆要求： （F v+F g）×b/2≥Km 式中F g—混凝土基础的重力（KN）,Fg=rb2h,其中r为混凝土容重，取24KN/m3，h为基础高度； M—作用在基础上的弯矩标准值（KN.m）； b—独立基础底边边长（m）； k—安全系数，一般取2； h—基础厚度（m） 将各值代入到公式：F g=rb2h=24×5×5×1.5=900（KN） kM=2×1552=3104（KN.m） （F v+F g）×b/2=（511.2+900）×5/2=3528（KN.m）由于3528＞3104，所以塔机基础抗倾覆满足设计要求。 二、地基承载力验算与整体抗倾覆验算 当固定式塔机达到最大独立高度并且未进行附着时，塔机对基础的荷载最大。独立固定式及固定附着式对其基础要求比较严格，其支腿或地脚螺栓要埋入特制的混凝土内。设计时要满足抗倾覆稳定性、地面压应力要求，其公式如下： 混凝土基础抗倾覆稳定性公式如下： e=(M+F h.h)/(F v+F g)≤b/3 1.1QTZ250(TCT7527-20)支腿固定式在不同臂长不同独立高度时的基础荷载 1.2根据上述塔吊厂家提供参数可选（31.5吊钩下高度米，起重臂60米）对应本实际工程： 载荷倾覆力矩 (Mv) 水平力(Fh)塔机重量(Fv) 工作状态3666KNm30.4KN1239.1KN 非工作状态1461.1KNm101KN941.2KN 1.3 基础自重： 1.4轴心荷载作用下 工作状态： 非工作状态下： 1.5单向偏心荷载作用下 工作状态： 偏心距：= 由于 非工作状态下： 偏心距：= 1.6双向偏心计算 工作状态： 偏心距：= ==1.268cos45=0.896 m = = 由于 非工作状态下： 偏心距：= ==0.617cos45=0.436m = = 1.7塔基混凝土抗冲切验算 根据<<建筑地基基础设计规范>>第8.2.7条 o m t hp l h a f F β7.0≤ 2/)(b t m a a a += i j l A p F = l F ——作用在l A 上的地基土反力设计值； hp β——受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于800mm 时，hp β取1.0； 当h 大于等于2000mm 时，hp β取0.9，其间按线性内插法取用； t f ——混凝土轴心抗拉强度设计值（按C35计算取1.57）； 0h —— 基础冲切破坏锥体的有效高度； （此处取1550） m a ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； t a —— 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上的上边长；当计算柱与基 础交接处的受冲切承载力时 取柱宽即塔吊宽度，2m ； b a —— 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下 边长； 当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度即2+2*1.55=5.1m ； 则 j p ——扣除基础自重及上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土 单面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大的地基 土单位面积净反力；此处取值为183.87KN/m 2 , 136.2 l A ——冲切验算时取用的部分基底面积。 塔吊基础承载力计算书 编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×1.3m，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。按桩径r＝1.2米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π×r2×P＝π×0.62×220＝248.7KN=24.87T 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×24.87＝99.48T 3、塔吊重量51T（说明书中参数） 基础承台重量：5.2×5.2×1.3×2.2＝77.33T 塔吊＋基础承台总重量＝51＋77.33=128.33T 4、基础承台承受的荷载 F2＝5.2×5.2×4.0=108.16T 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=99.48+108.16=207.64T>塔吊基础总重量＝128.33T 所以塔吊基础承载力满足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。 验算要求轴向力设计值N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。 Fc=14.3/mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π×r2/4（构件核心截面积） ＝π×11002/4＝950332mm2 fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4 ＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积） x＝1.0（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取1.0） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径） Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×3.14＝50.24mm2（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π×1100×50.24/200=867.65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式 N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=0.9(14.3×950332＋300×4624+2×1.0×210×867.65)=15341360.6N 248.7KN<12382.87KN 经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。 7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算 一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。 、工程概况: 本工程为世纪花园 C 区多层住宅楼，位于哈尔滨市江北新城区。 该工程基础采用静压预应力混凝土薄壁管桩，砖混结构，垂直运输用具采用哈尔滨东建机械公司生产的 QTZ400 型塔式起重机。 二、吊车简介： 哈尔滨东建机械公司生产的 QTZ400塔式起重机为水平臂架、小车变幅、上回转、液压顶升式起重机，其臂长为 40m ，最大起重力矩 294KN ? M （30t ? m ），塔机独立使用时起升高度最大为 28m ，使用附着杆后最大起升高度为 80m 。 起重机的设计参数 三、塔吊的基础位置及详图 塔吊位置见附图（1）。塔吊基础底标高为 -2.0m ，基础形式原说明书为条型梁基础，考虑到江北风荷栽比较大， 地基土质松散（多数表面为回填土）为保证安全改为静压预应力薄壁管 +筏片式基础，基础厚 600mm ,砼为 C30，含有2根交叉L-1梁，梁尺寸为宽X 高 600 X 900mm 。（静压桩R300MM ，桩长度打入深度参照相临楼基 础）。 该基础的详图见下图。 上下各4根? 12 吊车基础平面图 四、塔吊基础验算: G :基础承受的回填土的荷栽，因为本基础不回 f :基础桩承承载力，根据设计参考单庄承载力 3、验算： N+G=280 KN f *A=600 KN/ ??? f *A >N +G 基础的整体刚度较好，可以均匀受力 ? ??本基础满足塔吊垂直荷栽的使用要求。 （二）基础承受吊车水平荷载的验算 1、 前提：⑴地脚螺栓与砼基础结合牢固；⑵基础所受水平荷载由单个梁承受；⑶不考虑梁内配筋。 2、 基本公式：砼梁验算 V < 0.3fcbh0 螺栓验算 V0 < f vb *A 3、 基本数据： V :吊车作用于基础的水平荷载，据前表得 60.5KN ; V0 :单个螺栓承受的吊车水平荷载，即 V/16=3.8KN ; f vb :螺栓抗剪设计强度，查表得 170N/mm2 ; fc :砼的抗压设计强度，查表得 14.5 N/mm2 （因砼为C30）; A :螺栓截面积，为 122 *3.14=452.16 mm2 b :梁的宽度，这里取 900mm ; h0 :梁的有效高度，这里取 575mm 。 填土方，所以可省略不记; 600 KN ; 单庄*5根=3000 KN 附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算。 1、基础外型： 基础边长（b）为5000×5000，基础厚度h值1350mm 。 2、荷载： a：砼体积及自重F G（KN）。 F G=1.2×γ×v=1.2×25×（5×5×1.35）=1012.5KN b：F v作用于基础顶面的竖向力设计值F v（KN）。 按TC5013说明书： F v=1.2×113.2=135.8t=1358KN c：F h作用于基础顶面的水平力设计值F h（KN）， 根据TC5013说明书：P2=7.74t，F h=1.2×P2=9.3t=93KN d：M作用于基础顶面的力矩设计值（KN·m） 根据TC5013说明书：M1=216.5t·m， 所以设计值M=1.2×216.5=259.8t·m=2598KN·m 3、基础地基承载力验算： 整体式基础承受基础底面压力应符合：P≤f P——基础底面处的平均压力设计值 f——基础承载力设计值，由于塔吊基础底位于-7.8m处，根据工程地质勘察报告f=150kpa P=（F v+F G）/A=（1012.5+1358）/（5×5）=94.82 KN/m2=94.82 kpa ∴P 十字梁式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011 一、塔机属性 二、塔机荷载 塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值 2、风荷载标准值ωk(kN/m2) 3、塔机传递至基础荷载标准值 4、塔机传递至基础荷载设计值 三、基础验算 基础布置图 基础底面积：A=2bl-l2+2a2=2×8.5×1.2-1.22+2×1.22=21.84m2 基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=8.5×1.2+2×(1.2+1.2)×1.2=15.96m2 基础及其上土的自重荷载标准值： G k=AhγC=21.84×1.25×25=682.5kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×682.5=819kN 1、偏心距验算 条形基础的竖向荷载标准值： F k''=(F k+ G k)A0/A=(508.2+682.5)×15.96/21.84=870.127kN F''=(F+G)A0/A=(637.32+819)×15.96/21.84=1064.234kN e=(M k+F Vk·h)/ F k''=(681.167+18.927×1.25)/870.127=0.81m≤b/4=8.5/4=2.125m 满足要求！ 2、基础偏心荷载作用应力 (1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 e=0.81m≤b/6=8.5/6=1.417m I=lb3/12+2×al3/12+4×[a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2]=1.2×8.53/12+2×1.2×1.23/12+4×[1.24/36+1.22/2×(1.2/3+1.2/2)2]=64.868 基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=64.868/(8.5/2)=15.263m3 P kmin= F k''/A0-(M k+F Vk·h)/W=870.127/15.96-(681.167+18.927×1.25)/15.263=8.341kPa P kmax= F k''/A0+(M k+F Vk·h)/W=870.127/15.96+(681.167+18.927×1.25)/15.263=100.697kPa (2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值 P min= F''/A0-(M+F V·h)/W=1064.234/15.96-(1004.048+26.498×1.25)/15.263=-1.271kPa P max= F''/A0+(M+F V·h)/W=1064.234/15.96+(1004.048+26.498×1.25)/15.263=134.634kPa 3、基础轴心荷载作用应力 P k=(F k+G k)/A=(508.2+682.5)/21.84=54.519kN/m2 4、基础底面压应力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 f a=f ak+εdγm(d-0.5)=110+1.6×19.3×(1.5-0.5)=140.88kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 P k=54.519kPa≤f a=140.88kPa 满足要求！ 塔吊基础承载力验算 塔吊天然基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m， 塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.5m，起重：6T 自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m， 最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m， 钢筋级别:三级钢。 二、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷 载,F=860.00kN； G──基础自重 G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN. m； e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。 经过计算得到: 有附着的压力设计值 P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa； 偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.4624) =169.584kPa。 塔式起重机基础施工方案 塔机型号：TC6012 工程名称：XXXX项目土建施工 暨水电安装工程一期公建区编制： 审核： 编制时间：2020-3-12 目录 一、编制依据 (3) 二、工程概况 ............................................................................................. 错误!未定义书签。 三、塔吊相关参数...................................................................................... 错误!未定义书签。 四、塔吊基础选型...................................................................................... 错误!未定义书签。 五、塔吊基础施工技术措施及质量验收...................................................... 错误!未定义书签。 六、塔吊基础验算...................................................................................... 错误!未定义书签。 塔吊基础施工方案 一、编制依据 1、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992） 2、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJT187-2009） 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011） 6、《先张法预应力混凝土管桩》（GB 13476-2009） 7、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 8、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ 196-2010） 9、本工程施工组织设计； 10、项目工程岩土工程勘察报告； 11、本工程设计图纸； 12、TC6012型塔式起重机使用说明书。 如需要验算塔吊基础专业认证高级工程师保证出具专项方案以 及最合理的计算书，扫描加微信提供塔吊的主要参数，准备好塔吊主要参数： 矩形板式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 二、塔机荷载 塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值 2、风荷载标准值ωk(kN/m2) 3、塔机传递至基础荷载标准值 4、塔机传递至基础荷载设计值 三、基础验算 矩形板式基础布置图 基础及其上土的自重荷载标准值： G k=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1215=1458kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =60.7×29+3.5×3-34.6×6-183×12+0.9×(1134+0.5×21.42×45/1.2) =749.26kN·m F vk''=F vk/1.2=21.42/1.2=17.85kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×60.7×29+3.5×3-34.6×6-183×12)+1.4×0.9×(1134+0.5×21.42×45/1.2) =1175.53kN·m F v''=F v/1.2=29.99/1.2=24.99kN 基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。 塔吊基础偏心距怎么计算 一. 参数信息 QTZ-315塔吊天然基础的计算书 塔吊型号:QTZ315，自重(包括压重)F1=250.00kN，最大起重荷载F2=30.00kN， 塔吊倾覆力距M=315.40kN.m，塔吊起重高度H=28.00m，塔身宽度B=1.40m， 混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.30m，基础最小厚度h=1.30m， 基础最小宽度Bc=5.00m， 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.30m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载， F=1.2×280=336.00kN； G──基础自重与基础上面的土的自重， G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa 有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa 偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa 四. 地基基础承载力验算 天然基础计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：35.00m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：2.00m， 自重G：450.8kN，基础承台厚度hc：1.20m， 最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：20mm 额定起重力矩Me：630kN·m，基础所受的水平力P：30kN， 标准节长度b：2.8m， 主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：12mm， 所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45kN/m2， 地面粗糙度类别：A类近海或湖岸区，风荷载高度变化系数μz：1.92 。 地基承载力特征值f ak：110kPa， 基础宽度修正系数εb：0.15，基础埋深修正系数εd：1.4， 基础底面以下土重度γ：19.3kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm： 19.3kN/m3。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=450.8kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝450.8＋60＝510.8kN； 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处浙江杭州市，基本风压为ω0=0.45kN/m2； 查表得：风荷载高度变化系数μz=1.92； 挡风系数计算： φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.8+(4×1.62+2.82)0.5)×0.012]/(1.6×2.8)= 0.039； 因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9； 高度z处的风振系数取：βz=1.0； 所以风荷载设计值为： ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×1.92×0.45=1.754kN/m2； 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.754×0.039×1.6×35×35×0.5=67.038kN·m； M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋67.038＋30×1.2＝733.04kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.2=907.5kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=733.04/(510.8+907.5)=0.517m < 5.5/3=1.833m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 塔吊基础施工方案 计算 永州华天城A区商住楼塔吊基础 专 项 施 工 方 案 湖南省第二工程有限公司永州华天潇湘分公司总承包项目经理部 4月 目录 一、编制依据................................................................ 错误!未定义书签。 二、工程概况................................................................ 错误!未定义书签。 三、塔吊安装要求及塔吊性能 .................................... 错误!未定义书签。 四、前期准备................................................................ 错误!未定义书签。 五、施工工艺................................................................ 错误!未定义书签。 六、基础施工要求及注意事项 .................................... 错误!未定义书签。 七、安全管理措施 ........................................................ 错误!未定义书签。 八、计算书.................................................................... 错误!未定义书签。 九、附图........................................................................ 错误!未定义书签。塔吊基础承载力验算
塔吊天然基础的计算书(pkpm计算)
塔吊基础知识设计计算
塔吊桩基承载力计算书(最终版)
塔吊基础验算报告
塔吊基础计算
塔吊基础承载力及稳定性计算书
验算固定式塔吊基础
7527塔吊基础验算
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础种类与计算书
塔吊基础验算报告
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算
塔吊5013基础计算书
最新塔吊基础承载力验算
塔吊基础方案(验算出计算书)
塔吊地基承载力计算
塔吊基础偏心距怎么计算
天然基础塔吊QTZ63(承载力110kPa)
塔吊基础施工方案计算
相关主题
文本预览