模板计算书(最终版)

附录一：

1 模板及外挂架计算书

1.1墙体定型大模板结构模板计算

该模板是按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20-84）﹑《钢结构设计规范》（GBJ17-88）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的要求进行设计与计算的。

已知：层高为2900mm，墙厚200mm，采用全刚模数组合模板系列，2根[10#背楞，采用T30穿墙螺栓拉结，混凝土C30﹑Y=24KN/m2，混凝土塌落度13cm，采用泵送混凝土，浇筑速度1.8m/h，温度T=25，用插入式振动器捣实，模板挠度为L/400（L为模板构件的跨度）。

模板结构为：面板6mm厚普热板，主筋为[8#，间距h=300mm，背楞间距L1=1100mm，L2=300mm，穿墙螺栓水平间距L3=1200mm。L=5400mm。

1.1.1 模板侧向荷载

混凝土侧压力标准值：

F=0.22Y*β1β2ν1/2*250/(T+15)

=0.22*24*1*1.15*1.81/2*250/(25+15)

=50.92KN/m2

混凝土侧压力设计值：

F1=50.92*1.2=61.1KN/m2

有效压头高度：h=61.1/24=2.55m

2.混凝土倾倒力标准值：4KN/m2

其设计值:4*1.4=5.6KN/m2

1.1.2 面板验算

由于5400/250=21.6>2，故面板按单向板三跨连续梁计算。1. 强度验算:

取1m宽的板条为计算单元

F3=F1+F2=48.88+5.6=54.48KN/m2=0.05448N/mm2

q=0.05448*1*0.85=0.046308N/mm

M max=K mx ql y2=0.117*0.046308*2602=366.26N.mm

则: W x=1/6*1*62=6mm3

所以: δmax=M max/(γx W x)=366.26/1*6=61.04N/mm2

满足要求.

挠度验算：

V max=K V ql4/100EI

q=0.046308N/mm

Kv=0.583

L=300

I=300*63/12=5400mm4

V max=0.583*0.046308*3004/（100*2.06*105*4500）

=0.0024mm

V max<[V]=L y/500=0.50mm

故满足要求.

1.1.3 主筋验算

q=0.05448*300=16.34N/mm

强度验算:计算简图见1-1

W x=23.5*103mm3

I x=101*104mm4

δmax=M ma x/(γx W x)=0.125*16.34*11502/(1*25.3*103) =106.79N/mm2

故满足要求.

挠度验算:

悬臂部分:

q=Fh=0.05448*300=16.34N/mm

V max=ql24/8EI x=16.34*3004/(8*2.06*105*101*104)

=0.08<[V]=300/500=0.60mm

λ=300/1150=0.26

V max=(5-24λ2)ql4/(384EI)

=(5-24*0.262)*16.34*11504/(384*2.06*105*101*104)

=1.21mm<[V]=1150/500=2.30mm

故满足要求.

1.1.4 背楞计算

q=Fh=0.05448*1150=62.652N/mm

强度验算

用弯矩分配法及叠加法求得:

M A=-1/2qa2=-1/2*62.652*1502=0.7*106N.mm

M AB中=K M ql22=0.101*62.652*11502=0.84*106N.mm

M BC中=K M ql32=0.075*62.652*11502=6.21*106N.mm

M B支=K M ql32=0.117*62.652*11502=9.69*106N.mm

故: M max=M B支=9.69*106N.mm

2根[10#W x=79.4*103mm3

I x=396.6*104mm4

δmax=M ma x/(γx W x)=9.69*106/(1*79.4*103)

=122.04N/mm2

故满足要求.

挠度验算:

q=0.05448*1150=62.652N/mm2

悬臂部分:

V max=ql4/8EI x=62.652*3004/(8*2.06*105*396.6*104)

=0.078mm<[V]=150/400=0.375mm

跨中部分:

V max=q1L34*(5-24λ2)/384EI

=62.652*11504*(5-24*0.262)/(384*2.06*105*396.6*104) =1.18mm<[V]=1150/400=2.875mm

1.1.5 穿墙螺栓计算

N≤An.f

N=1.2*1.15*48.88=67.45KN=67450N

An.f=560.6*170=95302N>67450N

故强度满足要求.

1.1.6 吊环计算

吊环承载力计算

[PX]=An.100=3.14*102*100=31400N

PX=2.85*6.0*130*1.3=28899N

[PX]>PX

故强度满足要求.

吊环焊缝计算

N/He.Lw≤βf.ffw

（28899/4）/（4LW）≤1.0*160

LW≥11.30mm

故强度满足要求。

1.1.7 挑架设计计算

计算原则:

挑架荷载取值: 2.5KN/m2

挑架间距按1.5M计算

所以:一挑架所受荷载为:

1.5*0.67*

2.5=2.51KN

这里各杆件受力不作计算< 只验算M16螺栓的强度值。而螺栓主要是受剪, 所以只计算M16的受剪。

由<<建筑工程模板施工手册>>表5-2-6查得普通螺栓抗剪设计值为: 130N/mm2即: M16允许剪力为: 3.14*(R/2)2*130=26124.8N=26.12KN

所以: M16的螺栓抗剪力远大于挑架上荷载之力,

即: [τ]=26.12KN>>2.51KN。

满足要求。

1.1.8 吊钩承载力计算

已知A，B件均为10mm钢板，C件为Ф20的圆钢，试按最大块模板进行计算(G=1654.33Kg), 挑架荷载安2.5KN/m2计算, 即N=10.55KN, 且按一块模板两个吊钩进行计算, 所以每个吊钩受力为: F=(G+N)/2

F=(1654.33*10+10550)/2=13546.65N

=1.5√10

首先计算最小角焊缝H fim≥1.5√t

max

取H

=4.74mm

fim

不计熔深和凸度,其焊缝宽度为: He=0.7hf=0.7*4.74=3.32mm

计算A﹑B件的焊缝承载力

由于其它内力平衡,设垂直焊缝长度方向的力Ny按垂直垂直焊缝长度方向的力均匀分布,因为动荷载,取βf=1.0

δf=Ny/h e∑L w≤βf f f w

δf=13546.55/3.32*(210-10)*2=f f w=160,即δf=9.72

计算A﹑C件焊缝承载力

且按最不利因素计算,即全部力F平行焊缝长度方向,即受剪,因受动力荷载,取βf=1.0

τf =Ny/h e∑LW≤βf f f w

τf =13546.65/3.32*(88-10)*4=f f w=125,即τf=13.08

1.1.9 计算螺栓的承载力

因为一块模板按两个吊钩计算,且每个吊钩两个螺栓(配双母)所以每个螺栓所承受力为F/2=6773.33KN螺栓抗拉强度为:F bτ=170N/mm2,选用M16的螺栓,有效面积为:Aa=156.7mm2,因此, 螺栓所能承受力为: F=26639。

所以: F/2=6773.33KN

1.2顶板模板计算

1.2.1荷载计算

本工程地下室顶板最大厚度为180mm，钢筋混凝土的重力密度为25KN/m3，混凝土自重荷载计算如下：

Q1=25×0.18=4.5KN/m2

施工荷载为：Q2=3KN/m2

即静荷载Q1=4.5KN/m2；动荷载Q2=3KN/m2

综合荷载Q=1.2×4.5＋1.4×3=9.6KN/m2

（注：由于模板自重荷载相对较小，且已取较大安全系数，故模板自重荷载不计算）1.2.2主、次楞抗剪强度计算

主、次楞分布图形如下：

次楞

主楞

竖撑

顶板模板支撑体系系统图

主楞上荷载计算：

N1=QA=9.6×0.9×0.9=7.78KN/m

最大剪力：

V1=N1/2=7.78/2=3.89KN

次楞上均布荷载计算：

q2 =0.3Q=9.6×0.3=2.88KN/m

最大剪力：

V2=q2L/2=2.88×0.9/2=1.30KN

100×100mm的木方子抗剪强度计算：

查《建筑施工手册》表2-54，取云松的抗剪强度f v=1.4N/mm2，则

V=f v A=1.4×100×100=14000N=14KN

V＞V1；V＞V2，满足要求。

主、次楞的强度计算（由于主、次楞采用同等材料，主楞荷载大于次楞荷载，因此只对主楞进行计算）

主楞荷载的计算简图如下：

300

300300

900

主楞受力状态简图

N为次楞作用在主楞上的力，N=2V2=2×1.30=2.60KN

将主楞的受力状态看为受力作用点等间距为300mm，查《建筑施工手册》表2-7，得最大弯矩M max=0.3N=0.3×2.60=0.78KN·m

100×100木方的最大抵抗弯矩计算：

M=f m W

f m——木材的抗弯强度（查《建筑施工手册》，取值13N/mm3）；

W——100×100木方子的最大抵抗弯矩。

M=13×1003/6=2166666N·mm=2.17KN·m

M＞M max=0.78KN·m，满足施工要求。

最大挠度计算

主楞的最大挠度：

ωmax=N×300×(3×9002－4×3002)/（24EI）

E ——弹性模量（查《建筑施工手册》表2-54，取值9000N/mm2）；

I ——截面惯性矩；

I=1004/12

ωmax=2.60×103×300×(2430000－360000)/（24×9000×1004/12）=0.90mm

主楞受力较次肋受力不利，可考虑主、次肋同等挠度时，总变形量

ω总=2ωmax=2×0.90=1.8mm≈3mm

经计算，按此方案可安全进行顶板模板工程施工。

1.3外墙挂架计算

1.3.1外挂架安装、平面结构及组成

1.3.1.1外挂架安装状态

外挂架是用外挂架钩栓挂在已浇注的混凝土外墙上，承载建筑模板及混凝土浇注操作平台，外挂架脚手架及安全设施，各类施工荷载的模板支承设施，外挂架安装状态简图如下图所示：

1.3.1.2外挂架构造

外挂架构造是用8#槽钢和υ48×3.5钢管及δ＝8mm 钢节点板组焊成的平面桁架，具体见附图1改型标准外挂架。 外挂架的计算简图

其计算简图如图1-2

C

A B

E

F

D

54.57°

35.43°

40.5°

K

122

3

1142

958

1906

948

775

581

1356120

286

图1-2 外挂架计算简图

1.3.1.3外挂架杆件组成及材料

（1）根据附图1改型外挂架组成杆件见表1

外挂架杆件规格表 表2-1

杆件 号 材料 型号 面积A （mm 2

） 惯性距I X （mm 4

） 载面模量

W X （mm 3

） 回转半

径（mm ） 长度

长细比 AD υ48×3.5 489 1.219×105 5080 15.8 775 49.0 DC υ48×3.5 489 1.219×105 5080 15.8 581 36.8 CE υ48×3.5 489 1.219×105 5080 15.8 1142 72.3 DE υ48×3.5 489 1.219×105 5080 15.8 948 60.0 KE

υ48×3.5

489

1.219×105

5080

15.8

1019.2

64.5

AF 8#槽钢1024 1.66×1055800 12.7 948 74.6 EF υ48×3.5 489 1.219×1055080 15.8 775 49.0 FB 8#槽钢1024 1.66×1055800 12.7 958 75.4 BE υ48×3.5 489 1.219×1055080 15.8 1223 77.4

（2）外挂架材质均为Q235-A

根据J270-2003： f＝215N/mm2 τ＝125N/mm2

1.3.2荷载分析

1.3.

2.1计算单元选取

按一般层高3m以下，外挂架布置最大间距1.8m进行分析

1.3.

2.2荷载取值

（1）外挂架单重： G单＝41.4kg/件（根据设计）

（2）模板均重： q模＝120kg/m2 （奥宇86模板统计均重，含支撑与连接件）（3）操作平台均重：q操＝50kg/m2 (含脚手板及平台支架)

（4）脚手板均重： q脚手板＝35kg/m2 （根据JGJ130-2001规定）

（5）外挂架脚手架均重：q脚手架＝80kg/m2 （含脚手架杆件、安全拦杆、安全网、下层平台设施等偏高取值）

（6）挂架平台均布活载：q挂活＝2kN/m2 （根据JGJ20-84附录六）

（7）下层操作平台均布活载：q下活＝2kN/m2（根据JGJ20-84附录六）

（8）操作平台均布活载：q操活＝2kN/m2 （根据JGJ20-84附录六）

（9）风荷载：规定5级风以上停止模板施工，5级风以下风荷载可忽略。1.3.2.3荷载系数取值

（1）恒载系数γG＝1.2（根据GB50009-2001）

（2）活载系数γq＝1.4（根据GB50009-2001）

1.3.

2.4 分类荷载计算

分类荷载计算即单外挂架所承载分类荷载计算

（1）外挂架自重：G挂＝G单＝41.4kg＝0.414kN

（2）模板自重： G模＝q模×3×1.8＝120×3×1.8＝648kg＝6.48kN

（3）操作平台自重：G操＝q操×0.8×1.8＝50×0.8×1.8＝72kg＝0.72kN （4）脚手板自重：G脚手板＝q脚手板×1.356×1.8＝35×1.356×1.8＝85.4kg＝

0.854kN

（5）外挂架脚手架自重：G脚手架＝q脚手架×1.356×1.8＝80×1.356×1.8＝

195.26kg＝1.953KN

（6）外挂架平台均布线活荷载：q挂活线＝q挂活×1.8＝2×1.8＝3.6kN/m＝

3.6N/mm

（7）下层操作平台均布线活荷载：q下活线＝q下活×1.8＝2×1.8＝3.6kN/m＝

3.6N/mm

（8）操作平台均布线活荷载：q操活线＝q操活×1.8＝2×1.8＝3.6kN/m＝3.6N/mm 1.3.2.5荷载组合

荷载组合规定依据J270-2003规定为：自重×γG＋活荷载×γq

1.3.

2.6外挂架受力简图

根据大模板的浇注混凝土的施工要求，外挂架的最大受力状态为模板支撑状态，外挂架平台及下层操作平台均有施工作业状况，本计算按此状况分析，外挂架受力简图如图2-1，即为钩栓可能最大受力第一状态。

B

A

D

E

C

q 线计=5.8N/mm

F P c 模计=2.683K N P A 模计=5.957KN

P c 计=4.837KN

R XB =8.148KN R XA =8.148KN

R y A =26.18K N

948

1906

775

581

1356

P B 计=4.837KN

图2-1外挂架受力简图 1.3.2.7计算荷载分析

①模板及操作平台处于支撑状态计算荷载

P 模计＝（G 模＋G 操）γG ＝（6.48＋0.72）×1.2＝8.64kN 按图2-2模板支撑状态分析求得：

P C 模计＝2.683kN 作用C 点，方向向下； P A 模计＝5.957kN 作用点A 点，方向也向下。

P 模计=8.64KN

模板支撑

模板

P C 模计=2.683KN

75°

P A 模计=5.957KN

1250

1500

2470

3000

图2-2 模板支撑状态图 ②下层平台作业时计算荷载

P C 计＝P B 计＝1/2〔（G 挂+ G 脚手架）γG ＋q 下活线×1.356×γq 〕

＝1/2〔（0.414＋1.953）×1.2＋3.6×1.356×1.4〕＝4.837kN

③外挂架平台作业时计算荷载 q 线计＝q 脚手板线×γG ＋q 挂活线×γq

＝（0.35×1.8）×1.2＋3.6×1.4＝5.796≈5.8N/mm

④支座反力分别为

R yA ＝P A 模计 ＋P B 计＋P C 计＋P C 模计＋q 线计×1.356

＝5.957＋4.837＋4.837＋2.683＋5.8×1.356＝26.18kN R XB ＝- R XA ＝〔P C 计＋P C 模计＋（5.8×1.356）/2〕×1356÷1906

＝〔4.837＋2.683＋（5.8×1.356）/2〕×1356÷1906＝8.148kN

1.3.

2.8外挂架钩栓可能最大受力第二状态

外挂架钩栓可能最大受力第二状态为浇注混凝土、外挂架平台及下层平台均有施工作业状态。

P ＇A 计＝（G 模＋G 操）γG ＋q 挂活线×0.8×γ

q

＝（6.48＋0.72）×1.2＋3.6×0.8×1.4＝12.672kN P C 计＝P B 计＝4.837kN q 线计＝5.8N/mm R ＇yA ＝P ＇A 计＋P B 计＋P C 计＋q 线计×1.356

＝12.672＋4.837＋4.837＋5.8×1.356＝30.21kN R ＇XB ＝－R ＇XA ＝〔P C 计＋（q 线计×1.356）/2〕×1356÷1906

＝〔4.837＋（5.8×1.356）/2〕×1356÷1906＝6.238kN

1.3.3 杆件内力分析

运用节点法，求得各计算外力作用下杆件内力如表3-1

杆件内力表（内力N-kN 、弯矩M-N mm 剪力V-kN ） 表2-2

P A 模计 ＝5.957 P B 计 ＝4.837

P C 计 ＝4.837 P C 模计 ＝2.683 q 线计 ＝5.8N/mm

合成内力

AD

3.442

（拉）

1.909 （拉）

M ＝4.355×105 V ＝2.448

N ＝1.1989（拉） M ＝4.355×105

V ＝2.448

N ＝7.340（拉）

DC

3.442

（拉）

1.909

（拉）

M ＝2.447×105 V ＝1.685

N ＝1.1989（拉） M ＝2.447×105 V ＝1.685

N ＝7.340（拉）

DE 0 0 0

-3.932（压）

N ＝-3.932（压） CE 0 0 -5.936（压） -3.293（压） -2.068（压） N ＝-11.297（压） KE 0 0

-0.0006

（压）

-0.00035

（压）

2.103

（拉）

N ＝2.102

（拉）

AF 0 4.837 4.837（拉） 2.683（拉） 4.251（拉） N ＝16.608（拉） FE 0 0 0

BE

-5.936（压） -3.296（压） -5.217（压） N ＝-14.449（压）

荷

件

BF 0 4.837 4.837（拉） 2.683（拉） 4.251（拉）N＝16.608（拉）

1.3.4 杆件承载力分析

AD杆（拉杆）υ48×3.5 A＝489mm2 WX＝5.08×103mm3

V＝2.448kN M＝4.355×105N mm N＝7.340kN（拉）

σ＝N/A＋M/WX＝7.34×103/489＋4.355×105/5.08×103＝101.0N/mm2

τ＝V/A＝2.448×103/489＝5.0 N/mm2

σn＝√σ2＋3τ2＝√1012＋3×52＝101.4 N/mm2＜f＝215 N/mm2 安全

DC杆（拉杆）υ48×3.5 A＝489mm2 WX＝5.08×103mm3

V＝1.685kN M＝2.447×105N mm N＝7.340kN（拉）

σ＝N/A＋M/W＝7.34×103/489＋2.447×105/5.08×103＝63.3N/mm2

τ＝V/A＝1.685×103/489＝3.4 N/mm2

σn＝√σ2＋3τ2＝√63.32＋3×3.42＝63.6 N/mm2＜f＝215 N/mm2 安全

DE杆（压杆）υ48×3.5 A＝489mm2 λ＝58.2

N＝-3.932kN（压）υ＝0.807

σ＝N/υA＝3.932×103/（0.807×489）＝10.0N/mm2＜f＝215 N/mm2 安

全

CE杆（压杆）υ48×3.5 A＝489mm2 λ＝72.3

N＝-11.297kN（压）υ＝0.737

σ＝N/υA＝11.297×103/（0.737×489）＝31.3N/mm2＜f＝215 N/mm2 安

全

KE 杆（拉杆）υ48×3.5 A ＝489mm2 N ＝2.102kN （拉） σ＝N/A ＝2.102×103/489＝4.3N/mm2＜f ＝215 N/mm2 安全 AF 杆（拉杆）8#槽钢 A ＝1024mm2 N ＝16.608kN （拉）

σ＝N/A ＝16.608×103/1024＝16.2N/mm2＜f ＝215 N/mm2 安全 FE 杆内力为0，构造杆免于校核

BE 杆（压杆）υ48×3.5 A ＝489mm 2 λ＝77.4

N ＝-14.449kN （压） υ＝0.704

σ＝N/υA ＝14.449×103/（0.704×489）＝42.0N/mm 2＜f ＝215 N/mm 2 安全 BF 杆（拉杆）8#槽钢 A ＝1024mm 2 N ＝16.608kN （拉） σ＝N/A ＝16.608×103/1024＝16.2N/mm 2＜f ＝215 N/mm 2 安全 1.3.5 挂座强度分析

改型外挂架挂座有固定连接板和活挂座两部分，分别进行分析。 挂座计算承载力由前计算知有两种可能最大受力状态是：

（1）第一种状态（模板支撑状态） 拉力N 1＝8.148kN 、剪力V 1＝26.18kN （2）第二种状态（浇注混凝土状态） 拉力N 2＝6.238kN 、剪力V 2＝30.12kN 挂座强度安全系数n 按吊钩强度安全系数2.2～3.5因静载取n ＝2.5 1.3.5.1 固定连接板强度分析 （1）

固定连接板简图：如图5-1

M16螺栓组3组6个

活挂座

固定连接板

262

图5-1 固定连接板与活挂座简图

由图5-1 焊缝厚度：h f＝5mm

焊缝计算长度：l W＝262－2h f＝252mm

焊缝强度增大系数：βf＝1.22

焊缝计算厚度：h e＝0.7h f

一般采用E43型焊条，三级焊缝：

f f w＝185N/mm2 f V w＝125N/mm2

（2）强度分析

只进行固定连接板两竖向焊缝强度分析即可

①第一状态

σf1＝N1/2helW＝8.148×103/（2×0.7×5×252）＝4.62N/mm2 τf1＝V1/2helW＝26.18×103/（2×0.7×5×252）＝14.8N/mm2 √（σf1/βf）2＋τf12 ＝√（4.62/1.22）2＋14.82 ＝15.3N/mm2 ＜ffw/n＝185/2.5＝74 N/mm2

②第二状态

σf2＝N2/2helW＝6.238×103/（2×0.7×5×252）＝3.53N/mm2 τf2＝V2/2helW＝30.12×103/（2×0.7×5×252）＝17.1N/mm2 √（σf2/βf）2＋τf22 ＝√（3.53/1.22）2＋17.12 ＝17.3N/mm2 ＜ffw/n＝185/2.5＝74N/mm2

③小结：固定连接板强度安全。

1.3.5.2活接挂座强度分析

（1）活接挂座简图如图5-1

（2）螺栓强度分析

6个M16螺栓，计算面积A计＝6×157＝942mm2

f t b＝170N/mm2 f V b＝140N/mm2

N t b＝A计f t b＝942×170＝160.14kN

N V b＝A计f V b＝942×140＝131.88kN

①第一状态

√（nN1/Ntb）2＋（nV1/NVb）2 ＝

√（2.5×8.148×103/160.14×103）2＋（2.5×26.18×103/131.88×103）2

＝√（0.127）2＋（0.496）2 ＝0.51＜1

且V1＝26.18kN＜NVb＝131.88kN

②第二状态

√（nN2/Ntb）2＋（nV2/NVb）2 ＝

√（2.5×6.238×103/160.14×103）2＋（2.5×30.12×103/131.88×103）2

＝√（0.097）2＋（0.571）2 ＝0.58＜1

且V1＝30.12kN＜NVb＝131.88kN

③小结：活接挂座强度安全

1.3.6 钩栓强度分析

钩栓材料：Q235 Tr32×6 A小计＝490.1mm2 A大计＝804.2mm2 f＝205N/mm2

安全系数：取n＝2.5

钩栓计算荷载：

（1）第一种状态（模板支撑状态）拉力N1＝8.148kN、剪力V1＝26.18kN （2）第二种状态（浇注混凝土状态）拉力N2＝6.238kN、剪力V2＝30.12kN 强度分析

（1）第一种状态

σ1＝N1/A小计＝8.148×103/490.1＝16.6N/mm2

τ1＝V1/A大计＝26.18×103/804.2＝32.55N/mm2

σh＝√σ12＋3τ12 ＝√16.62＋3×32.552 ＝58.77 N/mm2

＜f/n＝205/2.5＝82N/mm2 安全

（2）第二种状态

σ2＝N2/A小计＝6.238×103/490.1＝12.73N/mm2

τ2＝V2/A大计＝30.12×103/804.2＝37.45N/mm2

σh＝√σ22＋3τ22 ＝√12.732＋3×37.452 ＝66.1 N/mm2

＜f/n＝205/2.5＝82N/mm2 安全

1.3.7 结论

⑴、使用条件：奥宇86型全钢大模板，高度3m，布置最大间距1.8m。

⑵、改型外挂架杆件、活挂座以及挂架钩栓强度均安全。

⑶、当模板高度增加时，外挂架布置最大间距应减小，当模板高度减小，但一般也在2.7m以上，布置最大间距也应是1.8m。

大学生结构设计大赛计算书模板

枣庄学院第一届结构设计大赛第九组作品设计计算书 学校名称：枣庄学院 专业名称：土木工程专业 学生姓名：蒋文忠吴少波杨广晓黎斌邵淑营 指导教师：高志飞张秀丽 二〇一四年五月

理论分析计算书目录 一、设计说明 (3) 1、方案构思 (3) 2、结构选型 (4) 3、结构特色 (4) 二、方案设计 (5) 1、设计基本假定 (5) 2、模型结构图 (5) 3、节点详图 (5) 4、主要构件材料表及结构预计重量 (5) 三、结构设计计算 (6) 1、静力分析 (6) 2、内力分析 (6) 3、承载力及位移计算 (7) 四、结构分析总结 (8)

一、设计说明 根据竞赛规则要求，我们从模型制作的材料抗压特性，冲击荷载形式和静力加载大小要求等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆和木板，502胶水味粘结剂精心设计制作了结构模型。 1、方案构思 模型主要承受竖直静荷载，竖直静荷载较容易满足。 （1）本结构主要构思是想利用腹杆的轴力来抵抗荷载的作用 （2）设计的总原则是：尽可能的利用竖向支撑的腹杆来提高柱子的承载力而在柱子之间辅以细杆来稳定结构，并利用木材的抗拉性能，及抗压性能来抵抗荷载的作 2、结构选型 由于梯形具有较强的稳定性，而且在平面上容易找平，我们选择梯形为主体结构框架，桁架受力均匀简单，仅受轴力，便于木材性能的发挥。 2.1结构外形 结构上平面为跨度为900mm的等边三角形，内部采用空间桁架结构加强稳定性。 2.2材料截面选择

主体下弦杆截面为四根8*6的杆件粘接而成,两边的两个侧杆截面为5*3的杆件，保证抗压的同时减轻材料的质量。上弦杆为截面为四个5*3的杆件，两侧腹杆为两个截面8*6的杆件，中间三个腹杆为截面5*3的杆件。 2.3节点设计 主体框架结构相交的节点由于杆的倾斜在加静载时会引起较大的剪力，在连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点。 3、结构特色 这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。 它的优点： （1）从结构的外形上看，我们选择梯形作为主体形状，受力均匀，加载方便，上宽下窄，形状渐随着高度逐渐变化，有活力。 （2）根据结构力学求解器软件建立的模型分析，可得出结构位移最大点，针对这一情况，我们改造出变截面柱，成为我们结构一大特色。 （3）斜梁相交时，用胶水加固，这大大提高了斜梁的稳定性和强度。 （4）结构有效的节约了材料，采用合适的杆加固，经济适用。 （5）结构模仿实际工程，采用腰梁，增强抗震性和稳定性。 （6）根据结构力学求解器软件建立的模型分析结果，我们加强顶部和支座强度。

毕业设计手算计算书基本步骤模板1

1 建筑设计 1.1 建筑方案的比选与确定 根据毕业设计任务书的要求，在参观了一些办公大楼的基础上，我先后做出了三个方案，经过初选，摈弃方案三，现将方案一与方案二做一比较，以此确定最终的建筑设计方案。 1.1.1建筑功能比较 由于此保险公司办公楼要求有营业大厅，故可以采用两种方式，一种是将营业大厅单独设置在一边，即采用裙楼的方式，主楼办公区8层，裙楼2层，这样功能划分明确，且建筑物有错落感，外形美观，但结构布置和计算麻烦些；另一种则用对称的柱网，一楼设置营业大厅，与办公区2－8层的布置不同，这样主要的问题就是底层的功能划分了，考虑方便，美观，防火等，此方案绘图和计算相对容易些，考虑到是初次设计完整的一栋框架结构，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱网完全采用对称布置。关于底层平面的布置的问题又有如下两种方案： 方案一建筑底层平面布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，里面效果好，现浇整体布局较为紧凑，便于设计计算和施工；由于底层有大型的营业大厅，而且要求与办公区隔离，该方案楼梯布置比较困难，若分两边布置，则使建筑无门厅主楼梯，不利于交通组织，将其因为对称布局带来的优势丧失，且将对电梯的布置带来问题；若于中门厅处布置一部主楼梯，则为了防火需要（以防形成“袋形走廊”），要在建筑两侧加设防火楼梯与防火出口，造成不经济，且将楼梯置于建筑两头不利于抗震设计。 方案二建筑底层平面非对称布置，可能导致交通组织不明确，但在设置两个入口后问题得到解决，营业大厅不布置在中间，而是放在最右边，有其单独的入口，中间用一道门即可与办公区的门厅隔离，达到设计要求。该方案楼梯布置较为合理，于门厅布置主楼梯一部，通向楼顶，设置防火卷门，即起到消防楼梯的作用，引导人流且同两部电

墙模板计算书

墙模板计算书 齐家工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 墙模板的总计算高度(m):H＝3.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置；分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取1.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；

钢结构设计计算书模板

MINNAN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY 《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程____________ 姓名 _______________ 学号：_____________________ 指导老师：__________________

目录 设计资料和结构布置 ---------------------------------1 1. 铺板设计 1.1 初选铺板截面----------------------------- 2 1.2 板的加劲肋设计---------------------------- 3 1.3 荷载计算------------------------------- 4 3. 次梁设计 3.1 计算简图-------------------------------- 5 3.2 初选次梁截面----------------------------- 5 3.3 内力计算------------------------------- 6 3.4 截面设计------------------------------- 6 4. 主梁设计 4.1 计算简图 --------------------------------- 7 4.2 初选主梁截面尺寸 ---------------------------- 7 5. 主梁内力计算 5.1 荷载计算------------------------------- 9 5.2 截面设计------------------------------- 9 6. 主梁稳定计算 6.1 内力设计 --------------------------------- 11 6.2 挠度验算 --------------------------------- 13 6.3 翼缘与腹板的连接 ---------------------------- 13 7 主梁加劲肋计算 7.1 支撑加劲肋的稳定计算 --------------------------- 14 7.2 连接螺栓计算----------------------------- 14 7.3 加劲肋与主梁角焊缝 -------------------------- 15 7.4 连接板的厚度 -------------------------------15 7.5 次梁腹板的净截面验算------------------------ 15 8. 钢柱设计 8.1 截面尺寸初选----------------------------- 16 8.2 整体稳定计算----------------------------- 16 8.3 局部稳定计算 -------------------------------17 8.4 刚度计算------------------------------- 17 8.5 主梁与柱的链接节点 -------------------------- 18 9. 柱脚设计 9.1 底板面积 --------------------------------- 21 9.2 底板厚度------------------------------- 21 9.3 螺栓直径 --------------------------------- 21 10. 楼梯设计 10.1 楼梯布置------------------------------ 22

框架结构模板工程施工方案

框架结构模板工程施工方案 目录 1工程概况 2编制依据 3施工流程的划分 4模板设计与安装 4.1基础梁模板 4.1.1基础梁模板 4.2柱模板 4.2.1主要技术参数 4.2.2柱模设计 4.3柱、梁节点模板设计 4.4顶板模板设计 4.5梁模板设计 4.6楼梯模设计 4.7门、窗、洞口模板设计 4.8顶板模板和梁板模板安装 4.9柱模板安装 4.10模板安装质量要求 4.11墙板、梁、顶板模板示意图

4.12模板拆除 5质量保证措施 5.1模板工程质量控制程序 5.2模板工程质量 6安全生产及文明施工保证措施 7成品保护 附1 材料投入计划表 附2 模板计算书 1工程概况 1、本工程为门源县高铁维稳中心业务用房建设项目工程，建筑面积约为1780 平方米。 建筑层数、高度：地上三层。 2、结构类型：钢筋混凝土框架结构。独基基础。 2编制依据 2.1 建设工程安全生产管理条例； 2.2 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范；

2.3 钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程； 2.4 混凝土结构工程施工及验收规范； 2.5 建筑施工高处作业安全技术规范； 2.6 施工现场临时用电安全技术规范； 2.7 建筑施工安全检查标准； 2.8 PKPM相关软件； 2.9 本工程施工图纸。 3施工流程的划分 根据工程情况布局该工程设为一个区域组织施工，将其分为一个施工段即。 4模板设计与安装 根据本工程工期紧、造型繁杂，弧形窗上混凝土墙多、小跨度坡屋面、梁多楼板板面小及楼层少等特点；需一次性全部投入模板量，模板只周转一次造成施工成本增加等缺陷； 梁高大于600mm的需增加一道Φ12的对拉螺栓间距为1200MM，防止胀模。弧形窗上的混凝土墙按纵向450mm,竖向500MM的距离加设Φ12的对拉螺栓。 4.1基础承台、连梁 4.1.1基础承台模板 4.1.1.1本工程基础为独立基础棱台结构，模板采用12MM厚木胶板， 竖肋用50100 φ?的钢管。 ?木方，围檩采用双排48 3.5 4.2柱模板 4.2.1主要技术参数

墙模板设计计算书

墙模板设计计算书 一. 荷载计算: 已知条件:墙混凝土计算高度h=1.00m; ⑥.新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 25.00 KN/m2 ⑦倾倒混凝土时产生的水平荷载 4.0 KN/m2 γc=25 KN/m3混凝土自重 设混凝土的入模温度 T=15.00℃ t =200/(T+15)=200/(15.00+15)=6.67 设混凝土浇筑速度 V=32.00m/s β 1 =1.00 外加剂修正系数 β 2 =1.00 塌落度修正系数 F 1=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22×25×6.67×1.00×1.00×32.001/2=207.42 KN/m2 F 2=γ c H=25×1.00=25.00 KN/m2 取F=25.00 KN/m2 二．墙模板计算: 模板采用组合钢摸板,荷载折减系数取0.85 按模板宽度:0.300m单元计算; 模板EI=55560000000N·mm2 模板W=5940mm3;按四跨连续梁计算 模板计算跨度l=0.600m 模板允许应力[σ]=215.0 N/mm2 1.荷载 荷载: q=0.85×(1.2×⑥+1.4×⑦) ×0.300 =0.85×(1.2×25.00+1.4×4)×0.300 =9.78KN/m用于计算弯矩

q’=0.85×⑥×0.300 =0.85×25.00×0.300 =6.375KN/m用于计算挠度 2.抗弯强度验算: M=0.1070ql2=0.1070×9.78×0.6002 =0.3767KN·m σ=M/W=0.3767×106/5940 =63.4N/mm2<215.0N/mm2 3.挠度验算: ω=0.6320×q’l4/100EI =0.6320×6.375×(0.600×1000）4/(100×55560000000) =0.10mm<[ω]=1.5mm 允许挠度[ω]=1.5mm 三.墙侧模水平龙骨强度验算: 水平龙骨采用2根φ48.5mm×3.5mm钢管;间距0.600mm 水平龙骨截面抵抗矩W=5080; 水平龙骨刚度EI=25100000000; 水平龙骨允许应力[σ]=205.0000N/mm2 水平龙骨计算跨度l=0.6000m 按五跨连续梁计算; 荷载折减系数取0.90 荷载: 0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦) =0.90×(1.2×25.00+1.4×4) =25.00KN/m2 q=25.00×0.600=21.36KN/m 用于计算弯矩 q’=0.90×⑥×0.600=15.00N/mm用于计算挠度 M =0.105×ql2=0.105×21.36×0.30002=0.2019KN·m max /2W=0.2019×106/(2×5080) σ=M max =19.8673N/mm2<205.0000N/mm2 ω=0.644q’l4/(2×100EI)

墩柱模板计算书

武汉美高钢模板有限公司
项目名称：中铁六局合福铁路工程
墩柱模板计算书
工程编号：GLTL-DZ-110328
设 计：
王奎
审 核：
批 准：
武汉美高钢模板有限公司
2011 年 3 月 28 日
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中铁六局合福铁路工程墩柱模板
武汉美高钢模板有限公司
计 算 书
一、编制依据： 编制依据： 依据 1、 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、 《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 3、 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002
4、 《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、 《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、 《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、 《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 9、 《建筑结构静力计算手册》 ( 第二版 ) 10、 《预应力混凝土用螺纹钢筋》 (GB/T20065-2006) 二、计算参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝浇注入模温度：25℃； 3、混凝土塌落度：160～180mm； 4、混凝土外加剂影响系数取 1.2； 5、混凝土浇注速度：2m/h； 6、设计风力：8 级风； 7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、设计计算指标采用值 1、钢材物理性能指标 弹性模量 E＝2.06×105N/mm ，质量密度ρ＝7850kg/m ；
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土木工程结构设计计算书设计说明

建筑部分 1.建筑设计 1.1.总平面设计 本工程总建筑面积50002m，层数为8层，底层层高3m,余层层高3m。本建筑位于城市主干道南侧，交通便利。绿化可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等，考虑到场地面积较大，故可设大面积绿地，花坛等，在建筑物两向可布置一些高大乔木或攀缘植物，以改善日晒环境，并可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等。 1.2.平面设计 本建筑布局应紧凑，平面组合符合柱网规格要求，符合建筑模数以及梁的经济跨度的要求。 1.3.立面设计 建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分，着重研究建筑物的体量大小、体型组合、里面及细部处理等。本建筑立面简洁大方，给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、朴素、大方、亲切的印象。 1.4.剖面设计 剖面设计中房间的形状除应满足使用要求以外，还应考虑结构类型、材料及施工的影响，长方形的剖面形状规整、简洁、有利于梁板式结构布置，同时施工也比较简单。即使有特殊要求的房间，在能满足使用要求的前提下，也宜优先考虑采用矩形剖面。

1.5. 设计资料 1.5.1. 工程名称 明珠花园8层框架住宅楼毕业设计 1.5. 2. 设计数据 某房地产开发一栋8层住宅楼，总建筑面积约25000m ，楼层层高3.0m 。 结构形式：钢筋混凝土框架结构，基础采用钢筋混凝土独立基础。 风向：地区主导风为西北风。 风荷载：基本风压0.45a KP ，基本雪压0.35a KP 。 地基承载力：从上至下，填土层：厚度0.8m ，重度16/KN m γ=，地其承载力90ak a f kp =； 粉质粘土层：厚度0.8m ，重度19/KN m γ=，地基承载力140ak a f kp =； 粉土层：厚度0.7m ，重度18/KN m γ=，地基承载力130ak a f kp =； 中沙层：厚度0.5m ，重度17/KN m γ=，地基承载力150ak a f kp =； 精密卵石层：厚度3.1m ，重度20/KN m γ=，地基承载力300ak a f kp =. 地下水位标高-4.0m 。 1.5.3. 施工说明 （1）楼面采用水磨石楼面 10厚水磨石楼面 20厚1:3水泥砂浆找平层 120厚现浇钢筋混凝土楼板 20厚水泥砂浆抹底

《框架结构计算书》

仅参考 第一章设计资料 1.建设地点：南方某城市。 2.工程名称：某多层综合楼。 3.水文、地质、气象原始资料： a.气温:极端最高温度+40℃,极端最低温度-14.9℃。 b.平均相对湿度76%。 c.风向、主导风向N、NE，五、六、七三个月以南风为主，其次为北至东北风。 d.风荷载：基本风压0.3KN/。C类地区：基本雪压0.4KN/m2。 4.程地质资料：根据勘测单位勘测资料，结合个岩土层的时代成因、沉积规律及工程地质性状不同，将场地勘察深度范围内岩土层分为四层，（从上至下）其特征分述如下： ①杂填土（Q ml）：灰——黑——黄色，稍密，稍湿——湿，局部呈密实状，由混凝土、 沥青地板、粘性土及少量砖渣、瓦砾组成，充填时间大约20年。场区内均见分布，一般厚度0.40——3.90米，平均厚度1.73米。 ②粘土（Q2al）：红——褐红——褐黄色，硬塑，湿——稍湿，K2孔呈可塑——硬塑状， 含铁、锰氧化物及其结核，下部含高岭土团块或条带，局部含少量钙质结核，且粘性较差，夹粉质粘土，该层压缩性中偏低，场区均见分布，厚度1.00——5.30米，平均数 3.47米，层顶标高42.50——45.90米。 ③层含粘土叫砾石家碎石（Q2dl+pl）：红——黄褐色，中密——密实，湿，上部以角砾为 主，角砾含量达60——80%，次棱角状，砾径为5——20毫米，成人以石英砂为主，下部为角砾——碎石，碎石含量大30——50%，粒径以30——50毫米为主，最大达120毫米，棱角——次棱角壮，成份以石英及石英砂岩为主，填充少量呈沙土及粘性土，分选差，级配良好。该层压缩性低，场区内均见分布，厚度1.36——6.20米，平均厚度 4.40米，顶层标高37.20——41.80米。 ④层粘土（Q el）：黄色，硬塑，稍湿——稍干，含灰色高岭土团块，由泥岩、页岩风化 残积而成，原岩结构已完成破坏，下部见少量泥岩，页岩碎屑，该层属中偏低压缩性土层，场区均见分布，一般厚度2.60——4.20米，平均厚度2.74米。顶层标高35.95——40.50米。 5、基础场地类别：Ⅱ类。 6、设防烈度：七度，近震。

侧墙模板支架稳定性验算

侧墙模板支架稳定性验算： （1）最大侧压力计算 F=0.22γct0β1β2ν1/2 F=γcH 按上二式计算，并取二式中的较小值。 F=0.22γct0β1β2ν1/2=0.22×25×（200/28+15）×1.2×1.15×21/2=0.22×25×4.65×1.2×1.15×1.414=49.91KN/m2 砼侧压力的计算高度高度取5.6m(取最大值) F=γcH=25×5.6=140 KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为49.91KN/m2 （2）有效压头高度 h=F/γc=49.91/25=1.996m （3）荷载组合 1.2×（4.991+0.4）+1.4（0.3+0.4）=7.45t/m2 （4）支架布置 取柱网0.6m×0.6m(纵向×横向)，横杆步距为0.8m，则每根立杆受力：0.6m×0.6m/根×7.45t/m2×2=5.36t/根=107.41N/mm2。（两侧墙同时对称浇筑） （5）立杆的稳定性验算 N/ΨA≤f Ψ=N/Af=53600/(391×205)=0.668 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001附录C查得长细比λ=89 钢管的回转半径i=1/4√(D2+d2)=16mm Ψ为轴心受压构件稳定系数 由λ=L0 /i可得立杆的允许长度即横杆的步距L0 =λi=89×16=1424mm 所以横杆的步距选择为0.8m满足要求。 （6）模板计算 侧墙面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力，取单位宽度0.6m的面板作为计算单元。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=60×1.82/6=32.4cm3； I=60×1.83/12=29.16cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算（@200mm）。 1）强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: M=0.1×7.45×0.22=0.0298t.m； 面板最大应力计算值σ=29800/32400=0.920N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.920N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。2）挠度计算 挠度计算公式为 1 / 2

墩柱模板计算书midascivil

墩柱模板计算书 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取1.2； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/γ =87.87/25=3.43m max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++

结构设计大赛计算书模板

第1组 设计说明 作品名称龙骨桥 作品重量342g

建筑方案说明 1、建筑材料 A0绘图纸两张、200ml白乳胶、线。在实际制作中常常在白纸之间刷上胶，故所用的材料实际上是纸胶复合材料。根据组委会提供的参考资料可知：纸胶复合材料受拉时呈现线弹性和脆性，受拉弹性模量为E t=2492.2 N/mm2，抗拉强度设计值为f t=32.91N/ mm2；不失稳的情况下纸管的抗压强度设计值为E c=7.18 N/mm2，是理想的弹塑性材料，受压弹性模量为f c=831.89 N/mm2。其抗拉强度设计值f t是抗压强度设计值f c的4倍多，可见纸的受拉性能比受压性能好的多。 2、建筑工程 我们利用纸胶的抗拉、抗压和抗弯性能，及绳子的抗拉强度高而无刚度特点，用纸胶构件和绳子搭制一座跨度1040mm，桥宽190mm 的纸桥。通过最合理的结构设计，构件尺寸设计和最优的构件组装方法，以达到在用料最省的条件下尽可能地通过更大的荷载，使荷质比达值最大，充分发挥材料的力学性能。 结构设计说明 1、结构的选型 按设计要求，小车的速度较慢，故可以不考虑荷载的动态效应，即把每一时刻的荷载都当作静荷载处 理。小车从杆的一端移到另一端，内应 力最大处的包络图如右图所示，为一抛

物线方程y=-(x-1/2)^2+1/2,取其为设计拱轴线，在拱的构造上我们用三根杆做成梯形来代替合理拱轴线。 拱桥按桥面的位置分为上承式，中承式，下承式。 上承式桥优点是桥面系构造简单，拱圈与墩台的宽度较小，桥上视野开阔，施工方便；缺点是桥梁的建筑高度大，纵坡大和引桥长。一般用在跨度较大的桥梁。 中承式桥的优点是建筑高度较小，引道较短；缺点是桥梁宽度大，构造较复杂，施工也较麻烦。 下承式桥的优点是桥梁建筑高度很小，纵坡小，可节省引道长度；缺点是构造复杂，拱肋施工麻烦。一般用于地基差的桥位上。 按照有无水平推力分可分为有水平推力和无水平推力。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台无水平推力作用的拱桥。其推力由刚性梁或柔性杆件承受，属于内部超静定、外部静定的组合体系拱桥。适用于地质不良的桥位处，墩台与梁式桥基本相似，体积较大，只能做成下承式桥，建筑高度很小，桥面标高可设计的很低，降低纵坡，减小引桥长度，因此可以节约材料。但是，结构的施工比较复杂。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台有水平推力作用的拱桥。水平推力可减小跨中弯矩，能建成大跨度的桥梁。造型美观，城市桥梁一般优先选用，可做成上承式、中承式桥。缺点是，对地质要求很高，为防止墩台移动或转动，墩台须设计很大，施工较麻烦。 我们知道在纸桥加载的时候，并没有提供水平力，由这一点在综合考虑以上两方面我们采取的是下承式拱桥。主拱和承梁的截面选

框架支架模板计算书

目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48)

2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。

墙模板计算书

墙模板计算书 蓝雅（合肥）科技有限公司厂区工程工程；工程建设地点：合肥经济技术开发区；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：580天。 本工程由蓝雅（合肥）科技有限公司投资建设，北京炎黄联合国际工程设计有限公司设计，地质勘察，上海智达工程顾问有限公司监理，宏润建设集团股匪有限公司组织施工；由张波担任项目经理，许勇担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M12； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；

桥墩模板计算

桥墩模板计算书 一、桥墩模板的工状说明： 墩身锥形实心墩上口直径为3400mm，坡度1:50，墩身高度6300mm，下口直径3652mm。 桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由四块四分之一圆弧模板对接组成，面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm； 墩帽面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[22#槽钢，纵向间距为：100cm；外加双根[14#槽钢。砼最大浇筑高度8.35m。 1、材料的性能 根据《铁路桥涵施工技术规范TB10203-2002》和《铁路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取： 采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值： F=0.22rct0?2v 1/2或F=rch 公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力; rc----混凝土的重力密度（25KN/m3） t0---新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=10摄氏度考虑，则t0=200/(T+15),则取值为8h） V----混凝土的浇筑速度（m/h）（浇注速度控制在2m/h） H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）(按照最高10米计算) β1--------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2----混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取1.15 F=0.22*25*8*1.0*1.15*21/2=71.6KN/m2

侧向振捣压力为4 KN/m2水平振捣压力为2 KN/m2 Pmax=71.6+6=77.6KN/m2 混凝土有效压头高度H=F/rc=3.1； 2、模板用哪个料力学性能，用料选取及布置情况说明: 钢材的屈服点取215MPa 抗拉强度取350MPa W[14=87.1cm3 I[14=609.4cm4 W[22=234 cm3 I[22=2570cm4 W[10=39.7cm3 I[14=198.3cm4 面板取10cm半条简化为三等跨连续梁检算面板 W厚6=l/6bh2=0.6cm3 I厚6=l/12bh3=0.18cm4 二、面板的检算 厚6面板强度：q=77.6*0.1=7.76KN/m 弯矩=0.1ql2=0.1*7.76*0.32=0.069KNM 厚6面板应力=0.069/0.6=115Mpa<215Mpa 厚6面板刚度：形变 =0.677ql4/100EI=0.677*7760*0.34/100*2000*0.18=0.001m 三、竖肋检算（[14荷载：0.3米宽，1m长） q=pmax*L=77.6*0.3=23.28KN/M 弯矩=0.125*ql2=2.91KNM 【14应力=2.91/87.1=33.4Mpa<215Mpa 形变=5ql4/384EI=5*232.8*1004/384*2.1*107*609=0.14mm 四、平板大肋检算（2*【22:2.6米长，1.4米宽） q= pmax*L=77.6*1.4=108.64kn/m 弯矩=0.125*ql2=0.125*108.64*2.62=91.8knm 支架应力=91.8/2*234=196Mpa<215Mpa 支架最大变形=5ql4/384EI=5*918*2604/384*2.1*107*2*2570 =0.05cm=0.5mm 最宽处强度保证，小面不在计算。

毕业设计结构计算书(格式模板)

湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日

湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名）

湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩：

湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩：

湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩：

框架结构设计计算书

第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。

B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计

墙模板计算书(附图)

墙模板计算书 墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 主楞肢数:1； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00； (N/mm2):13.00； 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； c (N/mm2):1.50； 方木抗剪强度设计值f t 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)