板模板(木支撑)计算书
广西黄金桂林物资公司综合楼工程；属于框架结构 ; 地上13层; 地下1层；建筑高度： 51.3m；标准层层高：Om ;总建筑面积：8600平方米；总工期：0天；施工单位：广西桂林地建建设有限公司。
本工程由广西黄金桂林物资公司投资建设，中国建筑北京研究设计院设计，地质勘察，南方监理监理，广西桂林地建建设有限公司组织施工；由洪志强担任项目经理，文长林担任技术负责人。
模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》(GB50005-2003、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》(第四版)等编制。
一、参数信息
1、模板支架参数
横向间距或排距(m): 1.000 ;纵距(m): 1.000 ；
模板支架计算高度 (m): 3.300 ；立柱采用圆木 :
圆木小头直径 (mm): 80.000 ；圆木大头直径 (mm): 80.000 ；斜撑截面宽度 (mm)：
30.000；斜撑截面高度 (mm)： 40.000；帽木截面宽度 (mm)： 60.000；帽木截面高
度 (mm)： 80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离 (mm): 600.000 ；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离 (mm)： 300.000；方木的截面宽度 (mm)： 40.000；
方木的截面高度 (mm)： 60.000；
2、荷载参数
模板与木板自重 (kN/m2)： 0.350；混凝土与钢筋自重 (kN/m3) ： 25.000；
施工均布荷载标准值 (kN/m2) ：2.000 ；
3、楼板参数
钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi);楼板混凝土强度等级：C25; 每层标准施工天数：
8；每平米楼板截面的钢筋面积 (mm2) ： 360.000 ；楼板的计算跨度 (m)： 4.500;楼
板的计算宽度 (m)： 4.000;
楼板的计算厚度(mm): 100.000 ;施工期平均气温「C): 25.000 ;
4、板底方木参数板底方木选用木材：速生马尾松；方木弹性模量E(N/mm2) ：9000.000 ；方木抗弯强度设计值f m(N/mm2) ：11.000；方木抗剪强度设计值f v(N/mm2) ：1.200；
5、帽木方木参数
帽木方木选用木材：速生马尾松；方木弹性模量E(N/mm2) ：9000.000 ；方木抗弯强度设计值 f m(N/mm2) ： 11.000；方木抗剪强度设计值 f v(N/mm2) ： 1.200；
6、斜撑方木参数
斜撑方木选用木材：速生马尾松；方木弹性模量E(N/mm2) ：9000.000 ；方木抗压强度设计值 f v(N/mm2) ： 10.000；
7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：速生马尾松；圆木弹性模量E(N/mm2) ：9000.000 ；圆木抗压强度设计值 f v(N/mm2) ： 10.000；
单位:(mm)
木支撑正视图
、模板底支撑方木的验算
本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩面抵抗矩V分别为:
W = b X h2/6 = 4.000 X 6.0002/6 = 24.000 cm 3;
I = b X h3/12 = 4.000 X 6.000 3/12 = 72.000 cm 4;I和截
木楞计算简图
1、荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m):
q i = 25.000 X 0.100 X 0.300 = 0.750 kN/m ;
⑵模板的自重线荷载(kN/m):
q2 = 0.350 X 0.300 = 0.105 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN):
P1 = 2.000 X 0.300 = 0.600 kN ;
2、抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下：
M =0.125犷
均布荷载 q = 1.2 X (q1+q2 )+1.4 X p1 = 1.2 X (0.750+0.105)+1.4 X 0.600 =1.866 kN/m ;
最大弯距 M = 0.125 X q X l 2 = 0.125 X 1.866 X 1.0002= 0.233 kN.m ;
最大支座力 N = 1.25 X q X l = 1.25 X 1.866 X 1.000 = 2.333 kN ;
截面应力(T = M/W = 0.233 X 1f24.000 X03 = 9.719 N/mm 2;
方木的最大应力计算值为9.719N/mm,小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm,满足要求！
3、抗剪强度验算：
截面抗剪强度必须满足下式：
7 二二一＜f v
2 bh …八
其中最大剪力：V = 0.625 X 1.866 X 1.000 = 1.166 kN
截面受剪应力计算值：T = 3 X 1.166 X 103/(2 X 40.000 X 60.000) = 0.729
N/mrn；
截面抗剪强度设计值：[f v]= 2
=1.200 N/mm 2;
方木的最大受剪应力计算值为0.729N/mm,小于方木抗剪强度设计值1.2N/mm i,满足要求！
4、挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠
度验算取荷载标准值，计算公式如下：
均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m
最大变形 3 = 0.521 X 0.855 X1.000 X 103) 4/(100 X 9000.000 X 72.000 X
4
104)
=0.687 mm
方木的最大挠度为0.687mm小于最大容许挠度4.000mm满足要求!
三、帽木验算
支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.866 X 1.000+0.000 = 1.866 kN ;
均布荷载 q取帽木自重：q = 1.000 X 0.060 X 0.080 X 3.870 = 0.019 kN/m ;
截面抵抗矩：
2 2
3 W = b X h2/6 = 6.000 X 8.0002/6 = 64.000 cm 3;
截面惯性矩：
3 3 4
I = b X h /12= 6.000 X 8.000 /12 = 256.000 cm ;
0.521^/ 4
100 EI
< [ft?] = I/400
帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到
帽木剪力图（kN）
帽木弯矩图（kN.m）
帽木变形图（mm）经过连续梁的计算得到
R[1] = 2.213 kN ；
R[2] = 3.803 kN ；
R[3] = 1.466 kN ；
最大弯矩 M max = 0.202 kN.m ；
最大变形3max = 0.107 mm ；
最大剪力 V max = 2.275 kN ；
截面应力(T = 202.109/64 = 3.158 N/mm 2。
帽木的最大应力为3.158 N/mm,小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/m^, 满足要求！
帽木的最大挠度为0.107 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！
四、模板支架荷载标准值( 轴力) 计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
(1)木顶撑的自重 (kN) ：
N G1 = {1.000 X 0.060 X 0.080+[(1.000/2) 2+0.6002] 1/2X 2 X 0.030 X
0.040+3.300 X 0.080 XnX 0.100}糊.870= 0.283 kN
(2)模板的自重 (kN) ：
N G2 = 0.350 X 1.000X 1.000 = 0.350 kN ；
(3)钢筋混凝土楼板自重 (kN) ：
N G3 = 25.000 X 0.100X 1.000X 1.000 = 2.500 kN ；
经计算得到,静荷载标准值；
N G = N G1+N G2+N G3 = 0.283+0.350+2.500 = 3.133 kN ；
2、活荷载为施工荷载标准值:
经计算得到，活荷载标准值：
N Q = 2.000 X 1.000 X 1.000 = 2.000 kN ;
3、不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式:
N = 1.2N G+1.4N Q = 1.2 X 3.133+1.4 X 2.000 = 6.559 kN
五、立柱的稳定性验算
稳定性计算公式如下:
(T =
其中，N --作用在立柱上的轴力
(T--立柱受压应力计算值；
f c --立柱抗压强度设计值；
A 0--立柱截面的计算面积；
A 0 = nX (80.000/2= 5026.548 mm2
^■-轴心受压构件的稳定系数，由长细比结果确定;
轴心受压稳定系数按下式计算:
2800
i-- 立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20.000 mm
l 0--立杆的计算长度，10 = 3300.000-600.000 = 2700.000 mm 入=2700.000/20.000 = 135.0Q0
? =2800心35.00(0) = 0.154;
经计算得到：
(r= 6559.128/(0.154 50X6.548) = 8.493 N/mm2;
数:
[f] = 1.2 X 10.000 = 12.000 N/mm2 ;
木顶支撑立柱受压应力计算值为8.493N/mm，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值
12.000N/mn2，满足要求！
六、斜撑(轴力)计算：
木顶撑斜撑的轴力F Di按下式计算：
Di = R ci/sin a
其中R ci -斜撑对帽木的支座反力；
R Di -斜撑的轴力；
a -斜撑与帽木的夹角。
sin a = sin {90-arcta n[(1.000/2)/0.600]} = 0.974;
斜撑的轴力：F Di=F Ci/sin a= 2.213/ 0.974= 2.273 kN
七、斜撑稳定性验算：
稳定性计算公式如下：
其中，N --作用在木斜撑的轴力,2.273 kN
"-木斜撑受压应力计算值；
f C --木斜撑抗压强度设计值；10.000 N/mm2
A 0--木斜撑截面的计算面积；
A 0 = 30.000 X 40.000 = 1200.000 mm 2；
?--轴心受压构件的稳定系数，由长细比入=力结果确定;
轴心受压构件稳定系数按下式计算:
i -- 木斜撑的回转半径，i = 0.289 X 40.000 = 11.560 mm ;
l 0--木斜撑的计算长度，I 0 = [(1000.000/2) 2+600.0002] 0.5 = 781.025 mm
入=781.025/11.560 = 67.563
? =1/(1+(67.563/80)) = 0.584;
经计算得到：
(r= 2272.743/(0.584 12X0.000) = 3.245 N/mm 2;
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘 1.2调整系数；
2
[f] = 1.2 X 10.000 = 12.000 N/mm 2;
木顶支撑斜撑受压应力计算值为3.245 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值
12.000N/mm，满足要求！
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P w f g
地基承载力设计值：
f g = f gk X k c = 170 X 0.5=85 kpa ;
其中，地基承载力标准值：f gk= 170 kpa ;
脚手架地基承载力调整系数：k c = 0.5 ;
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =18.8 X 0.25=75.2 kpa ;
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 18.8 kN ;
基础底面面积：A = 0.25 m 2。
p=75.2 < f g=85 kpa。地基承载力满足要求!