25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f ｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅ
ｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa ※标准强度：f ＝18６0MPa pk =1395MＰa ※张拉控制应力:σcon＝0、75f ｐk ※钢绞线松驰系数：0、3 ※孔道偏差系数：κ=0、0０１5 ※孔道摩阻系数：μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 ２、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行： (公式1) 式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)； Pp——预应力筋得平均张拉力(N）； Ｌ—-预应力筋得长度（mm)； Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）； Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）. 预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：
预应力钢绞线实际伸长量计算方法 1、以钢绞线在预应力管道内的长度计算理论伸长量ΔL理为基准时： （1）当采用“行程法”测量伸长量： L实=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）] –ΔL工作长度-ΔL工具锚–ΔL工作锚⑺ L实——钢绞线实际伸长量； L20%——张拉应力为20%б0时，梁段两端千斤顶活塞行程之和；L100%——张拉应力为100%б0时，梁段两端千斤顶活塞行程之和； L10%——张拉应力为10%б0时（即初张应力，规范推荐可取10%-25%），梁段两端千斤顶活塞行程之和；ΔL工作长度——梁段两端千斤顶内钢绞线的无阻伸长量；取理论计算值； ΔL工作锚——梁段两端锚具压缩及钢绞线回缩量；取工艺试验实测值； ΔL工具锚——梁段两端锚具压缩及钢绞线回缩量；取实测值；（2）当采用“直接法”测量伸长量： L实=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）] –ΔL工作长度–ΔL 工作锚 控制应力*钢绞线截面积*钢绞线的根数=张拉力 根据千斤顶和油表的检测报告中的校正方程计算出油表读数即可。 注意：有的需要超张拉来抵消预应力损失，在控制应力中乘以系
数即可。 预应力钢绞线伸长量计算方法 预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式 ΔL＝（PpL）/（ApEp） 式中：Pp――预应力筋的平均张拉力（N） L――预应力筋的长度（mm） Ap――预应力筋的截面面积（mm2） Ep――预应力筋的弹性模量（N／mm2） Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） 式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N） P――预应力筋张拉端的张拉力（N） x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数 1、预应力钢绞线张拉实际伸长量ΔL，应建立在初应力后开台量测，测得伸长值还应加上初应力的推算值。 ΔL=ΔL1+ΔL2 式中ΔL1从初应力到最大张拉力间的最大伸长值 ΔL2初应力以下的推算值 关于初应力的取值一般可取张拉控制应力的10—25%。初应力钢筋的实际伸长值应以实际伸长值与实测应力关系线为依据，
25m箱梁理论钢绞线伸长量计算 相关参数： 控制应力σcon=0.75f PK=0.75×1860=1395MPa 弹性模量E P=1.95×105 Mpa（图纸给定） 公称面积A P=139mm2 管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数k=0.0015 钢绞线工作长度650mm(图纸给定) 参考公式： 预应力筋的理论伸长值按下式计算 ΔL=P1*L1/（A P*E P）式（1）式中P1————预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉 端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见 公式（2） L————预应力筋的长度（mm） A P————预应力筋的截面面积（mm2） E P————预应力筋的弹性模量（N/mm2） 预应力筋平均张拉力按下式计算 P1=P*(1-e-(kx+μθ))/( kx+μθ) 式（2）式中P1————预应力筋的平均张拉力（N） P————预应力筋张拉端的张拉力（N） x————从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ————从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的 夹角之和（rad）（N1、N2、N3均为5o，N4为 1.4o） k————孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ————预应力筋与孔道壁的摩擦系数 依据图纸钢绞线线形参考上述公式，钢绞线伸长量分段进行计算（直线、曲线、直线分三段进行伸长量计算）。 L1——从张拉固定端到曲线起点的长度（mm） L2——从曲线起点到终点的曲线段长度（mm） L3——两段曲线终点之间的剩余直线长度（mm）
25米箱梁斜交15o中跨钢绞线计算 钢束编号:N1 直线L1=7891×2 曲线L2=3491×2 直线L3=867×2 由公式（1）得 直线伸长量ΔL1=1395×139×7891×2÷（139×1.95×105） =112.9mm 由公式（2）得 平均张拉力P1 =1395×139×（1-e-（0.0015×3.491+0.25×5÷180×∏））÷ （0.0015×3.491+0.25×5÷180×∏） =191305.63N 由公式（1）得 曲线段伸长量ΔL2=P1×L2÷（139×1.95×105）=49.3mm 直线段伸长量ΔL3= P1×L3÷（139×1.95×105）=12.2mm 伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3=174.4mm 钢束编号:N2 直线L1=6285×2 曲线L2=3491×2 直线L3=2489×2 由公式（1）得 直线伸长量ΔL1=1395×139×6285×2÷（139×1.95×105） =89.9mm 由公式（2）得 平均张拉力P1 =1395×139×（1-e-（0.0015×3.491+0.25×5÷180×∏））÷ （0.0015×3.491+0.25×5÷180×∏） =191305.63N 由公式（1）得 曲线段伸长量ΔL2=P1×L2÷（139×1.95×105）=49.3mm 直线段伸长量ΔL3= P1×L3÷（139×1.95×105）=35.1mm 伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3=174.3m 钢束编号:N3 直线L1=4678.5×2 曲线L2=3491×2 直线L3=4111×2 由公式（1）得 直线伸长量ΔL1=1395×139×4678.5×2÷（139×1.95×105） =66.9mm
四、拉设备及检验 1、拉设备的选用 设备能力计算： 3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN 4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN 5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN 拉采用两端对称拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶，其拉力150T。 压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa，千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定。 2、在下述情况下，应对油表、千斤顶进行配套校验。 油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过，第一次使用的；使用超过六个月或连续拉200次以上的；在运输和拉操作中出现异常时。 五、拉有关数量值计算 拉时应两端同时对称拉，拉控制以拉力为主，伸长值为校核控制，实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以。 锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa。 预应力钢绞线拉理论伸长量计算公式： ΔL＝（P p L）/（A p E p） (1) 式中：P p――预应力筋的平均拉力（N）； 当预应力筋为直线时P p＝P；
L――预应力筋的长度（mm）； A p――预应力筋的截面面积（mm2）； 本工程采用每根A p=140mm2； E p――预应力筋的弹性模量（N／mm2）； 本工程采用E p=197444mpa。 预应力筋平均拉应力按下式计算： P p＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） (2) 式中：P p――预应力筋平均拉力（N）； P――预应力筋拉端的拉力（N）； x――从拉端至计算截面的孔道长度（m）； θ――从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采 用的是预埋金属螺旋管道，故采用0.0015； μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25。 六、拉伸长量计算： （一）中跨半跨计算方法如下： 1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm（5o）+直线90.7cm； 2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm（5o）+直线252.9cm； 3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm（5o）+直线415.1cm； 4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长
梁场ｍ小箱梁预应力张拉计算书-(）
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河恵莞高速公路龙川至紫荆TＪ1合同段 (-K０+0００~Ｋ6＋800） 2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书 计算: 复核: 审核: 核工业华南建设工程集团有限公司 河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部 二〇一七年九月十日
1#梁场25米小箱梁 后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算 桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算,适用于现场施工的伸长值计算方法。 一、工程概况 本标共３98片梁，其中２#梁场主要预制25m小箱梁共1６8片;1＃梁场预制40mT梁计2３０片。１#预制场位于主线Ｋ5+8０0 处,为线内梁场。 二、张拉工艺要求 预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.７５ｐｋ f =1860*0.75=1395Mｐａ，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑,即钢束锚外张拉控制应力为13９５ Mpａ,当预应力钢束张拉达到设计张拉力时,实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6％以内。实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。 钢束引伸量一览表单位:mｍN1 N2 Ｎ3 N４N5 174 173 1７2 172 173 主梁预应力钢束采用两端同时张拉,以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则,同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→Ｎ5→N4。 预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。 预应力筋张拉后，孔道应及早压浆,一般应在24小时内灌浆完毕。 三、后张法预应力钢绞线材料规定 预应力体系:预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.２钢绞线，采用高强度低松驰７丝捻制的预应力钢绞线,公称直径为15.２0mｍ，公称面积140mm2，标准强 度f pｋ=18６0Mpa，弹性模量E p =1.95×1０5MPａ,1０00ｈ后应力松驰率不大于3%， 其技术性能符合中华人民共和国国家标准（ＧB／Ｔ５２24-2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。 锚具：预制箱梁正弯矩钢束采用YＭ１5-4、YM15-5圆形锚具及其配套的配件,锚具及其配套的配件必须采用工厂定型产品，并符合JT/T ３29—２010《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器》的要求。 预应力管道：采用预埋圆形金属波纹管成孔, 圆形金属波纹管符合JＧ２25
30m 箱梁钢绞线理论伸长量计算书 以下计算中k 取0.0015，μ取0.17，千斤顶工作长度为43cm 。N1、N2、N3钢束竖弯角均为 12350.087, 1.80.031,4 1.40.024rad rad N rad θθθ======平弯角均为竖弯角。 拉控制应力5con 1350MPa,Ep=1.9510σ=?预应力筋弹性模量。 一、N1钢束 1、N1非连续端伸长量计算： （1） 直线段AB 72.143115.1() 1.151()1350 1.151 0.0088195000 AB con AB AB P l cm m l l m mm E σ=+==??= = == （2） 曲线段BC 2278.50.7850.00150.7850.170.0310.006513500.7850.0065110.005521950002BC BC con BC BC BC P l cm m kl l kl l m mm E μθσμθ==+=?+?=+?? ??? ?= -= -== ? ???? ? （3） 直线段CD 首先求出CD 段起点截面C 处预应力筋拉应力： 2 ()0.0065673.1 6.73113501341.23MPa 1341.23 6.731 0.04646195000 BC CD kl C con C CD CD P l cm m e e l l m mm E μθσσσ-+-====?=??= = == （4） 曲线段DE 12392.7 3.9270.0015 3.9270.170.0870.02071341.23 3.9270.0207110.0272721950002DE DE c DE BC DE P l cm m kl l kl l m mm E μθσμθ==+=?+?=+?? ??? ?= -= -== ? ???? ? （5） 直线段EF 首先求出EF 段起点截面E 处预应力筋拉应力： 1 ()0.0207270.3 2.7031341.231313.72MPa 1313.72 2.703 0.01818195000 DE EF kl E C E EF EF P l cm m e e l l m mm E μθσσσ-+-====?=??= = == 通过以上计算可知N1非连续端的总伸长量： 185462718104()AB BC CD DE EF l l l l l l mm ?=?+?+?+?+?=++++=
预制箱梁张拉计算书 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。 1.2 根据施工方法确定计算参数： 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa） 1.3 材料检测： 金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）；
16米预应力箱梁张拉技术交底 预应力张拉采用穿心式千斤顶单束双端对称张拉、应力与伸长值双控法施工工艺。 1、施工准备 1．1张拉前必须测定预应力有关数据:（喇叭口摩阻损失、孔道摩阻损失、锚口摩阻损失），根据实测结果，调整预施应力，工艺、结构或材料发生变化时，重新测定上述数据，及时调整预施应力。 1．2对梁体混凝土表面存在的较大缺陷，预先修补并达到设计要求，方可施加预应力，缺陷严重者要特别处理。 1．3张拉前清除孔道内的杂物、积水、锚垫板上附着的灰浆、钢绞线上的锈蚀、泥浆等。 1．4检查梁体砼实际强度，确保张拉前已达到设计强度、弹模和龄期要求。 1．5千斤顶和油压表、油泵配套校验合格，并在规定使用期限内。 1．6锚具、预应力钢绞线按规定检验合格。 1．7确认孔道已进行过检孔并通过检查。 1．8千斤顶的定位安装，并且与油泵相连接，注意千斤顶要和油压表配套使用。 1．9千斤顶校正期限不超过一个月，且不超过400次张拉作业。千斤顶活塞漏油或有串缸现象，检修后必须校正，合格后方允许使用。 1．10高压油表校正有效期为一周,油表发生故障后必须重新校正。采用YCW3000型千斤顶，其校正系数不得大于1.05。 1．11千斤顶和油表使用时建立卡片，记录校正系数及校正日期，并由试验室下发校验结果通知书。 1．12安装工具锚板，在锚板锥孔内装上工具锚夹片，锥孔内表面和夹片表面涂上约1mm厚的蜡质润滑剂，以使张拉完毕后夹片能自动松开。 2、张拉 2.1穿束张拉 2．1．1穿束前用空压机清除孔道内杂物，观测孔道有无串孔现象。 2．1．2按设计规定的钢束号顺序，由两端同时对称张拉（两端张拉千斤顶 升、降压速度接近相等）。其程序为:0→0.2 σ k (作伸长值记录) →σ k (持荷5min， 作伸长值记录)锚固（量油缸伸长）（油表读数卸压5～10MPa），张拉控制应力在前2片梁做完管道摩阻损失后最终确定。
天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。
钢绞线张拉伸长量的计算 桥梁结构常用钢绞线的规格一般是ASTM A416 、270 级低松弛钢绞线，公称直径为 15.24mm ，标准强度为1860MPa ，弹性模量为195000MPa ，桥梁施工中张拉控制应力(本文中用Ycon 表示)一般为标准强度的75%即1395MPa 本文重点介绍曲线布置的钢绞线伸长量计算，并给出CASIO fx-4800P 计算器的计算程序，另外简要介绍千斤顶标定的一些注意问题。参照技术规范为《公路桥涵施工技术规范》( JTJ 041-2000 )(以下简称《桥规》)。一、预应力系统安装： 1、波纹管、锚垫板和连接器安装： (1) 、波纹管安装: 预应力用波纹管采用塑料波纹管，波纹管严格按设计图纸位置和要求安装，并要以定位筋将波纹管固定牢固，在直线段约为0.3 米一道“Ｕ”字形架立筋固定，曲线段加密，以免在混凝土浇筑过程中，波纹管产生移位，影响钢束对箱梁混凝土的压力，如果管道和钢筋发生冲突，应以管道位置不变为主。 (2) 、锚垫板安装：在固定端和张拉端分别安装对应型号和规格的锚垫板和螺旋筋，并将锚垫板喇叭口底端和波纹管连接牢固，锚垫板要牢固地安装在模板上。要使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置，喇叭口与波纹管道要连接平顺，密封。对锚垫板上地的压浆孔要妥善封堵，防止浇注混凝土时漏浆堵孔。安装锚垫板时，对于两端张拉的锚具，需注意压浆端进浆孔向下，出
气孔向上，对于一端张拉的P锚、H 锚应把张拉端作为进浆孔，且向下，以保证压浆的密实。 (3) 、连接器安装： 从第二孔箱梁开始，在前一段已张拉完的群锚连接体上安装连接器，并进行钢绞线接长。 2、钢绞线安装： a. 钢绞线下料：钢绞线必须在平整、无水、清洁的场地下料，钢绞线下料长度要通过计算确定，计算应考虑孔道曲线长，锚夹具长度，千斤顶长度及外露工作长度等因素，预应力筋地切割宜用砂轮锯切割，下料过程中钢绞线切口端先用铁丝扎紧，采用砂轮切割机切割。 b. 编束：编束时必须使钢绞线相互平行，不得交叉，从中间向两端每隔1m 用铁丝绑紧，并给钢绞束编号。束成后，要统一编号、挂牌，按类堆放整齐，以备使用。 c. 穿束穿束前应检查管道是否畅通，如果出现堵塞孔道现象，必须采取措施疏通。钢绞线端头必须做成锥型并包裹，可利用人工或卷扬机进行牵引，并在浇砼之前穿束(跨大堤悬浇箱梁在浇筑后穿束)。 穿束时在管道内穿入一根引索，利用引索将钢丝引出，将钢丝另一端与钢束拖头连在一起，用卷扬机将钢束拉出。 3、横向预应力安装横向预应力钢绞线及波纹管在纵向预应力管道安装完毕后安装。采用人工穿束，把钢绞线一头用扎花锚锚固，另一头慢慢穿入扁型波纹管道内。 固定端挤压头：挤压器型号GYJA 型，配用油泵ZB4-500 型。二、预应力体系张拉：1、张拉前的准备工作：预应力筋要按设计及规范要求进行，对所用钢铰线应进行检查，保
预应力张拉 一、张拉控制 （一）、理论伸长量 1、基本参数 1）钢绞线：规格φs15.2，公称直径15.2mm ，公称截面积140mm 2 ,张拉控制应力con pk 0.75f 0.75*18601395MPa σ===。钢绞线弹性模量按5Ep 1.95*10MPa =。 2）精轧螺纹钢：规格φ32mm ，截面积 804.2mm 2 con pk 0.9f 0.9*930837MPa σ===。 3）波纹管管道摩擦系数0.17μ=，管道偏系差数k 0.0015=。X 从张拉端至计算截面的孔道长度，X 2为孔道长度与工作长度之和（工作长度：锚具长度+限位器长度+千斤顶长度）。X 3为孔道长度与工作长度之和（工作长度：底座高度+千斤顶长度）。两端对称张拉的钢束以平直段中点断面为计算截面，单端张拉的钢束以固定端为计算截面（锚固长度不计）。 2、计算过程 1）纵向、横向张拉 将总和切角α换算为弧度θ：*180 πθ= α，钢束的总和切角为计算长度范围之内的角度之和。 计算单束钢绞线最大张拉力：P 1395*140*n =（根数）， 平均张拉力：(kx )p P 1e P kx μθμθ-+-=+（）， 则有理论伸长量：p 2 p p P L A E X ?=。
2）竖向张拉 竖向预应力筋为32mm 精轧螺纹钢，计算精轧螺纹钢最大张拉力：2con *804.367.3P mm t σ==， 则有理论伸长量：3P L A E X ?=。 由于精轧螺纹钢伸长量较小，张拉施工时误差影响较大，因此按照设计以张拉吨位为主，伸长量为辅。 （二）、实际伸长量 预应力施加顺序为：con con con 015%30%σσσ---，持荷两分钟后锚固。 为保证实际伸长量数据准确性，减少计算预应力损失的误差，采用30%张拉力的伸长量减去15%张拉力的伸长量，代替0-15%张拉力的伸长量。 实际伸长量测量程序为：施加预应力15%时记录伸长量1L ，施加预应 力30%时记录伸长量2L ，施加预应力100%时记录伸长量3L ，则有： 实际伸长量3121L L L L L =-+-（）。 由于预应力张拉采用伸长量与张拉力双控，因此在控制张拉力的同时，需计算实际伸长量与理论伸长量的差值是否满足规范及设计要求。 合格标准为L-L 6%6%L ?≤≤?－＋。 为保证竖向预应力筋张拉质量，采取复拉以减少预应力损失，即跳块张拉，如施工4#块时可对已经张拉完成的2#块竖向预应力筋再次进行张拉，补偿应力损失。 二、注意事项 1、预应力筋、锚具、夹具和连接器使用前应进行外观质量检查，不得有弯曲，表面不得有裂纹、毛刺、机械损伤、铁锈、油污等。
m箱梁预应力张拉伸长 量计算详细 Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】
K32+大桥25m 中跨箱梁伸长量计算书 根据图纸将半个预应力筋分为四段如下图所示. X 1段为锚外端X 2为直线段X 3段为曲线段X 4为直线段. 根据△L=PL/AyEg [1-e -(kl+μθ)/kL+μθ]或△L=PL/AyEg P=P*[1-e -(kl+μθ)/kL+μθ] P=&k*Ag*n*1/1000*b N 1钢绞线 由图可知N 1为3股，所以A y =3×140=420mm 2；查表得K=；μ=。 Ep=195×105Mpa 。 （1） 根据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X 1=45cm ；θ1=0rad 。 故P=×1860×420=， 所以ΔL 1=PX 1/AgEg=。 （2） 由图纸算出X 2=；θ2=0rad 。 P 1=，由公式得P 平均=P[1-e -（k X2+μθ）]/( k X 2+μθ)= P 2= 所以ΔL 2=。 （3） 图纸算出X 3=；θ3=。 X 1 X 2 X 3 X 4
P 1=，由公式得P 平均 = P 2= KN 所以ΔL 3= （4） 图纸算出X 4=；θ4=0rad 。 P 1=，由公式得P 平均 = P 2= 所以ΔL 4= ∑ΔL=ΔL 1+ΔL 2+ΔL 3+ΔL 4=×2=。 N 2钢绞线 由图可知N 2为4股，所以A y =4×140=560mm 2；查表得K=；μ=。 Ep=195×105Mpa 。 （1） 据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X 1=45cm ；θ1=0rad 。 故P=×1860×560=， 所以ΔL 1=PpX 1/ApEp=。 （2） 由图纸算出X 2=；θ2=0rad 。 P 1=，由公式得P 平均=P[1-e -（k X2+μθ）] /( k X 2+μθ)= P 2= 所以ΔL 2=。 （3） 由图纸算出X 3=；θ3=。 P 1=，由公式得P 平均 = P 2= 所以ΔL 3= （4） 由图纸算出X 4=；θ4=0rad 。 P 1=，由公式得P 平均 =
25m箱梁钢绞线伸长量计算 25m箱梁理论钢绞线伸长量计算相关参数: 控制应力σ=0.75f=0.75×1860=1395MPa conPK 5弹性模量E=1.95×10 Mpa(图纸给定) P 2公称面积 A=139mm P 管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数k=0.0015 钢绞线工作长度650mm(图纸给定) 参考公式: 预应力筋的理论伸长值按下式计算 ΔL=P*L/(A*E) 式(1) 11PP 式中P————预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉1 端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见 公式(2) L————预应力筋的长度(mm) 2 A————预应力筋的截面面积(mm) P 2 E————预应力筋的弹性模量(N/mm) P 预应力筋平均张拉力按下式计算 μθ-(kx+)P=P*(1-e)/( kx+μθ) 式(2) 1 式中P————预应力筋的平均张拉力(N) 1 P————预应力筋张拉端的张拉力(N) x————从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ————从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的
o夹角之和(rad)(N、N、N均为5，N为1234 o1.4) k————孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ————预应力筋与孔道壁的摩擦系数依据图纸钢绞线线形参考上述公式，钢绞线伸长量分段进 行计算(直线、曲线、直线分三段进行伸长量计算)。 L——从张拉固定端到曲线起点的长度(mm) 1 L——从曲线起点到终点的曲线段长度(mm) 2 L——两段曲线终点之间的剩余直线长度(mm) 3 1 第页 o25米箱梁斜交15中跨钢绞线计算钢束编号:N 1 直线L=7891×2 曲线L=3491×2 直线L=867×2 123 由公式(1)得 5 直线伸长量ΔL=1395×139×7891×2?(139×1.95×10) 1 =112.9mm 由公式(2)得 -(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?) =191305.63N 由公式(1)得 5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 122 5直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=12.2mm 133 伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.4m m 213 钢束编号:N 2
现浇连续箱梁预应力 张拉计算
重庆沙滨路连续箱梁张拉计算预应力施工作业指导书 编制： 审核： 审批： 重庆拓达建设集团有限公司 2011年5月21日
目录 一、张拉前的准备工作 (2) 二、张拉程序 (2) 三、张拉控制数据计算 (2) 四、张拉力与油表读数对应关系 (12) 五、伸长值的控制 (14) 六、质量保证措施 (14) 七、安全保证措施 (15)
预应力施工作业指导书 后张法预施应力是待混凝土构件达到一定的强度后，在构件预留孔道中穿入预应力筋，使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项十分重要的工作，施加预应力过多或不足都会影响预制构件质量，必须按设计要求，准确地施加预应力。 一、张拉前的准备工作 1、张拉前需完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。 2、张拉作业上岗作业人员必须经过特种作业培训，并取得特种作业合格证书。施工前，还必须对所有作业人员进行严格的施工技术交底。 3、钢绞线、锚具、张拉千斤顶、压力表等设备必须经专业检测单位检测，并取得检验合格报告。 4、张拉安全防护设备已安装完毕并在作业区周边布设警示标志，由专人负责看护、挪动。 二、张拉程序 预应力张拉要求混凝土强度达到90%且龄期不少于7天方可张拉，张拉时需纵横向钢束交替进行，纵向钢束张拉按先长后短的原则进行作业。 张拉工序为：0→初应力→控制应力（持荷2分种锚固）。 三、张拉控制数据计算 本作业指导书以标准段3×30m箱梁纵向和横向预应力筋伸长量计算为例进行编制。 ㈠、计算依据
1、采用YJM15系列自锚性能锚具（即:YJM15-15、YJM15-7），张拉设备采用YCW250型、YCW400型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定，检验证书附后。 2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.24mm（钢绞线试验面积A g＝140.9mm2），标准强度f pk＝1860Mpa,弹性模量E p＝1.98×105Mpa。锚下控制应力：σcon＝0.75f pk＝0.75×1860＝1395Mpa。 3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。 4、瓯海大道西段快速路8标高架桥标准段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 ㈡、理论张拉伸长值的计算 1、按现行桥涵施工规范，预应力筋的理论伸长值△L（mm）为： △L=Pp×L/Ap×Ep (1) Pp—预应力筋的平均张拉力（N）； L —预应力筋的长度（mm）； Ap—预应力筋的截面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。 2、预应力筋的平均张拉力为： Pp=P（1-e-（kx+uθ））/（kx+uθ） (2) P —预应力筋张拉端的张拉力（N）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
25m箱梁预应力拉和理论伸长量计算 一、拉力计算（校核图纸） 1、钢绞线参数 ?j15.24钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa 2、拉力计算 a、单根钢绞线拉力 P=0.75 R b y×A=0.75×1860×106×140×10-6=195.3Kn b、每束拉力(中跨梁) N1~N2（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 Kn N3~N4（3索）：P总=195.3×3=585.9Kn（标准）*1.02=597.6 Kn c、每束拉力(边跨梁) N1~N4（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 Kn 二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P （1）中跨箱梁 1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25 根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯 N1：理论计算值（根据设计） 1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25 根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯 N2：理论计算值（根据设计）
根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N3：理论计算值（根据设计） 1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25 根据图纸计算角度θ=0.0559（为弧度）竖弯和平弯N4：理论计算值（根据设计） （2）、边跨箱梁 1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25 根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N1：理论计算值（根据设计） 1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25 根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N2：理论计算值（根据设计）
后张法预应力钢绞线伸长量的计算 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7 ＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属公称直径15,24mm，f pk 螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一 ＝1860Mpa，般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk Mpa。 1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk 1.2 根据施工方法确定计算参数： 预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取 值：表1 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa）1.3 材料检测：
金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；
m小箱梁后张法预应力 张拉计算与应力控制 Hessen was revised in January 2021
专项施工方案审批表承包单位：合同号： 工程 箱 梁
张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁 预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度,宽度,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φ规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中：中跨梁：N1为4Φ，N2、N3、N4为3Φ； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φ， N4为3Φ；
(3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝，3股钢绞线张拉吨位为：F＝×3＝，4股钢绞线张拉吨位为：F＝×4＝，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张 拉：0～15%（测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=+ 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=+ 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=+ 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=+ (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=+=×*10%+= 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=+=×*10%+= 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=+=×*10%+= 4千斤顶，yw05049788油压表读数： Pu=+=×*10%+= 张拉至20％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=+=×*20%+= 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=+=×*20%+= 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=+=×*20%+= 4千斤顶，yw05049788油压表读数：