空间网架结构分析设计程序 SFCAD2004
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Copyright by Frank Chu 北京云光, 1986-2004.
存档时间: Tue Jul 16 14:06:24 2013
工程名称:
项目编号:
计算:
设计:
校对:
审核:
网架结构参数
节点数 = 633
杆件数 = 2386
支座数 = 24
荷载工况数 = 7
荷载组合数 = 12 其中: 有效组合数 = 12
设计参数和依据
设计规范: 网架规程 JGJ7-91:1991
节点类型: 螺栓球
拉杆控制最大长细比: 180
压杆控制最大长细比: 180
网架分析结果
杆件按中心长度计重量 = 52.98 (吨)
杆件按中心长度计重量 = 26.02 (kg/m2)
输入的结构投影面积 = 2036 (m2)
节点 = 613 最大X向位移 = 16.9 (mm)
节点 = 82 最大Y向位移 = -14.9 (mm)
节点 = 405 最大Z向位移 = -86.8 (mm)
杆件 = 1366 [ 208, 230] 最大拉力 = 695.1 (kN)
杆件 = 2175 [ 208, 215] 最大压力 = -1428.1 (kN)
支座反力最大设计值(包络值)
支座 <-------X方向(kN)-------> <-------Y方向(kN)-------> <-------Z方向(kN)------->号负值组合正值组合负值组合正值组合负值组合正值组合 11 -5 9 5 12 -6 11 2 10 -49 2 4 5 14 -6 9 4 12 -4 11 1 10 -99 2 12 5 17 -6 9 4 12 -3 11 0 10 -120 2 14 5 20 -5 9 4 12 -3 12 1 9 -52 2 4 5
82 -4 9 4 12 -6 11 2 10 -136 2 17 5
83 -4 9 3 12 -3 5 2 9 -103 2 12 5 145 -2 9 3 12 -6 11 2 10 -202 2 26 5 146 -3 9 2 12 -2 5 2 2 -7 5 46 3 207 -1 9 1 12 -6 11 1 10 -247 2 30 5 215 -2 9 0 5 -2 5 2 2 -1429 2 164 5 218 -2 9 0 0 -3 12 3 9 -9 5 57 4 221 -2 11 1 10 -4 12 4 9 -40 2 2 5 319 -1 10 1 11 -6 11 1 10 -204 2 25 5 320 -1 12 0 0 -4 12 5 9 -110 2 12 5 418 -2 10 2 11 -6 9 1 12 -180 2 22 5 419 -2 12 1 9 -3 12 5 9 -155 2 19 5 517 -2 10 4 11 -5 11 2 10 -113 2 13 5 518 -3 12 3 9 -3 12 5 9 -126 2 15 5 578 -4 12 4 9 -3 12 4 9 -74 2 8 5 604 -3 12 5 9 -3 11 1 10 -103 2 10 5 613 -3 12 7 9 -1 11 0 10 -257 2 29 5 621 -3 12 7 9 -1 12 1 9 -346 2 36 5 627 -4 12 6 9 -2 12 2 9 -115 2 11 5 633 -5 12 5 9 -3 12 4 9 -30 2 2 5 ------------------------------------------------------------------------------------总计 -75 76 -87 52 -4306 591
1 所有节点静载荷载总和: -1593 -0.78 kN/m
2 + 网架自重 = 1.30 x 杆件中心长度重量 -0.24 kN/m2
2 所有节点活载荷载总和: -1234 -0.61 kN/m2
3 所有节点积雪1 荷载总和: -409 -0.20 kN/m2
4 所有节点积雪2 荷载总和: -583 -0.29 kN/m2
5 所有节点风载荷载总和: 1812 0.89 kN/m2
自定义的荷载组合 = 12
V 荷载组合 1: 1.4*静载*1.0
V 荷载组合 2: 1.2*静载*1.0+1.4*活载*1.0
V 荷载组合 3: 1.2*静载*1.0+1.0*积雪1*1.0
V 荷载组合 4: 1.2*静载*1.0+1.0*积雪2*1.0
V 荷载组合 5: 1.0*静载*1.0+1.4*风载*1.0
V 荷载组合 6: 1.4*静载*1.0+0.98*活载*1.0
V 荷载组合 7: 1.4*静载*1.0+0.84*风载*1.0
V 荷载组合 8: 1.2*静载*1.0+1.4*活载*1.0+1.4*风载*1.0
V 荷载组合 9: 1.2*静载*1.0+1.4*温度1*1.0
V 荷载组合 10: 1.2*静载*1.0+1.4*温度2*1.0
V 荷载组合 11: 1.2*静载*1.0+1.4*活载*1.0+1.4*风载*1.0+1.4*温度1*1.0
V 荷载组合 12: 1.2*静载*1.0+1.4*活载*1.0+1.4*风载*1.0+1.4*温度2*1.0
截面材料统计
序号截面规格截面积回转半径屈服强度设计强度数量长度重量 -----------------------(cm2)----(cm)------(N/mm2)---(N/mm2)----------------(米)--------(吨)-
1 D48x5 6.754 1.578 235 193 1001 2517.166 13.346
2 D60x5 8.639 2.001 235 19
3 758 2196.453 14.896
3 D75.5x5 11.07
4 2.540 23
5 193 231 653.46
6 5.681
4 D88.5x6 15.551 2.991 23
5 193 15
6 440.229 5.374
5 D114x
6 20.358 3.892 235 193 139 396.269 6.333
6 D140x6 25.258 4.810 235 193 55 155.691 3.087
7 D159x8 37.950 5.414 235 193 41 114.548 3.412
8 D159x10 46.810 5.346 235 193 3 8.826 0.324
9 D180x10 53.407 5.280 235 193 3 7.975 0.334 13 D219x16 102.039 7.265 235 193 1 2.385 0.191 -------------------------------
小计 = 52.98
杆件结果列表
-------------------------------------------------------------------------------
*** 超应力杆件 = 0 根最大应力比 = 1.00 -1.00 ***
-------------------------------------------------------------------------------
杆件两端中心长度截面规格长细比最大拉力组合应力最大压力组合应力
__号_____节点_____mm___________________值______kN___________N/mm2_____kN__________N/mm2_
1 9 10 2545
2 D60x5 127 4 5 6 -38 2 -152
2 8 9 2870
3 D75.5x5 113 5 5 5 -47 2 -116
3 7 8 2 D60x5 143 3 5 5 -25 2 -121
4 6 7 2 12 2 19 -1
5 -6
5 5
6 2 2 5 3 -12 2 -59
6 4 5 2 4 2
7 -0 5 -1
7 3 4 2 0 5 0 -2 3 -10
8 1 3 2 3 5 4 -25 2 -123
9 1 2 2295 1 D48x5 145 2 5 5 -24 2 -150
10 38 39 2545 1 161 10 2 21 -0 5 -3
11 37 38 2870 2 D60x5 143 3 5 5 -15 2 -71
12 36 37 2 3 5 5 -16 2 -80
13 35 36 2 4 5 6 -18 2 -89
14 34 35 2 5 5 8 -29 2 -141
15 33 34 2 3 5 4 -14 4 -67
16 32 33 2 2 5 3 -8 4 -38
17 30 32 2 2 5 3 -8 4 -37
18 30 31 2295 1 D48x5 145 6 2 12
19 59 60 2545 1 161 10 2 21 -1 5 -4
20 58 59 2870 2 D60x5 143 5 5 9 -28 2 -134
21 57 58 3 D75.5x5 113 9 5 10 -50 2 -124
22 56 57 3 9 5 11 -54 2 -135
23 55 56 3 8 5 10 -49 2 -123
24 54 55 3 7 5 9 -43 2 -107
25 53 54 2 D60x5 143 5 5 9 -30 2 -146
26 51 53 2 3 5 4 -13 4 -62
27 51 52 2295 1 D48x5 145 6 2 12 -0 5 -1
28 80 81 2545 4 D88.5x6 85 15 5 14 -118 2 -169
29 79 80 2870 5 D114x6 74 20 5 15 -139 2 -138
30 78 79 5 21 5 15 -137 2 -136
31 77 78 5 19 5 14 -124 2 -123
32 76 77 4 D88.5x6 96 17 5 16 -107 2 -173
33 75 76 4 15 5 14 -94 2 -152
34 74 75 4 12 5 12 -82 2 -132
35 72 74 3 D75.5x5 113 9 5 11 -67 2 -166
36 72 73 2295 2 D60x5 115 6 5 10 -51 2 -177
37 101 102 2545 1 D48x5 161 10 2 21 -1 5 -4
38 100 101 2870 3 D75.5x5 113 9 5 11 -53 2 -133
39 99 100 4 D88.5x6 96 16 5 15 -97 2 -156
40 98 99 5 D114x6 74 18 5 13 -111 2 -111
41 97 98 4 D88.5x6 96 17 5 16 -104 2 -168
42 96 97 4 14 5 13 -86 2 -139
43 95 96 3 D75.5x5 113 10 5 11 -58 2 -143
44 93 95 2 D60x5 143 5 5 7 -23 2 -112
45 93 94 2295 1 D48x5 145 6 2 12 -0 5 -1
46 122 123 2545 1 161 10 2 21 -1 5 -4
47 121 122 2870 3 D75.5x5 113 12 5 14 -72 2 -179
48 120 121 5 D114x6 74 20 5 14 -126 2 -125
49 119 120 5 22 5 16 -143 2 -142
50 118 119 5 21 5 15 -134 2 -133
51 117 118 4 D88.5x6 96 16 5 15 -104 2 -168
52 116 117 3 D75.5x5 113 10 5 12 -62 2 -154
53 114 116 2 D60x5 143 4 5 6 -20 4 -97
54 114 115 2295 1 D48x5 145 6 2 12 -0 5 -0
55 143 144 2545 5 D114x6 65 24 5 17 -179 2 -167
56 142 143 2870 6 D140x6 60 32 5 19 -221 2 -160
57 141 142 6 34 5 20 -228 2 -165
58 140 141 6 32 5 19 -216 2 -156
59 139 140 5 D114x6 74 28 5 20 -186 2 -185
60 138 139 5 21 5 15 -141 2 -140
61 137 138 4 D88.5x6 96 13 5 12 -82 2 -133
62 135 137 2 D60x5 143 3 5 4 -17 4 -81
63 135 136 2295 1 D48x5 145 30 2 61 -4 5 -26
64 164 165 2545 1 161 10 2 21 -1 5 -4
65 163 164 2870 4 D88.5x6 96 14 5 13 -90 2 -146
66 162 163 5 D114x6 74 25 5 18 -164 2 -163
67 161 162 6 D140x6 60 29 5 17 -196 2 -142
68 160 161 6 29 5 17 -195 2 -141
69 159 160 5 D114x6 74 24 5 18 -164 2 -163
70 158 159 4 D88.5x6 96 17 5 16 -111 2 -180
71 156 158 3 D75.5x5 113 7 5 9 -43 2 -106
72 156 157 2295 1 D48x5 145 6 2 13
73 185 186 2545 1 161 10 2 21 -1 5 -4
74 184 185 2870 4 D88.5x6 96 14 5 13 -91 2 -147
75 183 184 5 D114x6 74 25 5 18 -170 2 -169
76 182 183 6 D140x6 60 30 5 18 -211 2 -152
77 181 182 6 31 5 18 -219 2 -159
78 180 181 6 29 5 17 -204 2 -148
79 179 180 5 D114x6 74 23 5 17 -162 2 -161
80 177 179 4 D88.5x6 96 14 5 13 -93 2 -151
81 177 178 2295 1 D48x5 145 7 2 14
82 205 206 2545 6 D140x6 53 28 5 16 -221 2 -154
83 204 205 2870 7 D159x8 53 41 5 14 -304 2 -125
84 203 204 7 45 5 16 -331 2 -136
85 202 203 7 45 5 16 -329 2 -136
86 201 202 7 42 5 14 -301 2 -124
87 200 201 6 D140x6 60 33 5 19 -239 2 -173
88 199 200 5 D114x6 74 21 5 16 -152 2 -151
89 198 199 2 D60x5 143 5 5 8 -33 2 -158
90 198 208 2365 3 D75.5x5 93 137 2 162 -17 5 -33
91 208 209 3446 6 D140x6 72 318 2 186 -38 5 -30
92 209 210 2870 4 D88.5x6 96 202 2 191 -25 5 -40
93 210 211 2 D60x5 143 87 2 141 -10 5 -49
94 211 212 2 11 4 17 -0 5 -2
95 212 213 2 2 5 3 -20 2 -97
96 213 214 2320 1 D48x5 147 2 5 4 -26 2 -169
97 251 252 2545 1 161 10 2 21 -1 5 -4
98 248 251 2870 4 D88.5x6 96 14 5 13 -93 2 -151
99 246 248 6 D140x6 60 24 5 14 -171 2 -124 100 244 246 6 29 5 17 -205 2 -148
101 242 244 6 29 5 17 -207 2 -149
102 240 242 6 25 5 15 -184 2 -133
103 238 240 5 D114x6 74 18 5 13 -126 2 -126 104 237 238 2 D60x5 143 4 5 6 -19 2 -90
105 237 239 4 D88.5x6 96 173 2 163 -21 5 -34 106 239 241 5 D114x6 74 252 2 183 -32 5 -32 107 241 243 2 D60x5 143 104 2 167 -13 5 -62
108 243 245 2 26 2 41 -2 5 -9
109 245 247 2 3 5 4 -12 3 -57
110 247 249 2 2 5 4 -10 3 -51
111 249 250 2320 1 D48x5 147 9 2 18 -0 5 -2
112 284 285 2545 1 161 10 2 21 -1 5 -4
113 281 284 2870 4 D88.5x6 96 13 5 12 -85 2 -138 114 279 281 5 D114x6 74 22 5 16 -156 2 -155
115 277 279 6 D140x6 60 26 5 15 -189 2 -137 116 275 277 6 26 5 15 -186 2 -134
117 273 275 5 D114x6 74 21 5 15 -153 2 -152 118 271 273 4 D88.5x6 96 12 5 12 -89 2 -144 119 270 271 2 D60x5 143 3 12 4 -2 4 -12
120 270 272 2 68 2 110 -8 5 -40
121 272 274 2 58 2 94 -7 5 -36
122 274 276 2 23 4 37 -2 5 -9
123 276 278 2 4 4 7 -14 3 -68
124 278 280 2 4 5 7 -23 3 -113
125 280 282 2 3 5 5 -16 3 -78
126 282 283 2320 1 D48x5 147 9 2 19 -0 5 -2
127 317 318 2545 5 D114x6 65 23 5 16 -182 2 -169 128 314 317 2870 6 D140x6 60 30 5 17 -222 2 -161 129 312 314 6 31 5 18 -228 2 -165
130 310 312 6 30 5 18 -218 2 -158
131 308 310 6 26 5 15 -192 2 -139
132 306 308 5 D114x6 74 20 5 14 -146 2 -146 133 304 306 4 D88.5x6 96 12 5 12 -93 2 -150 134 303 304 3 D75.5x5 113 5 5 6 -37 2 -92
135 303 305 2 D60x5 143 10 2 17 -1 5 -6
136 305 307 2 18 4 29 -2 5 -10
137 307 309 2 3 4 5 -19 3 -90
138 309 311 3 D75.5x5 113 7 5 8 -46 3 -115
139 311 313 3 10 5 12 -67 2 -167
140 313 315 4 D88.5x6 96 12 5 11 -86 2 -139 141 315 316 2320 3 D75.5x5 91 10 5 12 -85 2 -164
142 350 351 2545 1 D48x5 161 10 2 21 -1 5 -4
143 347 350 2870 4 D88.5x6 96 12 5 11 -78 2 -127 144 345 347 5 D114x6 74 20 5 14 -137 2 -136 145 343 345 5 22 5 16 -155 2 -154
146 341 343 5 21 5 15 -150 2 -149
147 339 341 5 17 5 12 -127 2 -126
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361 343 376 3 D75.5x5 110 6 5 7 -48 2 -115
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366 508 542 4 10 5 9 -73 2 -115
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368 571 606 3158 2 D60x5 158 9 2 14 -1 5 -5
369 5 34 2475 1 D48x5 157 7 2 14 -0 5 -3
370 34 55 2800 2 D60x5 140 5 5 8 -28 2 -130
371 55 76 3 D75.5x5 110 9 5 11 -52 2 -124
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552 28 29 2375 1 D48x5 150 34 2 70 -4 5 -28
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578 106 107 2867 2 D60x5 143 102 2 165 -17 5 -82
579 107 108 3 D75.5x5 113 131 2 155 -21 5 -52
580 108 109 3 129 2 153 -20 5 -50
581 109 110 2 D60x5 143 108 2 174 -17 5 -82
582 110 111 2 79 2 128 -12 5 -60
583 111 112 2 45 2 72 -7 5 -35
584 112 113 2375 1 D48x5 150 10 4 20 -2 5 -11
585 126 127 2625 2 D60x5 131 101 2 162 -16 5 -68
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587 128 129 4 D88.5x6 96 173 2 163 -27 5 -44 588 129 130 4 165 2 156 -25 5 -41
589 130 131 3 D75.5x5 113 141 2 167 -22 5 -53
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591 132 133 2 51 2 82 -8 5 -38
592 133 134 2375 1 D48x5 150 7 4 14 -1 5 -4
593 147 148 2625 3 D75.5x5 103 130 2 153 -20 5 -45
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773 589 590 3 D75.5x5 113 9 5 11 -75 2 -187
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777 580 581 2 28 2 46 -2 5 -12
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786 105 126 1 24 2 50 -3 5 -30
787 126 147 5 D114x6 72 17 5 12 -119 2 -117 788 147 168 2800 1 D48x5 177 35 2 71 -4 5 -37
789 168 189 2800 1 27 2 56 -3 5 -29
790 189 222 2800 5 D114x6 72 19 5 13 -141 2 -138 791 222 255 1 D48x5 177 28 2 57 -3 5 -27
792 255 288 2800 1 33 2 67 -4 5 -34
793 288 321 5 D114x6 72 15 5 11 -120 2 -117 794 321 354 2800 1 D48x5 177 30 2 62 -4 5 -35
795 354 387 1 37 2 76 -5 5 -44
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1248 140 150 2780 1 176 4 2 8 -0 5 -3
1249 140 151 2 D60x5 139 6 5 10 -33 2 -150
1250 139 151 2881 2 144 14 2 22 -2 5 -9
1251 139 152 3 D75.5x5 113 8 5 10 -46 2 -114
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1253 138 153 3 D75.5x5 118 10 5 12 -62 2 -164
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1257 135 155 3016 4 D88.5x6 101 13 5 12 -84 2 -144 1258 136 155 3078 5 D114x6 79 17 5 12 -125 2 -131 1259 147 165 2379 2 D60x5 119 5 5 7 -41 2 -150
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1310 175 177 3204 2 160 98 2 158 -12 5 -68
1311 176 177 3016 2 151 107 2 173 -14 5 -73
1312 176 178 3078 4 D88.5x6 103 194 2 183 -23 5 -41 1313 186 189 2379 2 D60x5 119 6 5 10 -50 2 -182
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1396 230 239 3166 5 D114x6 81 21 5 15 -169 2 -180 1397 231 239 2894 5 74 24 5 17 -186 2 -186
1398 231 241 2778 5 71 21 5 15 -150 2 -147
1399 232 241 1 D48x5 176 75 2 153 -10 5 -85
1400 232 243 2665 3 D75.5x5 105 12 5 14 -75 2 -170
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1403 234 245 1 D48x5 162 2 11 3 -3 3 -23
1404 234 247 2449 1 155 2 5 3 -5 2 -33
1405 235 247 1 2 5 5 -11 2 -80
1406 235 249 2347 1 149 6 2 12
网架结构支座类型选取方法及支座刚度取值研究 ■ 龚 凯 贾建坡 [摘 要] 本文从实际工程中用到的各种网架支座类型展开介绍，从结构体系合理的角度出发，对具体项目如何选择合适的支座类型提出了自己的观点。通过计算分析和工程实例，给出了网架支座刚度取值的具体方法。 [关键词] 网架 支座 约束 弹簧刚度 目前网架设计师一般习惯把网架支座简化为弹性约束，弹簧刚度取值正确与否直接影响了网架结构的安全。目前国家规范对网架支座弹簧刚度的取值没有严格的规定，不同的设计师对弹簧刚度的理解千差万别，通过研究得出网架支座弹簧刚度取值的科学方法是非常必要的。 一、 网架结构支座类型 网架结构支座类型一般可以从力学模型和支座构造两方面分类。 1. 按力学模型分 固定铰支座、单向滑动铰支座、双向滑动铰支座、单向弹簧铰支座、双向弹簧铰支座。 2. 按支座构造分 平板压力支座、平板拉力支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、球形钢支座等。 3. 支座构造与力学模型的对应关系 平板支座（平板压力支座、平板拉力支座）可以实现固定铰支座，但是无法实现比较理想的单向滑动铰支座和双向滑动铰支座，也不能实现准确弹簧约束值的单向弹簧铰支座和双向弹簧铰支座。另外平板支座对弯矩释放不是很好，对于大跨度网架（＞60m）、支座转角较大（＞0.005rad）和受力复杂的支座节点不宜选用，否则将造成计算假定与实际受力偏差较大。 板式橡胶支座和盆式橡胶支座可以实现固定铰支座、单向弹簧铰支座、双向弹簧铰支座，不能实现比较理想的单向滑动铰支座和双向滑动铰支座。另外板式橡胶支座和盆式橡胶支座耐久性差，设计使用年限一般不大于20年，对于检修比较困难或检修代价比较大的工程不宜采用。 球形钢支座可以实现固定铰支座、单向滑动铰支座、双向滑动铰支座、单向弹簧铰支座和双向弹簧铰支座，耐久性又非常好，正常维护的情况下一般可以达到50年以上，是非常好的一种支座形式。但是球形钢支座也有一个缺点，就是价格比其它支座类型要高。 二、 网架结构支座类型如何选择 在具体项目中网架结构支座类型如何选择，要根据结构整体受力合理、网架跨度、支座受力复杂程度、耐久性、造价等因素综合确定。 1. 结构整体受力合理 不少网架设计师喜欢将网架全部或部分支座水平位移约束释放以简化计算，但是网架支座水平位移约束释放后，网架下部支承结构水平力传递有可能会变的不合理。比如对于屋顶为网架结构的单层空旷建筑，如将全部支座水平位移约束释放的话， 水平地震作用下网架支承柱就成了悬臂柱，此时网 架起不到协调各支承柱共同抵抗水平力的作用，中 震或大震下支承柱柱顶发生大变形，网架支座开始 传递水平力，由于支座刚开始是释放水平位移的， 我们无法保证各个支座同时传递水平力，若是某一 个或某几个支座最先开始受力，那么很可能会各个 击破，各个支座先后破坏，从而导致网架整体偏离 支承结构而发生塌落破坏。所以网架支座选用何种 形式应从结构整体受力合理来考虑，不能仅考虑网 架计算简化或者仅考虑网架自身安全。 2. 网架跨度。 大跨度屋盖结构应考虑构件变形、支撑结构位 移、边界约束条件和温度变化等对其内力产生的影 响；同时可根据结构的具体情况采用能适应变形的 支座以释放内力。大跨度屋盖结构系指跨度≥60m 的屋盖结构。跨度﹥36m的两端铰支承的桁架，在 竖向荷载作用下，下弦弹性伸长对支承构件产生水 平推力时，应考虑其影响。对于风敏感的或跨度﹥ 36m的柔性屋盖结构，应考虑风压脉动对结构产生 风振的影响。有以上几条可以看出，当网架结构跨 度﹥36m时，在恒载作用下，下弦会因伸长而对支 承构件产生一定的水平推力；在风荷载作用下，网 架会产生风振影响，当风荷载为压力时，支座转角 会增大，当风荷载为吸力时，支座转角会减小，由 于风荷载为脉动荷载，时大时小，时有时无，所以 对支座转动释放能力要求较高。当网架跨度≥60m 时，以上影响将会更大。所以当网架跨度﹥36m时 宜采用释放转动和位移性能更好的橡胶支座、盆式 橡胶支座或者球形钢支座；当网架跨度≥60m时应 选用橡胶支座、盆式橡胶支座或者球形钢支座。对 于检修比较困难或检修代价比较大的工程优选球形 钢支座。 3. 支座受力复杂程度 支座受力无非是拉、压、弯、剪、扭几种情况， 哪种受力算是复杂？对于平板支座、橡胶支座和球 形钢支座均能承受拉力、压力、剪力，所以拉、压、 剪不能算是复杂，而对于释放位移约束和释放转动 不是每一种支座都能实现的，所以对于释放位移和 释放转动的应该算是受力复杂。下面分情况介绍各 种受力复杂情况下如何选择合适的支座。 （1）需要位移释放时 当释放位移≤50mm时，可以采用带过渡板的平 板支座，过渡板与支座底板间应放置聚四氟乙烯板， 并且过渡板上应开孔，开孔孔径保证位移量≥50mm； 宜采用橡胶支座，但应验算橡胶支座剪切变形位移 量以满足设计要求；优先采用能释放位移的球形钢 支座。当释放位移50～100mm时，平板支座已很难 实现，可以采用橡胶支座，但应验算橡胶支座剪切 变形位移量以满足设计要求，此时因为释放位移的 要求橡胶支座平面尺寸会比较大；宜优先考虑能释 放位移的球形钢支座。当释放位移≥100mm时，平 板支座已不能实现，橡胶支座平面尺寸会非常大， 所以应采用能释放位移的球形钢支座。 （2）需要释放转动时 当支座转角≤0.005rad时，可以采用带过渡板 的平板支座，宜采用橡胶支座，优先采用球形钢支 座。当支座转角0.005～0.02rad时，可以采用橡 胶支座，宜采用球形钢支座。当支座转角≥0.02rad 时，应采用球形钢支座。当支座转角不是很大 （≤0.02rad），但支座转动变形往复变化很频繁时， 考虑到橡胶支座易老化，所以建议选用球形钢支座。 （3）需要减小支座水平刚度时 对于网架支承结构水平刚度较大、大跨度（≥60m） 网架和长度超长（≥120m）的网架，在温度荷载作 用下，网架对支承结构水平推力较大，导致下部结 构截面或配筋很大，此时若采用弹簧铰支座，就可 以减小支座水平刚度，从而减小网架对下部支承构 件的水平推力。这种情况下可以选用的支座类型是 橡胶支座或带弹簧的球形钢支座。支座弹簧刚度取 网架和下部结构整体模型计算最优值，一般在2～ 15kN/mm之间。 4. 耐久性 网架支座耐久性不应小于主体结构设计年限， 若网架支座耐久性小于主体结构设计年限，应考虑 在使用阶段进行定期检查并及时进行更换。各种支 座耐久性如下：平板支座（≥50年）=球形钢支座 （≥50年）﹥橡胶支座（10～20年）。对于室外工 程，一般有操作面，支座更换困难不大，但是对于 一般的民用建筑，要考虑更换的可行性和更换的代 价。对于个别更换支座可能引起建筑功能中断的情 况，应慎重选择，比如对于医院、供水、供电等生 命线工程，不宜选用耐久性差的橡胶支座。 5. 造价 不同的支座类型造价不同，一般来讲，球形钢 支座＞橡胶支座＞平板支座，在安全适用、确保质 量、技术先进的前提下，应选择经济合理的支座类 型。 三、 网架支座刚度取值 目前网架设计师一般习惯把网架支座水平约束 简化为弹性约束，国家规范对网架支座弹簧刚度的 取值没有严格的规定，不同的设计师对弹簧刚度的 理解千差万别，本文从力学基本概念入手，系统梳 理各种支座形式下支座弹簧刚度取值的方法。 1. 当网架支座采用固定铰支座时。 此种情况下支座水平弹簧刚度即为下部支承结 构对网架的水平约束刚度，下部结构对网架的水平 约束刚度应从整体模型中得到。用通用有限元软件 （比如3d3s）建立网架和下部支承结构的整体模型， 将网架和下部结构模型调试至整体指标、构件配筋、 挠度、裂缝、强度、稳定、长细比等均满足规范要 求时，查看单工况下网架支座反力，然后删除下部 结构，将网架支座处加上弹性约束，弹簧刚度从 （下转第085页） 083
4.6 基础的设计 4.6.1 基础连系梁 4.6.1.1 截面尺寸的选取 h=（l/20～l/15）柱距=10000/20～10000/15=500～667mm 。取h=550mm b=（l/35～l/25）柱距=10000/35～10000/25=286～400mm,取b=350mm 。 4.6.1.2 荷载计算 基础梁: q K =0.55×0.35×25+0.24×1×19=9.37KN/m q=1.2×9.37=11.247KN/m M K = q K l 2/8=9.37×102/8=117.125KN ·m M max = ql 2/8=11.247×102/8=140.59KN ·m V max =ql/2=11.247×10/2=56.235KN 4.6.1.3 基础梁的配筋 环境类别为一类，C30时梁的混凝土保护层最小厚度为25mm 。 故设a s =35mm ，则h 0=550-35=515mm 由混凝土和钢筋(HRB335)等级查表得： f c =14.3N/mm 2 ，f t =1.43N/mm 2 ，f y =300N/mm 2 查表得α1=1.0，β1=0.8，相对界限受压区高度ξb =0.55 求截面抵抗系数： 55.00.112.10602112110.106 5153503.140.110140.592 6201=<=?--=?--==????==b s c s bh f M ξαξαα 内力臂系数为：
γs =[1+(1-2αs ) 1/2]/2=[1+(1-2×0.106) 1/2]/2=0.944 A s =M/(f y γs h 0)=140.59×106/(300×0.944×515)=964mm 2 选用6Ф16，A s =1206mm 2 验算适用条件： <1>.x=ξh 0=0.112×515=57.68mm<ξb h 0=0.55×515=283.25mm (满足) <2>.ρ=A s /(bh 0)=1206/(350×515)=0.67﹪>ρ min ·h/ h 0=0.45×f t h/(f y h 0) =0.45×1.43×550/(300×515)=0.23﹪ 同时ρ>0.2﹪h/h 0=0.2﹪×550/515=0.214﹪(可以) 4.6.1.4 正截面受弯承载力验算 m kN M m kN h h h b f M c u ?=≈?=?-?????=? ?? ? ? -=140.59140.35)2 515 0.112515(5150.1123503.140.120001ξξα 4.6.1.5 斜截面承载力验算 (1).剪力设计值: V max =56.235kN (2).验算截面尺寸: 对于矩形截面梁： h w =h 0=515mm, h w /b=515/350=1.47<4，故属厚腹梁。 所选混凝土强度等级为C30， f cu,k =30N/mm 2<50N/mm 2, 故取βc =1.0 0.25βc f c bh 0=0.25×1.0×14.3×350×515=644.4kN>V max =56.235kN ，截 面符合要求。 (3).验算是否需要按计算配置箍筋 0.7f t bh 0=0.7×1.43×350×515=180.43KN>V max =56.235kN ，故只需按构 造配筋。 选用φ10@200,且沿梁全长设置箍筋。 ρ sv =n ·A SV1/bs=2×78.5/(350×200) =0.22％>ρsv,min =0.24f t /f yv =0.24×1.43/270=0.13％
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
网架结构计算说明书 ================================================================================== 网架结构参数 节点数 = 464 杆件数 = 1664 支座数 = 38 荷载工况数 = 2 荷载组合数 = 1 设计参数和依据 设计规范: 网架规程 JGJ7-91:1991 节点类型: 螺栓球 钢材屈服强度(N/mm2): 235 钢材设计强度(N/mm2): 200 拉杆控制最大长细比: 180 压杆控制最大长细比: 180 网架分析结果 杆件按中心长度计重量 = 24.56 (吨) 杆件按中心长度计重量 = 18.63 (kg/m2) 输入的结构投影面积 = 1318 (m2) 节点 = 301 最大X向位移 = -2.0 (mm) 节点 = 227 最大Y向位移 = 17.3 (mm) 节点 = 283 最大Z向位移 = -22.0 (mm) 杆件 = 185 [ 158, 176] 最大拉力 = 81.9 (kN) 杆件 = 962 [ 148, 158] 最大压力 = -85.7 (kN) 支座反力最大设计值(包络值) 支座 <-------X方向(kN)-------> <-------Y方向(kN)-------> <-------Z方向(kN)-------> 号负值组合正值组合负值组合正值组合负值组合正值组合 2 -10 1 0 1 -0 1 0 1 -7 1 0 1 7 -9 1 0 1 0 1 1 1 -7 1 0 1 8 -9 1 0 1 -1 1 0 1 -7 1 0 1 14 -6 1 0 1 -3 1 0 1 -6 1 0 1 15 -6 1 0 1 0 1 3 1 -6 1 0 1 26 -5 1 0 1 -7 1 0 1 -7 1 0 1 27 -5 1 0 1 0 1 7 1 -7 1 0 1 43 -7 1 0 1 -7 1 0 1 -7 1 0 1 44 -7 1 0 1 0 1 7 1 -7 1 0 1 62 -0 1 0 1 0 1 0 1 -170 1 0 1 63 0 1 0 1 0 1 0 1 -170 1 0 1 68 -7 1 0 1 -5 1 0 1 -7 1 0 1 69 -7 1 0 1 0 1 5 1 -7 1 0 1 109 -3 1 0 1 -7 1 0 1 -6 1 0 1 110 -3 1 0 1 0 1 7 1 -6 1 0 1 148 0 1 0 1 -0 1 0 1 -172 1 0 1 149 0 1 0 1 -0 1 0 1 -172 1 0 1 164 -5 1 0 1 -14 1 0 1 -11 1 0 1
保管期限：长期 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程编号： 工程名称：烟台冀东润泰建材有限公司 矿渣堆棚 项目名称： 设计阶段：施工图 设计专业：屋盖网架结构 计算人： 校对人： 审核人： 审定人： 日期：
目录 第一部分工程概况2 第二部分结构设计参数3 2.1主要设计依据3 2.2材料3 2.3主要结构构件4 第三部分荷载参数（标准值）7 3.1恒荷载7 3.2活荷载（满布）7 3.3风荷载7 3.4温度8 3.5地震9 第四部分工况组合10 第五部分结构分析和验算错误！未定义书签 5.1计算模型错误！未定义书签 5.2计算结果错误！未定义书签 5.2.1 支座反力错误！未定义书签 5.2.2 杆件内力结果错误！未定义书签 5.2.3 杆件应力错误！未定义书签 5.2.4 节点位移结果（正常使用极限状态）错误！未定义书签 5.2.5 螺栓和焊接球节点验算错误！未定义书签 5.3支座（橡胶支座）验算错误！未定义书签 5.3.1 ZZ1支座验算错误！未定义书签 5.3.2 ZZ2支座验算错误！未定义书签 5.3.3 ZZ5支座验算错误！未定义书签 5.3.4 ZZ6支座验算错误！未定义书签
第一部分工程概况 1．建设单位： 2．工程地点： ·本工程建筑结构安全等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级·设计使用年限 [ ]5年[ ]25年[ √ ]50年[ ]100年·抗震设防烈度 []非抗震[ ]6度（0.05g） [ ]7度（0.10g）[√ ]7度（0.15g） [ ]8度（0.20g）[ ]8度（0.30g） [ ]9度（0.40g） ·耐火等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级[ ]四级注：用“√”表示选中
结构设计计算书 一.设计概况 1.建设项目名称：星海国际花园住宅楼（B 栋） 2.建设地点：****某地 3.设计资料： 3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.5m 左右的杂填土，以下为1.0m 左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为80 kN/m 2 ，再下面为较厚的 垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m 2 ，可作为天然地基持力层。 地下水位距地表最低为-0.8m,对建筑物基础无影响。 3.2.气象资料： 全年主导风向：偏南风 夏季主导风向：东南风 冬季主导风向：北偏西风 常年降雨量为：1283.70mm 基本风压为：0.36kN/m 2 （B 类场地） 基本雪压为：0.20kN/m 2 3.3.抗震设防要求：七度二级设防 3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高31.45m 。 二.结构计算书 1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。 1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 1.2.1. 主要构件选型 （１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：粉煤灰轻质砌块 （３）墙体厚度：外墙:250mm ，内墙:200mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.2.2. 梁﹑柱截面尺寸估算 （１） 主要承重框架: 因为梁的跨度较接近（4500mm ﹑4200mm ）,可取跨度较大者进行计算. 取L=4500mm h=(1/8~1/12)L=562.5mm~375mm 取h=450mm. 447.94504260>==h l n ==h b )3 1~21(225mm~150mm 取b=250mm 满足b>200mm 且b 500/2=250mm 故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×450mm （２） 次要承重框架： 取L=3900mm h=(1/12~1/15)L=325mm~260mm 取h=400mm 415.74003660>==h l n ==h b )3 1~21(200mm~133mm 取b=250mm 故次要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm （３）楼面连续梁
潍坊学院本科毕业设计（论文） 目录 目录 (Ⅰ) 摘要及关键词 (1) Abstract and Keywords (2) 前言 (3) 1、结构设计基本资料 (4) 1.1 工程概况 (4) 1.2 设计基本条件 (4) 1.3 本次毕业设计主要内容 (6) 2、结构选型与初步设计 (7) 2.1 设计资料 (7) 2.2 网架形式及几何尺寸 (7) 2.3 网架结构上的作用 (9) 2.3.1静荷载 (9) 2.3.2活荷载 (9) 2.3.3地震作用 (10) 2.3.4荷载组合 (10) 3、结构设计与验算 (11) 3.1 檩条设计 (11) 3.2 网架内力计算与截面选择 (18) 3.3 网架结构的杆件验算 (20) 3.3.1 上弦杆验算 (20) 3.3.2 下弦杆验算 (21) 3.3.3 腹杆验算 (23) 3.4 焊接球节点设计 (24) 3.5 柱脚设计 (27) 3.6 钢柱设计与验算 (29) 3.7钢筋混凝土独立基础设计 (32) 3.8网架变形验算 (39)
潍坊学院本科毕业设计（论文） 结束语 (41) 参考文献 (43) 附录（文献翻译） (44) 谢辞 (49)
摘要及关键词 摘要本次毕业设计为合肥地区加油站钢结构设计，此次设计主要进行的是结构设计部分。本次设计过程主要分为三个阶段： 首先，根据设计任务书对本次设计的要求，通过查阅资料和相关规范确定出结构设计的基本信息，其中包括荷载信息、工程地质条件等。 然后，根据设计信息和功能要求进行结构选型并利用空间结构分析设计软件MST2008进行初步设计。本次设计主体结构形式采用正放四角锥网架结构，节点形式采用焊接球节点，支撑形式采用四根钢柱下弦支撑，基础形式采用柱下混凝土独立基础。 最后，通过查阅相关规范和案例进行檩条、节点、支座等部分的设计，并通过整理分析得出的数据，进行了杆件、结构位移等的相关验算，最终确定了安全、可行、经济的结构模式。 关键词结构设计，网架结构，构件验算
1. 支承结构与支承方式 目前在很多工程中，网架（网壳）一般由专业的钢构公司根据事先假定的边界约束条件进行设计，再将他们算出来的支座反力作为外加荷载作用到下部支承结构中。把网架（网壳）和下部支承结构分开计算，网架支座相对于下部结构的位移虽然可以通过弹性约束方法模拟，但是由下部支承结构变形带来的支座沉陷等支座本身的变位很难估算准确，算出来的结构内力在某些情况下会与实际情况差别较大，可能会给工程留下安全隐患。下部结构可能是柱，也可能是梁，也可能是其他结构形式，不仅刚度是有限的，而且具体工程刚度差异可能很大，在这种假定条件下，算出来的杆件内力、支座反力及下部结构内力与采用网架支座刚度为实际刚度且上、下部结构共同工作的力学模型所计算出来的结果肯定是不相同的。另外，分开计算还割裂了上下部结构的协同工作，使得上、下部结构的周期和位移计算均不准确。 通常网架的支承可以分为：周边支承、点支承以及点支承与周边支承混合使用三种方式，周边支承是将网架周边节点搁置在梁或柱上，点支承则是将网架支座以较大的间距搁置于独立梁或柱上，柱子与其他结构无联系。网架（网壳）搁置在梁或柱上时，可以认为梁和柱的竖向刚度很大，忽略梁的竖向变形和柱子轴向变形，因此网架（网壳）支座竖向位移为零，网架（网壳）支座水平变形应考虑下部结构共同工作。在周边支承网架（网壳）支座的径向应将下部支承结构作为网架（网壳）结构的弹性约束，而点支承网架（网壳）支座的边界条件应考虑水平X和Y两个方向的弹性约束。 2．支座（支座节点） 结构与基础的连接区简化为支座，按其受力特征分为五种：活动铰支座（滚轴支座），固定铰支座，定向支座（滑动支座），固定（端）支座和弹性（弹簧）支座。
一、 设计目的与要求 (1) 掌握钢筋混凝土简支梁正截面和斜截面承载力的计算方法 (2) 并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法 (3) 了解并熟悉现梁的有关构造要求 (4) 掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式和制图规定,进一步提高制图的基本技能 二、 设计题目 装配式钢筋混凝土简支梁设计 三、 设计资料 T 型截面梁的尺寸如图所示,梁体采用C 25混凝土,主筋采用HRB 400级钢筋,箍筋采用R 235级钢筋。简支梁计算跨径L 0=24M 和均布荷载设计值=40KN/M 。 跨中截面：M dm =18×q 2b l =18 ×42×242=3024KN ·M m d V =0 L/4截面：M dl =332×q 2b l =332 ×48×202=1800KN ·M 支点截面：M d0=0 0d V =12 q l b =504KN 四、 设计内容 (1) 确定纵向受拉钢筋数量及腹筋设计。 (2) 全梁承载能力图校核。 (3) 绘制梁截面配筋图。 (4) 计算书：要求计算准确,步骤完整,内容清晰。 五、 准备基本数据 由查表得： C25混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa,轴心抗拉强度设计值f td =1.23MPa 。 混凝土弹性模量E c =2.80×104 MPa 。 HRB 400级钢筋抗拉强度设计值f Sd =330MPa, 抗压强度设计值f ＇Sd =330MPa 。 R 235级钢筋抗拉强度设计值f Sd =195MPa, 抗压强度设计值f ＇Sd =195MPa 。 六、 跨中正截面钢筋设计
1、 确定T 型截面梁受压翼板的有效宽度/ f b 由图所示的T 型截面梁受压翼板的宽度尺寸为其等效的平均厚度/ f h =140802 =110mm / 1f b =13L 0=13 ×24000=8000 / 2f b =1580mm(相临两主梁轴线间距离) / 3f b =b +2b h +12/ f h =200+12×110=1520mm 受压翼板的有效高度为： / f b =M in (/ 1f b ,/ 2f b ,/ 3f b )=1520mm ，绘制T 型梁的计算截面如图所示 2、 钢筋数量计算 查附表得受压高度界限系数ξb =0.56 （1） 确定截面有效高度 设a s =120mm ，则h 0=h -a s =1300-120=1180mm （2）判断截面类型 f cd / f b /f h （h 0-/ 2f h ）=11.5×1520×110×（1180-1102 ）=2163.15 KN <3024KN ·M 属于第Ⅱ类T 型梁截面 （3） 确定受压区高度X 由公式r 0M d = f cd b x （h 0-2 x ）+ f cd (/f b -b)/f h （h 0-/2f h ）得 1.0×3024×106=11.5×200X ×（1180- 2x ）+11.5×（1520-200）×110×（1180- 1102） 即：X 2-2360X+9960652.174=0 解得X=550.45 mm <ξb h 0=0.56×1180=660.8 mm 且X>/f h =110mm （4） 求受拉钢筋面积A s 由公式f cd b x+ f cd (/f b -b)/f h =f Sd A s 得 A s =/ fcd bx+ fcd ( -b) fsd f b
网架结构的内力分析 网架结构是高次超静定结构体系。板型网架分析时，一般假定节点为铰接，将外荷载按静力等效原则作用在节点上，可按空间桁架位移法，即铰接杆系有限元法进行计算。也可采用简化计算法，诸如交叉梁系差分分析法、拟板法等进行内力、位移计算。 单层壳型网架的节点一般假定为刚接，应按刚接杆系有限元法进行计算；双层壳型网架可按铰接杆系有限元法进行计算。单层和双层壳型网架也都可采用拟壳法简化计算。 杆件截面设计与节点构造 网架结构的杆件截面应根据强度和稳定性计算确定。为减小压杆的计算长度增加其稳定性，可采用增设再分杆及支撑杆等措施。用钢材制作的板型网架及双层壳型网架的节点，主要有十字板节点、焊接空心球节点及螺栓球节点三种形式。 十字板节点适用于型钢杆件的网架结构，杆件与节点板的连接，采用焊接或高强螺栓连接。空心球节点及螺栓球节点适用于钢管杆件的网架结构。单层壳型网架的节点应能承受弯曲内力，一般情况下，节点的耗钢量占整个钢网架结构用钢量的15～20％。 施工安装 网架结构的施工安装方法分两类：一类是在地面拼装的整体顶升法、整体提升法和整体吊装法；另一类是高空就位的散装、分条分块就位组装和高空滑移就位组装等方法。
分类 外形不同 可分为双层的板型网架结构、单层和双层的壳型网架结构。板型网架和双层壳型网架的杆件分为上弦杆、下弦杆和腹杆，主要承受拉力和压力；单层壳型网架的杆件，除承受拉力和压力外，还承受弯矩及切力。目前中国的网架结构绝大部分采用板型网架结构。 组成形式 主要分三类： 第一类是由平面桁架系组成，有两向正交正放网架、两向正交斜放网架、两向斜交斜放网架及三向网架四种形式； 第二类由四角锥体单元组成，有正放四角锥网架、正放抽空四角锥网架、斜放四角锥网架、棋盘形四角锥网架及星形四角锥网架五种形式； 第三类由三角锥体单元组成，有三角锥网架、抽空三角锥网架及蜂窝形三角锥网架三种形式。 壳型网架结构按壳面形式分主要有柱面壳型网架、球面壳型网架及双曲抛物面壳型网架。网架结构按所用材料分有钢网架、钢筋混凝土网架以及钢与钢筋混凝土组成的组合网架，其中以钢网架用得较多。 转载时请注明出处：https://www.doczj.com/doc/0b14488620.html,
网架空心球及支座节点设计 （一）：空心球节点设计 1. 设计条件 汇交于网架上弦中间节点的杆件截面、夹角和内力如图所示，节点采用焊接空心球连接，钢球及杆件所用材料均为Q235钢，焊条为E43??型焊条，手工焊接。 2.节点连接设计与计算 1） 空心钢球的设计与计算 （1） 空心钢球外径的确定 腹杆与上弦杆轴线间的夹角为 45=θ 上弦杆与腹杆外径之和：mm d d 149608921=+=+。由表6-2查得空心钢球的最小外径：mm D 228=。 （2） 空心钢球壁厚的确定 按构造要求，单层网壳空心球的外径与壁厚之比宜取20~35.由于钢球外径为mm D 228=，所以壁厚为6.5~11.4mm.且空心球壁厚与主钢管的壁厚之比宜取1.5~2.0，因此取壁厚为8mm. （3） 空心钢球的承载力设计值计算 当空心球直径为120mm~900mm 时，其受压和受拉承载力设计值)(N N R 可按下式计算：tdf D d N o R πη)54 .029.0(+=。 得 240837215898)2288954.029.0(0.1=?????+?=πR N )(N ) (241KN ≈
)(662.175KN 。符合要求。 （4） 空心钢球的连接焊缝 空心钢球采用焊接成型，其连接焊缝采用完全焊透的坡口对接焊缝。 2） 钢管杆件与空心钢球的连接焊缝计算 上弦杆与空心钢球的连接，腹杆与空心钢球的连接，均采用完全焊透的坡口对接焊缝连接，此时视焊缝与母材等强度，不必进行焊缝的强度计算。 （二）：支座节点设计 1.支座地板的计算 1） 地板面积计算 根据构造要求，支座地板尺寸如图所示。 支座反力：R=153.05472 KN ≈153 KN 设屋架支座地板宽度 a=2800mm ，地板长度 b=2800mm 。 地板承压面积：227045625.22828cm A pb =??-?-?=π 地板下混凝土（C20）的分布压力由公式得到： 22/96.0/22.0704 153cm KN f cm KN A R cc pb c ==== σ 地板承受的弯矩根据: mm a 198140140221=+= mm b 992/1981== 由=11/a b 99/198=0.5 查表4-3得 a=0.06 由公式（4-16）得到：cm KN a M c ?=??==17.58.1922.006.0221max ασ
结构计算书 工程名称：蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程 工程规模：小型 工程编号：15H054C 2016年03月
资质名称 资质等级 证书编号 _____________________________________________________________________ 建筑行业（建筑工程） 甲 级 A150000624 市政行业（给水工程、排水工程） 甲 级 A150000624 市政行业（环境卫生工程） 甲 级 A150000624 风景园林工程设计 乙 级 A250000621 市政行业（城镇燃气工程） 乙 级 A250000621 市政行业（道路、桥隧） 乙 级 A250000621 工程咨询 甲 级 工咨甲12820070020 市政公用工程（给排水）咨询 甲 级 工咨甲12820070020 古建筑维修保护设计 乙 级 渝0102SJ004 近现代重要史迹及代表性建筑修缮设计 乙 级 渝0102SJ004 压力管道 GB1级，GC2级 TS1850014-2018 工程名称： 蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程 工程编号： 15H054C 日 期： 2016.03 设计主持人: 刘国涛 高级工程师 计 算 人: 甘 民 工程师 校 对 人: 陈永庆 工程师 审 核 人: 李立仁 高级工程师
目录 一、荷载计算 二、采用软件 三、水池计算结果四．砌体计算附图
一、荷载计算 1．楼面荷载 屋面恒载4KN 不上人屋面活载0.5KN 二、采用软件 本工程水池设计软件采用理正结构设计软件，砌体结构设计采用PKPM 设计软件。 三、水池计算结果 矩形水池设计(JSC-1) 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料（一） 1.1 几何信息 水池类型: 有顶盖半地上 长度L=9.600m, 宽度B=6.000m, 高度H=4.900m, 底板底标高=-4.900m 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度 t2=200mm 注：地面标高为±0.000。 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 地基承载力特征值fak=150.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00
工程名: 钢柱计算 ************ PK11.EXE ***************** 日期: 5/27/2015 时间:17:34:00 设计主要依据: 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001); 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010); 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003); 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002); 结果输出 ---- 总信息---- 结构类型: 单层钢结构厂房 设计规范: 按《钢结构设计规范》计算 结构重要性系数: 1.00 节点总数: 2 柱数: 1 梁数: 0 支座约束数: 1 标准截面总数: 1 活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置 风荷载计算信息: 计算风荷载 钢材: Q235 梁柱自重计算信息: 柱梁自重都不计算 恒载作用下柱的轴向变形: 不考虑 梁柱自重计算增大系数: 1.05 基础计算信息: 不计算基础 梁刚度增大系数: 0.00 钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85 钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移 钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.000 钢结构受拉柱容许长细比: 200 钢结构受压柱容许长细比: 200 钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 0 钢梁(活)容许挠跨比: l / 0 柱顶容许水平位移/柱高: l / 0 地震作用计算: 不考虑地震作用 宽行输出柱、梁控制组合内力与配筋
---- 节点坐标---- 节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y ( 1) 0.00 7.00 ( 2) 0.00 0.00 ---- 柱关联号-------- 柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ ( 1) 2 1 ---- 梁关联号---- 梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ ---- 柱上下节点偏心---- 节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值 ( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ---- 标准截面信息---- 1、标准截面类型 ( 1) 77, 1, 377,12.0 热轧无缝圆钢管 ---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度----- 柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布 面号信息置角度面号信息置角度 ( 1) 1 2 0 ---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----
网架计算书 Document number：NOCG-YUNOO-BUYTT-UU986-1986UT
本科毕业设计题目：大型仓储屋盖设计 学院： 专业班级： 学号： 学生姓名： 指导教师： 教师职称： 二零一零年六月二日
目录
大型仓储屋盖设计计算书 1 设计资料 工程概况 北部某城市一大型仓储屋盖，建筑面积为1800m2(40m×45m)，采用斜放四角锥网架。屋盖下部为框架结构，网架周边支承在钢筋混凝土框架梁上，梁横截面宽度为350mm。 网架上弦节点加小立柱，沿短跨方向形成6%的排水坡度，在小立柱上沿长跨方向搭设檩条，檩条上铺设彩钢夹芯板，并采用聚苯夹芯保温。 设计基本条件 1.2.1设计等级要求 网架结构的防火等级和耐久等级均为二级。 1.2.2抗震设防烈度 该工程所在地区的抗震设防烈度为7度。 1.2.3气象条件 ⑴温度：最热月平均温度，最冷月平均温度，夏季极端最高温度(1955年7月23、24日)，冬季极端最低温度（1970年1月4日）。 ⑵相对湿度：年平均湿度63%，最热月平均相对湿度76-80%。 ⑶主导风向：1、8、11月盛行北风和西南风，其它各月盛行西南风，基本风压为 m2。 ⑷雨雪条件：年平均降雨量566.6mm，日最大降雨强度1856mm/日，最大积雪深度230mm。 2 结构选型及初步设计 网架结构的选型
网架结构选型应遵循安全、经济、美观的设计原则，能够满足建筑的使用功能要求，并且能够充分发挥结构良好的受力性能。本工程中，网架的长短边之比45/40=，其平面接近方形，且支承方式为周边支承，通过满应力优化设计比较，宜选择斜放四角锥网架。 斜放四角锥网架的上弦与边界轴线成450夹角，下弦正放，腹杆和下弦在同一垂直面内。这种网架的上弦杆长度约为下弦杆的倍，故呈短压杆、长拉杆的情况，受力合理，节点汇交杆也较少。在接近正方形周边支承时用钢量指标较好，适用于中小跨度建筑。 网格尺寸和网架高度 根据数值计算和工程经验，当网架短向跨度为L2=(30～60)m时,短向网格尺寸宜取为（1/11～1/14）×L2。考虑屋面板布置，短向网格数取为12，网格尺寸为40/12=3.333m。 网架长向跨度较大，网格数划分应当比短跨方向多些，且网格尺寸宜比短向小些。考虑以上因素，长向网格数取为14，网格尺寸为45/14=3.214m。 当网架短向跨度为L2=(30～60)m时，网格高度宜取为（1/12～1/15）×L2，周边支承时高度可以取小值；对于角锥体系网架，高度的选取还应满足使腹杆与弦杆的夹角接近60度的要求。综合考虑以上因素,网格高度预先取为40/15=2.7m，当结构计算不满足挠度要求时，再适当加大网格高度。 网架结构的支承 本网架采用周边支承方式，所有边界节点都支承在框架梁上。框架梁的横截面尺寸为350mm×600mm，混凝土强度等级为C30。在网架边界的每个节点上都加上竖向约束（Z），为了防止网架在平面内转动，还要加水平约束。本网架中在长跨其中一边的两端点分别加上两向水平约束（x，y）和一向水平约束（y）。 网架的屋面排水 本网架采用在上弦节点上加小立柱形成排水坡的方法。沿短跨方向形成双坡自由排水系统，排水坡度为6%。 3 网架结构的计算 网架结构上的作用 3.1.1静荷载： 网架自重：网架自重包括网架的杆件自重和节点自重。网架大多数采用钢材，
隧道衬砌台车设计 计算书 中煤第三建设（集团）有限责任公司二O一二年四月二十七日
隧道衬砌台车设计计算书 一、台车系统结构概述 本台车适用于中煤第三建设（集团）有限责任公司，大连市地铁2号线工程项目，湾家站至红旗西路站区间、红旗西路至南松路区间隧道衬砌的模筑混凝土施工。 台车系统由模板系统、门架支撑系统、电液控制系统组成。支收模采用液压控制，行走采用电动自动行走系统。 模板结构： 台车模板长度为9m，共5榀支撑门架，门架间距为2.05m；上上纵连梁3根，单侧支撑连梁4根（结构见台车设计图）。 面板Q235，t=10mm钢板； 连接法兰－12*220钢板； 背肋，[12#槽钢，间距300mm； 门架采用H2940*200*8*12型钢； 底梁采用H482*300*11*15型钢； 上纵连梁采用H200*200*8*12型钢； 侧面模板支撑连梁采用双拼[16a#槽钢。 顶升油缸4个，侧向油缸4个，平移油缸2个；行走系统为两组主动轮系和两组被动轮系组成。电液控制系统一套。 二、设计计算依据资料 1、甲方提供的台车性能要求及工况资料、区间断面图纸；
2、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》 3、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》 4、《结构设计原理》 5、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》 6、《钢结构设计与制作安装规程》 7、《现代模板工程》 三、结构计算方法与原则 台车的主受力部件为龙门架、底粱、上部纵联H钢及钢模板，只需进行抗弯强度或刚度校核。 根据衬砌台车结构形式，各主要受力部件均不需要进行剪切强度校核和稳定性校核。 四、计算荷载值确定依据 泵送混凝土施工方式以20立方米/小时计。 混凝土初凝时间为t=4.5小时。 振动设备为50插入式振动棒和高频附着式振动器。 混凝土比重值取r=2.4t/m3＝24kN/m3 ; 坍落度16—20cm。 荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。 钢材容许应力（单位；N/mm2） 牌号厚度或直径（mm） 抗拉，抗 压和抗弯f 抗剪fv 端面承压 fce ≤16 215 125 325 >16～40 205 120