汕湛高速揭博项目T11标项目部
质量/环境/职业健康安全管理体系作业文件
文件名称：九和互通D匝道桥现浇箱梁支架计算书
文件编号：SLQL-QEO-C-SZ-
版号：A/0 ________________ 受控状态： __________________ 复核人：________________ 审核人：________________ 批准人：________________ 生效日期：______________
编制人： ____________________
九和互通D匝道现浇箱梁支架计算书
一、箱梁概况及支架设计概况
1、箱梁概况
端头断面图
则I 国I
标准断面图
图箱梁横断设计概况图
2、支架设计概况
1）满堂式碗口支架
满堂式碗扣式支架适用于第一联的N0.1~3孔，和第四联的NO.10孔现浇箱。采
用规格为? 48*3.5mm标准杆件进行搭设。支架间距设置为：
①沿横桥向箱梁腹板范围内立杆按间距0.6m布置，底板范围内立杆间距按0.9m布置，翼板下立杆间距按0.9m+1.2m设置;
②沿纵桥向立杆间距除中横隔板位置均按0.9m 布置，中横隔板下两排按纵距60cm 布置；
③横杆步距按1.2m 设置。采用落地满堂碗口支架的立杆下部设置螺旋调整底座，底座与地基间摆放一层起分布荷载作用的垫木，垫木厚5cm,按横桥向放置；采用混合支架的立杆直接置于22b#工字钢上。
支架顶部设螺旋调整顶托，顶托上按顺桥向设置纵梁，纵梁采用10#槽钢，连接处设在顶托上，“[”向放置，重叠长度》20cm。纵梁上均布10cm*10cm方木，间距30cm。
2）钢管碗扣式混合支架
钢管支墩采用?630mm钢管，壁厚为6mm，高度为9.0m，顶部焊接10mm厚钢板，钢板尺寸为80cm*80cm，并用1cm厚的三角钢板进行加固。两端排设置三根钢管及其钢管桩基础跨径为4.0m+4.0m布置，中间排采用6根钢管柱和基础，跨径为2.2mn+3.6m+2.2m布局，钢管支墩与基础之间通过钢板焊接连接，焊接时必须保证支墩的垂直度。横向钢管两侧之间采用[10 "x" 字连接，以保证整体的稳定性，具体见附图图号SZJB-11-D7。。
钢管支墩顶部横桥向设双拼125工字钢作为主承重梁，长度980cm,纵向采用单层双排贝雷梁直接架立在工字钢上，定位后贝雷梁两侧设置钢板挡块进行限位固定。贝雷架上部顺桥向按间距90cm或60cm放置I22b工字钢作为次承重梁，长度600cm。。（详见施工图）
二、支架计算内容
1、在上构施工荷载工况作用下，施工支架的内力和应力情况；
2、在上构施工荷载工况作用下，支架地基验算；底模主横梁的挠度和应力情况；
3、在上构施工荷载工况作用下，底模体系（包括主横梁、主纵梁、面板）挠度和应力情况；
三、支架计算
1. 受力验算原则：该桥现浇箱梁梁高均为1.5m，为保证支架设计的总体安全，并根据支架高
度不同设计两种不同类型支架，验算必须清晰，本次支架验算按以下原则进行：
1）现浇箱梁施工时，箱梁梁端伸缩缝处90%以上荷载由盖梁墩柱承担，横隔梁
位于墩顶处时，90%以上荷载由墩柱直接受力，故此两处受力在验算时不再考虑。
2）第二、三联每跨跨中均设置了横隔梁，受力验算时选择以下断面进行：
①第一种：跨径线0.6m ，为标准断面，下为碗扣式支架；
②第二种：跨径线0.6或1.0m，为标准断面，下为钢管墩+贝雷梁+碗扣式组合支架。
2. 第一种支架受力验算
1）荷载计算
①梁体钢筋砼自重
根据《杆件受力计算及分布图》（图号SZJB-11-D8附后），（含筋率为2.14%
>2%,取容重为26KN/m3）
A）当横向杆件间距为0.6m时，腹板下杆件3-4区间的砼自重最大，即
G=19.26KN/m，贝U
GA=19.26/0.6=32.1 KN/m2
B）当横向杆件间距为0.9m时，底板下2-3杆区间的砼自重最大，即G=14.94KN/m，贝U
2
GB=12.23/0.9=16.6KN/m2
另外注意：考虑中隔梁位置实心段，高1.5m,砼自重最大：
G'=1.5*0.9*26=35.1KN/m
贝GB'=35.1/0.9=39.0KN/m2
C ）当横向杆件间距为1. 2m 时，翼板下5-6区域的砼自重最大，即
G=5.47KN/m，贝U
GC=5.47/1. 2=4.56KN/m2
②施工人员及机具：q1=1. 0 KN/m2
③倾倒砼：q2=2. 0 KN/m2
④振捣混凝土：q3=2. 0 KN/m2
⑤木模板自重：q4=1. 0 KN/m2
根据荷载的分项系数，②、③、④项动载取安全系数 1.4,①、⑤项静载取
安全系数1.2，贝总荷载为：
Q A =（②+③+④）*1.4+ （①+⑤）*1.2= （1+2+2）*1.4+ （32.1+1）
*1.2=46.72KN/m 2
用于立杆横向距离0.6m验算（腹板）Q B =（②+③+④）*1.4+ （① +⑤）*1.2= （1+2+2）*1.4+ （16.60+1）
*1.2=28.12KN/m 2
Q B '=（②+③+④）*1.4+ （①+⑤）*1.2= （1+2+2） *1.4+ （39+1） *1.2=55.0KN/m 2
用于立杆横向距离0.9m 验算（底、翼板及中隔梁底板）
Q C =（②+③+④）*1.4+ （① +⑤）*1.2=（ 1+2+2）*1.4+（ 4.56+1）*1.2=13.67KN/m 2
用于立杆横向距离1.2m 验算（翼板）
2） 木模板受力计算
3） 箱梁砼直接支承于木模板上，木模板下为 10cm x 10cm 方木横向分配梁，沿 顺桥向布
设间隔0.3m ，根据《杆件受力计算及分布图》，则方木净间距为0.2m , 单块模板尺寸为
1.22m x
2. 44m ，单块模板可覆盖8条方木，按5等跨连续梁受
力考虑，取2.44m 长度，0.3m 跨度进行复核，受力见下图:
30
30 30
宽度上承受的线性荷载：
q=55.0KN/m*1.0m=55.0KN/m
考虑方木宽度的影响，按5等跨连续梁进行受力验算，取净间 距L=0.3m ，跨中弯矩：
Mmax=0. 078* ql 2=0. 078 * （55.0*0.32） =0.3861KN.m
查《路桥施工计算手册》表8-6得木材允许拉应力[（T ]=12MPa ,
模板截面模量 W=Mmax/[ c ]=0.3861/ （12*103） =3.22*10-5m 3 根据w 、b 得厚度h
,. 丽（6 3.22 10-5
° c hmi n= , ?
8.9mm
X b \
2.44
故模板最小厚度应大于9mm ，选用模板厚度为15mm 的木模板 取长度为2.44m ，厚度15mm 的模板挠度复核：
所有底模中，中隔梁处荷载最大 Q B ' =55KN/m 2，模板上每米
ytTT'L
□rfTtx jfTx
Mmax ql 2 8
14.02 0.62
8
0.63 KN .m 6
0.63 10 N.mm
采用的是10cm*10cm 方木，得：W
bh 2
2
100 100
6
5 3
1.67 10 mm
则方木：
6
Mmax 0.63 10 5 3.78MPa [ ] 12MPa
W
1.67 10
模板弹性模量：E=9X 106 KPa 惯性矩：I
bh 3 2.44*0.0153 6.86 10-7m 4 12 12
结论：采用15mm 厚模板作为底模，其抗弯刚度与挠度均满足要求。
4）横桥向10cm*10cm 分配梁计算
横向分配梁采用10cm*10cm 方木，根据支架横向间距布置情况，间距有
0.6m 、0.9m 、1.2m 三种，从受力情况分析，可知腹板位置受力最大。以支点断 面为计算模
型，在此分别验算。
模板挠度：f
0.664
ql 4
100EI
0.664
4
55.0 0.3
100 9 106 6.86 10-7
1 2087
0.3 1 400
1333
q 46.72 0.3 14.02 KN/m
6
据上，方木抗弯刚度符合要求。
挠度复核：
木材的弹性模量：E=9.0*103MPa=9*106KPa
惯性矩：I
3
3
bh
0.1 0.1
6 4
8.3 10 m
12 12
结论：10cm*10cm 方木挠度符合要求。
b. 在底板、翼板位置，及跨中隔梁处横向方木跨径 0.9m ,取横向方木跨径 0.9m 复核。最大荷载为跨中隔梁，故取隔梁处复核。
据上，方木抗弯刚度符合要求。 挠度复核：
木材的弹性模量：E=9.0*103MPa=9*106KPa
惯性矩：I 亦犖 O'3 8.3 10 6m 4
12 12
结论：10cm*10cm 方木挠度符合要求。
c. 在翼板位置横向方木跨径1.2m ，取横向方木跨径1.2m 复核:
q 13.67 0.3 4.1KN/m 方木挠度:
5q|4
4
5 14.02 0.6
1 0.6 1 384 EI 384 9 106 8.3 10-6 3157 400 667
q Q B '
0.3 55 0.3 16.5KN /m Mmax
ql 2
16.5 0.9
1.67KN.m
1.67 6
10 N.mm 采用的是10cm*10cm 方木，得:
bh 2
2
100 100
5 3
1.67 10 mm
则方木:
Mmax 6 1.67 10 5
1.67 10
10MPa [ 12MPa
方木挠度:
5ql 4 5 16.5 0.94
1 0.9 1
384 EI 6 6 384 9 10 8.3 10-
530 400 444 Mmax
ql 2
2
4.1 1.2
8
6
0.74KN .m 0.74 10 N .mm
则方木：
6
Mmax 0.74 10 5 4.4MPa [ ] 12MPa
W
1.67 10
据上，方木抗弯刚度符合要求。 挠度复核：
木材的弹性模量：E=9.0*103MPa=9*106KPa
惯性矩：I
亦弟 O'1 8.3 10 6m 4 12 12
据上，10cm*10cm 方木挠度符合要求。
结论：横桥向横向分配梁10cm*10cm 方木抗弯刚度、挠度均符合要求。
d. 墩顶位置受力横向方木跨径 60cm ，取横向60cm 跨径复核: 墩顶实心段受力计算：
梁高1.5m ,墩顶宽度2.0m 横向宽度4.5m ,该处
G=1.5*4.5*26=175.5KN/m
G ' =175.5/4.5=39KN/ m 2看出墩顶处受力情况与跨中隔梁实心段一致，
本项
b ）条中，方木跨径为0.9m 计算抗弯刚度、挠度均符合要求，其跨径调整到 60cm ，故
横向方木无需再次计算复核与计算。
墩顶处由于只有30cm 高度，纵向分配槽钢按照其他梁体一致布设，槽 钢下面采用
C30砼块卸落，拆除底模时，凿除砼块即可。
5）纵桥向纵向10#槽钢受力计算
方木挠度:
5ql 4 5 4.1 1.24 1 1.2 1
384 EI 6 -6
384 9 10 8.3 10
675 400 334
纵向分配梁采用10#曹钢，间距为0.9m （或0.6m ，腹板处），横向分配梁的 间距为0.
3m,横向分配梁直接放置于纵向分配梁上面。因每根槽钢长度为6.0m , 按集中力计算，取最不
利布置腹板位置计算纵向槽钢的抗弯刚度与弯矩， 按五等
跨连续梁、支点间分布二个集中荷载计算。
P p PPPPPF PP .11 I II I I . A A A A A A
10#槽钢截面特性如下：
截面抵抗矩： Wx=39. 4 x 103 mm 3 惯性矩：lx=198. 3cm 4 =1.983x 106 mm 4 弹性模量：E=2.1 x l07MPa =2.1 x 105N/mm 2 单个集中力为：P 46.72 0.3 0.9 12.61KN 抗弯刚度验算：
查《路桥施工计算手册》附表2-11表，在集中荷载作用下，最大弯矩发生 在边跨，则 弯矩：Mmax 系数 pl 0.24 12.61 0.9 2.72KN .m 2.72 1 06 N.m
应力：
查《路桥施工计算手册》8-7表弯应力查应力[（T ]=145MPa
Mmax
Wx
6
2 72 10
3 69.0MPa [ ] 145MPa
39.4 103
挠度计算：
在集中荷载下，最大挠度在边跨，则:
12.61 （0.9 103）3 0.2mm 昱0 2.3mm 结 400
论：纵向10#槽钢分配梁经受力计算，受力符合要求。
6）碗扣架受力计算
立杆采用外直径? 48mm ，壁厚3.5mm ，截面积A=4.89cm 2，惯性矩
100 2.1 10 1.983 10
7
6
l 3 f 系数卫- 100EI 1.795
I=12.15cm4，回转半径r=1.59cm的钢管
a. 取箱梁中横隔梁位置复核：按纵、横杆间距为 0.6m x 0.9m 验算，并取纵横 分配梁的自
重为2KN/mm 2,砼截面高度为1.5m ，静载安全系数取1.2，动载安 全系数取1.4。 单根立杆承受力： P [(1.5 26 1 2)1.2 (1 2 2)1.4] 0.6 0.9 31.0KN 按照强度计算钢管受压应力:
3 N 31.0 10 2
A 4.89 10
碗扣支架在腹板、中横隔板位置均符合要求。
b. 当支架横向间距为0.9m ，纵向间距为0.9m,步距为1.2m 时，验算如下:
单根立杆承受力： P [(0.5745 26 1 2)1.2 (1 2 2)1.4] 0.9 0.9 23.1KN
按照强度计算钢管受压应力:
按照稳定性验算立杆受压应力：
l 120
根据碗扣架的搭设，其步距为1.2m ，碗扣架的长细比
S 上0 75.5 i 1.59
查《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表A.0.5得稳定系数 =0.75
结论：根据上述验算，当支架横向间距为0.9m,纵向间距为0.9m ,步距为1.2m 时，碗扣支架在腹板、中横隔板位置均符合要求。
c. 支架横向间距为1.2m ，设置在翼板处，受力更小，故不再验算。 7) 地基验算
考虑地基表面的排水沟按横向布置， 碗扣支架置放底托，为了达到更有效的
63.4MPa 215MPa 符合要求
按照稳定性验算立杆受压应力：
根据碗扣架的搭设，其步距为1.2m ，碗扣架的长细比
I 。 120
75.5
i 1.59
查《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2011)表 A.0.5 得稳定系数 =0.75
N 31.0 A 0.75 489
84.5MPa
215MPa
结论：根据上述验算，当支架横向间距为
0.6m ，纵向间距为0.9m ，步距为1.2m 时,
N 23.1 103 A 4.89 102
47.2MPa 215MPa 符合要求
23.1
0.75 489
65.6MPa 215MPa
力分散效果，在底托下铺设木板，木板按横断面方向铺设，木板尺寸2m x 0.2m
x 0.05m 。每块木板上承受3个立杆，选取横隔梁位置的立杆进行验算，则总重
N 31.0KN/ 根 3根 93.0KN
考虑搭设满堂支架位置均为挖方段，土质和承载力较好，挖平碾压后采用
10cm 石渣+10cm 厚C20砼作为整体基础，选取扩散角为 30°。
N---脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；
Ad---为立杆底座面积，面积 Ad=15cm*15cm=225cm 2; K---调整系数，砼基础系数 K=1.0 0
139.3KPa 考虑
(0.1 2 tag30 0.2) (0.1 2 tag30 2 1.0
搭设落地满堂支架段落全部为开挖段，地质条件较好，在地基整平后用 20t
压路机碾压密实，再铺设
10cm 硬质石渣，碾压密实，后浇 10cmC20砼，试验
室进行静力触探，必须承载力大于
150KPS 0
3. 第二种支架受力验算
1) 上部碗扣支架验算同第一种支架， 不再重复验算；
2) 何载计算
①
梁体钢筋砼自重
根据《杆件受力计算及分布图》
(图号 SZJB-11-D8 附后)，每根 22b#@90cm
工字钢需承担箱梁断面一半的重量，箱梁现浇部分的断面面积为
4.54m 2，总
宽度为8.5m ，则箱梁混凝土自重为（含筋率为2.14%>2%取容重为26KN/m
4.54 26 2
G
13.88KN/m
8.5
② 施工人员及机具：q1=1.0KN/m 2; ③ 倾倒砼：q2=2.0KN/m 2; ④ 振捣砼：q3=2.0KN/m 2; ⑤ 木模板自重：q4=1.0KN/m 2;
2
⑥ 分配梁自重：q5=1.0KN/m ; ⑦
碗扣架自重：q6=2.0KN/m ;
地基承载力:
N A d K
N A d K
根据荷载的分项系数，②、③、④项动载取安全系数 1.4，①、⑤、⑥、
⑦ 项静
载取安全系数1.2，则总荷载为:
Q=（②+③+④）X 1.4+ （①+⑤+⑥+⑦）X 1.2 =（1+2+2）X 1.4+ （ 13.88+1+1+2） X 1.2=28.46KN/m 3） 22#工字钢验算
22#工字钢置放在贝雷梁上，跨径为
4.0m ,上承6根杆件，间距如下图所示
^37
r-―*+-—
B
箱梁中心缆
根据《杆件受力计算及分布图》
（图号SZJB-11-D8附后），每根杆件的受力均
不一样，为了简化计算，以均布荷载进行计算。
22b#工字钢自重为 36.5Kg/m ，即0.365KN/m ，截面特性如下：
截面抵抗矩：Wx=3.26 X 105 mo l 惯性矩：Ix=3.58 X 107m0
弹性模量:E=2.1 X 105MPa=2.1X 105N/mO
每排工字钢的间距为 0.9m ，根据荷载计算，22b#工字钢的线性荷载为：
弯矩:
125 I /X
9
Q 0.9 0.365
28.46 0.9 0.365 1.2 26.052KN /m 26.052 N/mm
抗弯刚度验算:
按照简支梁计算，据上图可知：
25.052 4 “ （1
2 R A
罟）2 78.2KN
R
B
勿耳）
26.052 4
2
（1-算）49.47KN 4
应力:
挠度验算:
符合要求
结论：22b#工字钢按间距0.9m ,跨径4.0m ，净跨径3.55m 进行布置, 符合要求。
4) 贝雷梁桁架受力验算
贝雷梁桁架采用单层双排贝雷片组装进行支承，每跨纵向三片，间距
由于该现浇箱梁半径过小(R=90m )，贝雷梁的长度均不相同，取贝雷梁长度18m ， 最大跨径为9.0m+9.0m 。按两等跨均布荷载进行计算。
上部荷载由3排纵向贝雷梁承载：左双拼贝雷梁+中间排双拼贝雷梁+右双拼 贝雷梁型式，贝雷梁上22b#工字钢共n=21 排,根据工字钢的支点反力，则中间 排双拼贝雷梁的承受重量最大，故选它为验算对象。
其承受的重量为：G=2Rb*n= (49.33X 2)x 2仁2071.86KN 贝雷梁桁架标准节段长3m ，高1.5m ，重约270kg/节，贝U 贝雷片总重量：
G=270X 10X 12=32.4KN
则贝雷梁自重线性荷载:
q N 2071^324 化嘶
2 2 2
Mmax 业(1 手)2
26
.°52 4(
1-
2 6
46.96KN .m 46.96 10 N.mm
Mmax W
6
46.96 10
3.26 105
144.05MPa 215MPa 。
a 2
3
吟-1)
26.052 0.9 43 1012 24 2.1 105
3.58 1 07
(4
0.92
0 93 亍-1) 6.3mm 43
L
400 10mm
结构受力
4.0m ，
18 q
L
查《装配式公路钢桥使用手册》桁架容许应力表，单排单层允许弯矩
[M]=788.2KN.m ，剪力[Q]=245.2KN 。
抗弯刚度验算： 弯矩：Mmax 系数 ql 2
0.125 116.9 92 1183.6KN .m 2 M 1576.4KN .m
考虑贝雷梁位置调整，经反算，最大允许跨径 L=10.15m o
中间排贝雷梁剪力也是最大，其剪力：
Q 系数 ql 0.625 116.9 9 657.6KN 2Q 490.4KN 不满足要求
由于本桥处于R=90圆曲线和与之相切的缓和曲线上，内弧、外弧不可避免的
有支点位置未处于有竖杆节点位置，本方案考虑在支点处采用双背靠背槽钢“][” 包夹腹杆支承在上下弦杆上，上下采用短钢管焊接牢固，形成“ H'形状，槽钢截面
计算如下：
剪力差值：F=657.6-490.4=167.2KN 钢材容许应力[(T ]=145Mpa 截面积=167.2/145=1153.1mm 2
查型钢手册，选取12.6#热轧普通槽钢2片，截面积为1569*2=3138口市即可满 足要
求，槽钢加强如下图。
挠度复核：
贝雷梁弹性模量：2.1X 105MPa 惯性矩l=1154868.8cm 挠度最大位置发生在跨中
贝雷梁由6节组成，则贝雷梁非弹性挠度(销孔间隙产生)
f 0 0.05 (n 2-1) 0.05 (62-1) 1.7mm
合 f=fmax+f o=1.7+1.6=3.3mm v L/400=9000/400=22.5mm,挠度满足要求。
fmax
.4 系数旦- 100EI
0.521
4
12
116.9 94 1012
100 2.1 105 1154868.8 104 1.6mm
I
结论：贝雷梁按双片单层共三排、跨径9m进行搭设，受力符合要求。
中间排钢管墩支点反力：
R A=0.375ql=0.375 X 116.9 X 9=394.5KN
R B=1.25ql=1.25 X 116.9 X 9=1320.4KN
同理进行边侧双拼贝雷梁支点反力计算
边侧贝雷梁均布荷载：
边侧贝雷梁其承受的重量为：G=Ra*n=77.97X 21=1637.37KN
贝雷梁桁架标准节段长3m,高1.5m,重约270kg/节，贝U贝雷片总重量：
G=270X 10X 12=32.4KN
N 1637.37 32.4
q 92.8KN/m
L 18
可以看出侧排贝雷梁受力比中间排受力小，故抗弯强度和剪力、挠度不再验算，现计算支座反力如下：
R A=0.375ql=0.375 X 92.8 X 9=313.2KN
R B=1.25ql=1.250 X 92.8 X 9=1044.0KN
综合上述计算，绘制受力平面图如下：
1 r
5）承重主梁双拼工字钢计算
双拼25#工字钢沿现浇箱梁横断面方向两端放置在
3根钢管墩上，中间排
63a#工字钢放在6根钢管墩上，钢管墩顶焊接 800mm*800mm*10mm 钢板，两侧 用三角铁
焊接定位，现对双拼工字钢验算如下：
①
从支座受力分布图可以看出，
对于两端头25a#工字钢，由于贝雷梁放在
管墩顶部，工字钢只起力的传递作用，受力不再验算。
②
对于中间一排63a#工字钢，6个支点，验算如下：
P1-W44.0KN P2=1320.+KN 円二 I044.QKN
區
A A . A 邑 A
fOO 啲 酬 IW 用 200 血 100
―?
? --------------- ----- — F ----------- — —
1005
采用迈达斯软件建模计算支座反力、弯矩如下:
支点反力
Ra=225.8*2=451.6KN ，Rb=289.6*2=579.2KN ，Rc=336.7*2=673.4KN
r?j
Mmax=246.4*2=492.8KN.m
双拼63a#工字钢自重为 2*121.353Kg/m ，即2.43KN/m ，截面特性如下 截面抵抗矩：
Wx=5.97 x 106 mvm
惯性矩：Ix=1.88
x 109mrm
5
5
2
弹性模量:E=2.1 x 10MPa=2.1x 10 N/mm
Mmax
Wx
6
492.8
巴 82.5MPa [ ] 215MPa 符合要求 5.97 106
挠度验算
按照最不利的简支梁集中荷载计算
3
3
12
r
PL 1320.4 2.0 10 — L 2000 「
fmax
5
g 0.6mm
5 mm
48EI 48 2.1 10
1.88 10
400
400
符合要求
6）钢管墩受力验算
钢管支墩采用直径630mm 壁厚t=6mm 钢管。贝U 复核中间最大反力墩的受力 （最重部分）即可。
2 2 2
钢管相关参数： A=3.14 x （ 315-309 ） =11762mm 回转半径为：i , D ——d 441mm
\
4
a.按强度计算钢管墩的受压
中间排钢管墩顶放置了双拼 63a#工字钢，每条工字钢长 9.8m ，由一个断
面横桥向的4个钢管墩承受则：
工字钢重量：G=121.353x 9.8 x 2x 10=23785.2N 每一个墩承受工字钢自重：
N=G/6=23785.2*1.2/4=4.76KN
中间排四根直径630mm 壁厚t=6mm 钢管，侧墩钢管受力最大，从支座反 力a 、b 、c 看出，Rc 力最大=673.4KN ，故选取该钢管墩受力计算如下： 墩 N 合=673.4+4.76=678.2KN
b.按稳定性计算受压应力
N
max 合 A
678.2 103 11762
58.0MPa 215MPa 符合要求
长细比:
l 10000 i 441
22.7 查表 A.0.6 得=0.937
梁5KZL6(700x1600)模板（扣件式）计算书一、工程属性 二、荷载设计 (kN/m2) 三、模板体系设计
新浇混凝土楼板立柱间距 平面图
立面图 四、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝ 49.69kN/m ＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q1 q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算 M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝ 0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1754/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kN R3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.64kN 五、小梁验算
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
300m m800m m框架梁 计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书 000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:LL18。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.80； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm； 主楞材料：圆钢管；
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
中铁三局五公司右平项目 30m箱梁 模板计算书 山西昌宇工程设备制造有限公司 技术部 2015年11月21日
30米箱梁模计算书 本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距
厦门市杏林大桥A标段 跨海主桥 1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅现浇箱梁（支架法）施工方案 中铁大桥局股份有限公司杏林大桥项目经理部
二○○七年十月 第一章工程概况 一、编制依据 ①厦门市路桥建设投资总公司《合同文件》、《技术规范》。 ②中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体《施工图设计》（A标段跨海主桥上下部结构）。 ③中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体提供的相关工程地质勘察报告。 ④交通部、建设部现行颁布的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准。 ⑤S5下-T002号和S5下-T003号《中铁大桥勘测设计院有限公司厦门杏林大桥公路桥工程联系单》。 二、工程概况和工程数量 跨海主桥1#～6#左右幅、22#～30#墩右幅上部结构现浇箱梁共18孔采用钢管桩、贝雷梁施工方案，左右幅前后错开同时向前推进施工，先施工左幅。 上部结构除第一联第一跨为43.1m跨径外,其余均为50.3m等跨等截面箱梁。上部结构为分幅布置等高度连续箱梁，梁高3.0m，单箱顶板宽15.5m，底板宽6.1m，悬臂板端部厚20cm，根部厚50cm，箱内顶板厚26cm，底板厚26cm，跨中腹板厚55cm，支点处加至70cm。箱梁在端支点处设置1.0m宽横隔板，中支点处设置2.0m宽横隔板。箱梁均采用纵横双向预应力体系设计，纵向采用19-7φ5、12-7φ5、9-7φ5低松弛钢绞线，横向采用3-7φ5低松弛钢绞线，预应力管道采用金属波纹管。
一、支架施工方案 跨海主桥1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅箱梁采用钢管桩贝雷梁施工方案，18孔箱梁共投入5孔箱梁支架倒用。单孔箱梁支架设为3×15米跨简支梁形式。中支墩设双排4×2共8根Φ600×8mm钢管桩，钢管桩采用90振动锤打入海床一定深度，边支墩采用单排2根Φ800×10钢管桩制作的托架直接座于承台上。钢桩之间连接系采用Φ273×6mm钢管连接。贝雷片横向布置17片，2片或3片一组设一连接支撑架，组与组之间通过I钢U型卡连接成整体，每组贝雷片在节点处均设一横向连接系。 钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩全部采用摩擦桩设计，施工时以贯入度控制。钢桩打入海床面后，根据设计标高割除或等强接长。贝雷梁采用在岸上拼装成2片或3片一组，通过汽车运抵安装位置，利用吊机直接安装，为减少支架贝雷梁拆除增加的难度及工作量，左右幅支架横向分配梁可直接连接成整体，左幅施工完箱梁后，贝雷片将直接通过分配梁横移到右幅支架上施工箱梁。1、钢管桩托架立柱 边支墩基础采用结构设计的永久性承台，每座承台布置4根Φ800×10mm钢管桩基础。 钢管桩全采用Φ800×10mm预制钢桩，为确保安装及跨海主桥钢桩的倒用方便，根据每墩的不同高度分别制作6.6米、1.5米两种不同高度的钢管桩立柱，钢管桩立柱之间通过法兰连接，每套法兰设Φ22螺栓20个，不足处通过在承台上抄垫混凝土预制块调平。每座桥墩设4根钢管桩，之间通过抱箍及连接角钢螺栓连接成整体，每隔5～8米设一层连接系，为保证钢管桩的整体稳定性，每座承台的4根钢管桩在墩身下口中部及上口分别设一层夹箍与墩身连接。 中支墩钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩
梁、板模板设计及计算 一、现浇板模板 本工程现浇板厚度设计为100mm～120mm，采用散支散拆竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm 木龙骨@350mm；模板水平钢管、立杆间距均为900mm。 1、荷载计算： q设＝×＝ KN/m2（强度计算时取值） q标＝＋＋＋＝ KN/m2（变形验算时取值） 2、12mm厚竹胶合板计算（50×100mm木龙骨@350mm） 竹胶合板变弯曲设计强度按15N/mm2,竹胶合板弹性模量E＝5000 N/m2； ○1强度计算： M=1×ql2/10=××＝24000mm截面最大应力δ＝M/W＝×106/24000=mm2＜15N/mm2(合格) ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××3504/384×5000×144×103=2.0mm＝［w］=2mm（合格）；故木龙骨间距l=350mm 3、50×100mm木龙骨计算（水平钢管间距900mm） 木龙骨截面为50×100mm,木材选用杨木，其抗弯设计强度f m=10N/mm2,弹性模量E=6000N/mm2。 ○1强度计算： M=1×ql2/8=××8=83333mm（满足）
○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××9004×12/384×6000×50×1003=2.0mm＜1/400=2.5mm（满足） 4、水平钢管计算（立杆间距900mm） 钢管选用φ48×钢管：W=×103mm3, E=×105N/mm2, I=×104mm4, ○1强度计算： q＝×＝ KN/m2 M=1×ql2/8=×8=（满足） ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5×××9004/384××105××104=2.3mm＜1/400=2.5mm （满足） 5、立杆计算 承担最大施工荷载的立杆为底层模板支架，约，单位面积楼板重量D ＝ KN/m2，取面积系数； ○1强度计算： F＝××（×）2＝ KN φ48×钢管：A＝,i=，设一道水平支撑l=1800mm； λ＝l/ i＝1800/＝，查表得ψ＝ δ＝F/ψA＝×103/×＝ N/mm2＜215N/mm2（满足） ○2变形计算： F＝×＝ w＝FL/EA＝×103×3600/×105×＝0.22mm＜1mm（满足） 二、框架梁模板 本工程框架梁截面设计为×，采用定型木框竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm木龙骨@300mm；模板水平钢管、立杆间距均为800mm。 1、荷载计算：
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa
箱梁模板施工计算 一、简介 A19～A24箱梁一联五孔125m（5×25m）。A19～A21单箱三室，渐
G .B18～B23箱梁一联五孔120m（20+4×25）单箱三室，在一般结
筑 龙 网 W W W .Z H U L O N G 1、箱梁模板支架体系 2、底模下方木铺设 采用10×15cm 的方木纵向（顺桥向）铺设作为模板主肋，其间距为91.4cm，采用10×10cm 方木横向铺设作为模板次肋，间距30cm，上部面板采用1220×2440×18mm 的竹胶板。 3、结构受力分析 以墩柱两侧4.0m 结构过渡区荷载最大段进行验算，如果满足要求，则一般结构区也满足要求。 （1）、模板主肋
建立受力模型见图3-8 抗弯=M/W=0.077×q×L2/w=0.077×30×1.222×106/375 ]=15MPa ≈9.2MPa<[f m qL4/100EI 挠度：w=K 挠度系数 =0.632×30×1.224/100×0.1×2812.5=1.5×10-3m=1.5mm 据《现行建筑规范大全》规定，结构表面外露的模板，最大变形
筑 龙网 W W W . 值不超出模板构件计算跨度的1/400。 2.44×1/400=0.0061=6.1mm 抗剪τ=σ/A=K 剪力系数 ×ql÷bh=0.607×30×1.22/0.1× 0.15=1.48MPa＜1.5Mpa W=bh 2/6=167cm 3，I=bh 3 /12=833cm 4 ，q=32.8×0.3=10KN/m 抗弯=M/W=0.077×q×L 2 /w=0.077×10×0.9142 ×106/167 ≈3.9MPa<[f m ]=15MPa 挠度：w=K 挠度系数qL 4 /100EI =0.632×10×0.9144 /100×0.1×833=0.5×10-3 m=0.5mm 据《现行建筑规范大全》规定，结构表面外露的模板，最大变形值不超出模板构件计算跨度的1/400。 2.44×1/400=0.0061=6.1mm 抗剪 τ=σ/A=K 剪力系数×ql÷bh=0.607×10×0.914/0.1×0.1 =0.55MPa＜1.5Mpa
梁模板(扣件钢管架)计算书 000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:LL18。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.80； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； 主楞合并根数：2；
附件1：连续箱梁施工工艺流程图
附件3：质量保证体系 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优价 完善计量支付手续 制定 奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量第一 为用户服务 制定教育计划 质量 工作检查 现场Q C 小组活动 岗前 技术培训 熟悉图纸掌握规范 技术 交底 质量 计划 测量 复核 应用新技 术工艺 施工保证 创优规划 检查 创 优 效 果 制定 创 优措施 明确创优 项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
附件4：安全、质量保证体系图 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质优价 完善 计 量支 付 手 续 制 定奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量 第一 为用户服务 制定教育计划 质量工作检查 现场QC 小组活 动 岗前 技 术培训 熟 悉图纸掌握规 范 技术交底 质量计划 测量复核 应 用新技术工艺 施工保证 创优规划 检查创优效果 制定创优措施 明确创优项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
济南至乐陵高速公路LQSG8合同段 现浇箱梁施工作业指导意见 中铁二十三局集团有限公司 济南至乐陵高速公路LQSG8 合同段项目经理部 二〇一二年三月
现浇箱梁施工作业指导意见 一、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）; 2、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95）； 3、《济南至乐陵高速公路技术规范》； 4、施工图纸。 二、一般规定 1、所有临时性承重结构及其地基基础均应进行设计计算，应保 证其在施工过程中有足够的强度、刚度和稳定性，且变形值应在允许 范围内，并能抵抗在施工过程中可能发生的振动和偶然撞击。2、现浇箱梁可采用满布支架或梁式支架进行施工。支架的地基 与基础设计应符合现行行业标准《公路桥涵地基与基础设计规范》。3、满布支架的地基表面应平整，并应有防排水措施；在软弱地基 上设置满布支架时，应采取措施对地基进行处理，使其承载力满足施 工要求。梁式支架各支点的基础应设在可靠的地基上，当地基沉降过 大或承载力不能满足要求时，宜设置桩基或者采取其他有效措施进行处理。 4、梁式桥现浇施工时，梁体混凝土在顺桥向宜从低处向高处进 行浇筑，在横桥向宜对称进行浇筑。浇筑过程中，应对支架的变形、位 移、节点和卸架设备的压缩及支架地基的沉降等进行监测，如发现超过允许值的变形、变位，应及时采取措施予以处理。
三、施工准备 1、施工前熟悉相应的设计图纸，收集现场资料，核实工程数量， 按工期要求、施工难易程度、气候条件等编制地基处理、支架方案和现浇施工方案，并经监理工程师批准后实施。 2、提前完成各项试验工作，包括完成C50 混凝土和水泥浆配比设计及批复、张拉设备的校验、张拉锚具的检验等。 3、对施工作业人员进行相应的安全交底和施工技术交底。重点包括支架安装及拆卸、预应力施工等。 四、施工工艺流程 1、工艺流程图
框架梁模板(扣件钢管高架)计算书 本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。 本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70； 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80； 承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 采用的钢管类型为Φ48×3； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4； 主龙骨竖向支撑点数量为：2； 支撑点竖向间距为：100mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0； 主龙骨合并根数：2； 次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (6) 4.3 力学验算 (8) 4.3.2 横肋力学验算 (9) 4.3.3 竖肋支架验算 (10) 4.3.4 拉杆验算 (10)
30m预制箱梁模板计算书 一、工程概况 呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。 二、预制箱梁模板体系说明 箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。 内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。 箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。 三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。