目录
一桥梁工程课程设计任务书 (1)
1.设计题目——普通钢筋混凝土简支空心板梁桥设计 (1)
2. 设计条件及参数 (1)
二构造形式及尺寸要求 (2)
三空心板毛截面几个特性计算 (3)
1毛截面面积A (3)
2空心板毛截面对其重心轴的惯性矩I (3)
四作用效应计算 (4)
1永久作用效应计算 (4)
2可变作用效应计算 (5)
3作用效应组合 (12)
五普通钢筋数量估算及布置 (13)
1普通钢筋数量的估算及布置 (13)
六换算截面几何特性计算 (15)
1换算截面面积A s (15)
2换算截面重心位置 (15)
3换算截面惯性矩I0 (15)
4换算截面弹性抵抗矩 (16)
七承载能力极限状态计算 (16)
1跨中截面正截面抗弯承载力计算 (16)
2截面抗剪承载力计算 (17)
八持久状况正常使用极限状态计算 (19)
1持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算 (19)
2持久状况正常使用极限状态下挠度验算 (20)
桥梁工程课程设计任务书
1.设计题目——普通钢筋混凝土简支空心板梁桥设计
2. 设计条件及参数
2.1 桥面净空
净——9m。
2.2主梁跨径和全长
标准跨径：l b=30.00m（墩中心距离）；
计算跨径：l=29.60m（支座中心线距离）；
主梁全长：l全=29.96m（主梁预制长度）。
2.3设计荷载
公路—以Ⅰ级，人群荷载3.0KN/m2。
2.4材料
钢筋：主筋用HRB335钢筋，其他的用R235钢筋；
混凝土：C40；
铰缝为C30细集料混凝土；
桥面铺装采用C30沥青混凝土；
栏杆及人行道板为C25混凝土。
2.5计算方法：极限状态法。
2.6结构尺寸
根据桥面净宽自行确定。
2.7设计依据
（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）
（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简称《桥规》；
（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85），简称《基规》
参考文献:《混凝土简支梁（板）桥》第三版易建国编
二构造形式及尺寸要求
桥面净空为净1.5m+4.5m+4.5m+1.5m，全桥宽采用8块C40的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽125cm，高105cm，空心板全长29.96m。采用后张法施工工艺。C40混凝土空心板的f ck=26.8MPa，f tk=2.4MPa，f td=1.65MPa。全桥空心板横断面布置如图2-1，每块空心板截面及构造尺寸见图2-2。
图2-1桥梁横断面（尺寸单位：cm）
图2-2空心板横截面构造及尺寸（尺寸单位：cm）
三空心板毛截面几个特性计算
1毛截面面积A
由CAD查看截面特性功能可知，
毛截面面积为：A=8524.2（cm2）
铰缝面积为：A=87.5（cm2）
2空心板毛截面对其重心轴的惯性矩I
由CAD查看截面特性功能，查看图2-2可知,毛截面惯性矩为：
I=1.0586×107cm4）=1.0586×1011（mm4）
空心板截面的抗扭刚度可简化为图3-1的单箱截面来近似惯性矩为：
I T=9.8845×106(cm4)=9.8845×1010(mm4)
图3-1计算I T的空心板横截面简化图（尺寸单位：cm）
四作用效应计算
1永久作用效应计算
1.1空心板自重（第一阶段结构自重）g1
g1=A×r=8524.2×10-4×25=21.311（KN/m）
1.2桥面系自重（第二阶段结构自重）g2
人行道及栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按12.0KN/m计算。
桥面铺装采用等厚度10cm的沥青混凝土，则全桥宽铺装每延米重力为：
0.1×7×23=16.1（KN/m）
上述自重效应应是在各空心板形成整体后，再加至桥板上的，精确地说由于桥梁横向弯曲变形，各板分配到的自重效应应是不相同的，本例为计算方便近似按各板平均分担来考虑，侧每块空心板分摊到的每延米桥面系自重为：
g2=12×2+16.1
8=5.013（KN/m）
1.3铰缝自重（第二段结构自重）g3
g3=（87.5+1×105）×10-4×24=0.462（KN/m）
由此得空心板每延米总重力g为：
gⅠ=g1=21.311KN/m（第一阶段结构自重）
gⅡ=g2+g3=5.013+0.462=5.475（KN/m）（第二阶段结构自重）
g=∑g i=gⅠ+gⅡ=21.311+5.4752=26.786（KN/m）
由此可计算出简支空心板永久作用（自重）效应，计算结果见表4-1
2可变作用效应计算
在本课设设计中汽车荷载采用公路——Ⅰ级荷载，它由车道荷载及车辆荷载组成。《桥规》规定桥梁机构整体计算采用车道荷载。公路——Ⅰ级的车道荷载由q k =7.875（KN/m ）的均布
荷载和P k =[180+(360?180)(19.6?5)
(50?5)
]×0.75=178.8（KN ）的集中荷载两部分组成。 按照规范在计算剪力效应时，集中荷载标准值P k 应乘以1.2的系数，即计算剪力时 P k ′=1.2P k =1.2×178.8=214.56(KN)
按《桥规》车道荷载的均布荷载应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线峰值处。多车道桥梁上还应考虑多车道折减，双车道的折减系数为1，并且不得小于双车道的荷载效应。
2.1汽车荷载横向分布系数计算 空心板跨中和L/4处的荷载横向分布系数按照交接法计算，支点处按杠杆原理法计算。支点至L/4点之间的荷载横向分布系数按直线内插求得。
2.1.1跨中及L/4处的横向分布系数计算 首先计算空心板的刚度参数γ：
γ=
π2EI 4GI T (b l
)2
≈5.8I I T
(b
l )2公式4-1
I=1.0586×107（cm 4）=1.0586×1011（mm 4） I T =9.8845×106(cm 4)=9.8845×1010(cm 4)
b=100(cm)=1000(mm) l=19.60(m)=19600（mm ）
将以上数据带入公式4-1，得：
γ=5.8×1.0586×101110×(1000)2
=0.01617
求得刚度参数γ后，即可按其查《公路桥涵设计手册—梁桥（上册）》（徐光辉版）第一篇附录（二）中8块板的铰接板荷载横向分布影响线表，由γ=0.01及γ=0.02内插得γ=0.01617的1号至4号板在车道荷载作用下的荷载横向分布影响线值，计算结果列于表4-2中。由表4-2画出各板的横向分布影响线，并按横向最不利位置布载，求得两车道情况下的各板横向分布系数。各板的横向分布影响线及横向最不利布载见图4-1。由于桥梁横断面结构对称，所以只需要计算1号至4号板的横向分布影响线坐标值。
各板荷载横向分布影响线坐标值表表4-2
图4-1各板横向分布影响线及横向最不利布载图（尺寸单位：m）各板荷载横向分布系数计算如下（参照图4-1）
1号板：
两行汽车：
m汽=1
2∑η
i汽
=1
2
(0.181+0.131+0.106+0.084）=0.251
人群荷载：
m人=∑η
i人
=0.22+0.07=0.29 2号板：
两行汽车：
m汽=1
2∑η
i汽
=1
2
(0.18+0.14+0.113+0.09）=0.262
人群荷载：
m人=∑η
i人
=0.186+0.075=0.261 3号板：
两行汽车：
m汽=1
2∑η
i汽
=1
2
(0.158+0.153+0.128+0.101)=0.27
人群荷载：
m人=∑η
i人
=0.148+0.084=0.232 4号板：
两行汽车：
m汽=1
2∑η
i汽
=1
2
(0.129+0.15+0.147+0.117)=0.272
人群荷载：
m人=∑η
i人
=0.119+0.098=0.217
各板横向分布系数计算结果汇总于表4-3。由表4-3可知：两行汽车荷载作用时，4号板的横向分布系数最不利。为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，同时考虑到人群荷载与汽车荷载效应组合，因此，跨中和L/4处的荷载分布系数偏安全地取下列数值：m汽=0.272
m人=0.290
各板荷载横向分布期数汇总表4-3
支点处的荷载横向分布系数按杠杆原理法计算。由图4-2，3~4号板的横向分布系数计算如下：
图4-2支点处荷载横向分布影响线及最不利布载图
汽车荷载：m汽=1
2
×1.0=0.5
人群荷载：m人=0
2.1.3支点到L/4处的荷载横向分布系数
按直线内插法求得。
空心板凳额荷载横向分布器书汇总于表4-4。
《桥规》规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数μ。μ按机构基频f的不同而不同，对于简支板桥：
f=
π
2l2
√
EI c
m c
当f＜1.5Hz时，μ=0.5；当f＞14Hz时，μ=0.45；当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ=0.1767㏑f-0.0157。式中：L——结构的计算跨境（m）；
E——结构材料的弹性模量（N/m2）；
I c——结构跨中截面的截面惯性矩（m4）；
m c——结构跨中的单位长度质量（KN/m，当换算为重力单位时为Ns2/m2），m c=G/g；
G——结构跨中处每延米结构重力（N/m）；
g——重力加速度，g=9.81m/s2。
由前面得：
G=26.786KN/m=26.786×103N/m
L=19.6m
I c=1.0586×107（cm4）=1.0586×1011（mm4）=1.0586×10-1m4
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》查的C40混凝土的弹性模量E=3.25×104MPa，代入公式得：
f=
π
2l2
√
EI c
m c
=
π
2l2√
EI c
G
g
=
π
2×19.62√
3.25×104×106×1.0586×10?1
26.786×103
9.81
=4.5898(Hz)
则：
μ=0.1767ln4.5898?0.0157=0.2537
1+μ=1.2537
2.3可变作用效应计算
2.3.1车道荷载效应
计算车道荷载引起的空心板跨中及L/4截面的效应（弯矩和剪力）时，均布荷载q k应满布于使空心板产生最不利效应的同号音响线上，集中荷载P k只作用于影响线中一个最大影响线峰值处，见图4-3
①跨中截面
弯矩：Ω=1
8l2=1
8
×19.62=48.02m2
M
汽
=ξm(q kΩk+P k y k)（不计冲击时）
不计冲击M汽=1×0.272×(7.875×48.02+178.8×4.9)=341.16(KN·m)计入汽车冲击M汽=(1+μ)ξm(q kΩk+P k y k)
=1.2537×1×0.272×(7.875×48.02+178.8×4.9)
=427.72(KN·m)
剪力: Ω=0.5×19.6×0.5×0.5=2.45m2
V
汽
=ξm(q kΩk+P k′y k)（不计冲击时）
不计冲击V
汽
=ξm(q kΩk+P k′y k)
=1×0.272×(7.875×2.45+214.56×1
2
)
=34.43(KN)
计入冲击系数V 汽=(1+μ)ξm(q k Ωk +P k ′y k )
=1.2537×1×0.272×(7.875×2.45+214.56×1
2)
=43.16(KN)
图4-3简支空心板跨中及l/4截面内力影响线及加载图
② L/4截面
弯矩：M 汽=ξm(q k Ωk +P k y k )（不计冲击时）Ω=3
32l 2=3
32×19.62=36.02m 2 不计冲击M 汽=1×0.272×(7.875×36.02+178.8×3.675)
=255.88(KN ·m) 计入冲击M 汽=(1+μ)ξm(q k Ωk +P k y k ) =1.2537×1×0.272×(7.875×36.02+178.8×3.675) =320.80(KN ·m) 剪力：
不计冲击V 汽=ξm(q k Ωk +P k ′y k )Ω=0.5×14.7×0.75=5.51m 2 =1×0.272×(7.875×5.51+214.56×0.75)
=55.57(KN)
计入冲击V
汽
=(1+μ)ξm(q kΩk+P k′y k)
=1.2537×1×0.272×(7.875×5.51+214.56×0.75)
=69.67(KN)
③支点截面剪力
计算支点截面由于车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数沿空心板跨长的变化，同样均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处。
不计冲击系数V
汽=1×[0.272×7.875×9.8+1
2
×(0.5?0.272)×19.6
4
×7.875×(1
12
+
11
12
)+214.56×1×0.5]=132.67KN
计入冲击系数V
汽=1.2537×1×[0.230×10.5×17.3+1
2
×(0.5?0.230)×34.6
4
×10.5×
(1 12+11
12
)+395.04×1×0.5]=166.33KN
2.3.2人群荷载效应
人群荷载是一个均布荷载，其大小按《桥规》取用为3.0kN/m2。人行道宽度为1.5m，因此q人=1.5×3=4.5(KN/m)。人群荷载作用下产生的效应计算如下。
①跨中截面
弯矩：M
人=m
人
q
人
ΩM=0.290×4.5×48.02=62.67(KN·m)
剪力：V
人=m
人
q
人
ΩV=0.290×4.5×2.45=3.20(KN)
②l
4
截面
弯矩：M
人=m
人
q
人
ΩM=0.290×4.5×36.02=47.01(KN·m)
剪力：V
人=m
人
q
人
ΩV=0.290×4.5×5.513=7.19(KN)
③支点截面剪力
V 人=0.290×4.5×9.8?
1
2
×
19.6
4
×(0.290?0)×4.5×(
1
12
+
11
12
)=9.59(KN)
可变作用汇总于表1-5中，如下
3作用效应组合
按《桥规》公路桥涵结构设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，并用于不同的计算项目。按承载能力极限状态设计时的基本组合表态时为;
γ0S ud=γ0(1.2S GK+1.4S Q1K+0.8×1.4S Qjk)
式中：γ0——结构重要性系数，本桥属小桥γ0=1.0；
S ud——效应组合设计值；
S GK——永久作用效应标准值；
S Q1K——汽车荷载作用（含汽车冲击力）的标准值；
S Qjk——人群荷载效应的标准值。
按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：
作用短期效应组合表达式：
S sd=S GK+0.7×S Q1K′+1.0×S Qjk
式中：S sd——作用短期效应组合设计值；
S GK——永久作用效应标准值；
S Q1K′——汽车荷载作用（含汽车冲击力）的标准值；
S Qjk——人群荷载效应的标准值。
作用长期效应组合表达式：
S ld=S Gk+0.4×S Q1K′+0.4×S Qjk
式中：各符号意义见上面说明。
《桥规》还规定结构构件当需要进行弹性阶段截面应力计算时，应采用标准值效应组合，即此时效应组合表达式为：
S=S Gk+S Q1k+S Qjk
式中：S——标准值效应组合设计值；
S Gk，S Q1k，S Qjk——永久作用效应、汽车荷载效应（计入汽车冲击力）、人群荷载效应组合标准值。
根据计算得到的作用效应，按《桥规》各种组合表达式可求得各效应组合设计值，现将计算汇总于表4-6。
五普通钢筋数量估算及布置
1普通钢筋数量的估算及布置
可由正截面承载力极限状态要求的条件确定普通钢筋数量，暂不考虑普通钢筋的影响。空心板截面可换算成工字形截面来考虑：
由
b k?
k =
π
4
×402+25×40=2256.64(cm2)
得
b k=2256.64cm2
?
k
1 12b k?k3=
40×253
12
+2×0.00686×404+2×628.3×(8.06+12.5)2=618388.44(cm4)
把b k=2256.64cm2
?
k
代入1
12
b k?k3=618388.44cm4，求得?k=57.3cm，b k=2256.64cm2
57.3
=
39.4cm
则得等效工字形截面的上翼缘板厚度?
f ′：
?f′=y
上?
?
k
2
=52.5?
57.3
2
=23.85(cm)
等效工字型截面的下翼缘板厚度?
f
：
?f =y
下
?
?
k
2
=52.5?
57.3
2
=23.85(cm)
等效工字形截面的肋板厚度：
b=b f′?2b k=125?2×39.4=46.2(cm)
图5-1空心板换算等效工字形截面（尺寸单位：cm）
估算普通钢筋时，可先假定x≤?f′，则由下式可求得受压高度x，设h0=105?a ps= 105?4=101(cm)=1010(mm)。
γ0M ud≤f cd b f′x(?0?x 2 )
由《公预规》，γ0=0.9，C40，f cd=18.4MPa，由表4-6，跨中M ud=2212.51KN·m=N·m，
b f′=1250mm，代入上式得：
0.9×2212.51×106≤18.4×1250×x×(1010?x 2 )
求得：
x=89.70mm
跨径16m 预应力混凝土简支空心板桥设计 一 设计资料 1.道路等级 三级公路（远离城镇） 2.设计荷载 本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（道路Ⅱ级） 3.桥面跨径及桥宽 标准跨径：m l k 16= 计算跨径：m l 50.15= 桥面宽度：m 5.0(栏杆）+m 7(行车道))+m 5.0(栏杆) 主梁全长：m 96.15 桥面坡度：不设纵坡，车行道双向横坡为2% 桥轴平面线形：直线 4.主要材料 1)混凝土 采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土磨耗层；铰缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也采用C40；桥面连续采用C30混凝土。 2)钢筋 主要采用HRB335钢筋。预应力筋为71?股钢绞线，直径mm 2.15，截面面
积13902mm ，抗拉标准强度MPa f pk 1860=，弹性模量MPa E p 51095.1?=。采用先张法施工工艺，预应力钢绞线沿板跨长直线布置。 3）板式橡胶支座 采用三元乙丙橡胶，耐寒型，尺寸根据计算确定。 5.施工工艺 采用先张法施工，预应力钢绞线两端同时对称张拉。 6.计算方法及理论 极限状态法设计。 7.设计依据 《通用规范》《公预规》。 二 构造类型及尺寸 全桥宽采用7块C50预应力混凝土空心板，每块m 1.1，板厚m 85.0。采用后张法施工，预应力混凝土钢筋采用71?股钢绞线，直径15.2mm ，截面面积 2139mm ，抗拉强度标准值MPa f pk 1860=，抗拉设计值MPa f pd 1260=，弹性模 量MPa E p 51095.1?=。C50混凝土空心板的抗压强度设计值MPa f cd 4.22=，抗拉强度的标准值MPa f td 56.2= 抗拉强度设计值MPa f td 83.1=。全桥空心板横断面图如图所示，每块空心板截面以及构造尺寸如图所示。
2004年3月 journal of guang dong communication polytechnic March.2004 17 文章编号：1671-8496(2004)01-0017-03 公路桥梁预应力空心板预制施工工艺 钟扬有 （广东省阳江市公路局，广东阳江 529500） 摘要：本文简要介绍了预应力空心板的预制施工工艺，系统地总结出一套施工方法和质量控制要求，为桥梁工 程施工做了一些有益的探讨。 关键字：桥梁 空心板 预应力 施工 中图分类号：U445 文献标识码：A Prefabrication Craft of Prestressed Hollow Board in Bridges ZHONG Yang-you (Yangjiang highway bureau of Guangdong Province,Yangjiang 529500,China) Abstract: This paper introduces the prefabrication craft of prestressed hollow board, summarizes a set of methods and requirements of construction quality control and gives a profitable discussion on bridge construction. Keywords: bridge;hollow board;prestress;construction 1 前言 省道S277线阳春至白沙段一级公路改建工程，于1996年6月开工，至1997年12月建成通车并投入营运，历时一年半，其工期短、质量高、造价低等一系列优异成绩引起了全省公路系统的关注。究其原因，这固然与公路建设管理科学、监理到位、施工紧凑有关，但同时和桥梁工程的快速、高效、保质建成分不开。该工程共有大、中桥14座，除了漠阳江特大桥主跨为预应力T 梁和旧桥加宽利用之外，其余大中桥梁的上部结构均采用16m 或20m 跨预应力空心板。预应力空心板所具有的自重轻、建筑高度小、施工工厂化、工艺简易等优点，成为全线按时保质通车的关键。本文结合工程实际，针对桥梁预应力空心板的施工工艺作进一步的探讨。 2 施工准备工作 2.1 张拉台座 本工程预应力空心板采用先张法进行预制施工。先张法常用的张拉台座 有重力式和组合式两种，其中重力式张拉台只有台座，没有顶柱，完全靠台 座自重及土基的反力来平衡张拉力，见图1。组合式是在重力式张拉台座的 基础上，又加设顶柱，见图2。 二者的优缺点比较：重力式不设顶柱，综合混凝土工程量可以节省些， 空心板出槽横移方便。但模板支撑有一定困难。组合式有顶柱，可以提高张 拉台座的抗力，混凝土工程量是要多些，但模板支撑方便，生产出来的空心 板比较顺直。因此，本工程采用组合式张拉台座。 2.2 生产线槽位数量及长度 生产线场地往往限制了槽位的数量和长度，一般最少情况下槽位数不得少于2条，最多以6条为佳。 这是考虑了生产的循环周期和浇筑混凝土及起吊出槽龙门架的跨度和起吊能力的限制。生产线的长度除 收稿日期：2003-10-08 作者简介：钟扬有（1955.7-），男，工程师 研究方向：公路养护 图1 重力式张拉台座
20m预应力混凝土空心板桥设计
20m 预应力混凝土空心板桥设计 1 设计资料及构造布置 1.1 设计资料 1 . 桥梁跨径及桥宽 标准跨径：20m （墩中心距）； 主桥全长：19.96m ； 计算跨径：19.60m ； 桥面净宽：2×净—11.25m 见桥梁总体布置图 护栏座宽：内侧为0.75米，外侧为0.5米。 桥面铺装：上层为9厘米沥青混凝土，下层跨中为10厘米厚混凝土，支点为12 厘米钢筋混凝土。 2 . 设计荷载 采用公路—I 级汽车荷载。 3. 材料 混凝土：强度等级为C50，主要指标为如下： 426.8 2.418.4 1.653.2510a a ck tk a a cd td a c f MP f MP f MP f MP E MP == ===?强度标准值，强度设计值，性模弹量 预应力钢筋选用1×7（七股）φS 15.2mm 钢绞线，其强度指标如下 5186012601.95100.40.2563a a a f MP f MP E MP ξξ = = =? = =pk pd p pu b 抗拉强度标准值抗拉强度设计值性模弹量 相对界限受压区高度， 普通钢筋及箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标如下 5 3352802.010a a a f MP f MP E MP = = =?sk sd s 抗拉强度标准值抗拉强度设计值性模弹量 4 . 设计依据 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)，简称《桥规》； 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)，简称《公预规》。 《公路工程技术标准》(JTG —2004) 《〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉(JTG D60—2004)条文应用算例》 《钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理》(按新颁JTG D60—2004编写) 《公路桥涵设计手册—梁桥（上册）》
CB01 施工技术方案申报表 （黄河水电[2012]技案6B010号） 合同名称：南水北调东线一期工程鲁北段工程小运河段工程标段6施工合同 说明：本表一式 4 份，由承包人填写。监理机构审批后，随同审批意见，承包人、监理机构、发包人、设代机构各1份。
南水北调东线一期工程鲁北段工程小运河段工程标段6 （合同编号：NSBD/LBD-XYH006） 预制空心板吊装方案 批准： 审核： 编制： 黄河水电工程建设有限公司 南水北调鲁北段小运河段工程项目经理部 二〇一二年八月二十四日
目录 一、技术指标 (1) 二、技术准备 (1) 三、空心板吊装方案 (1) 3.1起重机就位 (1) 3.2钢丝绳固定 (1) 3.3吊升 (2) 3.4对位 (2) 3.5校正 (2) 四. 吊装安全措施 (2) 4.1构件运输 (2) 4.2构件吊装 (2) 五、人员、设备计划 (4) 5.1人员计划 (4) 5.2主要设备、器材准备 (4) 附件：钢丝绳容许拉力计算书 (5)
一、技术指标 板梁角度：0o,5 o,10 o,15 o,20 o,25 o,30 o,35 o,40 o 预制板梁：长15.96m，高0.8m，吊装重量边板289 KN，中板227 KN 长19.96m，高0.95m，吊装重量边板393 KN，中板313KN 公路桥设计安全等级为一级，生产桥设计安全等级为二级。 二、技术准备 （1）空心板预制完成，吊装前吊装组应同质检部门进行联合检查，检查预制空心板外观尺寸、抗震栓位置等，以及桥台、桥墩的结构尺寸等，并对预制空心板编号进行核实，确定空心板运输顺序和安装位置。 （2）空心板在脱底模、移运、堆放、吊装时，混凝土的强度满足设计。 （3）安装空心板时，支承结构（墩台、盖梁）的强度符合设计要求。支撑结构和预埋件（包括预留锚栓孔、锚栓、支座钢板等）的尺寸、标高及平面位置均符合设计要求。 （4）空心板安装前已经检查其外形和构件的预埋尺寸和位置，其允许偏差符合设计规范。 （5）空心板的校正内容包括标高和平面位置。如存在误差可抹一层砂浆找平层进行调整。 三、空心板吊装方案 预制板梁厂装运采用两台50T汽车起重机进行吊装。现场吊装就位采用两台50T汽车起重机。根据预制场及吊装现场情况，各跨预应力空心板依次分别吊装；先进行左岸跨空心板的吊装，再进行右岸跨空心板的吊装，最后进行中跨空心板的吊装。各跨空心板从下游往上游依次进行吊装；各块空心板的吊装过程为：起重机就位→吊绳就位→吊升→对位→校正。 3.1起重机就位 进行边跨空心板吊装时，两台汽车起重机分别布置在边跨桥墩与桥台外侧；根据各孔空心板的吊装顺序，空心板就位每孔从下游侧向上游侧移动。 3.2钢丝绳固定 根据设计要求预制空心板安装采用兜底吊，吊点位置按照设计预留吊装孔
XX铁路XX站站前道路建设工程 桥梁预应力空心板预制施工专项方案 一、工程简介 1号桥：跨径采用13+13+13=39米的预应力钢筋砼空心板梁，桥面连续设置，桥两端设伸缩缝两条，桥宽38米，正交。上部结构采用13米的预应力空心板梁，梁高0.6米。下部结构为桩柱式排架埋置式耳墙桥台，桩基础采用1.0m圆桩；中间为排架式桥墩，桩基础，桩和墩柱采用1.0m圆桩。附属结构采用青石栏杆，与花岗岩面板。 2号桥：跨径采用16+16+20+16+16=84米的预应力钢筋砼空心板梁，桥面连续设置，桥两端设伸缩缝两条，桥宽32米，斜交15度。上部结构采用16米和20米的预应力空心板梁，梁高0.8米和0.9米。下部结构为桩柱式排架埋置式耳墙桥台，桩基础采用1.2m圆桩；中间为排架式桥墩，桩基础，桩和墩柱采用1.2m圆桩。附属结构采用青石栏杆，与花岗岩面板。 表一： 二、本工程预应力空心板梁预制场拟设在已回填好的路基上。 设置13米梁板台座18个，16米梁板台座12个，20米梁板底座13个，台座 顺桥轴向布置。为了确保预制预应力空心板梁的施工质量，防止张拉过程中 梁体自重引起台座的沉降，在台座布置范围内的路基用120吨冲击式压路机 补强碾压后，再平整碾压。利用已填筑好的路基对施工场地进行规划，梁端部底座 要进行加强处理。在经过处理的基础上进行台座施工，预制施工时台座两边用 海绵加强力胶粘结，防止漏浆。 建筑临时房屋、配电房（并配备 5KW发电机组 1套）及材料存储场地。设置临时排 水设施，将施工时的废水通过处理后排向路基两侧临时排水沟。为了保证工期及施工质量，购买 3 套钢模板，13米的1套、16米的一套、20米的一套。配置 BX——500 交流电 弧焊机 2台；钢筋弯曲机1 台；混凝土振捣配套设备 2 套；150油顶 2 个；电动油泵 2 台；穿心式钢铰线单张拉机 1 台；压浆机 1 套；30吨吊车一台；1套350 型混凝土搅拌 机1 套；水泥采用袋装42.5水泥。 二、施工工艺 制作水泥砼底座——钢筋、钢绞线加工安装及波纹管定位—侧模板安装--浇筑底 板砼--安装内模—浇筑剩余部分砼—拆模板--砼养生--预应力筋张拉—孔道压浆--砼 养生—封锚起吊—养生 四、施工进度安排 本工程计划2009年2月10日开始，2009年6月10日完成。 五、施工组织机构及人员分工 本工程由第一施工队负责施工，施工队队长郑金定，施工负责人钱成哲。郑金定负责后张法预应力箱梁施工的全面工作。 六、箱梁预制方案
预应力空心板设计计算书 一、设计资料 1.跨径：标准跨径:??=16．00m；计算跨径l =15．56m 2.桥面净空：2X0.5m+9m 3.设计荷载:公路-?极荷载; 4.材料: 预应力钢筋：采用1×7 钢绞线,公称直径12.7mm；公称截面积98.7 mm 2 , f pk =1860Mpa，f pd =1260Mpa，E p =1.95×10 5 Mpa, 预应力钢绞线沿板跨长直线布置; 非预应力钢筋：采用HRB335, f sk =335Mpa, f sd =280Mpa;R235, f sk =235Mpa, f sd =195Mpa; 混凝土：空心板块混凝土采用C50，f ck =26.8MPa，f cd =18.4Mpa，f tk =2.65Mpa，f td =1.65Mpa。绞缝为C30 细集料混凝土；桥面铺装采用C30 沥青混凝土；栏杆为C25 混凝土。 5、设计要求：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62 －2004）》要求，按A 类预应力混凝土构件设计此梁。 7、设计依据与参考书 《结构设计原理》叶见曙主编，人民交通出版社 《桥梁计算示例集》（梁桥）易建国主编，人民交通出版社 《桥梁工程》（1985）姚玲森主编，人民交通出版社 二、构造与尺寸 50 900/2 2% 图1-1 桥梁横断面
图1-2 面构造及尺寸（尺单位：cm） 三、毛截面面积计算（详见图1-2） A h=4688.28cm2 (一)毛截面重心位置 全截面静距：对称部分抵消后对1/2板高静距 S=4854.5cm3 铰面积：A铰=885cm2 毛面积的重心及位置为： d h=1.2cm (向下) 铰重心对1/2板高的距离： d铰=5.5cm (二)毛截面对重心的惯距 面积：A′=2290.2cm2 圆对自身惯距：I=417392.8cm4 由此可得空心板毛截面至重心轴的惯性矩： I=3.07X101om m4 空心板的截面抗扭刚度可简化为图1-3的单箱截面来近似计算 I T=4.35X101omm4
课程设计计算书 姓名：史建果 指导老师：高婧 学院：建筑与土木工程学院 系别：土木工程系 专业：土木工程专业 年级：2010 级 学号：201560 预应力混凝土空心板桥课程设计任务书 一、设计资料 原南关大桥位于某县城南端，是107国道郑州-武汉段跨越汝河的一座大型公路桥梁，于1976年建成通车。其上部结构为钢筋混凝土简支T梁，下部结构为双柱式墩台、桩基础，桥面全宽12m，双向2车道，设计荷载为汽车-20级，挂车-100。2009年8月，中铁大桥局集团武汉桥梁科研研究院有限公司检测中心对该桥进行了检测，该桥被评为四类桥，建议该桥拆除重建。新建桥梁桥位处路线平面位于直线段。上部结构采用双跨预应力空心简支板桥，下部结构采用柱径1.2米的双/三柱式桥墩，桩基础；桥台为桩柱式桥台，桩基础。本课程设计仅设计上部结构。 （一）技术标准： 1、标准跨径（墩中心距离）：l b=13 m, 16m,18m,20m,22m,25m. 2、桥面宽度：桥面全宽11 m /15m/19.0ｍ/21.0ｍ，按四/双车道外加人行道设计：（1）人行道（含栏杆）1.5m + 防撞护栏0.5m + 车行道15.0/7.0m + 防撞护栏0.5m +人行道（含栏杆）1.5m。 （2）人行道（含栏杆）2.5m + 防撞护栏0.5m + 车行道15.0m + 防撞护栏0.5m +人行道（含栏杆）2.5m。
（3）防撞护栏0.5m + 车行道14.0m + 防撞护栏0.5m。 3、桥面横坡：双向1.5％。 4、设计荷载：公路—I级或公路—II级。 5、通航标准：无通航要求。 6、地震烈度：抗震设防烈度为Ⅵ度区，设计基本地震加速度值为0.05g。 7、设计洪水频率:1/100。 8、环境标准：I类环境。 9、设计安全等级：二级。 （二）材料 1、.混凝土 1）水泥：应采用高品质的强度等级为62.5、52.5或42.5的硅酸盐水泥，同一类构件应采用同一品种水泥。 2）粗骨料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇筑困难或振捣不密实。 3）混凝土：预制空心板、现浇连续段、铰缝和桥面现浇层均采用C50；封端混凝土采用C40。伸缩缝采用C50钢纤维混凝土。 2、普通钢材 普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013-1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499 -1998）的规定。R235钢筋主要采用直径d=6、8、10mm三种规格；HRB335钢筋主要采用直径d=12、16、20、22、25、28mm六种规格。 3、预应力钢筋 采用抗拉强度标准值f pk=1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。4、其它材料 1）钢板：应采用《碳素结构钢》(GB700-1988)规定的Q235B钢板。 2）支座：采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和行业标准的规定。 5、设计参数
预应力空心板桥梁预制加工施工方案 一、工程概况： xx路工程第xx合同段，起点249+000，终点267+000，全长18.0公里。本工程共有大、中、小桥27座，其中16.0米跨和20.0米跨桥梁上部结构，设计采用预应力空心板梁。本合同段共有16.0米跨中板82块、内边板8块、外边板16块；20.0米跨中板368块，内边板42块、外边板42块。总计预应力空心板558块，工作量约为xxxxxx万元。 由于本地区预制梁厂缺乏，故经监理、业主同意，在工地现场预制加工16.0米跨和20.0米跨空心板梁。 预制加工现场选在了主路K258+300处，现砼搅拌站东侧。预制厂地已整理完毕，龙门吊已安装、调试完成，板梁预制操作台已施工完成，模板已到位（16.0米中板2套，边板1套，20.0米中板6套，边板2套），钢筋、钢绞线、锚具、夹片、波纹管均进行了抽样检验，张拉队伍已进场，张拉机具已标定完成，砼配合比试验报告已交监理组批复。 二、预应力空心板梁预制加工方案 （一）模板： 16.0米和20.0米板梁模板均采用外购定做的定型整体钢模板。16.0米板内模采用一次性木制内模，20.0米板内模采用分离式可折叠定型钢模板。 （二）梁板预制加工方案 1、首先将梁板的模板进行抛光打磨，消除尖锐棱角。 2、然后将梁板底模固定在操作平台上，进行脱模剂涂刷。
3、绑扎梁板底部钢筋，钢筋与底模间用垫块隔开。 4、安装空心板内模：内模是空心截面板的预制关键，故内模除保证自身刚度和几何尺寸外，安装位置也要求准确。内模下部采用架力板凳筋支撑，用垫块将模板与钢筋隔开。内模上部为防止内模上浮，采用楔子进行固定。 5、绑扎梁板侧面钢筋和顶面钢筋。 6、预应力孔道采用金属波纹管（厚度大于0.3mm）预埋成型，施工流程如下： ①检查金属波纹管成品是否合格、牢固、有无孔洞，保证所埋设的波纹管无孔洞， 不脱节，不漏浆。 ②定出波纹管座标：按照施工图设计，将波纹管的纵、横、竖向座标定出，曲线段 每隔50cm，在直线段每隔不超过80cm以8mm钢筋制作的井型托架烧焊于座标点 上，以保证波纹管的定位准确。 ③穿波纹管：将波纹管逐条穿入，放于托架上，波纹管的连接在穿纹管的过程中进 行，波纹管的接头采用大一号同型波纹管做接头管，接头管长200mm，接头处以 防水胶布紧密缠接，以保证接头的密封性。 ④波纹管的固定：将波纹管放于托架上，并以铁线绑扎牢固，以防波纹管在浇注混 凝土的过程中走位，浮拱。 ⑤复检：波纹管埋设完毕后，重新对其坐标，牢固性能进行检查，最后通水一遍， 以确保孔道的埋设准确、牢固，不漏浆。 ⑥浇注砼的过程中振捣手应严防振捣棒撞击波纹管，以防由于撞击波纹管造成穿洞
1 方案拟订与比选 1.1 设计资料 （1）技术指标：汽车荷载：公路-Ⅱ级 桥面宽度：净7.0+2×1.0m（人行道） （2）设计洪水频率：百年一遇； （3）通航等级：无； （4）地震动参数：地震动峰值加速度0.05g，地震动反应谱特征周期0.35s，相当 于原地震基本烈度VI度。 1.2 设计方案 鉴于展架桥地质地形情况，该处地势平缓，桥全长较短，故比选方案主要采用简支梁桥和连续梁桥形式。根据安全、适用、经济、美观的设计原则，我初步拟定了两个方案。 1.2.1 方案一：预应力混凝土空心板桥 本桥上部构造为5х16m的预应力混凝土空心板，结构简单，施工容易。 本桥采用预制安装（先张法）的施工方法：先张法预制构件的制作工艺是在浇筑混凝土之前先进行预应力筋的张拉，并将其临时固定在张拉台座上，然后按照支立模板——钢筋骨架成型——浇筑及振捣混凝土——养护及拆除模板的基本施工工艺，待混凝土达到规定强度，逐渐将预应力筋松弛，利用力筋回缩和与混凝土之间的黏结作用，使构件获得预应力。 优点：预应力结构通过高强钢筋对混凝土预压，不仅充分发挥了高强材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使结构轻型化，因而预应力混凝土结构具有比钢筋混凝土结构大得多的跨越能力。 采用空心板截面，减轻了自重，而且能充分利用材料，构件外形简单，制作方便，方便施工，施工工期短，而且桥型流畅美观。 缺点：行车不顺，同时桥梁的运营养护成本在后期较高。
45 35 25 15 8 图1-1 空心板桥布置图 1.2.2 方案二：预应力混凝土连续箱型梁桥 跨径分布：3х32m 箱形截面整体性好，结构刚度大，变形小，抗震性能好，主梁变形挠曲线平缓，桥面伸缩缝少，行车舒适。 施工采用预制安装的施工方法，设计施工较成熟，施工质量和工期能得到有效控制，该种桥型传力明确，计算简洁。 箱形截面有较大的抗扭刚度，整体性好。同时主桥线条明确，结构稳定，梁的等截面外形和谐，各比例协调，造型朴实。
桥预应力空心板梁张拉 施工方案 -CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN
洮惠渠小桥空心板张拉压浆施工工艺一、孔道清孔 张拉前应对锚垫板边清理干净，对多余波纹管进行切割，清理完成后用空压机进行孔道清孔，排出孔内残渣。二、张拉 （1）张拉前必须在张拉梁两端设置警示牌，严禁两端站人，防止张拉时钢绞线弹出伤人。 （2）张拉时检查接头的砼强度是否符合设计要求，千斤顶与油压表是否配对。 （3）安装锚环时尽量调整钢绞线顺直，对每一根钢绞线进行来回拉拨检查，使每一根钢绞线能自由活动。安装锚具时应尽量贴紧锚垫板。 （4）采用两端对称张拉，预应力筋采用Rby =1860Mpa，公称直径d=的高强度低松弛钢绞线，张拉必须在混凝土强度达到90%及混凝土龄期15天以上时方可张拉，且严格按设计控制应力σ。 （5）张拉采用穿心式液压千斤顶进行施工，对张拉控制数据及测量用尺进行校对无误后才可以进行开始。两端各配备2人施工，一个装千斤顶，另一个开机并且做记录。张拉时应同时进行，张拉时应及时记录油表读数及伸长量，第一根束张拉完成张拉第二根束间隔时间不能超过5分钟，并且认真
填写当天天气、气温及日期、梁板龄期及砼强度，整根梁张拉完成后，检查其伸长量与设计值是否有大出入，如有大出入必须通知监理工程师，分析原因后才能张拉。 三、孔道压浆 （1）张拉完成后在24小时内完成压浆，以免钢绞线锈蚀或松弛。 （2）为使孔道压浆流畅，并使浆液与孔壁良好结合，压浆前用压力水冲洗孔道，应尽量冲洗直至排出水色清净为止。（4）压浆机械应用活塞式压浆泵，压浆的压力控制到～。（5）孔道压浆采用标号水泥，水灰比控制在～之间，水泥浆强度不小于C50。 （6）水泥浆泌水率最大不超过3%,水泥浆自调制灌入孔道的延续时间,不宜超过30－45min。水泥浆在使用前和压浆过程中应经常搅动。 （7）压浆应缓慢均匀进行，比较集中和邻近的孔道，宜先连续压浆完成。 （8）压浆温度不得低于5℃，否则应采取保温措施，当气温高于35℃时，压浆宜在夜间进行。 （9）压浆时，操作工人应戴防护眼镜，以防水泥浆喷出时伤眼睛。压浆完成后及时清理现场，对有水泥浆污染空心梁
先张法预应力空心板桥梁施工工艺 先张法预应力空心板生产工艺 1、模板的制作与加工：模板可选用钢模或木模，根据生产构件的数量而定，构件使用异型模板或模板周转次数较少时，应使用木模。为使模板在周转过程中不产生较大变形，在模板的主要结构部分可采取钢板加固或用镀锌铁皮包裹木板，以保证构件表面平整、光滑。生产的构件属于标准构件或生产数量较大时应采用钢模板，在端部配置木板。 2、模板加工：模板支立要牢固，缝隙要严密，钢模应无锈蚀，颜色一致，模板应清扫干净。模板内侧应涂刷隔离剂，涂刷要均匀，要防止把隔离剂涂刷在钢筋和钢绞线上，这样会降低钢绞线的握裹力。支立外模时，已加工成型的定型模板应按设计位置顺序编号，在台座上组合，模板外侧用三角支撑固定，缝隙严密，严防跑模。铺设胶囊：先张法预应力梁(板)一般跨度较小，梁(板)较薄，空心断面偏小，内模多采用充气胶囊，为防止胶囊浮起，可每隔50cm设置圆形箍筋套，固定在底层和前后钢筋上。 3、锚具检验：锚具使用前必须进行全面检查，并具有产品合格证，不合格锚具严禁用于工程。锚具检验项目有外观检查、硬度检验；静载锚固性能试验。 4、钢绞线铺设：钢绞线铺设前应具备以下条件：钢绞线进场应有出厂合格证和试验证明。进场的钢绞线应取样试验，试验内容有：(1)强度试验；(2)延伸率试验；(3)松驰试验，试验合格后方可使用。有缺陷、松散、表面带油渍、严重锈蚀的钢绞线不得使用。钢绞线下料时应采用等长下料，即每个构件内务钢绞线的下料长度相等，以保证张拉时钢绞线中心应力均匀，钢绞线不得用电焊切断。(4)设计图纸标明的钢绞线失效部位应穿塑料管或用塑料布包扎，塑料管两端要用胶布包扎严密不得漏浆。 5．先张预应力筋张拉： (1)锚具安装：先安装被动张拉端锚具，拉直同组的每根钢绞线，再安装主动张拉端锚具，然后将两端的锚销扣紧。安装时，应专人操作，严格检查锚具，锚具型号应符合要求。 (2)安装千斤顶；千斤顶在使用前应进行检验和校核，每台千斤顶均应有油泵校核曲线。将千斤顶放入承重箱内，安装就位，千斤顶安装位置应确保千斤顶的作用线与工字钢抗压柱的形心一致。 (3)初张拉：检查安放好的千斤顶的配套器具各个部件是否齐全，是否符合标准。启动油泵进行初张拉，对千斤顶的张拉缸进行注油张拉，初张拉控制应力为10％σk。张拉前应在钢绞线上划标记作为原始记录点。张拉达到控制应力后，顶销锚固，卸荷。张拉过程中，每组钢绞线应对称张拉，保证台座受力均衡，施划标记线要准确清晰。调整张拉的步骤及技术要求与初张时的要求一致，只是调整张拉应力为40％σk，另外，要对比张拉后的钢绞线引伸值与理论计算值，两者之差不应超过5％，满足以上要求后，可进行整体张拉工作。 (4)整体张拉：接通油管并检查油路是否正常，检查安全设施，保证人员安全。各油泵司机严密配合，控制各自的油泵，张拉到105％σk时持荷5min退回，再张拉到100％σk。在钢绞线上划出标记，放松应力重新张拉。张拉完成后，重新校对用于张拉的张拉机具、设备。对台座、压柱进行观查、测量。加钢塞支撑，千斤顶卸荷，将不同厚度的钢塞插入承重箱与端横梁之间，并用薄钢塞塞严，使锚具均匀受力，随后千斤顶卸荷。 (5)混凝土试件达到设计强度的85％以上时，即可放张。放张时油泵的加载必须缓慢，各油泵油标读数应差别不大，千斤顶卸荷时间不小于l0min。 (6)切割钢绞线：钢绞线切口要靠近构件，相距1—2cm为宜，应采用砂轮锯进行切割，严禁使用电焊切割。如用氧气—乙炔火焰切割，切割时火焰不得烧烤构件表面，切割处的外露钢绞线必须涂刷防锈漆，并用与构件同标号的混凝土进行封堵。 6．非预应力筋绑扎：铺设钢绞线之前，先将梁(板)底钢筋绑好，待钢绞线穿入，张拉完成后，再绑扎梁(板)非预应力钢筋，绑扎时应注意不要踩踏和拉动已张拉的钢绞线。 7．混凝土浇筑：混凝土浇筑前应按设计混凝土标号进行混凝土配合比设计。混凝土的坍落度不宜过大，一般控制为3—5 cm，碎石粒径不大于3cm。浇筑时宜采用人工分层浇筑，分层振捣。浇筑中应注意以下问题：(1)浇筑时每层灌注厚度不得大于30cm，充气胶囊两侧应同时下灰，应保证胶囊底部混凝土密实。(2)振捣时，振捣棒应注意避免碰撞胶囊，以防胶囊穿孔漏气。同时应防止振捣棒触击钢绞线，造成
预应力空心板预制 施工方案
三亚绕城公路第一标段 三公曲大桥预应力空心板预制 施 工 组 织 设 计 施工单位: 海南公路工程公司 编制: 刘春华 审核: 黄永 编制日期: 4月23日
目录 一、编制说明 二、编制依据 三、工程概况 四、施工前准备工作 五、工期计划 六、施工方法 七、确保工期的措 八、确保工程质量的措施 九、雨季措施 十、安全保证措施 十一、文明施工
一、编制说明 为保证工程能够在保质量、保工期的前提下完成, 本部经过周密部署, 并根据现有的场地、人员、机械设备等条件进行合理安排, 制定切实可行的施工方案和创优规划, 采用流水作业及均衡施工方法。 在施工过程中, 尽量采用新工艺、新材料、新设备, 大力推行技术创新和管理创新, 合理配备生产要素, 优化施工平面布置, 减少工程消耗, 降低工程成本, 确保工程质量。 二、编制依据 1、招标文件、施工设计图; 2、《公路桥涵施工技术规范》( JT5041- ) ; 3《公路工程质量检验评定标准》( JTGF180/1- ) ; 4、《预应力混凝土用钢铰线》( GB/5224- ) 三、工程概况 1、技术标准 ( 1) 设计行车速度: 100/小时 ( 2) 设计车辆荷载: 公路-Ⅰ级 ( 3) 桥面宽度: 全桥由两座独立左、右幅桥组成, 左右幅桥桥面净宽均匀为12.00 m。桥面内外侧设为0.50m墙式防撞护拦,全桥总宽度为26.00m, 左幅桥长度为166.08m, 右幅桥长度为206.08m。 ( 4) 桥面坡度: 本桥位于处在单向纵坡段上, 左幅桥坡度为1.7%;右幅桥坡为 2.0%。桥位平面位于缓和曲线段及左偏圆曲线段上, 缓和曲线左幅桥LS: 210米、A: 588.643; 右幅桥LS: 200m、A: 565.685; 左偏圆曲线半径
摘要 本次设计桥梁类型为预应力混凝土连续梁桥，预应力混凝土连续梁是现在广泛使用的一种体系，主要适用于大跨度梁桥。它具有变形小，结构刚度好，行车平顺舒适，伸缩缝少，养护简易，抗震能力强等优点。而且采用了预应力筋，增加预应力筋能充分发挥高强材料的特性，具有可靠的强度、刚度和抗裂性能，耐久性强，材料可塑性强，便于建筑艺术处理，也容易满足桥梁曲线和坡度的要求。当桥跨增大时，在荷载作用下，连续梁桥的中间节点截面处将承受较大的负弯矩，从绝对值来看，支点负弯矩远大于跨中正弯矩。采用变截面梁（支点处梁高增大，跨中梁高减小，其间按曲线或折线过渡）更能适用结构的内力分布规律。常采用悬臂法施工，变截面梁的受力状态与其施工时的内力状态基本吻合，更适用于大跨度预应力混凝土连续梁桥，其外形和谐，节省材料并可增大桥下净空，是大跨度桥梁的优选方案。 本设计包括上部结构布置、梁恒载内力计算、主梁的活载内力计算、确定钢筋面积、预应力损失计算、空心板短暂和持久状态应力验算等。本设计题目为：三跨预应力混凝土空心板型连续梁桥。它具有变形小，结构刚度好，行车平顺舒适，伸缩缝少，养护简易，抗震能力强等优点。而且采用了预应力筋，增加预应力筋能充分发挥高强材料的特性，具有可靠的强度、刚度和抗裂性能，耐久性强，材料可塑性强，便于建筑艺术处理，也容易满足桥梁曲线和坡度的要求。 关键词：预应力,内力计算,配筋,验算
ABSTRACT The design for prestressed concrete continuous girder bridge types , prestressed concrete continuous beam is now widely used a system, mainly is suitable for the large span bridge. It has little deformation, structure stiffness, driving smooth and comfortable, less expansion join ts, easy maintenance, seismic ability, etc. And the tendons, increase tendons that can give full play to the characteristics of the high strength materials with reliable strength, stiffness and cr ack resistance, durability strong, material plasticity, facilitate architectural art processing, also easy to meet the requirements of the bridge curve and slope. When the bridge spans increases , the under load of continuous girder bridge for middle section of the node will bear larger in t he negative moment, from absolute value perspective, the fulcrum in the negative moment far outweigh the cross CKS bending moment. The variable beam can be applied to the internal str ucture more distribution rule. Often the cantilever construction method, become beam's stress state and its construction of internal force of the state results, more suitable to the large span p restressed concrete continuous girder bridge, its appearance is harmonious, save material and can increase the obstacle clearance under the bridge, is the large span bridge optimization. This design include the upper structure load live load internal force of main girder intral force calculation calculate and determine the reinforcement area of prestress calculation hollow slab is short and persistent state chechking,ect.This design topic for: three cross Pres tressed concrete continuous bridge variable cross-section of the box. It has little deformation, structure stiffness, driving smooth and comfortable, less expansion joints, easy maintenance, s eismic ability, etc. And the tendons, increase tendons that can give full play to the characterist ics of the high strength materials with reliable strength, stiffness and crack resistance, durabili ty strong, material plasticity, facilitate architectural art processing, also easy to meetthe requir ements of the bridge curve and slope. KEY WORDS: prestress,internal force calculation,checking and construction
16m 公路预应力简支空心板梁桥中板设计 一、 设计资料 1.设计荷载 本桥设计荷载等级确定为汽车荷载：公路Ⅱ级；人群荷载：3.02N/m k 。 2.桥面跨径及净宽 标准跨径：k l =16m 。 计算跨径: l =15.6m 。 板 长：1l =15.96m 。 桥梁宽度：7m+2×0.5m 。 板 宽：2l =0.99m 。 3.主要材料 混凝土：主梁板采用C50混凝土，桥面铺装采用10cm 混凝土+柔性防水涂层+10cm 沥青混凝土。预应力筋：采用?s 15.20高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值pk f =1860MPa ，弹性模量 p E =1.95510MPa ?，普通钢筋：直径大于和等于12mm 的用HRB335级 热轧螺纹钢筋，直径小于12mm 的均用R235级热轧光圆钢筋。锚具、套管、连接件和伸缩缝等根据相关规范选取。 4.施工工艺 先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。 5.计算方法及理论 极限状态设计法
6.设计依据及参考资料 （1） 交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）。 （2） 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。 （3） 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004）。 （4） 交通部颁《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。 （5） 《预应力筋用锚具、夹具和连接》（GBT14370-93）。 （6） 《公路桥梁板式橡胶支座规格条例》（JTT663-2006）。 （7） 《桥梁工程》、《结构设计原理》等教材。 （8） 计算示例集《混凝土简支梁（板）桥》（第三版），易建国 主编，人民交通出版社。 （9） 《公路桥涵设计手册梁桥（上）》，徐光辉，胡明义主编， 人民交通出版社。 二、 构造布置及尺寸 桥面宽度为：净—7m+2?0.5m （防撞护栏），全桥宽采用8块 C50的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99cm （中板），边板99.5cm ，宽62cm ，空心板全长15.96m 。采用先张法施工工艺，预应 力筋采用?s 15.20高强度低松弛钢绞线， pk f =1860MPa ， p E =1.95510MPa ?。pd f =1260MPa ，预应力钢绞线沿板跨长直线布置。 C50混凝土空心板的ck f =32.4MPa ，tk f =2.65MPa ，td f =1.83MPa 。全桥空心板横断面布置如图所示，每块空心板截面及构造尺寸见图2。
预应力混凝土空心板桥施工方案 1、C20砼扩大基础 1.1 基坑开挖 a、K2+865.50小桥扩大基础全部处于干处。开工前做好施工准备，开挖后连续施工。 b、基础的轴线、边线位置及基底标高精确测定，检查无误后方可施工。 c、基坑开挖时按1：0.75的坡比开挖。基坑尺寸满足施工要求，基底比基础平面尺寸增宽0.5～1.0m。基坑地基承载力不小于250KPa。 d、开挖基坑时做好基坑排水，但不影响当地的农田和周边环境。在坑底基础范围之外设置集水坑并沿坑底周围开挖排水沟，使水流人集水坑内，排出坑外。集水坑设在上游，尺寸视渗水的情况而定。开挖的废方及时运走，按监理工程师指定位置按要求堆放。 e、超挖的基坑将松动部分清除，其处理方案报监理、设计单位批准，基坑按分层压实。 f、挖至标高的土质基坑不得长期暴露、扰动或浸泡，并及时检查基坑尺寸、高程、基底承载力，符合要求并经监理工程师认可后，立即进行基础施工。 g、基底的检查：基底平面位置、尺寸大小、基底标高；平面周线位置不小于设计要求。 1.2 砼浇筑 a、混凝土的配合比：施工时按材料天然含水量确定施工配合]比。混凝土的细骨料，采用经试验合格级配良好、质地坚硬、颗粒洁净、粒径小于5mm的河砂。粗骨料，采用坚硬的卵石或碎石。 b、拌和场设在K2+880~K2+900，距施工点约有10~20米，砼拌好后采用手推斗车运输至施工现场，必要时利用钢管，竹跳板搭设工作平台。 c、浇筑混凝土前，对支架、模板进行检查，并做好记录，符合设计要求并经监理工程师认可后方可浇筑。模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢必须清理干净。模板如有缝隙，应填塞严密，模板内侧涂刷脱模剂。浇筑混凝土过程中，必须经常性的检查混凝土的均匀性和坍落度。 d、自高处向模板内倾卸混凝土时，为防止混凝土离析，应符合下列规定： ①从高处直接倾卸时，其自由倾落高度不宜超过2m。
30m 预应力混凝土空心板桥设计 1 设计资料及构造布置 1.1 设计资料 1 .1.1 桥梁跨径及桥宽 标准跨径：30m （墩中心距）； 主桥全长：29.96m ； 计算跨径：29.60m ； 桥面净宽：2×净—11.25m 见桥梁总体布置图 护栏座宽：内侧为0.75米，外侧为0.5米。 桥面铺装：上层为9厘米沥青混凝土，下层跨中为10厘米厚混凝土，支点为12厘米钢筋混凝土。 1.1.2 设计荷载 采用公路—I 级汽车荷载。 1.1.3 材料 混凝土强度等级为C50，主要指标为如下： 强度标准值 MPa f MPa f tk ck 4.2,8.26== 强度设计值 MPa f MPa f td cd 65.1,4.18== 弹性模量 MPa E C 4 1025.3?= 预应力钢筋选用1×7（七股）φS15.2mm 钢绞线，其强度指标如下: 抗拉强度标准值 MPa f pk 1860= 抗压强度标准值 MPa f pd 1260= 弹性模量 MPa Ep 5 1095.1?= 相对界限受压区高度 2563.0,4.0==pu b ξξ 普通钢筋及箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标如下 抗拉强度标准值 MPa f sk 335=
抗压强度标准值 MPa f sd 280= 弹性模量 MPa Es 5 100.2?= 1.1.4 设计依据 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)，简称《桥规》； 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)，简称《公预规》。 《公路工程技术标准》(JTG —2004) 《〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉(JTG D60—2004)条文应用算例》 《钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理》(按新颁JTG D60—2004编写) 《公路桥涵设计手册—梁桥（上册）》 1.2 构造形式及尺寸选定 全桥空心板横断面布置如图，每块空心板截面及构造尺寸见图 图3-1跨中边板断面图 图3-2 中板断面图 图3-3 绞缝钢筋施工大样图 图3-4 矩形换算截面