学锚栓，
一、基本参数
工程所在地：青岛市
幕墙计算标高：15.33 m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mm
B：玻璃宽度
H：玻璃高度
设计地震烈度：7度
地面粗糙度类别：A类
二、荷载计算
1、风荷载标准值
W K：作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2）
βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.60
μs：风荷载体型系数，取1.2
μz：风荷载高度变化系数，取1.527
青岛市地区风压W0=0.6 KN/m （按50年一遇）
W k=βgzμsμz W0
=1.60×1.2×1.527×0.60
=1.76 KN/m2＞1.0 KN/m2
取W K=1.76 KN/m2
2、风荷载设计值
W ：风荷载设计值 (KN/m 2)
r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4
W=r w ×W k
=1.4×1.76
=2.46 KN/m 2
3、玻璃幕墙构件重量荷载
G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取0.50 KN/m 2
G A ：玻璃幕墙构件自重设计值
G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.60 KN/m 2
4、地震作用
q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2)
q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2)
βE ：动力放大系数，取5.0
αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.08
G AK ：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取0.50 KN/m 2
q EK =AK max E G ?α?β
=5.0×0.08×0.50
=0.20KN/m 2
q E =γE ×q EK
=1.3×0.20
=0.26 KN/m 2
5、荷载组合
风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值
q K =ψW ·q WK +ψE ·q EK
=1.0×1.76+0.5×0.20
=1.86 KN/m 2
风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值
q=ψW ·γW ·q WK +ψE ·γE ·q EK
=1.0×1.4×1.76+0.5×1.3×0.20
=2.59 KN/m 2 第二章、化学锚栓强度计算
一、部位要素
该处最大计算标高按15.33 m 计，受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载
设计值为2.59 KN/m ，桁架的分格宽度为1549 mm 。
二、化学锚栓拉剪计算
采用SAP2000软件对桁架进行力学计算，在荷载设计值作用下得出桁架支座处受力情况。由化学锚栓承受由桁架传递的轴力、剪力、和弯矩的共同作用。
化学锚栓所受轴力：N=35.33 KN
化学锚栓所受剪力：V=4.20 KN
化学锚栓所受弯矩：M =0.33 KN ·m
M12化学锚栓的设计拉力N t b =17.6 KN ，设计剪力N V b =17.2 KN 。
作用于一个化学锚栓的最大拉力：
t N =∑2i y m My +4
N =4
33.3522.008.0222.033.022++??）（ =9.50 KN< N t b =17.6 KN
作用于一个化学锚栓的剪力：
V N =
4V =4
2.4 =1.05 KN< N V b =17.2 KN
拉力和剪力共同作用下：
2b v
v 2b t t )N N ()N N (+=22)2.1705.1()6.175.9(+=0.54≤1 化学锚栓承载能力满足设计要求。
网四段化学锚栓拉拔试验方案 1、所需工具 标准液压螺杆拉拔仪（包括配套的油泵、30吨的千斤顶及油管和显示油表）转换螺杆、三角支架〔倒吊面安装时，出于安全性及操喿作方便性可不使用，将千斤顶直接贴于隧道壁表面〕、扳手等。 2、操作方法 A、仪器的主要组成部分 1〉油缸 2〉力值显示仪表 3〉油管 4〉千斤顶 5〉转换螺杆（包括一个大垫片、一个螺母） 6〉三角支架或钢管 7〉扳手 B、试验的主要步骤 1〕将螺栓转换器旋转装在即将拉抜的螺栓上，再将转换螺杆拧在装换器上，以延长要拉抜的螺栓。
2〕将千斤顶固定在要拉抜的螺栓上，安装时千斤顶平的一面紧贴隧道壁，严禁装反。之后将大垫片套在转换螺杆上，再用螺母拧死。 3〕安装油管使千斤顶和油缸连接。 4〕拧紧油缸阀门，打开油缸锁死钩，反复压油缸压力把手对螺栓加力。 5〕观察力值显示仪表，待显示力值等于或大于螺栓设计力值时停止加压。连续匀速加载，总加荷时间为 2min-3min。 6〕荷载持续2min，记录试验力值。之后关闭力值显示仪表的开关，打开油缸阀门，泄去油压。待千斤顶完全落回之后，拆下 千斤顶及转换器。试验完成。 C、注意事项 1、连接转换器时一定要多拧一些丝扣，以免拉坏试验螺栓的螺牙。 2、千斤顶要与基材全面紧密接触，且要保证千斤顶与螺栓基本平行，以保证螺栓所受力值为单独拉力。若无法满足此要求是时应在千斤顶与基材之间垫一些斜铁等进行调平处理。 3、油管与千斤顶及油管与油缸要完全连接。避免加压时油泄露。 4、加压时油缸要保持水平。加压时压力把手不要抬的过高，并应轻抬轻压。 5、拉力计严禁超载使用，如：XH-10只能使用到100KN，XH-20只能使用到200KN，否则会引起永久性损坏。
膨胀螺栓拉拔试验计算书 苏州承志装饰有限公司 二〇一一年五月
支座处膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 支座反力图 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm ×1000mm ，干挂石材自重取0.5 kN/m 2，室内风荷载为0.5 kN/m 2 支座反力为： 风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距：m kN 0.0900.120.75Ve M ?=?== 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N 拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N 拔:单个螺栓承载能力设计值；
N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； =2β?[N/8+(M/Z)/n] N 拔 =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 计算简图(圆表示支座，数字为节点号)
根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力： N=1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算： =2β?(N/2+M/Z)/n N 拔 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； =2β?(M/Z)/n N 拔 =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.
化学锚栓施工工艺标准 2010-08-01 21:43:32| 分类：工程施工| 标签：|字号大中小订阅 1．范围 本工艺标准适用于一般工业及民用建筑物、构筑物的新增梁端部的生根。 2．施工准备 2．1主要机具：水钻（用于打水钻孔），电锤（用于打电锤孔），钢丝刷。 2．2辅助机具：手吹风、空压机、棉丝、毛刷、墨斗、墨水、线坠、水平尺、盒尺、红蓝铅笔 等。 2．3主要材料：金草田结构胶、化学锚栓、丙酮。 2．4作业条件： 2．4．1 施工前先清理施工区域内的所有障碍物，清除施工面浮土及灰皮。 2．4．2 根据图纸标注尺寸，放出植筋现场位置点。 2．4．3 夜间施工时，应合理安排工序，防止错植，施工场地应根据需要安装照明设施，在危 险地段应设置明显标志。 2．4．4 熟悉图纸，做好技术交底。 3．施工工艺 3．1 工艺流程： 现场清理——放线、验线——钻孔——清孔——钢筋除锈----注胶——植筋——报验 3．2现场清理 3．2．1根据各个工地的实际情况进行相应的处理，总的原则是清理到原结构层或受力层。 3．3放线、验线 3．3．1 放出钢筋植筋的点位线 3．3．2 复核点位线位置无误后，采用电钻钻孔 3．4 钻孔 3．4．1 根据设计要求，确定植筋钻孔规格。 3．4．2 接好水钻（电锤）电源，进行钻孔施工。 3．4．3 钻孔施工完成，检查成孔直径及深度。 3．5 清孔 3．5．1 用空压机或其它设备吹出植筋孔内灰尘。
3．5．2 用毛刷或棉丝蘸丙酮将植筋孔擦拭干净。 3．5．3 用棉丝封堵植筋孔口待用。 3．5．4请甲方、监理、总包负责人，对成孔进行验收。 3．6钢筋除锈 3．6．1 角磨机配钢丝刷将钢筋锚入部分除去铁锈，氧化层，油污等，并用丙酮擦拭干净。 3．6．2 报请监理或总包验收，合格后，方可进行锚筋作业。 3．7注胶植筋 3．7．1用注胶器将胶注入孔内2/3，将除锈后的钢筋旋转缓慢插入洞内，直至达到洞底部为止。 锚固胶体从洞口溢出，则锚固合格。 3．7．2锚固完钢筋后，在24小时内不得人为扰动，以保证锚筋质量。 3．7．3填写单项工程验收单，并报请监理或总包验收。 3．8报验 3．8．1待植筋完全固化后，按设计要求做钢筋拉拔试验。 3．8．2钢筋拉拔试验合格后，报请监理或总包验收。然后填写隐检资料，分项/分部工程质量 报验认可单，请总包负责人、监理签字。 4、质量标准 4．1保证项目： 4．1．1植筋必须符合设计要求及加固行业施工规范。 4．2允许偏差项目，见表 5、成品保护 5．1清完孔后，将成孔用棉丝封堵，避免灰尘落入。 5．2钢筋除完锈后，妥善保存，防止钢筋再次生锈。 5．3植筋完成后，应做好临时固定，固化期内不得人为扰动，必要时派专人看护。 6、应注意的质量问题 6．1植筋结构胶严格按照比例配制，必须搅拌均匀。 6．2植筋钻孔前必须放线，所钻植筋孔一定要保证与施工面垂直。 6．3植筋规格及孔深严格按照设计要求、行业规范施工。
膨胀螺栓拉拔力计算 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取kN/m2，室内风荷载 为kN/m2 支座反力为： 风荷载产生的拉力：N =××= kN 自重产生的剪力：V=××= KN 弯距：M=Ve=*=﹒m . 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（）； 上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取； N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2××[×103/2+×106/100)/2] = kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为. 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 计算简图(圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力：N = kN . M8膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取； N拔=2β?(M/Z)/n =2×××103/2)/2 = kN
M12化学螺栓拉拔试验https://www.doczj.com/doc/0b11078299.html,work Information Technology Company.2020YEAR
M12化学螺栓拉拔力计算 一、基本参数 计算标高：119.100 m 设计地震烈度：7度，地震加速度：0.10 g ，地震分组：第一组 地面粗糙度类别：C 类 位置：选择竖隐横不隐玻璃幕墙最不利位置 二、荷载计算（参见竖隐横不隐玻璃幕墙设计计算书） 1、风荷载标准值 取W K =2.595 KN/m 2 2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m 2) r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4 W=r ×W K =1.4×2.595 =3.633 KN/m 2 3、幕墙构件重量荷载 G AK ：幕墙构件自重标准值，取0.50 KN/m 2 G A ：幕墙构件自重设计值 G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.60 KN/m 2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值 q E ：垂直于幕墙平面的水平地震作用设计值 βE ：动力放大系数，可取5.0 αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.08 q EK =AK max E G αβ =5.0×0.08×0.50 =0.20 KN/m 2 5、荷载组合 风荷载和水平地震作用组合标准值 q K =ψW ×W K +ψE ×q EK =1.0×2.595+0.5×0.20 =2.695 KN/m 2 风荷载和水平地震作用组合设计值 q=ψW ×γW ×W K +ψE ×γE ×q EK =1.0×1.4×2.595+0.5×1.3×0.20 =3.893 KN/m 2 三、砼梁后置埋件及化学螺栓验算： 本处后置埋件及化学螺栓受拉力和剪力：（计算数值直接从原计算书中引用） V ：剪力设计值： V=N2=2430.000N
学锚栓， 一、基本参数 工程所在地：青岛市 幕墙计算标高：15.33 m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mm B：玻璃宽度 H：玻璃高度 设计地震烈度：7度 地面粗糙度类别：A类 二、荷载计算 1、风荷载标准值 W K：作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2） βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.60 μs：风荷载体型系数，取1.2 μz：风荷载高度变化系数，取1.527 青岛市地区风压W0=0.6 KN/m （按50年一遇） W k=βgzμsμz W0 =1.60×1.2×1.527×0.60 =1.76 KN/m2＞1.0 KN/m2 取W K=1.76 KN/m2
2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m 2) r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4 W=r w ×W k =1.4×1.76 =2.46 KN/m 2 3、玻璃幕墙构件重量荷载 G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取0.50 KN/m 2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.60 KN/m 2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2) q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2) βE ：动力放大系数，取5.0 αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.08 G AK ：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取0.50 KN/m 2 q EK =AK max E G ?α?β =5.0×0.08×0.50 =0.20KN/m 2 q E =γE ×q EK =1.3×0.20 =0.26 KN/m 2 5、荷载组合 风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值 q K =ψW ·q WK +ψE ·q EK =1.0×1.76+0.5×0.20 =1.86 KN/m 2 风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值 q=ψW ·γW ·q WK +ψE ·γE ·q EK =1.0×1.4×1.76+0.5×1.3×0.20 =2.59 KN/m 2 第二章、化学锚栓强度计算 一、部位要素 该处最大计算标高按15.33 m 计，受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载
附录. HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法） 1 化学锚栓抗拉性能计算 单根锚栓抗拉承载力设计值取下列两者中的最小值： N Rd,c ：混凝土边缘破坏承载力 N Rd,s ：钢材破坏承载力 1.1 N Rd,c —— 混凝土锥体破坏抗拉承载力设计值计算 计算公式：N Rd,c =N Rd,c0×f B,N×f T×f A,N×f R,N 公式中：N Rd,c0 —— 混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值，通过标准值N Rk,c0由公式N Rk,c0 /γMc,N,得到，其中分项安全系数γMc,N 取 1.8， N Rd,c0按表L.1.1.1确定。 表L.1.1.1 混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值及标准埋置深度 锚栓规格 M8 M10 M12 M16 M20 N Rd,c0 (kN) 12.4 16.6 23.8 34.7 62.9 h nom (mm)1）80 90 110 125 170 注：1）h nom 为标准埋置深度 公式中：f B,N ——混凝土强度影响系数，不同标号混凝土系数按表L.1.1.2确定。 表L.1.1.2混凝土强度影响系数 混凝土强度等级立方体抗压强度 f B,N f ck,cube(N/mm2) C20 20 0.94 C25 25 1.0 C30 30 1.05
C40 40 1.12 C45 45 1.20 C50 50 1.25 C55 55 1.30 C60 60 1.35 注：f B,N 也可按公式计算： f B,N =1+(f ck,cube -25 ) / 80 限制条件： 20 N/mm2≤f ck,cube ≤ 60 N/mm2 公式中：f T ——埋置深度影响系数，可按公式计算： f T = h act / h nom 实际埋深限制h act： h nom≤h act≤2.0×h nom 公式中：f A,N ——锚栓间距影响系数，按表L.1.1.3确定。 表L.1.1.3锚栓间距影响系数 锚栓间距 锚栓规格 s(mm) M8 M10 M12 M16 M20 40 0.63 45 0.64 0.63 50 0.66 0.64 55 0.67 0.65 0.63 60 0.69 0.67 0.64 65 0.70 0.68 0.65 0.63 70 0.72 0.69 0.66 0.64 80 0.75 0.72 0.68 0.66 90 0.78 0.75 0.70 0.68 0.63 100 0.81 0.78 0.73 0.70 0.65 120 0.88 0.83 0.77 0.74 0.68 140 0.94 0.89 0.82 0.78 0.71 160 1.00 0.94 0.86 0.82 0.74 180 1.00 0.91 0.86 0.76 200 0.95 0.90 0.79 220 1.00 0.94 0.82 250 1.00 0.87 280 0.91 310 0.96 340 1.00 注：f A,N 也可按公式计算： f A,N =0.5 + s / 4 h nom 化学锚栓间距限制条件： s min ≤ s ≤ s cr,N s min = 0.5 h nom s cr,N = 2.0 h nom
膨胀螺栓如何计算 工程 2008-07-24 21:25:08 阅读1185 评论1 字 号：大中小订阅 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式 验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6 个取1.30、8个取1.32 N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结 果一、建筑概况
建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严 格遵守有关工艺要求。 二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式 计算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标 准值（KN／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵 风系数，取2.25； μS－风荷载体型系数， 取1.5； μZ－风压高度变化系 数；
ｗO－基本风压，取 0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗ O ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地 震作用（KN）； G ??幕墙构件的重量 （KN）； αmax??水平地震影响系数最大值，8 度抗震设计取0.16； βE??动力放大系数，取 3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合
本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系 数组 合系数 重力荷载，γg取 1.2 风荷载，γw取 1.4 风荷载，ψw取1.0 地震作用，γE取 1.3 地震作用，ψE取0.6 温度作用，γT取 1.2 温度作用，ψT取0.2 荷载和作用效应按下式进行组 合： S＝γgSg＋ψwγwSw＋ψEγESE ＋ψTγTST
化学锚栓计算： 采用四个级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef =110mm ，A S =58mm 2 ， f u =500N/mm 2 ，f y =300N/mm 2 。 荷载大小： N= KN V= KN M=×= KN ·m 一、锚栓内力分析 1、受力最大锚栓的拉力设计值 因为36122 1 5.544100.166105042250 My N n y ???-=-??∑=556 N ＞0 故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值： =2216 N 2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值 化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm 锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。 承受剪力最大锚栓的剪力设计值： 2 h Sd V V = =2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算 1、锚栓钢材受拉破坏承载力 锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：
,5850029000Rk s s stk N A f ==?=N 锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数： 锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值： ,,,29000145002.0 Rk s Rd s RS N N N γ= ==N ＞h Sd N =2216 N 锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！ 2、混凝土锥体受拉破坏承载力 锚固区基材为开裂混凝土。 单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值： = N 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距： 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距： 基材混凝土劈裂破坏的临界边距： 则，c 1=150 mm ＞,90cr N c =mm ，取c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数： ,,90 0.70.3 0.70.390 s N cr N c c ψ=+=+?= 表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数： ,9030 0.50.5200200ef re N h ψ-=+=+ =
膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取0.5 kN/m2，室内风荷载为0.5 kN/m2 支座反力为： 风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距：M=Ve=0.75*0.12=0.09k N﹒m 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； 上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：
计算简图 (圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力： N =1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； N拔=2β?(M/Z)/n =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.
化学锚栓计算： 采用四个5.6级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef =110mm ，A S =58mm 2 ， f u =500N/mm 2 ，f y =300N/mm 2 。 荷载大小： N=5.544 KN V=2.074 KN M=2.074×0.08=0.166 KN ·m 一、锚栓内力分析 1、受力最大锚栓的拉力设计值 因为36122 1 5.544100.166105042250 My N n y ???-=-??∑=556 N ＞0 故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值： =2216 N 2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值 化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm 锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。 承受剪力最大锚栓的剪力设计值： 2 h Sd V V = =2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算 1、锚栓钢材受拉破坏承载力 锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：
,5850029000Rk s s stk N A f ==?=N 锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数： 锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值： ,,,29000145002.0 Rk s Rd s RS N N N γ= ==N ＞h Sd N =2216 N 锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！ 2、混凝土锥体受拉破坏承载力 锚固区基材为开裂混凝土。 单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值： =8248.64 N 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距： 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距： 基材混凝土劈裂破坏的临界边距： 则，c 1=150 mm ＞,90cr N c =mm ，取c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数： ,,90 0.70.3 0.70.390 s N cr N c c ψ=+=+?=1.0 表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数：
点支式（桁架支承）玻璃幕墙 支座化学锚栓强度计算书 本工程主体结构已完工，主体结构没有预埋件，需要通过化学锚固螺栓把钢板固定到主体结构上来作为固定支点，钢板尺寸为300×200×10 mm，钢板有四个固定点，均为 M12 化学锚栓，模型如下图。 第一章、荷载计算 一、基本参数 工程所在地：青岛市 幕墙计算标高：15.33 m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mm B ：玻璃宽度 H ：玻璃高度 设计地震烈度：7度 地面粗糙度类别：A类 二、荷载计算 1、风荷载标准值 W K：作用在幕墙上的风荷载标准值（ KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取 1.60 μs：风荷载体型系数，取 1.2 μz：风荷载高度变化系数，取 1.527 青岛市地区风压 W0=0.6 KN/m（按 50 年一遇） W k=βgzμsμz W0 =1.60×1.2×1.527×0.60 =1.76 KN/m2>1.0 KN/m2 取 W K=1.76 KN/m2 2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m2) r w：风荷载作用效应的分项系数，取 1.4 W=r w × W k =1.4×1.76 =2.46 KN/m2
3、玻璃幕墙构件重量荷载 G AK：玻璃幕墙构件自重标准值，取 0.50 KN/m2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A=1.2× G AK=1.2 × 0.50=0.60 KN/m2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m2) q E：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m2) βE：动力放大系数，取 5.0 αmax：水平地震影响系数最大值，取 0.08 G AK：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取 0.50 KN/m2 q EK=E max G AK =5.0×0.08×0.50 =0.20KN/m2 q E =γE×q EK =1.3×0.20 =0.26 KN/m2 5、荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值 q K=ψW ·q WK+ψE ·q EK =1.0 × 1.76+0.5 × 0.20 =1.86 KN/m2 风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψ W·γ W· q WK+ ψ E ·γ E · q EK =1.0 × 1.4× 1.76+0.5 × 1.3 × 0.20 =2.59 KN/m2 第二章、化学锚栓强度计算 一、部位要素 该处最大计算标高按 15.33 m 计，受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载设计值为 2.59 KN/m，桁架的分格宽度为1549 mm。 、化学锚栓拉剪计算 采用 SAP2000 软件对桁架进行力学计算，在荷载设计值作用下得出桁架支座处受力情况。由化学锚栓承受由桁架传递的轴力、剪力、和弯矩的共同作用。 化学锚栓所受轴力：N=35.33 KN 化学锚栓所受剪力：V=4.20 KN 化学锚栓所受弯矩：M =0.33 KN·m M12化学锚栓的设计拉力N t b =17.6 KN，设计剪力N V b =17.2 KN。 作用于一个化学锚栓的最大拉力： N t= My t m y i2
膨胀螺栓施工及拉拔试验要求 一、施工要求: 1、膨胀螺栓的选用：品牌及样品必须经过项目部确认，到场实物与样品一致，并提供产品合格证明资 料，选用规格参照附件《膨胀螺栓安装试验参数》。 2、打孔前最好使用光电测量仪进行吊点的弹线定位，装修吊顶及长距离各类管线必须使用。 3、每次批量安装膨胀螺栓打孔之前，应先做钻头规格适配试验，经适配试验合格后方可批量打孔。在 更换钻头和使用不同批次材料时，应重新做适配试验。 4、根据膨胀螺栓长度需要的钻孔深度，在电锤上设置限位。 5、打孔时电锤应垂直用力，不要摆动，防止孔洞直径偏大，而造成膨胀螺丝锚固不牢。 6、作业人员手持电锤打孔，禁止将电锤绑在长杆上打孔。 7、除特殊位置不具备条件外，膨胀螺栓锚固位置与混凝土结构边缘的间距要大于倍孔深，膨胀螺栓之 间的间距也要尽量满足同样要求。 8、安装后套管不外露、加垫片并将螺母紧固牢固，紧固螺母时禁止采用手持长杆套筒紧固的作法。 二、拉拔试验要求 1、拉拔试验仪器首选可显示试验拉力数据的电子测量仪，如条件不具备，可选用能直观看出重量的重 物作为测试块，试验承重支架离开地面高度不超过200mm。 2、试验荷载应考虑施工人员在吊载物体上面作业的动荷载以及系统运行中的震动疲劳载荷，以专业工 程师计算实际承载重量的2倍为基准，但不得超过其极限抗拉力。 3、禁止采用吊篮上站人方法进行试验。 4、试验完成后填写部门提供的《膨胀螺栓拉拔试验报告》，并由相关人员签字确认。 三、拉拔试验步骤：
a) 试验前检查螺母安装是否紧固，用记号笔做好标记 b) 试验时对电子测试仪的读数进行拍照，作为依据 C）试验后检查紧固螺母位置是否有松动和旋转，膨胀螺栓是否有拉出现象 附件
化学螺栓试验 一、化学粘着锚栓及特点 化学粘着锚栓由不锈钢或镀锌螺杆、药剂管和垫圈及螺母组成，其中化学胶管含有反应树脂、硬化剂、石英粒及塑料管。锚栓安装见图1，其具有以下特点： 1．膨胀安装可适用于对间距和边距较小的情况。 2．在潮湿环境下使用。 3．安装方便、有较高的承载力。 4．不对基材产生膨胀力。 二、化学粘着锚栓的力学试验 在工程实践中，为了了解化学粘着锚栓的实际承载能力，选取幕墙施工常用规格化学粘着锚栓，委托国家建筑工程质量监督检验中心进行拉拔、抗剪、受焊接热影响后轴向拉力试验，委托德国Braunschweig的IBMB测试中心进行锚栓药剂耐火性能试验。 1．试验条件 1.1 试件：喜利得（HILTI）化学粘着锚栓（HVA），包括药剂管（HVU）φ12×110、锚杆（HAS）M12×160、砼试件1.7×1.7×0.3m3，砼等级C30。 1.2 试验仪器、设备：荷载传感器、数字荷载表、锚固件试验设备等。 1.3 试验依据：承重型建筑连接锚栓检验细则BETC-3015A、美国ASTM E488-90中有关规定、HILTI公司技术手册。 2．拉拔试验
2.2 结论：锚杆受力符合其机械性能，破坏形式为被拉断，化学药剂无破坏。 3．抗剪试验 3.2 结论：锚杆受力符合其机械性能，破坏形式为被剪断，化学药剂无破坏。 4．受焊接热影响后的化学粘着锚栓轴向拉力试验 4.1 试验目的 化学粘着锚栓在固定钢板后，因要在钢板上焊接连接构件，而焊接时会产生大量热量，本试验是为了测试锚栓在受到焊接热量后的轴向锚固性能是否受到不良影响。 4.2 试验方法 按要求进行锚栓安装，固化后装上10㎜厚钢板，对锚栓根部与钢板进行塞焊，在钢板自然冷却后，用锚固件测试仪对锚栓进行轴向拉力试验。 4.3 测试数据 编号钻孔直径（㎜）锚固深度（㎜）极限拉力（KN）破坏状态 1 φ14 110 63.6 锚杆拉断 2 φ14 110 56.9 锚杆拉断 3 φ1 4 110 62.8 锚杆拉断 4.4 结论：锚栓根部直接与钢板塞焊产生的热量对锚栓轴向锚固承载能力影响极小。 5．HVU耐火性能测试 5.1 HVU耐火性能测试由德国Braunschweig的IBMB测试中心完成。测试结果表明：当HVU与HAS锚杆（碳钢）配合使用时，在遇火情况下首先失败的是钢材HAS锚杆而不是HVU，换句话说HVU比碳钢具有更好的耐火性能。其原因是：混凝土具有极高的热容量，即使在1000℃的测试条件下HVU在混凝土内部所处的位置仍然在很低的温度水平。 5.2 承载能力（KN）与测试时间的关系
创作编号：BG7531400019813488897SX 创作者：别如克* 膨胀螺栓如何计算 工程2008-07-24 21:25:08 阅读1185 评论 1 字号：大中小订阅 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式 验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6个取 1.30、8个取1.32
N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结果一、建 筑概况 建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ 0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个 M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严格遵守有关工艺要 求。 二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计 算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标准值 （KN／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵风系数，取 2.25； μS－风荷载体型系数，取1.5； μZ－风压高度变化系数；
ｗO－基本风压，取0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地震作 用（KN）； G ??幕墙构件的重量（KN）； αmax??水平地震影响系数最大值，8度抗 震设计取0.16； βE??动力放大系数，取3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系数组合系数 重力荷载，γg取1.2
北丰BCD项目C2楼幕墙工程 M12化学锚栓拉拔力 计 算 书 编制： 审查： 审核： 山东华峰建筑装饰工程有限公司 SHANDONGHUAFENGARCHITECTURALDECORATE,LTD 2009年3月
一、基本参数 工程所在地：北京市 幕墙计算标高：64.9 m 单一支座设计从属面积：B×H=1400×3800mm B：玻璃幕墙宽度分格 H：玻璃幕墙层高 设计地震烈度：8度 地面粗糙度类别：C类 二、荷载计算 1、风荷载作用取值 鉴于本工程体形系数比较简单，按规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 和JGJ 102-2003取值，由于本建筑地处高层建筑密集区。同时参照主体结构设计取值，取地 面粗糙度类别为C类，根据GB50009-2001关于基本风压取值说明：“对于外维护结构，其重 要性与主体结构相比要低些，可取50年。”所以本计算所取的基本风压按50年重现期取值。 而ω。=0.45Kpa ，体型系数按墙面区取1.2。 2、风荷载标准值计算
W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值 （KN/m 2 ） βgz ：瞬时风压的阵风系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.5.1 条取定。取1.677 μs ：风荷载体型系数，取1.2 μz ：风荷载高度变化系数，取1.40 标准风压W 0=0.40KN/m （按50年一遇） W k =βgz μs μz W 0 =1.677×1.403×1.2×0.450 =1.270KN/m 2 2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m 2) r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4 W=r w ×W k =1.4×1.27 =1.778 KN/m 2 3、 玻璃幕墙构件自重荷载 G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取0.5 KN/m 2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.6 KN/m 2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2) q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2) βE ：动力放大系数，取5.0 αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.16 G AK ：玻璃幕墙构件(包括玻璃、型材及辅件)的重量标准值，取0.50 KN/m 2 q EK =AK m ax E G ?α?β =5.0×0.16×0.50 =0.4KN/m 2 q E =γE ×q EK =1.3×0.4 =0.52 KN/m 2 5、荷载组合 风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值 q K =ψW ·W k +ψE ·q EK =1.0×1.27+0.5×0.4
化学锚栓拉拔力 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020
点支式（桁架支承）玻璃幕墙 支座化学锚栓强度计算书 本工程主体结构已完工，主体结构没有预埋件，需要通过化学锚固螺栓把钢板固定到 主体结构上来作为固定支点，钢板尺寸为300×200×10 mm，钢板有四个固定点，均为 M12化学锚栓，模型如下图。 第一章、荷载计算 一、基本参数 工程所在地：青岛市 幕墙计算标高： m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mm B：玻璃宽度 H：玻璃高度 设计地震烈度：7度 地面粗糙度类别：A类 二、荷载计算 1、风荷载标准值
W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2） β gz ：瞬时风压的阵风系数，取 μ s ：风荷载体型系数，取 μ z ：风荷载高度变化系数，取 青岛市地区风压W = KN/m（按50年一遇） W k =β gz μ s μ z W =××× = KN/m2＞ KN/m2 取W K = KN/m2 2、风荷载设计值 W：风荷载设计值 (KN/m2) r w ：风荷载作用效应的分项系数，取 W=r w ×W k =×
= KN/m2 3、玻璃幕墙构件重量荷载 G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取 KN/m2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A =×G AK =×= KN/m2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m2) q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m2) β E ：动力放大系数，取 α max ：水平地震影响系数最大值，取 G AK ：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取 KN/m2 q EK = AK max E G ? α ? β =××=m2
化学锚栓拉拔力值计算 混凝土位置M12X160化学锚栓拉拔力为Nmax=3160.8N; 锚栓计算： 计算说明：层高3600位置石材幕墙后置埋件化学锚栓强度计算计算层间高度3600mm，分格最大宽度1000mm 石材幕墙自重1100N/平方米，地震荷载880 N/平方米风荷载标准值1000 N/平方米 埋件受力计算： 1、N1:埋件处风荷载总值(N): N1wk=Wk x B x Hsjcgx 1000 = 1.000X 1.000X 3.600X 1000 =3600.000N 连接处风荷载设计值(N): N1w=1.4X N1wk =1.4 X 3600.000 =5040.000N N1Ek:连接处地震作用(N): N1Ek=qEAk x B x Hsjcg x 1000 =0.880X 1.000X 3.600X 1000 =3168.000N N1E:连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3X N1Ek =1.3X 3168.000 =4118.400N N1:连接处水平■总力(N): N1=N1w+0.5 X N1E =5040.000+0.5X 4118.400 =7099.200N 2、N2:埋件处自重总值设计值(N): N2k=1100X B x Hsjcg =1100X 1.000X 3.600 =3960.000N N2:连接处自重总值设计值(N): N2=1.2X N2k =1.2X 3960.000 =4752.000N 3、M:弯矩设计值(N - mm): e2:立柱中心与锚板平■面距离：70mm M:弯矩设计值(N - mm):
M= N2X e2 =4752X 70 =332640N - mm 4、埋件强度计算 螺栓布置示意图如下 d:锚栓直径12mm de:锚栓有效直径为10.36mm d0:锚栓孔直径16mm 一个锚栓的抗剪承载力设计值为 Nvb= nv X - x fvb 4 =1X " ：122x 140 4 =15833.6N t:锚板厚度,为10mm 一个锚栓的承压承载力设计值为 Ncb= dx t x fcb (GB50017-2003 7.2.1-2) =12X 10X 305 =36600N 一个拉力锚栓的承载力设计值为 Ntb=顼："2乂 ftb 4 =11801.5N 在轴力和弯矩共同作用下，锚栓群受力形式。 假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为 [150,100],各锚栓到锚栓形心点的 Y 向距离平方之和为 TT X 10.362 4 X140 (GB50017-2003 7.2.1-1) (GB50017-2003 7.2.1-6)
膨胀螺栓拉拔力计算 ?干挂石材支座反力计算? 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： ? 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。? 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取?kN/m2，室内风荷载 为?kN/m2? 支座反力为：? 风荷载产生的拉力：?N?=××=?kN?? 自重产生的剪力：???V=××=?KN? 弯距：M=Ve=*=﹒m? .?镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算：? N拔=2β?(N/2+M/Z)/n?? 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；???? N:?拉力设计值（N）；?????? ?M:?弯距设计值（）； 上下两排螺栓中距(mm)；? ??n:?每排螺栓个数；? β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取；? ?N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n]???????? =2××[×103/2+×106/100)/2]?? =?kN? 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为. ?室内吊顶支座反力计算? 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：
计算简图??(圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为：? 自重产生的拉力：?N?=?kN?? .?M8膨胀螺栓拉拔力计算：? N拔=2β?(N/2+M/Z)/n?? 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；???? N:?拉力设计值（N）；??????? M:?弯距设计值（）；??????? Z:上下两排螺栓中距(mm)；? n:?每排螺栓个数；? β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取；?? N拔=2β?(M/Z)/n???????? =2×××103/2)/2?? =?kN? 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为.