一块脚手板所能承受的许用承载力可用下式计算
)]([322N h b L
P σ??= 式中 L ——板的长度，m ；
b ——板的宽度，m ；
[σ]——木板的许用应力， Pa ；
h ——板的厚度，m 。
为计算方便起见，上面的公式可以简化，根据规定，松木材许用应力为110?105Pa 代人上式后可得
一．人防区域（负二、三层）冲切验算（柱跨8.4×8.4） 1、设计方法及基本参数 1、设计方法： 受弯计算按等代框架多跨连续梁计算总弯矩，再按柱上板带和跨中板带弯矩分配系数分配弯矩，无梁楼盖与柱顶铰接连接。冲切计算当混凝土板厚不满足时，配置冲切钢筋。 2、柱帽构造详图： 3、材料参数： 混凝土强度等级为C35，2/57.1mm N f t =，2/7.16mm N f c =，混凝土的动力强度折减系数8.0=c r ，综合调整系数5.1=d r ；钢筋：采用HRB400级（）， 2/360mm N f y =，综合调整系数2.1=d r 。 柱截面尺寸：mm mm b h c c 800800?=?， 楼板参数：板厚h=350mm ，托板厚度1h =150mm ，柱帽高度为500mm 。计算跨度mm l x 8400=，mm l y 8400=。 2、荷载计算 1、平时荷载：（取350mm 板厚） 恒载标准值：0.35×25+0.1×20+0.02×20=11.152/m kN
板顶活载标准值：5.02/m kN 板顶人防荷载：602/m kN 平时荷载组合：1.2（1.35）×11.15+1.4（0.7×1.4）×5=20.38（19.95）2/m kN 战时荷载组合：1.2×11.15+60=73.382/m kN 荷载设计取值（平时）：2/21m kN q = 荷载设计取值（战时）：2/75m kN q = 3、冲切验算 1、柱对柱帽的冲切 （1）《混凝土规范》8.2.1取板的混凝土保护层厚度c=30mm 设纵向钢筋合力钢筋到近边距离mm a s 40= （2）柱轴压力设计值层间差值确定 由PKPM 计算结果查得（取上下柱差值较大值）查得柱轴压力： 1）负1层柱底轴压力设计值：N1=5791kN 2）负2层柱顶轴压力设计值：N2=7139 kN 柱轴压力设计值层间差值：N=N1-N2=7139-5791=1348 kN 顶板抗冲切验算（战时荷载） 根据《规范》C.2.3条：2 /5.82751.1m kN q =?= 板块m m l l y x 4.84.8?=? ①、托板边缘处 板厚h=350mm ，托板厚度1h =200mm ，s a h h -=0=350-40=310mm 取a=1500mm ，满足m l m a 94.24.835.035.00.35.122=?=≥=?= ()()m h a u m 24.1331.05.124240=+??=+= 采用35C 混凝土，2 235515705.1m kN f td =?= ()()kN h a q l ql F y x l 1.474031.020.35.824.84.85.82222 2 =?+?-??=+-=
150mn 厚板模板支撑计算书 (2) 楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。 1 )内力及挠度计算 a. ①+②+③+④荷载 支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N ? mm 剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777N b. ①+②+③荷载 支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N ? mm 跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N ? mm 剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N 挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mm c. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算) 计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N ? mm 支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N ? mm 剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN 挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm 2) 抗弯强度验算 M=-107788N ? mm M + M=-185269N ? mm M+ M 4=291628N ? mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 M lax =291628N- mm=0.29kN n, ? =MU/W=291628/54000=5.40N/mm 22 楼板底模抗弯强度 ? =5.40N/mm v f m =13.00N/mm ,满足要求。 3) 抗剪强度验算 V 1=1777N V 2+ V 3=1035+2100=3135N 比较 V 1、V 2＋V 3 取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 2 V max =3135N=3.14kN , T =3VW ( 2bh) =3X 3135/(2 X 1000X 18)=0.26 N/mm 楼板底模抗剪强度 T =0.26N/mm 2 < f 18mm 板材弹性模量 E=9000N/mm,抗弯强度 f m =13.00N/mm 2，顺纹抗剪强度 f v =1.40N/mm 2 ;支撑采用 ① 1000mm 纵向间距1000mm 支撑立杆的步距 h=1.50m ；立杆伸岀顶层水平杆中心线至 钢管直径 48mm,壁厚3.0mm,截面积 4.24cm 2,回转半径 i=1.59cm ;钢材弹性模量 E=206000N/mm 2 抗弯强度 f=205.00N/mm 2, 抗剪强度 2 f v =120.00N/mm 2。 2. 楼板底模验算 ( 1 )底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度 (m) 2 板厚 (m) 系数 ①底模自重 0.30 kN/m X 1.0 X 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m 3X 1.0 X 0.15 X 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m 3X 1.0 X 0.15 X 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 X 1.0 X 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q 1 = 8.38 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ q 2 = 4.88 k N/m 5跨。底模厚度18mm 板模宽度=1000mm 设计值 1. 计算参数 结构板厚150mm 层高9.65m ，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度 E=6000N/mm 2, 枋材弹性模量 E=9000N/mm 2, 抗弯强度 f m =13.00N/mm 2, 顺纹抗剪强度 48X 3.0mm 钢管：横向间距 支撑点的长度 a=150mm ；
电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算 一、设计依据 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 二、计算信息 1. 几何参数 机房顶板尺寸： L x =2300m L y =2900mm h =200mm 顶板吊钩处预埋钢板尺寸：-20×300×180 2. 材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm 2 ft=1.43N/mm 2 钢筋类别: HRB400 fy=360N/mm 2 3. 荷载信息 吊钩荷载：F l =20kN ，位于板正中。 三、吊钩处楼板的抗冲切验算 截面有效高度： h 0 = h-30 = 200-30 = 170mm 计算截面周长（冲切破坏锥按45度考虑）： μm = （300+170+180+170）×2 = 1640mm 局部荷载尺寸（按预埋钢板尺寸）： 300×180 截面高度影响系数： βn = 1.0 局部荷载长边与短边的比值： βs = 300/180 =1.67
局部荷载面积形状影响系数：η1 = 0.4+1.2/βs=0.4+1.2/1.67=1.19 计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数：η2 = 0.5+αs h0/4μm = 0.5+40×170/ (4×1640)=1.54 按混规6.5.1条，η取η1与中的较小值，故η取1.19 。 吊钩处楼板的抗冲切承载力为： 0.7×βh×f t×η×μm×h0=0.7×1.0×1.43×1640×170 = 279079N ≈ 279kN 考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得 0.6×279 = 167.4kN > F l =20kN，吊钩处顶板满足抗冲切要求。 若不考虑板厚影响，μm直接取为（300+180）×2 = 960mm，则吊钩处顶板的抗冲切承载力为 0.7×βh×f t×η×μm×h0 = 0.7×1.0×1.43×960×170 = 163363N ≈ 163kN 考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得 0.6×163 = 97.8kN>F l =20kN，吊钩处顶板依旧满足抗冲切要求。 由以上计算可知，吊钩处楼板的承载力满足设计要求。
精心整理 150mm厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度 f v =1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距 h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度 f v =120.00N/mm2。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m) ①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m ②砼自重24.00kN/m3 ③钢筋荷载1.10kN/m3 ④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1 （2 第一层龙骨18mm,板模宽度=1000mm W=bh2/6=3/12=486000mm4。 1 a. 2=-107788N·mm 剪力系数K V b. 2=-62769N·mm 2=46628N·mm 剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×4.88×350=1035N 挠度系数K υ =0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm 支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm 剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN 挠度系数K υ =1.456，υ3=Kυ P,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mm
7.7 受冲切承载力计算 第7.7.1条在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定(图7.7.1)： 图7.7.1：板受冲切承载力计算 F l ≤(0.7β h f t +0.15σ pc,m )ηu m h (7.7.1-1) 公式(7.7.1-1)中的系数η，应按下列两个公式计算，并取其中较小值：
η 1=0.4+1.2/β s (7.7.1-2) η 2=0.5+α s h /4u m (7.7.1-3) 式中 F l --局部荷载设计值或集中反力设计值；对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡弯矩时，应按本规范第7.7.5条的规定确定； β h --截面高度影响系数：当h≤800mm时，取β h =1.0；当h≥2000mm时， 取β h =0.9,其间按线性内插法取用； f t --混凝土轴心抗拉强度设计值； σ pc,m --临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内； u m --临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h /2处板垂直 截面的最不利周长； h --截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； η 1 --局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η 2 --临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； β s --局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，β s 不宜大于4；当β s <2时，取β s =2；当面积为圆形时，取β s =2； α s --板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取α s =40;对边柱，取α s =30; 对角柱，取α s =20. 第7.7.2条当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘 的距离不大于6h 0时，受冲切承载力计算中取用的临界截面周长u m ,应扣除局部 荷载或集中反力作用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度(图7.7.2).
一、计算书 1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算 基本计算参数： 混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。每组与楼面的接触面积为0.6m×0.3m，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和5.6m。车体荷载简化图如图1所示。 图1 车体荷载平面简化图 根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强
度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。其抗压强度设计值f c=16.7Pa，抗拉强度设计值f t=1.57MPa。为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。 1.1对板的抗剪强度进行验算： 根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8.1m×5.2m。 当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。 如下图图2所示： 图2 泵车通过楼板受力简化图 其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m，当泵车前轮行驶至板的某跨
中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为8.1m，其 70KN/m=233.33KN/m,根据所建模型，整个板剪力图如局部线荷载为 3.0 图3： 图3 泵车通过楼板剪力图 其中所受最大剪力为61.25KN。 对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s=30mm, f t=1.57MPa, h0=h-a s=250-30=220mm。 抗剪配筋验算公式： 0.7f t bh0=0.7×1.57×600×220=145.07KN>61.25KN。 因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。 因此，板的抗剪承载力满足要求。 1.2对板的抗弯强度进行验算： 根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8.1m×5.2m。 1.2.1对板最大正弯矩抗弯验算：
1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=23.56≥(P k+G k)/f c=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。（满足要求） 2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：
应满足如下要求 式中 P j ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，P j=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2； βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取B hp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取 h0=300-35=265mm； A l---冲切验算时取用的部分基底面积，A l=3.8× 2.475=9.405m2； a m ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； a t---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； a b---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； a b=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18m
a m=(a t+a b)/2=(0.65+1.18)/2=0.915m F l＝P j×A l=15.311×9.405=143.996kN 0.7βhp f t a m h0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kN≥ 143.996kN，满足要求！ 3、承台底部配筋计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： 式中 M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m； l,b-----基础底面的长和宽； p max,p min-----相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大 和最小地基反力设计值， p max=p min=(360.717+212.04)/23.56=24.311kN/m2； p-----相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=p max=24.311kN/m2； G-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35G k，G k为基础标准自重，G=1.35×176.7=238.545kN； M1=2.7752/12×[(2×6.2+0.65)×(24.311+24.311-2× 238.545/23.56)+(24.311-24.311)×6.2]=237.592kN·m;
150mm厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度 f m =13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v =1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向 间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v =120.00N/mm2。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q 1 = 8.38 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q 2 = 4.88 kN/m （2）楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105，M 1 =K M q 1 L2 =-0.105×8.38×3502=-107788N·mm 剪力系数K V =0.606 ，V 1 =K V q 1 L=0.606×8.38×350=1777N b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105，M 2 =K M q 2 L2=-0.105×4.88×3502=-62769N·mm 跨中弯矩系数K M =0.078，M 3 =K M q 2 L2=0.078×4.88×3502=46628N·mm 剪力系数K V =0.606，V 2 =K V q 2 L=0.606×4.88×350=1035N 挠度系数K υ=0.644,υ 2 =K υ
底板柱帽抗冲切验算: （1）柱对底板抗冲切验算 E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况： 恒荷载作用下内力标准值：5217KN 人防荷载作用下内力标准值：2888KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×5217+2888-3*3*100）＝9073KN 柱帽厚度1100：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN 满足要求 （2）柱对底板抗冲切验算 K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况： 恒荷载作用下内力标准值：2333KN 人防荷载作用下内力标准值：2811KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×2333+2811-2.3*2.3*100）＝5589KN 柱帽厚度800：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750＝6531KN 满足要求 （3）柱对底板抗冲切验算 U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况： 恒荷载作用下内力标准值：4325KN 人防荷载作用下内力标准值：4055KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4325+4055-3*3*100）＝8228KN 柱帽厚度1100：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN 满足要求
（4）柱对底板抗冲切验算 21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值：4032KN 人防荷载作用下内力标准值：4453KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4032+4453-2.6*2.6*100）＝9477KN 平时冲切荷载设计值：F l＝1.1×（6256-2.6*2.6*100）=6138 KN 柱帽厚度1000：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950＝9815KN 平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*0.983*1.43*7000*950＝6543KN 满足要求 底板对柱，柱帽抗冲切验算： 水浮力及底板自重标准值：67KN/m2 人防荷载标准值：50KN/m2 a）底板对柱受荷面积：8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m2 底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x67.2＝9639KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x67.2=6078KN 满足要求 b）底板对柱帽受荷面积：8.4*8.8-3*3=64.9m2 底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x64.9＝9309KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x64.9=5870KN 底板厚度600：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.5*1.43*14200*550＝11726KN 平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*1.43*14200*550＝7818KN 满足要求
板冲切承载力计算(CQ-2) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1. 已知条件: 混凝土: C30, f t=1.43N/mm2 箍筋: HRB335, f yv=300N/mm2 局部荷载: F l=56.00kN 圆形作用面: d c=48mm 板厚: h=100mm 纵筋合力点到板近边距离: a s=10mm 柱位置影响系数: αs=20 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2. 计算过程: 2.1. 计算参数的选取 1) 界面有效高度 h0=h-a s=100-10=90mm 2) 板厚h=100mm < 800mm, 取βh=1.0 (《混凝土规范》第6.5.1条) 3) 圆形作用面取βs=2.0 4) 作用面积形状的影响系数η1=0.4+1.2/βs=0.1+1.2/2.0=1.00 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数η2=0.5+αs h0/(4u m)=0.5+20×90/(4.0×434)=1.54
影响系数η=min{η1, η2}=1.00 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2.2. 验算受冲切承载力 局部荷载设计值 F l=56.0kN 1) 根据《混凝土规范》式6.5.3-1, 受冲切截面验算: 1.2f t u m h0 =1.2×1.43×1.00×434×90=66.96kN > F l=56.00kN 故受冲切截面满足 2) 根据《混凝土规范》式6.5.3-2, 与呈45°冲切破坏椎体斜截面相交的全部箍筋截面面积: ) 0.25pc,m u =(56000-(0.5×1.43+0.25×0.00)×1.00×434×90)/(0.8×360)=98mm2每侧箍筋的计算面积为A svu/4=24mm2 2.3. 配筋结果 每侧实配箍筋(两肢)为: 5D8@30(503mm2), 共计2011mm2
5.2.5.2.1 无抗冲切钢筋时，板受冲切承载力验算 在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定（见图 5.2.5.2-1）： （a）局部荷载作用下；（b）集中反力作用下 1-冲切破坏锥体的斜截面；2-临界截面； 3-临界截面的周长；4-冲切破坏锥体底面线 图5.2.5.2-1 板受冲切承载力计算 (5.2.5-4) 以上公式中的系数η，应按下列公式计算，并取其中较小值：
(5.2.5-5) (5.2.5-6) 式中： F l——局部荷载设计值或集中反力设计值；对板柱结构的节点，取柱所承受的轴 向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡 弯矩时，取等效集中反力设计值Fl，eq； βh——截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh =0.9； 其间按线性内插法取用； f t——混凝土轴心抗拉强度设计值； σpc、m——临界截面的周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜 控制在1.0~3.5N/mm2范围内； u m——临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截 面的最不利周长； h0——截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； η1 ——局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η2——临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； βs——局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs<2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2； αs——板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取αs=40；对边柱，取αs=30；对角柱，αs=20。 当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大于6h0时，受冲切承载力计算中取用的临界截面周长um，应扣除局部荷载或集中反力作用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度（见图5.2.5.2-2）
板冲切承载力计算 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1. 已知条件: 混凝土: C30, f t=1.43N/mm2 箍筋: HRB335, f yv=300N/mm2 公路-Ⅰ级汽车荷载标准值550kN，计算剪力效应时乘以系数1.2，车道均布荷载标准值为10kN/m，轴向压力: N=550×1.2+10.5×4+25×0.86×4×4=1046.00kN 均布荷载: q=10.50kN/m 考虑地震作用组合的轴向压力: N e=2000.00kN 考虑地震作用组合的均布荷载: q e=21.00kN 圆形作用面: d c=1000mm 板厚: h=600mm 纵筋合力点到板近边距离: a s=30mm 柱位置影响系数: αs=40 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2. 计算过程:
2.1. 计算参数的选取 1) 界面有效高度 h 0=h-a s =600-30=570mm 2) 板厚h=600mm < 800mm, 取βh =1.0 (《混凝土规范》第6.5.1条) 3) 圆形作用面取βs =2.0 4) 作用面积形状的影响系数 η1=0.4+1.2/βs =0.1+1.2/2.0=1.00 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 η2=0.5+αs h 0/(4u m )=0.5+40×570/(4.0×4932)=1.66 影响系数η=min{η1, η2}=1.00 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2.2. 验算受冲切承载力 集中反力设计值 F l =N-q ×π×(d c /2+h 0)2=1046.0-10.5×3.14×0.250=1008.23kN 根据已知条件, 无需配置抗冲切钢筋就满足承载力要求, 其受冲切承载力为: 0)25.07.0(h u f m pcm t h ησβ+ =(0.7×1.00×1.43+0.25×0.00)×1.00×4932×570=2814.22kN > F l =1008.23kN 故受冲切截面满足 2.3. 验算考虑地震作用组合下的受冲切承载力 考虑地震作用组合的集中反力设计值 F le =N e -q e ×π×(d c /2+h 0)2=2000.0-21.0×3.14× 0.250=1924.47kN 根据已知条件, 无需配置抗冲切钢筋就满足承载力要求, 其受冲切承载力为: =((0.7×1.00×1.43+0.25×0.00)×1.00×4932×570)/0.85=3310.85kN > F le =1924.47kN 故受冲切截面满足
地坪承载力验算 一、构件编号: B-1 二、依据规范: 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010) 三、计算参数 1.几何参数: 地坪计算面积1500mmx1500mm 柱底板的长边尺寸: a=300mm 柱底板的短边尺寸: b=300mm 板的截面高度: h=250mm 板的截面有效高度: ho=200mm 2.材料信息: 混凝土强度等级: C30 ft=1.43N/mm2 3.荷载信息: 局部荷载标准值: Fl=100.000kN对应局部荷载设计值: Fl=135.000kN 4.其他信息: 结构重要性系数: γo=1.0 四、地坪承载力计算 地坪能承受柱最大轴力标准值50*1.5*1.5=112.5kN 地坪实配钢筋面积(D12@150)754mm2>375mm2满足规范要求 五、地坪冲切和剪切计算 1.计算βs: βs=a/b=300/300=1.000<2,取βs=2.000。 2.确定板柱结构中柱类型的影响系数αs:
对于中柱αs=40。 3.计算临界截面的周长Um: Um=(a+ho)*2+(b+ho)*2=(300+200)*2+(300+200)*2=2000mm Um1=(a+b)*2=(300+300)*2=12000mm 4.计算影响系数η: η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2.000=1.000 η2=0.5+αs*ho/(4*Um)=0.5+40*200/(4*2000)=1.500 η=min(η1, η2)=min(1.000,1.500)=1.000 5.计算截面高度影响系数βh: h=250≤800,取βh=1.0。 6.验算冲切承载力:(6.5.5-1) 0.7*βh*ft*η*Um*ho=0.7*1.0*1.43*1.000*2000*200=400.400kN γo*Fl=135.000kN≤0.7*βh*ft*η*Um*ho=400.400kN，冲切承载力满足规范要求。 7.验算剪切承载力: 0.7*βh*ft*η*Um1*ho=0.7*1.0*1.43*1.000*1200*200=240.240kN γo*Fl=135.000kN≤0.7*βh*ft*η*Um*ho=240kN，剪切承载力满足规范要求。
150m m厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm，层高，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=mm2,顺纹抗剪强度f v=mm2；支撑采用Φ48×钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚,截面积,回转半径i=；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=mm2,抗剪强度f v=mm2。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值 ①底模自重m2××=m ②砼自重m3×××=m ③钢筋荷载m3×××=m ④施工人员及施工设备荷载m2××=m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=m 底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=m （2）楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M=，M1=K M q1L2=××3502=-107788N·mm 剪力系数K V=，V1=K V q1L=××350=1777N b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M=，M2=K M q2L2=××3502=-62769N·mm 跨中弯矩系数K M=，M3=K M q2L2=××3502=46628N·mm 剪力系数K V=，V2=K V q2L=××350=1035N 挠度系数Kυ=,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=××3504/(100×6000×486000)= c.施工人员及施工设备荷载按（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=×=,计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数K M=，M4=K M×PL=××1000×350=245000N·mm 支座弯矩系数K M=，M5=K M×PL=××1000×350=-122500N·mm
结构构件计算书 板的冲切承载力验算 一、构件编号: B-1 二、依据规范: 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010) 三、计算参数 1.几何参数: 柱的长边尺寸: a=400mm 柱的短边尺寸: b=400mm 板的截面高度: h=200mm 板的截面有效高度: ho=180mm 2.材料信息: 混凝土强度等级: C30 ft=1.43N/mm2 3.荷载信息: 局部荷载设计值: Fl=200.000kN 4.其他信息: 结构重要性系数: γo=1.0 四、计算过程 1.计算βs: βs=a/b=400/400=1.000<2,取βs=2.000。 2.确定板柱结构中柱类型的影响系数αs: 对于中柱αs=40。 3.计算临界截面的周长Um: Um=(a+ho)*2+(b+ho)*2=(400+180)*2+(400+180)*2=2320mm 4.计算影响系数η: η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2.000=1.000 (6.5.1-2) η2=0.5+αs*ho/(4*Um)=0.5+40*180/(4*2320)=1.276 (6.5.1-3) η=min(η1, η2)=min(1.000,1.276)=1.000 5.计算截面高度影响系数βh: h=200≤800,取βh=1.0。 6.验算冲切承载力(不配筋):(6.5.5-1) 0.7*βh*ft*η*Um*ho=0.7*1.0*1.43*1.000*2320*180=418.018k (6.5.5-1) γo*Fl=200.000kN≤0.7*βh*ft*η*Um*ho=418.018kN， (6.5.5-1)冲切承载力满足规范要求。 第1页，共1页
底板抗冲切计算[整理版] 底板柱帽抗冲切验算: (1) 柱对底板抗冲切验算 E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况: 恒荷载作用下内力标准值:5217KN 人防荷载作用下内力标准值:2888KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×5217+2888-3*3*100),9073KNl 柱帽厚度1100:抗冲切验算: 人 防:0.7βfuh,0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050,11375KNhtdm0 满足要求 (2) 柱对底板抗冲切验算 K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况: 恒荷载作用下内力标准值:2333KN 人防荷载作用下内力标准值:2811KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×2333+2811-2.3*2.3*100),5589KNl 柱帽厚度800:抗冲切验算: 人 防:0.7βfuh,0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750,6531KN htdm0 满足要求 (3) 柱对底板抗冲切验算 U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况: 恒荷载作用下内力标准值:4325KN 人防荷载作用下内力标准值:4055KN 人防冲切荷载设计 值:F,1.1×(1.2×4325+4055-3*3*100),8228KNl 柱帽厚度1100:抗冲切验算: 人防:0.7βfuh,0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050,11375KNhtdm0
满足要求 (4)柱对底板抗冲切验算 21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值:4032KN 人防荷载作用下内力标准值:4453KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×4032+4453-2.6*2.6*100),9477KNl 平时冲切荷载设计值:F,1.1×(6256-2.6*2.6*100)=6138 KNl 柱帽厚度1000:抗冲切验算: 人防:0.7βfuh,0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950,9815KNhtdm0 平时:0.7βfuh,0.7*0.983*1.43*7000*950,6543KNhtm0 满足要求 底板对柱，柱帽抗冲切验算: 2 水浮力及底板自重标准值:67KN/m 2 人防荷载标准值:50KN/m 2a)底板对柱受荷面积:8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m 底板人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×67 +50)x67.2,9639KNl 底板平时冲切荷载设计值:F,1.35x67x67.2=6078KN l 满足要求 2b)底板对柱帽受荷面积:8.4*8.8-3*3=64.9m 底板人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×67 +50)x64.9,9309KNl 底板平时冲切荷载设计值:F,1.35x67x64.9=5870KN l 底板厚度600:抗冲切验算: 人防:0.7βfuh,0.7*1.5*1.43*14200*550,11726KNhtdm0 平时:0.7βfuh,0.7*1.43*14200*550,7818KNhtm0 满足要求
精心整理 150mn厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm层高9.65m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm板材弹 性模量E=6000N/mm枋材弹性模量E=9000N/mnn抗弯强度f n=13.00N/mm,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm；支撑采用①48X 3.0mm钢管：横向间距1000mm纵向间距1000mm支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm钢管直径48mm壁厚3.0mm截面 积4.24cm2,回转半径i=1.59cm ;钢材弹性模量E=206000N/m r m抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度 f v=120.00N/mm。 2.楼板底模验算 (1)底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值. ■ ①底模自重0.30kN/m2x 1.0 X 1.2=0.36kN/m ' ②砼自重24.00kN/m3x 1.0 X0.15 X 1.2=4.32kN/m ③钢筋荷载1.10kN/m3x 1.0 X 0.15 X 1.2=0.20kN/m ' ④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2 X 1.0 X 1.4=3.50kN/m - 底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q1=8.38kN/m " 底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ q2=4.88kN/m (2)楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm计算跨数5跨。底模厚度18mm板模宽度=1000mm W=bh/6= 1000X 182/6=54000m^ I=bh 3/12= 1000X 183/12=486000mr r i 1)内力及挠度计算 a.①+②+③+④荷载I . ■ 支座弯矩系数K=-0.105 , M=Kq1L2=-0.105 X 8.38 X 3502=-107788N - mm 剪力系数K/=0.606 , V1=K/q1L=0.606 X 8.38 X 350=1777N b.①+②+③荷载 支座弯矩系数K=-0.105 , M=Kq2L2=-0.105 X 4.88 X 3502=-62769N - mm 跨中弯矩系数K=0.078 , M3=Kq2L2=0.078 X 4.88 X 3502=46628N- mm 剪力系数K/=0.606 , /2=幺21=0.606 X 4.88 X 350=1035N 挠度系数Ku =0.644, u 2=Kg2L午100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 3507( 100X 6000X 486000)=0.13 mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN (按作用在边跨跨中计算) 计算荷载P =1.4 X2.50=3.50 kN,计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数K=0.200 , M4=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000N - mm 支座弯矩系数K F- 0.100 , M=KX PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350=-122500N - mm 剪力系数K/=0.600 , V3=K/P=0.600 X 3.50=2.10 kN