引风机电机改变频调速的分析
（平电公司引风机电机改变频调速的可行性）
一、前言
我公司引风机电机的调速问题，已经提了多年，一直未能得到解决。2000年9月#1机组检修期间曾经作过很多工作，目的是恢复随机安装的变速开关运行，实现引风机电机的高/低速切换，但未能成功。主要原因有两个，一是变速开关设备的可靠性不能保证；另一是此种开关操作方式对其他设备的影响。从现在的情况看，即使开关设备能够恢复正常操作，运行中高/低速切换，对锅炉稳定运行来说也有一定风险，所以变速开关恢复正常运行的问题最终放弃。
引风机电机改变频调速，前几年也曾进行过技术咨询，主要是变频技术满足不了我公司电压高、功率大的要求，而且改造费用非常高。但近几年大容量、高压变频器发展很快，目前国内300MW及以下发电机组进行风机变频改造的电厂已不少于5家（如山东德州电厂、河南三门峡电厂、辽宁青河电厂等）。虽然600MW发电机组风机改变频目前国内尚无一例，但进行此类变频改造，技术上已有一定的可行性。下面将有关引风机电机的调速方式及改变频调速的利弊作简要分析。
二、风机电机调速的方法及其区别
调速方法：对一般的风机电机（如#1、#2机组的引风机电机）来说，实现调速的方法有三种，一是恢复当前的变速开关；二是每台电机电源增加两台真空开关及相应的电缆，通过开关的相互切换方式，实现电机的变级调速，这两种方法原理相同，只不过是后者用两台真空开关代替前者一台变速开关，按现在的机组运行调节要求，这两种变速方式都存在严重不足，其能够实现高/低变速（496 rpm或594 rpm），但不能实现真正意义上的调速。因为这两种变速的原理是改变电机定子绕组接线的极对数，只能实现高/低两种速度的切换，过程中无法实现转速的线性调节，这就是电机典型的变极调速。两种方法操作的过程是：停电—高/低速开关切换—送电。变速切换时，风机电机会出现短时停电，相当于风机停开各一次，切换的过程对风机、电机以及电源母线都会有冲击。第三种方法是变频调速，即在电机电源侧增加一套变频调节装置，通过改变电机电源的频率，从而达到调速的目的，对我公司引风机电机来说，调速的范围可以达到0—600rpm。
变极调速、变频调速的区别：因为电机的同步转速与电压频率及电机定子绕组级对数的关系为：n=60f/p 其中n-电机的同步转速，f-电源频率，p-电机的极对数。所以两种调速的区别很大，也很明显。
1、变极调速：变极调速是通过绕组接法的改变来改变电机的极对数p以达到变
速的目的，因为电机的极对数不是任意可调，所以这种方式变速是跳跃式，达不到连续性调速的目的。我公司#1、#2机安装的变速开关改变的是电机的极对数p ，高/低速时对应的电机极对数是5/6极，所以电机高/低速的同步转速分别是600/500rpm，实际转速是594/496 rpm
2、变频调速：变频调速改变的是电机电源的频率f，频率f与转速成正比，一般
变频器可以在工频0-50Hz范围内实现任意调节，也就是说电机的实际转速可在对应的同步转速0--n范围内任意调节，变频器能够对频率进行线性调节，也即能够达到对电机转速线性调节的控制目的。
三、变频调速的优点
根据前面对变极调速、变频调速的简单分析，可以看出：两者的变速原理及调速实现的方式完全不同，变频调速的调速优点比较突出，主要存在以下四个方面。
1、变频调速的范围广、精度高：采用变频调速，可以在启动转矩不变的前提下，
转速可在0—n（50HZ电机对应的同步转速）范围内任意一点实现线性调节，这种无级调节，性能可靠稳定。能根据不同负荷下炉膛压力的变化的需要，调节风机电机的转速，并且很容易与控制DCS系统接口，达到对炉膛压力闭环控制的目的。
2、对厂用电系统、电机的冲击小：由于其启动时频率调节的过程是从0——50HZ
缓慢提升，电压也是慢慢升高，电机的启动非常平稳，不会出现操作过电压。
对风机、轴承等也同样不会造成冲击。不象现在风机启动时，电机的电压突然升至10KV，电机的启动电流达到正常额定电流的8-10倍，对电机的冲击很大，母线电压会突然降低。
3、引风机的调节性能改善、效率提高：现在引风机风量调节是通过调节进口挡
板的来实现对炉膛压力的控制，由于挡板的节流，一方面会损失能量，另外高速旋转情况下，也会对风机叶片、挡板等部件造成磨损。变频调速通过调节电机的转速来调节风机的风量，正常运行时，风门调节挡板处在全开的位置，不存在节流损失问题。采用变频调速，风机控制调节性能得到改善，风机效率会大大提高。
4、节能效果显著：风机改为变频调速，其最大的优点是节约厂用电。因为变频
调速是根据锅炉不同负荷对风机风量的要求，来调节电机的对应转速，机组低负荷时，引风机的风量较小，风机的转速可以调的较低。根据风机功率的近视计算公式N1/N2=（n1/n2）3，转速降低时，风机消耗的功率按3次方比例关系降低，所以电机的输入功率也大大降低，节能的效果也非常明显。
从以上四点优点可以得出结论：引风机改为变频调速可以达到两个目的：节约厂用电和改善风机调节性能。
四、我公司引风机改为变频调速的简要分析
1、效益分析：引风机电机改为变频调速的主要优点以上已详细分析，其中最突出优点是其节能效果显著，我公司两台引风机改变频后的节能效益有以下两个方面：
1.1 节约厂用电：#1炉目前机组满负荷时的挡板开度约为50-60%，若改为变频调速，电机的电流会明显降低，尤其是低负荷情况，电流下降的幅度更大，根据引风机电机不同负荷下电流（见附表）大小分析，估计每台电机改造后电流平均至少下降40安培，每小时可节电约590度，机组年运行约7500小时，全年累计
可节电440.5万度，按2002年平均上网电价0.22/KWH 计算，每年可节省费用98万元/台。此只为保守计算，若按照目前已进行过风机变频改造电厂的节能分析报告计算，每年可节省电费不低于120-150万元/台。 表：引风机电机不同负荷时电流（运行中统计）：
1.2 节省锅炉风机、调节挡板的维护改造费用：改为变频调速，风机的维护工作量大大节省，风机的进口调节挡板及其控制系统正常情况可退出运行，风量的调节直接通过电机的转速调节，估计一次性节省改造维护费用50万。 2、引风机电机变频改造的方案简介：选用无谐波多电平脉冲的变频器，输入10KV 、3AC/50HZ ，变频器输出0-7.2KV 范围内可调，选用自耦变7.2/10KV 升压至10KV ，变频器的冷却采用风冷方式，变频器的输入和调压变的输出设置隔离开关GL1/GL2，并且在两隔离开关的前端、后端并联一备用隔离开关GL0，目的是当变频系统故障时，断开隔离开关GL1/GL2，整个变频系统退出运行，合上GL0开关，保证电机仍然能够正常运行。详见原理图：
右上图：变频调速原理图
3、变频改造的难度及解决办法：风机电机改变频调速，虽然优点突出，但该项改造也存在一定的难度，技术上还有很多具体工作要作，主要有以下几点。
一次风机失速现象原因分析及处理措施 ［摘要］本文对轴流式风机失速的机理进行了较为详细的探讨,阐述了实际运行中产生失速的原因,介绍了河北大唐王滩发电厂#1、#2机组锅炉一次风机的失速特性、失速原因,并从运行管理的角度提出了失速的相关预防措施和紧急处理方案。 ［关键词］冲角；失速特性；现象；处理措施 风机的失速现象主要发生于轴流式风机。而一般情况下,大型火电机组锅炉的三大风机均为轴流式风机,失速时常常会引起振动,严重时威胁到机组的安全运行。河北大唐王滩发电厂#1、#2机组锅炉的吸风机为静叶可调轴流风机,送风机及一次风机为动叶可调式轴流风机,下面对风机在运行过程中的失速问题作简要分析。 1 失速产生的机理 1.1 失速的过程及现象 轴流风机的叶片均为机翼型叶片。风机处于正常工况时,叶片的冲角很小(气流方向与叶片叶弦的夹角即为冲角),气流绕过机翼型叶片而保持流线状态,如图1(a)所示。当气流与叶片进口形成正冲角,即α>0,且此正冲角超过某一临界值时,叶片背面流动工况开始恶化,边界层受到破坏,在叶片背面尾端出现涡流区,即所谓“失速”现象,如图1(b)所示。冲角大于临界值越多,失速现象越严重,流体的流动阻力越大,使叶道阻塞,同时风机风压也随之迅速降低。 风机的叶片在加工及安装过程中由于各种原因使叶片不可能有完全相同的形状和安装角,因此当运行工况变化而使流动方向发生偏离时,在各个叶片进口的冲角就不可能完全相同。如果某一叶片进口处的冲角达到临界值时,就首先在该叶片上发生失速,而不会所有叶片都同时发生失速。如图2中,u是对应叶片上某点的周向速度,w是气流对叶片的相对速度,α为冲角。假设叶片2和3间的叶道23首先由于失速出现气流阻塞现象,叶道受堵塞后,通过的流量减少,在该叶道前形成低速停滞区,于是气流分流进入两侧通道12和34,从而改变了原来的气流方向,使流入叶道12的气流冲角减小,而流入叶道34的冲角增大。可见,分流结果使叶道12绕流情况有所改善,失速的可能性减小,甚至消失；而叶道34内部却因冲角增大而促使发生失速,从而又形成堵塞,使相邻叶道发生失速。这种现象继续进行下去,使失速所造成的堵塞区沿着与叶轮旋转相反的方向推进,即产生所谓的“旋转失速”现象。风机进入到不稳定工况区运行,叶轮内将产生一个到数个旋转失速区。叶片每经过一次失速区就会受到一次激振力的作用,从而可使叶片产生共振。此时,叶片的动应力增加,致使叶片断裂,造成重大设备损坏事故。 1.2 影响冲角大小的因素 王滩电厂的一次、送、吸风机都是定转速运行的,即叶片周向速度u是一定
1 工作原理 荣信RHVC系列第五代高压变频器根据不同的电压等级、负载状况以及用户的要求，提供多种串联级数的高压变频器，但不论串联级数多少，其基本工作原理都是一致的。下面以常用的6kV，5级功率单元串联的荣信RHVC系列第五代高压变频器为例，介绍其工作原理。 1.1 系统连接电路 荣信RHVC系列第五代高压变频器的典型系统连接电路如图 4-1所示变压器的原边通过高压真空接触器K1连接到母线电网，母线电压经多组副边绕组降压移相后，输入到变频器功率单元输入侧，功率单元输出侧经串联后驱动高压电动机工作。 可以选配高压旁路柜，通过旁路柜中的高压真空接触器K1连接到母线电网，通过旁路柜中的高压隔离开关K2连接到高压电动机，出现故障时，可以通过闭合旁路柜内的高压隔离开关K3使高压电动机工作于工频运转状态。 运行前，通过充电电阻向变频器功率柜内功率单元充电，以减小充电电流，保护功率单元内的整流模块及电容在充电过程中的安全。充电结束后，自动将充电电阻分断，闭合高压真空接触器K1，进入工作状态。 1
图4-1 典型系统连接主回路 通过变频器柜内置的传感器，可以直观而准确的显示荣信RHVC系列第五代高压变频器的输入输出电压电流。 1.2 主电路（6kV电压等级示例） 荣信RHVC系列第五代高压变频器的主电路如 图4-2所示。通过主电路图，可以直观的了解变压器的副边绕组与功率单元以及各功率单元之间的电路连接方式，具有相同标号的3组副边绕组，分别向同一功率柜（同一级）内的三个功率单元供电。第一级内每个功率单元的一个输出端连接在一起形成星型连接点，另一个输出端则与下一级功率单元的输出端相连，依此方式，将同一相的所有功率单元串联在一起，便形成了一个星型连接的三相高压电源，驱动电动机运行。
引风机电机改变频调速的分析 （平电公司引风机电机改变频调速的可行性） 一、前言 我公司引风机电机的调速问题，已经提了多年，一直未能得到解决。2000年9月#1机组检修期间曾经作过很多工作，目的是恢复随机安装的变速开关运行，实现引风机电机的高/低速切换，但未能成功。主要原因有两个，一是变速开关设备的可靠性不能保证；另一是此种开关操作方式对其他设备的影响。从现在的情况看，即使开关设备能够恢复正常操作，运行中高/低速切换，对锅炉稳定运行来说也有一定风险，所以变速开关恢复正常运行的问题最终放弃。 引风机电机改变频调速，前几年也曾进行过技术咨询，主要是变频技术满足不了我公司电压高、功率大的要求，而且改造费用非常高。但近几年大容量、高压变频器发展很快，目前国内300MW及以下发电机组进行风机变频改造的电厂已不少于5家（如山东德州电厂、河南三门峡电厂、辽宁青河电厂等）。虽然600MW发电机组风机改变频目前国内尚无一例，但进行此类变频改造，技术上已有一定的可行性。下面将有关引风机电机的调速方式及改变频调速的利弊作简要分析。 二、风机电机调速的方法及其区别 调速方法：对一般的风机电机（如#1、#2机组的引风机电机）来说，实现调速的方法有三种，一是恢复当前的变速开关；二是每台电机电源增加两台真空开关及相应的电缆，通过开关的相互切换方式，实现电机的变级调速，这两种方法原理相同，只不过是后者用两台真空开关代替前者一台变速开关，按现在的机组运行调节要求，这两种变速方式都存在严重不足，其能够实现高/低变速（496 rpm或594 rpm），但不能实现真正意义上的调速。因为这两种变速的原理是改变电机定子绕组接线的极对数，只能实现高/低两种速度的切换，过程中无法实现转速的线性调节，这就是电机典型的变极调速。两种方法操作的过程是：停电—高/低速开关切换—送电。变速切换时，风机电机会出现短时停电，相当于风机停开各一次，切换的过程对风机、电机以及电源母线都会有冲击。第三种方法是变频调速，即在电机电源侧增加一套变频调节装置，通过改变电机电源的频率，从而达到调速的目的，对我公司引风机电机来说，调速的范围可以达到0—600rpm。 变极调速、变频调速的区别：因为电机的同步转速与电压频率及电机定子绕组级对数的关系为：n=60f/p 其中n-电机的同步转速，f-电源频率，p-电机的极对数。所以两种调速的区别很大，也很明显。 1、变极调速：变极调速是通过绕组接法的改变来改变电机的极对数p以达到变 速的目的，因为电机的极对数不是任意可调，所以这种方式变速是跳跃式，达不到连续性调速的目的。我公司#1、#2机安装的变速开关改变的是电机的极对数p ，高/低速时对应的电机极对数是5/6极，所以电机高/低速的同步转速分别是600/500rpm，实际转速是594/496 rpm
1000MW机组引风机失速原因分析及防范措施 发表时间：2019-04-11T16:40:11.970Z 来源：《电力设备》2018年第30期作者：吴鹏刘敏 [导读] 摘要：电厂1000MW机组引风机发生失速现象、事故处理过程及原因，查找风机重要参数曲线，提出事故预想防范措施，提出保障机组风机安全运行的合理建议。 （国电浙能宁东发电有限公司宁夏银川市 753000） 摘要：电厂1000MW机组引风机发生失速现象、事故处理过程及原因，查找风机重要参数曲线，提出事故预想防范措施，提出保障机组风机安全运行的合理建议。 关键词：引风机；失速；事故处理；防范措施 某电厂3号机组2台引风机为成都电力机械厂的AP系列动叶可调轴流式通风机（HU27448-222G），针对该厂3号机组引风机A失速异常现象，通过查找引风机重要参数曲线，对事故处理过程及原因进行分析，对保障机组风机安全运行提出了防范措施，对国内同类型 1000MW机组引风机异常处理具有良好的借鉴意义。 1事故经过 2018年1月7日0∶18∶38，3号机升负荷至998MW，之后3号机组处于满负荷稳定过程，引风机动叶处于自动调节，炉膛负压约为-92Pa，此时A动叶开至最大为93%，电流为761.52A，B动叶开至90%，电流为796.6A，相差最大约为35A，且A动叶执行机构开至最大为93%。 1∶32∶18，引风机A动叶开至最大93%，电流为755.88A，B动叶开至93%，电流为839.56A，电流相差最大约为75A，且还有电流偏差增大的趋势。 1∶38∶23，引风机A失速报警发出。运行监盘人员发现引风机A电流由757.24A突降至541.39A，最大幅度达到210A。引风机B电流由846.12A突降至823.25A，电流仅降25A。送风机A从166.74A升至167.85A（最大升幅为1.1A），送风机B从161.49A升至162.37A（最大升幅为1.1A），送风机电流几乎无异常波动。 2引风机失速原因 2.1轴流风机失速 轴流风机性能曲线的左半部有一个马鞍形的区域，在此区段运行有时会出现风机的流量、压头和功率的大幅度脉动等不正常工况，一般称为“喘振”，这一不稳定工况区称为喘振区。实际上，喘振仅仅是不稳定工况区内可能遇到的现象，而在该区域内必然要出现不正常的空气动力工况则是旋转脱流或称旋转失速。这两种不正常工况是不同的，但是它们又有一定的关系。在其它因素都不变的情况下，轴流风机叶片前后的压差大小决定于动叶冲角的大小，在临界冲角值以内，上述压差大致与叶片的冲角成正比，不同的叶片叶型有不同的临界冲角值。翼型的冲角超过临界值时，气流会离开叶片凸面发生边界层分离现象，产生大面积的涡流，此时风机的全压下降，这种情况称为“失速现象”。 2.2风机失速的危害 对风机本身而言，若在失速区域长时间运行，将导致叶片断裂，且叶轮的机械部件也可能损坏。英国HOWDEN公司有明确规定：风机在失速区内累积运行时间不能超过15h，否则要更换叶片。对机组而言，若风机发生失速，造成风机跳闸，将直接联锁单侧通风组停止，机组减负荷；间接地引起炉膛正压或负压超限，锅炉发生MFT，联锁机组跳闸。因此，轴流风机运行中必须防止其发生失速。 2.3引风机失速现象 (1)负荷低于450MW运行时，在相同静叶开度情况下，两台引风机电流基本一致，风烟系统抗干扰能力较强，引风机自动调节可以正常投运。 (2)负荷高于450MW运行时，在相同静叶开度情况下，A引风机电流略高于B引风机，负荷越高偏差越大。 (3)450MW以上高负荷工况下，当B引风机电流高于A引风机运行时，A引风机易出现失速，同时B引风机出现明显抢风现象。600MW 工况失速时，A引风机电流由约240A陡降至约170A，而B引风机电流也由约240A陡升至约275A，炉膛负压剧烈波动，引风机自动调节退出。 3引风机失速后的处理方法 (1)当风机失速时，首先解列炉膛负压自动，控制另一台风机电流、振动和炉膛负压在规定范围内。 (2)为防止炉膛压力过高或风机电流过大，必要时可适当降低机组负荷和送风量，以防止风机掉闸和锅炉灭火。 (3)根据当前烟气流量和风机出入口差压，采取降低未失速风机出力、适当抬高炉膛压力和降低引风机出口压力等措施，判断能否将风机比压能降至水平失速线下。因为水平失速线全压升约2．08kPa，因此，未失速风机入口压力在3．0kPa以下，方便直接进行2台引风机的出力调整，否则，必须通过采取加强布袋除尘器清灰、投入检修布袋通道等方法来消除烟道异常阻力以及降低烟气量。 (4)在风机失速情况下的紧急清灰过程中，应尽量维持较低的炉膛压力、较高的引风机出口压力和较低的烟气流量，以提高清灰效果，同时加强清灰设备的检查消缺工作。 (5)在进行引风机调整时，在满足炉膛压力不超过1000Pa的条件下，可将2台风机转速调整一致，然后逐步关小失速风机静叶，同时关小另一台风机静叶，保持2台风机静叶开度基本一致，以防交替失速抢风。在失速现象消除时，风机调节装置开度与相同负荷下的烟气量基本匹配，以防止炉膛负压剧烈波动。将未失速风机工作点拉至失速线以下才能使失速风机并列出风，此时炉膛压力必然显示冒正，使布袋清灰效果下降，因此，必须尽量缩短风机并列过程。 (6)风机并列后，先观察布袋差压变化情况和失速裕量是否满足提升风机出力要求。然后根据情况逐步调整炉膛负压至正常范围，若并列过程时间较长且布袋差压明显增加时，必须在增加引风机出力的同时适当增加送风量，以保证足够的失速裕量，从而防止再次发生失速抢风。 4防范措施 为解决机组运行中引风机出现的失速现象，必须使风机的实际运行工作点远离理论失速界限，为此提出相应的解决措施如下。
一次风机失速事件分析
2011年6月11日#1机组B一次风机失速异常事件一事件前运行工况： 1、#1机组负荷413MW,A、B、C、D、F磨运行。总煤量为262吨，一次风母管压力为9.37kpa，B一次风机出口压力11.827KPa ,B一次风机电流130A，动叶开度61%；A一次风机电流125.3A，动叶开度59.6%，风机出口压力11.66KPa。六台磨风量总和为477吨/小时。 2、E磨备用。E磨冷风门开度13%、热风调整门、气动门、锁紧门关闭状态，E磨通风流量8.4t/h，入口风压0.31KPa。 3、A磨为烟煤，煤量58 t/h、风量91.4t/h、入口风压8.54KPa。 B磨为褐煤，煤量50 t/h、风量93.1 t/h、入口风压8.54KPa。 C磨为褐煤，煤量为57 t/h、风量为93.4 t/h、入口风压 8.49KPa。D磨为褐煤，煤量为48 t/h、风量为94.0 t/h、 入口风压8.53KPa。F磨为褐煤，煤量为50 t/h、风量为96.6 t/h、入口风压8.59KPa。 二、事件经过： 1、10时04分，B一次风机失速 （1）机组长王虎立即汇报值长，值长刘学会令解AGC、解协调，减负荷，投入上排、中排油枪增加锅炉热负荷、稳燃； （2）主值班员石伟解除A、B一次风机自动，手动并列一次风机。2、10时05分B磨跳闸（ B磨跳闸原因为：失去煤火检） （1）立即启动E磨煤机运行； （2）同时将B磨跳闸首出复位后并提升磨辊，使其具备启动条件。
9、10时16分机侧汽温降至480℃，值长刘学会令开启各蒸汽管道和气缸疏水；并派人到就地检查机侧各蒸汽管道无异常，机组振动、胀差均正常。 10、10时17分一次风机并入正常运行。 11、10时18分主汽温度降低到最低430℃。 12、10时20分主汽温度升高到460℃。 13、10时29分主汽温度升高到529℃，负荷恢复到360MW. 机组各参数逐渐恢复正常运行。 三、原因分析 1.B一次风机第一次失速的原因： （1）E磨停止运行后没有按规定通风，而E磨冷风入口又靠近B一次风机出口，所以E磨停止通风使B一次风机出口阻力增加流量降低，一次风母管压力未发生变化情况下，一次风流量由508.5吨/小时，降至497.3吨/小时（2）在风机失速前运行的磨煤机一次风流量均有不同程度的降低（风量由100t/h左右降至93t/h左右，六台磨煤机总一次风量由497.3吨/小时降至477吨/小时），磨煤机出入口压差均有不同程度的升高，通过这两点说明在风机失速前磨已有轻微堵煤现象发生，使一次风系统通风阻力增大。两项因素的共同作用，在一次风机出力随机组负荷变化而进行调整时，使B一次风机运行工况进入失速区而发生失速。 2.B一次风机第二次失速的原因： （1）在处理第一次风机失速时，没有及时解炉主控将各磨的煤量降
引风机说明 变频改造的提出背景 引风机是我公司燃煤锅炉烟气系统中的主要设备之一。通过控制引风机入口静叶开度调节引风量，维持锅炉炉膛负压稳定。如果炉膛负压太小，炉膛容易向外喷粉，既影响环境卫生，又可能危及设备和操作人员的安全；负压太大，炉膛漏风量增大，增加了引风机的电耗和烟气带来的热量损失。因此，控制引风量大小，稳定炉膛负压值，对保证锅炉安全、经济运行具有十分重要的意义。 异步电动机在启动时启动电流一般达到电机额定电流的6~8倍，对厂用电形成冲击影响电网稳定，同时强大的冲击转矩对电机和风机的使用寿命存在很大的不利影响。锅炉引风机系统的电气一次动力回路采用一拖一自动工/变频切换方案，单台机组系统主电气原理图如下。
1)注：#2机#1引风机开关编号为QFA21、QFA22、QFA23;#2机#2引风机开关 编号为QFB21、QFB22、QFB23。 2)上图中，QFIA、QFIB表示原有引风机高压开关； 3)QFA11、QFB11表示变频器输入侧电源开关； 4)QFA12、QFB12表示变频器输出侧电源开关； 5)QFA13、QFB13表示工频旁路电源开关； 6)TF1、TF2表示高压变频器，M表示引风机电动机。 7)QFA11～QFA13、QFB11～QFB13、TF1~TF2均为新增设备。 8)其中，QFA12和QFA13、QFB12和QFB13之间存在电气互锁和逻辑双重闭锁 关系，防止变频器输出与6kV电源侧短路。 9)正常运行时，断开QFA13、闭合QFA11、QFA12高压真空断路器，1#引风机 处于变频运行状态；断开QFB13、闭合QFB11、QFB12高压真空断路器，2#引风机处于变频运行状态；由变频器启/停设备，实现引风机控制和电气保护。 10)当机组运行过程中TF1变频器（TF2变频器）故障时，系统自动联跳变频器 上口的高压真空断路器QFA11（QFB11），断开变频器输出侧高压真空断路器QFA12（QFB12）。系统自动根据故障点位置判断是否能够切换至工频，并根据运行工况启动引风机工频运行，转为采用入口静叶开度控制风量与另外一台变频引风机协调运行。切实保障引风机变频器故障情况下的无扰切换、无需锅炉降负荷运行。 同时，为提高系统的安全性、可靠性，对高压真空断路器柜的控制逻辑进行整体设计。主要包括以下几个方面： 1.对变频器上口高压真空断路器的合、分闸控制回路进行改造与变频器实现联 锁保护功能。当变频器不具备上电条件时，闭锁高压真空断路器合闸允许回路，防止误送电；当变频器出现重故障时，紧急联跳上口高压真空断路器，断开厂用10kV段侧电源，确保设备安全。 2.变频器与下口高压真空断路器实现联锁功能。当变频器下口开关没有合闸 时，禁止变频器启动；当引风机变频运行时，下口开关异常分断，变频系统发出运行异常信号，确保引风系统及时有效的采取紧急处理措施。 3.变频器与上口高压真空断路器、下口高压真空断路器配合通过对运行工况的 实时监测处理，引风系统分级、分点地判断分析故障点位置，确定10kV网
引风机变频器电气运行规程 1技术规范 1.1.概述 我厂#4炉引风机变频器采用“一拖一”方式，即一套变频器带一台电动机运行。变频器由广州智光电气技术有限公司生产的ZINVERT-A7H5900/06Y高压大功率变频器。高压变频调速系统采用直接6kV高压电源经移相变压器转换成三组相位不同的400V电压供给21个单元功率柜，每七个单元功率柜串联组成一相，输出供给引风机电动机。变频器由控制柜、功率柜、移相变压器柜、旁路柜组成。 1.1.1变频器主要技术规范 变频器型号ZINVERT-A7H5900/06Y 额定容量（KVA）5900 额定电流（A）600 额定电压（V）6000 V ±10% 输出频率（Hz）0－50 适用电机功率（KW）4700 辅助电源380V±10%AC 50±1Hz(三相四线) 模拟量输入4－20 mA 模拟量输出4－20mA 可选 开关量信号继电器干接点信号 冷却方式强迫风冷 输出精度±0.5%(所有因素下) 过载能力130%1S，180%瞬动 加减速时间0.1-3000 秒 保护功能过压、过流、欠压、短路保护、接地、电动机过载、 电机过载保护、IGBT击穿或短路、单元故障 防护等级IP20 输出频率调节范围0.5到50Hz 输出频率分辨率0.01 Hz
输出电压准确度 ±0.05% 环境温度 -5～+45℃ 环境湿度 20～95%，无凝结 变压器温升 ＜80℃ 1.2. 变频器的一次接线 变频端工频端#42引风机电机 3300变频器 2476开关6kV 工作 段6kV 工作 段2426开关变频器 #41引风机电机 工频端变频端 1.2.1 6kV 电源经开关、变频装置输入刀闸QS1到变频器，再经过变频器输出刀闸 QS2（需切换至变频位置），启动变频方式运行；6kV 电源还可经旁路刀闸QS2，直接启动工频运行 。 1.2.2 各刀闸之间有完善的电磁锁闭锁 QS1、QS2的操作条件为：变频器进线高压带电指示灯无电，J1接触器在断开位置，无变频器运行信号，无启动变频器信号。该逻辑由PLC 实现，PLC 运行时，方可实现解锁。 1.3. 变频器控制电源介绍： 1.3.1 变频器共有一路外接控制电源：取自炉6.9MMCC ，与移相整流变低压侧电源 互为备用。
600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨 发表时间：2018-01-10T11:10:17.063Z 来源：《电力设备》2017年第27期作者：张立刚 [导读] 摘要：大型锅炉引风机运行的稳定性和可靠性会对电力生产的效率及经济效益产生影响，而失速、喘振作为大型锅炉引风机最为常见的异常故障，对其进行研究就显得尤为重要。 （陕西德源府谷能源有限公司陕西榆林 719400） 摘要：大型锅炉引风机运行的稳定性和可靠性会对电力生产的效率及经济效益产生影响，而失速、喘振作为大型锅炉引风机最为常见的异常故障，对其进行研究就显得尤为重要。笔者结合大型锅炉引风机的工作特点，就失速、喘振等异常情况进行了分析，总结了风机型号选择、运行方式等方面存在的问题，希望可以为大型锅炉引风机相关异常的处理提供借鉴。 关键词：大型锅炉；引风机；失速；喘振 国家环境保护部在2011年颁布《火电厂大气污染物排放标准》，要求燃煤机组燃烧排放的烟气中氮氧化物浓度不能超过100mg/m3，现在全国各电厂陆续进行更为严格的超低排放改造，电力企业纷纷对锅炉低氮燃烧器、分级配风及加设SCR脱硝装置改造，实现对氮氧化物排放的有效控制，这种改造需要在烟道中安装两层催化剂，烟道阻力约增加1000Pa。引风机作为火力发电厂主要辅机设备，其耗电量占机组厂用电率的比重较大，加装SCR系统的机组大量喷氨降低氮氧化物，氨逃逸率过大使硫酸氢铵大量增加，而在160-230℃温度区间，硫酸氢铵是一种高粘性液态物质，粘附烟气中的飞灰颗粒板结在空预器换热元件上，导致空预器阻力增加，进一步增大了引风机出力，而且按原来风烟系统阻力选型的引风机调整范围变窄，易引起风机喘振等现象。 一、锅炉引风机失速、喘振异常概述 1.1引风机失速、喘振异常的发生原理 首先引风机失速即叶片叶弦的夹角和气流方向被称为冲角，会使进入风机叶栅的气流冲角随着开得过大的风机动叶而增大，一旦冲角超过临界值，叶片背面尾端立即会出现涡流区，冲角超过临界值越多则表示失速越严重，同时会加大流体阻力，进而堵塞流道，降低风机风压后引发喘振。 其次轴流风机运行中喘振是最特殊的现象，风机风量与出口压力不对应是造成风机喘振的原因。喘振指风机在运行于不稳定区域内并引起电流、风量和压力的大幅度脉动及管道和风机剧震动的现象。高压头，大容量风机发生喘振的危害很大，会直接损坏设备和轴承，锅炉的安全运行也会受风机事故的直接影响，总而言之，失速是发生喘振的基本因素，然而失速却不一定会是喘振，它只是单纯地失速恶化表现。 1.2引风机失速、喘振危害 失速导致风机损坏，由于旋转失速使风机各叶片受到周期性力作用，若风机在失速区内运行相当长时间，会造成叶片断裂，叶轮的其它部件也会受到损害。失速导致喘振，若管道系统容积与阻力适当，在风机发生失速压力降低时，出口管道内的压力会高于风机产生的压力而使气流发生倒流，管道内压力迅速降低，风机又向管道输送气体，但因流量小风机又失速，气流又倒流。伴随喘振的发生，风机参数也大幅度波动，振动剧烈。可在很短时间内损坏风机，必须立即停止风机运行。风机发生喘振、失速时，造成炉膛压力大幅波动，锅炉燃烧不稳定，在高负荷发生时，可能导致风机跳闸、机组RB降出力、锅炉灭火等事故。风机喘振时，风机的风量和风压、电动机电流急剧波动，产生气流的撞击，振动显著增加，噪声巨大，此时风机叶片、机壳、风道均受大很大的交变力作用，会造成风机严重损坏，风机的容量与压头越大，则喘振的危害性越大。因此，轴流风机应避免在失速、喘振状态下长时间运行。 二、锅炉引风机失速、喘振异常的原因 2.1风机失速原因 如果风机长时间运行于失速区，必然会损坏叶轮的机械部件或造成叶片断裂，因此则有相关风机制造厂规定，如果风机运行于失速区域内超过15h则需立即更换叶片。但对于机组来说，风机失速会造成设备出现跳闸现象，同时会减少机组负荷及迫使单侧通风组停止运行。喘振前机组负荷为600MV，引风机动叶开度在93%左右，引风机喘振时的进口压力、电机电流和进口烟气流量呈大幅度周期性脉动，同时炉膛负压的波动也较大。引风机出现喘振时首先发生喘振的B侧引风机，电机电流也下降到215A，之后A侧引风机也开始出现喘振，还产生抢风现象，导致进口烟气流量、进口压力、电机电流的波动变化较大。恰好引风机附近有运行人员巡检，当场听到周期性和剧烈的噪音与振动。 2.2引风机喘振原因 空预器的烟气侧压差过大增加引风机进口管路阻力，最终出现管路特性曲线中所显示的变陡现象。对此引风机需不断增加出力使炉膛负压维持到相应的范围，引风机电流会随着动叶不断地开大而增加，进而导致引风机进入不稳定工况区域，造成引风机失速，失速恶化则会发生喘振并发展为和另一台引风机抢风情况，最终导致两台引风机进口烟气流量、电机电流、进口压力出现大幅度交替脉动，使机组和设备的安全运行受到严重威胁。 2.3引风机失速与喘振的联系和区别 轴流式风机的基本属性即失速，每个引风机上的叶轮可以都会出现不稳定的失速现象，但这种失速现象是肉眼看不到的，处于隐性之中。肉眼无法看到的，因此只能采用高频测试器和高灵敏度仪器对其探测。但喘振和它不同的一点就在于是显行的。风机的流量、压力、功率等脉动会在发生喘振时伴随着噪声有剧烈明显的晃动，但需指出的一点是，喘振只会出现在一定的条件内，如同等风机安装在不同系统就会出现喘振和不喘振现象。此外，叶片结构特性也是造成风机失速的因素之一，从开始到结束其基本规律都一直存在，其运行不会受系统容积形状的影响。风机与系统耦合的振荡特性是喘振的表现形式，风道容积在一定程度会限制其频率和振幅，在发生失速时尽管叶轮附近的工况会出现波动，然而整台风机的流量、压力和功率基本不会受失速影响，依旧保持稳定运行。但需指出的的是，整台风机的压力、流量和功率在发生喘振时会遭到大幅度脉动，致正常运行无法维持。此外，失速是降低压力的关键因素，它只存在于顶峰以左的区域段，喘振只发生于风机特性曲线的坡度区域段，二者有着紧密联系，因而喘振发生和失速的存在息息相关。 三、锅炉引风机失速、喘振异常解决办法 3.1合理选择引风机型号和型式 风机选型的合理确定是保证其经济安全运行的前提，其设计参数更要严格把握，如果参数过大，会导致风机不能运行在高效区域内，
引风机变频改造功能设计说明书 国电湖南宝庆煤电有限公司#1、2机组引风机变频技改工程所采用的变频器为西门子（上海）电气传动设备有限公司提供的空冷型完美无谐波变频器，6KV AC，3相，50HZ，AC输入，0-6KVAC输出。变压器采用7000KVA空冷干式30脉冲隔离变压器。该变频器的控制方式采用多极PWM叠加技术，结构采用多个变频单元串联叠加输出的方式。整套变频装置由旁通柜、变压器柜、功率单元柜和控制柜四部分组成，可以在机组正常运行中实现变频回路和工频回路的自动切换或手动切换。 引风机高压变频改造采用“一拖一自动旁路”方式，如下图所示。变频器一次回路由真空断路器QF1、QF2、QF3组成。变频回路由QF2、QF3两台真空断路器控制, 工频回路由真空断路器QF1组成。真空开关均采用铠装移开式开关设备。 变频装置与电动机的连接方式见下图： 6kV电源经真空断路器QF2到高压变频装置，变频装置输出经真空断路器QF3送至引风机电机变频运行；6kV电源还可经真空断路器QF1直接起动引风机工频运行。QF1与QF3电气硬接线闭锁，保证远方就地操作均不能两台开关同时合闸。 1、引风机电源开关QF逻辑 1.1引风机电源开关QF合闸允许条件 1)任一台冷却风机运行
2)任一台引风机电机油站油泵运行 3)引风机电机油站供油压力正常（大于0.2MPa） 4)引风机轴承温度正常<90℃ 5)引风机电机前、后轴承温度<70℃ 6)引风机电机三相线圈温度<125℃ 7)风机调节导叶关状态 8)引风机入口烟气挡板1、2关闭 9)引风机出口电动门开状态 10)任一台空预器投入运行 11)引风机无电气故障 12)脱硫系统启动允许 13)建立烟风通道 14)无跳闸条件 15)变频器进线开关QF2在分闸位置 16)工频旁路开关QF1在分闸位置 1.2引风机电源开关QF保护跳闸条件 1)引风机A轴承温度>110℃，延时5s 2)引风机A电机前轴承温度或后轴承温度>80℃ 3)引风机A电机三相线圈温度>130℃ 4)引风机A轴承X向振动过大7.1mm/s且Y向振动报警4.8mm/s加品质 判断（延时3s）
批准： 分管副总工程师审核： 生产技术部审核： 相关专业会签： 专业技术审核： 编制： 日期：2013年09月15日
本施工方案是为国电电力大同第二发电有限公司#3炉引风机改造制定的。由于施工工期短，工作量大，方案中对施工进度做了详细编排。在具体施工时，可根据现场的具体情况相互穿插进行。 1施工部署 1.1联系电厂有关人员，开热机检修工作票，经批准后方可施工。 1.2经电厂审核批准施工方案后，对全体施工大修人员宣读讲解施 工技术方案和安全措施及工期进度。 1.3 装好检修临时电源，容量不小于100KW，装好施工照明灯。1.4 选现场方便之处张贴安全措施及工期进度表。 1.5 引风机施工现场6台电焊机就位,置于#2炉引风机房。 1.6备好充足的氧气和乙炔,分别放到引风机房内指定位置。 1.7更换的备件运入现场，放在方便处，不得影响通行。 1.8改造设备的吊装临时通道准备就绪。 1.9准备好跳板，脚手架杆、卡扣运入现场。 1.10打开全部人孔门和检修所必须割开的检修孔。 1.11在合适的位置开设运送改造设备用的临时通道。 1.12清扫壳体内浮灰，装入袋中运至零米电厂指定地点。 2 施工方案及主要技术措施 2.1、#2炉原#1、#2引风机4台风机本体部分全部拆除，拆除范围包括进口调节挡板膨胀节法兰至原出口膨胀节法兰的所有部分（包括膨胀节）及隔声保温装置，需搭设脚手架，脚手架长10米，宽1.5米，
高6米，分三面搭设，拆除保温及装饰面积约300平米，拆除吨位约30吨/台。 2.2、#2炉#1、#2引风机2台新风机本体部分安装，安装范围包括进口调节挡板、膨胀节法兰至风机出口膨胀节、逆止风门法兰的所有部分（包括进出口挡板、逆止风门支撑架、检修平台制作等）及隔声保温装置，恢复保温及装饰铁皮面积约200平米，安装吨位约50吨/台。 2.3、#2炉#1、#2引风机原液力偶合器、执行器及冷油器全部拆除，安装2台新电机润滑油站（包括冷却水系统、电气、热控系统连接）。 2.4、#2炉#1、#2引风机原入口调节挡板全部拆除，更换安装2套新入口调节挡板(包括电气、热控系统连接，挡板检修平台制作)。 2.5、#2炉#1、#2引风机原电动机全部拆除，更换安装2台配套新引风机电动机（包括电机台板就位找中心，轴瓦润滑油系统连接）。2.6、#2炉#1、#2引风机出口安装2套逆止风门(包括气动执行机构、电控柜安装，风门支撑检修平台制作)。 2.7、＃2炉#1、#2引风机入口烟道加固处理（引风机入口膨胀节至电除尘出口膨胀节，联络烟道等）并清理烟道。 2.8、#2炉#1、#2引风机改造安装后引风机整体试运调试。 2.9施工工艺及技术要求 2.9.1 风机的拆除 2.9.1.1原引风机在拆除前要检查各部件连接情况，确认各部件的连接方式及位置后再进行拆除，拆除吊卸时要注意保护人身设备安全，
内蒙古丰泰发电 引风机电机变频改造项目设计方案 北京天福力高科技发展中心 2007年3月
目录 1. 概述 (1) 2. 系统改造方案 (1) 2.1. 主回路方案 (1) 2.2. 变频器运行方案 (2) 2.2.1. 变频器正常工况 (2) 2.2.2. 变频器异常工况 (2) 2.2.3. 变频器基本性能简介 (3) 2.2.4. 变频器控制接口(可按用户要求扩展) (5) 2.2.5. 变频器结构 (5) 2.2.6. 变频器的保护 (6) 3. 施工方案 (6) 3.1. 变频器的安放 (6) 3.2. 变频器进线方式 (11) 3.3. 暖通设计方案 (11) 3.4. 变频器内部安装接线及端子排出线图 (12) 3.4.1. 变频器内部的电气接线 (12) 3.5. 变频器进机组DCS信号（供参考） (15) 3.6. 变频器输入输出接口说明 (16) 3.6.1. 高压接口 (16) 3.6.2. 低压控制接口 (16) 3.7. 电源要求、接地要求 (17) 3.7.1. 电源要求 (17) 3.7.2. 接地要求 (17) 3.8. 变频控制方案 (17) 3.9. 施工方案计划 (18) 3.10. 施工材料表 (19)
1.概述 利用变频器驱动异步电机所构成的调速系统，对于节能越来越发挥着巨大的作用，利用变频器实现调速运行，是变频器应用的最重要的一个领域，尤其是风机、水泵等机械运行的节能效果最为明显。由于变频器可以方便的实现软起动，因而可以有效地减少电动机启停时对电网的冲击，改善电源容量裕度。 2.系统改造方案 对于内蒙古丰泰发电有限公司引风机电机变频装置，北京天福力高科技中心根据招标书要求提供西门子罗宾康品牌完美无谐波系列(Perfect_Harmony)高压变频器。该系列变频采用若干个低压PWM变频功率单元串联的方式实现直接高压输出。 该变频器具有对电网谐波污染极小，输入功率因数高，输出波形质量好，不存在谐波引起的电机附加发热、 转矩脉动、噪音、dv/dt及共模电压等问题 的特性，不必加输出滤波器，就可以使用 普通的异步电机，包括国产电机。 2.1.主回路方案 如图一：K1、K2、K3组成旁路刀闸 柜；K2与K3互锁，K2闭合，K3断开， 电机变频运行；K2断开，K3闭合，电机
600MW超临界机组引风机变频器的故障分析及处理 张 瑜,刘 岗 (国电铜陵发电有限公司,安徽铜陵244153) 摘 要 阐述了西门子完美无谐波高压变频器在国电铜陵电厂2 600MW机组引风机改造中的应用情况,介绍了相关运行方式,控制逻辑,针对改造后引风机变频器在运行中出现的异常情况进行分析,提出了具体的处理策略。 关键词 600MW机组 引风机 变频器 异常分析 处理策略 1 前言 由于机组设备的老化现象日趋严重,机组的漏风率逐年增加,引风系统的出力需求日渐增加,在负荷需求高峰期,挡板控制模式下的引风机有时会出现出力不足现象,从而直接影响到了机组的整体出力。为改善引风机系统的出力不足现象,国电铜陵发电有限公司对两台2 600MW机组引风机进行了变频改造。变频调速装置可优化电动机的运行状态,大幅提高其运行效率,达到节能目的。但是,目前国内高压变频技术尚未完全成熟,变频器投运后出现多次报警和跳闸的现象。结合故障现象进行分析、研究、改进,使变频器设备稳定运行。 2 引风机变频改造方案 国电铜陵发电有限公司引风机变频器采用的是美国罗宾康公司(2005年被西门子公司收并)生产的空冷型完美无谐波系列高压变频器。改造前,引风机控制方式为:利用入口挡板调节开度的大小来控制风烟系统的风量(图1中的实线部分)。改造后(图1中增加的虚线部分),系统结构发生了变化,引风机的控制模式也由原来的挡板控制模式改为挡板100%OPEN状态。 2.1 变频器的总体结构 变频器的总体结构包括:输入变压器,整流单元,I GBT逆变单元,I H V滤波器单元及控制单元等部分,见图2。 2.2 DCS控制中增加以下内容 a. 通过DCS系统实现高压变频器启停操作; b. 通过DCS控制高压变频器转速实现变频的手自动控制; c. 在DCS系统的显示报警中增加高压变频器轻故障报警块、 重故障报警块。 3 运行方式及控制逻辑的说明 3.1 引风机高压变频器的运行方式 高压变频器运行方式分为就地及远方控制两种。变频器受DCS控制时分自动和手动方式。手动状态时,运行人员通过改变画面转速控制块控制高压变频器转速,实现负压调节。 3.2 引风机变频涉及的相关跳闸保护 a. 单侧风机的变频跳闸联跳相应一侧的送风机,并关闭相应挡板及静叶。 b. 双侧风机的变频跳闸后,相应的两侧风机高压开关联跳,主保护PLC控制器中的MFT跳闸回路不变。 4 变频器投运以来的故障记录 系统经过调试后,于2009年10月正式投运。 热电技术 2010年第4期(总第108期)
风机在运行中失速的原因分析及应对措施 摘要：随着我国经济的快速发展，我国的环保工作也进行得如火如荼，成效显著。但我国产业结构仍处于高能耗模式当中，这种产业机构不利于我国环境治理 工作的顺利开展。为了优化我国产业结构，协调环境保护工作，要求在火力发电 机组中通过引进先进的技术或设备，提高供电效率，实现产业结构优化。鉴于此，本文主要介绍了某电厂 300MW 机组引风机的特性及技术参数。在此基础上，分 析引风机失速的原因、失速后的处理，以及采取防止引风机失速措施。 关键词：引风机；风量；转速 引言：本文以某锅炉厂生产的型号为：型号：DG1025／18.2－∏6，型式：亚 临界参数、四角切圆燃烧方式、自然循环汽包炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、固态除渣露天∏型布置，全钢架、全悬吊结构的燃煤锅炉。在运转工作中，锅炉 配备一台50% 容量的电动引风机。由于燃用煤种硫份含量偏高及超低排放要求， 造成机组空预器差压逐渐增大，随之而来引风机失速频繁发生。 1引风机在生产中的应用 该厂引风机在低负荷时则采用两路汽源并用来降低小机排气温度，以实现机 组运行的安全性；小机排气可通过背压机对热网供热，进一步降低供电煤耗，提 高上网电量。同时引风机可以实现变转速调节负荷，减少节流损失，避免了引风 机对厂用电系统的电压冲击。从引风机实际运行情况来看，其具备低能耗、高效 率的优点，能为企业带来巨大的经济利益和环保效益，对企业的产业结构优化具 有促进作用，意味着其逐步成为一种趋势，在发电产业中具有良好的发展前景。 2该引风机设备参数 该电厂工程采用引增合一，引风机为成都风机厂生产的静叶可调轴流式风机，引风机由东方有限公司生产。引风机调整方式转速及静叶配合调节。该引风机技 术参数详见表 1。 表 1 该引风机技术参数 3引风机失速分析 3.1机组正常运行一段时间后，随着空预器堵塞的加剧，空预器进出口烟气侧和风量侧差 压持续上升，造成引风机入口风量低于设计值。机组负荷 300MW 时，引风机进口风量（低 温省煤器投运）DCS 数据计算来为 255m3/s，而设计为235m3/s，已严重偏离设计工作点， 造成风机易进入失速区域。 3.2采取低氧燃烧措施后，烟气量偏小。 3.3引风机的轮机性能存在一定差别，造成两台机器工作点不一致。 3.4风机出力偏差未结合风机工作点进行调整，使并列风机流量偏差增加。 3.5烟道阻力有一定偏差，烟气温度低，烟道阻力大的风机所需全压升高、容积流量小， 更容易被抢风而引起失速。 3.6风机在炉膛压力大幅度波动及机组负荷变化时，并列引风机进汽调门性能不一致，造 成风机短时间出现出力偏差增加，工作点偏移抢风。 4引风机失速后的处理方法 4.1发生引风机失速时运行人员应先判断哪台风机失速，一般引风机入口负压小的风机为 失速风机。立即手动解除两台引风机小机转速和静叶自动，手动进行调整。 4.2投入等离子进行稳燃，快速降负荷至 2000MW 左右，减小送风机动叶，维持总风量 在 500-600t/h 左右，防止风机跳闸及炉膛灭火。 4.3立即手动将两台引风机都增加 100rpm 左右的转速，主要目的是为了将两台引风机工 作点远离失速区，有利于失速风机的并列。 4.4手动将失速引风机的静叶关小，手动关小另一台引风机的静叶至两台引风机入口负压
某发电分公司燃化除灰部脱硫运行 2007-11-6 【摘要】：某发电分公司#5、6脱硫系统自2006年9月投产以来，增压风机经常性的失速，造成#5、6脱硫系统不能正常运行，针对增压风机失速进行分析、整理，保证脱硫系统的正常运行，提高运行工人分析事故和处理事故的能力，对发现的问题吸取精华，剔除糟泊。 【关键词】：增压风机失速分析漳电脱硫 【引言】：近年来，由于我国国民经济的迅速发展，对电力的需求增长更快，作为主要电源供应的燃煤发电机组也逐年增加，燃煤火力发电装置排放物对人类生存直接构成危害，我国火力发电用煤主要是高灰分、高硫分煤的比例比较大，而且几乎不经过任何洗选等预处理过程，同时，火力发电硫氧化物排放的总量最大而且集中，因此，火力发电需要对尾气硫化物进行脱除，目前在发电厂应用最多的脱硫技术是比较成熟的石灰石-湿法，石灰石-湿法技术关键是脱硫系统中增压风机的正常运行，只有保证增压风机正常运行，才能保证脱硫系统正常运行，乃至整个机组的正常运行 增压风机是大容量轴风机，是直接影响主机安全运行的重要因素，同时也是环保评价我厂脱硫投入率的前提，轴硫分风机失速信号测点就是风机叶片前后的烟气流量的差压前后的反应，运行对DCS增压风机筒振重点监测是十分必要的，正常情况下烟气流入静叶挡板门通过动叶旋转至增压风机出口，烟气流与动叶形成很小的夹角当经过叶片后形成平行的流线状态为最好。当烟气与某一叶片形成有扰动角度时，这时绕过叶片的烟气流在叶片背面形成涡流，叶片之间的气道受阻，轻则筒振增大，失速报警信号发出。重则，扰动气流破坏相邻的边界层，使之多个动叶间烟气流通道被气流团阻塞（包括级间叶片气流团剧烈扰动导致末级叶片背压升高）不采取措施风机喘震增大引起共振，导致叶片折断轴变形断裂等严重后果。 #6脱硫系统运行,增压风机静叶挡板开度60%,增压风机出口温度异常升高、电流下降、筒振升高、失速报警信号发、出口压力下降，增压风机内声音异常，静叶挡板门各静叶轴承座振动增大，造成#6增压风机失速有以下原因： 1、脱硫系统中出入口烟气挡板门内置扇形板任意一扇脱落或销子断使扇门不能开启，都会导致增压风机入口流量不足或出口阻力增大。 1）、烟气系统入口挡板门没有完全开启或挡板门的一扇脱落，造成入口风量不足，增压风机不能正常工作，发生喘振，造成失速，经检查入口挡板门在全开位置，没有发现任意一扇脱落开不起来，也没有发现销子断裂，挡板门的主轴转动自如； 2）、烟气系统出口挡板门没有完全开启，或挡板门的一扇脱落，造成入口风量不足，增压风机不能正常工作，发生喘振，造成失速，经检查入口挡板门在全开位置，没有发现任意一扇脱落开不起来，也没有发现销子断裂，挡板门的主轴转动自如； 3）、烟气系统烟道中的支撑多,支撑不合格,支撑上积灰,造成系统阻力大,经专家测试系统支撑不是造成增压风机失速的原因; 2、GGH积灰造成烟气阻力大，GGH打开人孔检查后，发现换热元件上积灰严重，增压风机入口烟尘含量高，造成系统积灰，造成GGH积灰严重的原因有： 1）、烟气中灰尘含量高，携带的烟尘黏结在换热器元件上，造成换热元件堵塞