预制钢筋混凝土简支T形梁计算说明书
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学号*******
2012年12月5号
1）已知设计数据及要求
钢筋混凝土简支梁全长o L=9.96m，计算跨径L=9.5m。T形截面梁的尺寸如图，桥梁处于I类环境条件，安全等级为二级，oγ=1 。
梁体采用C25混凝土，轴心抗压强度设计值
cd
f=11.5MPa，轴心抗拉强度设
计值
td
f=1.23MPa。主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值sd f=280MPa；箍筋采
用R235钢筋，直径8mm，抗拉强度设计值
sd
f=195MPa。
简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值：
l/2
,d
M=1.2*257.16+1.4*132.89=494.64KNm
l/4
,d
M=1.2*192.87+1.4*88.67=355.58KNm
0,d
V=1.2*107，15+1.4*123.45=301.41KN
l/2
,d
V=1.2*0+1.4*36.54=51.16KN
2）跨中截面纵向受拉钢筋计算
（1）T形截面梁受压翼板的有效宽度'b
f
由图所示，T形截面受压翼板厚度的尺寸，可得翼板平均厚度
' h
f =mm
120
2
100
140
=
+，则可得到'
1
b
f
=L/3=9500/3=3167mm
'
2
b
f
=1600mm
'
3
b
f
=b+2bh+12'h
f
=170+2*0+12*120=1610mm
故，受压翼板的有效宽度'b
f
=1600mm
（2）钢筋数量计算
截面设计
l/2M =o γl/2,d M =494.64KNm
设s a =300mm+0.07h=30+0.007*800=86mm ， 则截面有效高度o h =800-86=714mm ①判定T 形截面类型：
cd f '
b f 'h
f
(o h -'h f /2)=11.5*1600*120(714-120/2)=1444KNm>l/2M (=494.64KNm)
②求受压区的高度
494.64*610=11.5*1600x （714-x/2） 得合适解为x=39mm<'h f (=120mm)
③求受拉钢筋面积As
As= f cd 'b f x/f sd =(11.5*1600*39)/280=2563mm
2
跨中截面主筋选择为12?18,焊接骨架的钢筋层数为6层纵向钢筋面积As=3054mm 2 混凝土保护层取30 mm>d=18mm ，及设计要求的最小值30mm 。有效钢筋的横向间距S n =170-2*30-2*20.5=69mm>40 mm 及1.25d=1.25*18=22.5mm ，故满
足构造要求。如图所示。
截面复核
s a =30+20.5*6/2=91.5mm
则o h =800-91.5=708.5mm ①判定T 形截面类型
cd f '
b f 'h
f
=11.5*1600*120=2.21KNm
sd f s a =280*3054=0.86KNm
由于 cd f 'b f 'h f >sd f s a ，故为第一类T 形截面 ②求受压区高度）（mm h mm b f A f x f
cd s sd 12047.461600
5.113054280f
='<=??=
'=
③正截面抗弯承载力M u
)
64.494(93.585)2
47.465.708(47.4616005.11)2
(2
0KNm M KNm x h x b f M l f cd u =>=-
??=-
'=
3）腹筋设计
（1）截面尺寸检查
根据构造要求，梁最底层钢筋2Φ18通过支座截面，支点截面有效高度为o h =h-（30+20.5/2）=800-40.25=759.75mm
）（，kN V kN bh f d k cu 41.30135.32975.7591702510
51.010
51.00
03
0,3
=>=???=?--γ
截面符合设计要求
（2）检查是否需要根据计算配置箍筋
跨中截面0.50×10-3f td bh 0=0.50×10-3×1.23×170×708.5=74.07kN 支座截面0.50×10-3f td bh 0=0.50×10-3×1.23×170×759.75=79.43kN
因)41.301(1050.0)16.51(00032/0kN V bh f kN V d td l d ，，γγ
l 1=4750×（74.07－51.16）/（301.41－51.16）=435mm
在l 1长度内可按构造要求布置箍筋，同时，在支座中心线向跨径长度方向不小于一倍梁高h=800mm 范围内，箍筋间距最大为100mm 。
距支座中心线为h/2处的计算剪力值
kN
V 34.280)16.5141.301(19500
80041.301=--
='
其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为0.6V '=168.20kN ；弯起钢筋（包括斜筋）承担的剪力计算值最多为0.4V '=112.14kN,设置弯起钢筋区段长度为2129mm 。 （4）箍筋设计
采用直径为8mm 的双肢箍，箍筋截面积A sv =nA sv1＝2×50.3＝100.6mm 2
跨中截面2/L P =2.54>2.5,取2/L P =2.5，0h =708.5mm
支点截面0P =0.39，0h =759.75mm 则平均值分别为45
.12
0.39
2.5P =+=
，mm
7342
75
.7595.708h 0=+=
箍筋间距为
mm
V bh f A f p S k cu v 22234
.280734
1701956.10025)45.16.02(1056.01.10.1)
()6.02(10
56.02
2
6
-2
'2
sv sv ,6
2321=?????+???=
+?=-αα
若箍筋间距v S =200mm ≤
2
1h=400mm ，%
18.0%3.0200
1703.502=>=??=
svin sv ρρ，
故在支座中心向跨径方向800mm 范围内，设计箍筋间距v S =100mm ；而后至跨中截面统一的箍筋间距取v S =200mm 。 （5）弯起钢筋及斜筋设计
设焊接钢筋骨架的架立钢筋（HRB335）为ф14，钢筋重心至梁受压翼板上边缘距离's a =38mm 。
弯起钢筋的弯起角度为045。 现拟定弯起N1~N5钢筋
弯起点 1 2 3 4 5 H i （mm ）
683 662 642 621 601 距支座中心距离x i （mm ） 683 1349 1991 2612 3213 分配计算剪力值V sbi
（mm 2
） 112.14
97 62 需要的弯筋面积A sbi （mm 2
） 755
653
418
可提供的弯筋面积A sbi
（mm 2）
509 （2ф18） 509 （2ф18） 2509 （2ф18）
弯筋与梁轴交点到支座中心距离'
c x （mm ） 344
1030
1693
①弯起点1
1h =800-[(30+20.5?1.5)+(30+16.2+20.5?0.5)]=683mm 'c1x =683-[800/2-(30+20.5?1.5)]=344mm 2
sd 1sb 1sb 75545
sin *28014.112*33.133345
sin f 33.1333mm
V A ==
=
②弯起点2
2h =800-[(30+20.5?2.5)+(30+16.2+20.5?0.5)]=662mm
kN
V sb 97V 14
.1122129
683
4002129:
V sb22sb2==
-+得
2
sd 1sb 1sb 75545
sin *28014.112*33.133345
sin f 33.1333mm
V A ==
=
'c2x =662-[800/2-(30+20.5?2.5)]=1030mm ③弯起点3
3h =800-[(30+20.5?3.5)+(30+16.2+20.5?0.5)]=642mm kN
V sb 62V 14
.1122129
1349
4002129:
V sb33sb3==
-+得
2
sd 3sb 3sb 41845
sin *28062*33.133345
sin f 33.1333mm
V A ==
=
'c3x =1991-[800/2-(30+20.5?3.5)]=1693mm
由表可知，原拟定弯起N2、N1钢筋的弯起点距支座中心距离分别为2612mm 、3213mm ，已大于2129+h/2=2529mm ，即在预设置弯筋区域长度外，故暂不参加弯起筋的计算。 梁的区段
截面纵筋 有效高
度
h 0(mm) T 形截面 类型
受压区高
度 x(mm) 抗弯承载
力 M u (kNm) 支座中心至1
点 2ф18 759.75 第一类 7.75 107.79 1点~2点 4ф18 749.5 第一类 15.49 211.41 2点~3点 6ф18 739.25 第一类 23.24 311.15 3点~N1、N2弯
起点 8ф18 729 第一类 30.98 406.72 N1、N2弯起点
~跨中
12ф18
708.5
第一类
46.47
585.93
将表的正截面抗弯承载力ui M 在弯矩包络图上用各平行直线表示出来，他们与弯矩包络图的交点分别为i 、j 、k 、l 、m 、n
①第一排弯起钢筋（2N5）
该排钢筋的充分利用点“l ”的横坐标为
mm
M M L
L 3594)64
.49441.2111(4
9500)-14x 2
2
/,d x
d 2
=-
=
=
，（，2N5弯起点1的横坐标为
1x =4750-683=4067mm ，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离1x -x
（=4067－3594=473mm ）>h 0/2（=749.5/2=374.75mm ），满足斜截面抗弯承载力要求。于该排钢筋的理论不需要点“m ”的横坐标x=4200mm ，该排弯起钢筋与梁轴线交点1’的横坐标2x （=4750-344=4406mm ）>x(=4200)说明梁的正截面承载力亦满足要求。
②第二排弯起钢筋（2N4）
该排钢筋的充分利用点“k ”的横坐标为
mm
M M L
L 2894)64
.49435.3111(4
9500)-14x 2
2
/,d x
d 2
=-
=
=
，（，2N4弯起点2的横坐标为
2x =4750-1349=3401mm ，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离
2x -x （=3401－2894=507mm ）>h 0/2（=739.25/2=369.63mm ）
，满足斜截面抗弯承载力要求。于该排钢筋的理论不需要点“l ”的横坐标x=3594mm ，该排弯起钢筋与梁轴线交点2’的横坐标2x （=4750-1030=3620mm ）>x(=3594)说明梁的正截面承载力亦满足要求。
③第三排弯起钢筋（2N3）
该排钢筋的充分利用点“j ”的横坐标为
mm
M M L
L 2002)64
.49472.4061(4
9500)-14x 2
2
/,d x
d 2
=-
==
，（，2N3弯起点3的横坐标为
3x =4750-1991=2759mm ，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离3x -x （=2759－2002=757mm ）>h 0/2（=729/2=364.5mm ），满足斜截面抗弯承载力
要求。于该排钢筋的理论不需要点“k ”的横坐标x=2894mm ，该排弯起钢筋与梁轴线交点3’的横坐标2x （=4750-1693=3057mm ）>x(=2894)说明梁的正截面承载力亦满足要求。
由于2N5、2N4处剪力不满足要求，故根据弯矩包络图适当调整钢筋弯起点位置并加焊直径为14mm 的斜筋，调整后弯矩包络图为：
4）斜截面抗剪承载力复核
（1）距支座中心h/2处截面 ①选定斜截面顶端位置
距支座中心h/2处截面的横坐标x=4750-400=4350mm ，正截面有效高度
h =760mm 。现取斜截面投影长度=≈0'
h c 760mm ，则斜截面顶端坐标为
x=4350-760=3590mm 。
②斜截面抗剪承载力复核
kN
L V V V V L L 2409500
3590
251-30151x 2-2/02/x =?+=+=）（）（
m k 21295003590
41495L x
4-122
222/x
?=???
?
?
??-==N M M
L ）（
A 处正截面有效高度0h =750mm=0、75m （主筋为4ф18），则实际广义剪跨比例及斜截面投影长度c 分别为：
m=
18.175
.0240211h 0
x x
=?=
V M
<3
m
53.075.018.16.0mh 6.0c 0=??==<
0.76m
斜角0
1-01-8.5453.0/75.0tan c /h tan ≈==）（）（
β
斜截面内纵向受拉主筋有2ф18（2N6），相应的主筋配筋率P 为： P=39.0760
170509100bh 100
s =??
=A <
2.5
箍筋的配筋率为sv ρ（取v S =200时）为：
）
（%18.0%30.0200
1706.100bS min v
sv sv =>=?=
=
ρρA 与斜截面相交的弯起钢筋有2N5(2ф18)、2N4(2ф18);斜筋有2N7(2ф14)、2N8（2ф14）斜截面抗剪承载力为
kN
V kN A f f f p bh V s
sb sd
sv sv k cu u 24097.40364.24233.16145sin 308250922801075.0195
003.025)39.06.02(750
1701045.01.111sin 1075.0)
6.02(1045.0x 3
33
,0
3
3
21=>=+=???+????+???+??????=?++?=----∑
）（）（）（）（）（θρααα
（2）弯起点1（2N5）处截面 ①选定斜截面顶端位置
横坐标x=4750-683=4067mm ，正截面有效高度0h =750mm 。现取斜截面投影长度=
≈0'
h c 750mm ，则斜截面顶端坐标为x=4067-750=3317mm 。
②斜截面抗剪承载力复核
kN
L V V V V L L 2339500
3317
251-30151x 2-2/02/x =?+=+=）（）（
m k 25495003317
41495L x
4-122
222/x
?=???
?
?
??-==N M M
L ）（
正截面有效高度0h =750mm=0、75m （主筋为4ф18），则实际广义剪跨比例及斜截面投影长度c 分别为：
m=
302.275
.0233254h 0
x x
<=?=
V M
<3
m
m 75.0912.075.002.26.0mh 6.0c 0>=??==<
0.76m
斜角0
1-01-4.39912.0/75.0tan c /h tan ≈==）（）（
β 斜截面内纵向受拉主筋有2ф18（2N6），相应的主筋配筋率P 为：
P=5.239.0760
170509100bh 100
s <=??
=A <2.5
箍筋的配筋率为sv ρ（取v S =200时）为：
）
（%18.0%30.0200
1706.100bS min v
sv sv =>=?=
=
ρρA 与斜截面相交的弯起钢筋有2N5(2ф18)、2N4(2ф18)、2N3(2ф18);斜筋有2N7(2ф14)、2N8（2ф14）斜截面抗剪承载力为
kN
V kN A f f f p bh V s
sb sd
sv sv k cu u 23355.47922.31833.16145sin 308250932801075.0195
003.025)399.06.02(750
1701045.01.111sin 1075.0)
6.02(1045.0x 3
33
,0
3
3
21=>=+=???+????+???+??????=?++?=----∑
）（）（）（）（）（θρααα（3）弯起点2（2N4）处截面 ①选定斜截面顶端位置
横坐标x=4750-1363=3387mm ，正截面有效高度0h =740mm 。现取斜截面投影
长度=≈0'
h c 740mm ，则斜截面顶端坐标为x=3387-740=2647mm 。
②斜截面抗剪承载力复核
kN
L V V V V L L 1909500
2647
251-30151x 2-2/02/x =?+=+=）（）（
m k 34195002647
41495L x
4-122
222/x
?=???
?
?
??-==N M M
L ）（
正截面有效高度0h =740mm=0、74m （主筋为4ф18），则实际广义剪跨比例及斜截面投影长度c 分别为：
m=
343.274
.0190341h 0
x x
<=?=
V M
<3
m
m 74.008.174.043.26.0mh 6.0c 0>=??==<
0.76m
斜角0
1-01-4.3408.1/74.0tan c /h tan ≈==）（）（
β 斜截面内纵向受拉主筋有4ф18（2N6、2N5），相应的主筋配筋率P 为：
P=5.2798.0750
170100bh 100
s <=??
=<2.5
箍筋的配筋率为sv ρ（取v S =200时）为：
）
（%18.0%30.0200
1706.100bS min v
sv sv =>=?=
=
ρρA 与斜截面相交的弯起钢筋有2N3(2ф18);斜筋有2N8（2ф14）斜截面抗剪承载力为
kN
V kN A f f f p bh V s
sb sd
sv sv k cu u 19028932.12168.16745sin 3085092801075.0195
003.025)798.06.02(740
1701045.01.111sin 1075.0)
6.02(1045.0x 3
33
,0
3
3
21=>=+=??+???+???+??????=?++?=----∑
）（）（）（）（）（θρααα
（4）弯起点3（2N3）处截面 ①选定斜截面顶端位置
横坐标x=4750-2043=2707mm ，正截面有效高度0h =729mm 。现取斜截面投影长度=
≈0'
h c 729mm ，则斜截面顶端坐标为x=2707-729=1978m 。
②斜截面抗剪承载力复核
kN
L V V V V L L 1559500
1978
251-30151x 2-2/02/x =?+=+=）（）（
m k 40995001978
41495L x
4-122
222/x
?=???
?
?
??-==N M M
L ）（
正截面有效高度0h =729mm=0.729m （主筋为8ф18），则实际广义剪跨比例及斜截面投影长度c 分别为：
m=
362.3729
.0155409h 0
x x
>=?=
V M
m
m 729.058.1729.062.36.0mh 6.0c 0>=??==<
0.76m
斜角0
1-01-8.2458.1/729.0tan c /h tan ===）（）（
β 斜截面内纵向受拉主筋有4ф18（2N6,2N5），相应的主筋配筋率P 为：
P=5.228.0729
170100bh 100
s <=??
=<2.5
箍筋的配筋率为sv ρ（取v S =200时）为：
）
（%18.0%30.0200
1706.100bS min v
sv sv =>=?=
=
ρρA 与斜截面相交的弯起钢筋有2N4(2ф18)、2N3(2ф18);斜筋有2N8（2ф14）斜截面抗剪承载力为
kN
V kN A f f f p bh V s
sb sd
sv sv k cu u 15552.36290.19662.16545sin 30850922801075.0195
003.025)82.06.02(729
1701045.01.111sin 1075.0)
6.02(1045.0x 3
33
,0
3
3
21=>=+=??+????+???+??????=?++?=----∑
）（）（）（）（）（θρααα
（5）距支座中心h 处截面 ①选定斜截面顶端位置
横坐标x=4750-400=4350mm ，正截面有效高度0h =760mm 。现取斜截面投影长
度=≈0'
h c 760mm ，则斜截面顶端坐标为x=4350-760=3590mm 。
②斜截面抗剪承载力复核
kN
L V V V V L L 2409500
3590
251-30151x 2-2/02/x =?+=+=）（）（
m k 21295003590
41495L x
4-122
222/x
?=???
?
?
??-==N M M
L ）（
正截面有效高度0h =760mm=0.76m （主筋为4ф18），则实际广义剪跨比例及斜截面投影长度c 分别为：
m=
316.176
.0240212h 0
x x
<=?=
V M
m m 76.053.076.016.16.0mh 6.0c 0<=??==
斜角0
1-01-5553.0/76.0tan c /h tan ===）（）（
β 斜截面内纵向受拉主筋有2ф18（2N6），相应的主筋配筋率P 为：
P=5.293.0760
170509100bh 100
s <=??
=A <2.5
箍筋的配筋率为sv ρ（取v S =200时）为：
）
（%18.0%30.0200
1706.100bS min v
sv sv =>=?=
=
ρρA 与斜截面相交的弯起钢筋有2N5(2ф18)2N4(2ф18);斜筋有2N7（2ф14）、2N8（2ф14）斜截面抗剪承载力为
kN
V kN A f f f p bh V s
sb sd
sv sv k cu u 24012.40664.24248.16345sin 308250922801075.0195
003.025)39.06.02(760
1701045.01.111sin 1075.0)
6.02(1045.0x 3
33
,0
3
3
21=>=+=???+????+???+??????=?++?=----∑
）（）（）（）（）（θρααα
5）裂缝及变形验算
（1）裂缝宽度W fk 验算 ①带肋钢筋系数0.1c 1=
75
.199
.31284.2355.015
.01c k 84.23516.2574.089.132k 99.31216.2577.089.132s
l 22l 1s =?
+=+=?=?+=?+=?=?+=?+=M M m N M M M m N M M M Q G Q G ψψ
非板式受弯构建0.1c 3= ②钢筋应力σ
ss
σss =M s /(0.87A s h 0)=312.99×106/(0.87×708.5×3054)=1166MP a
③换算直径d
d=18，对于焊接钢筋骨架d=1.3*18=23.4mm ④纵向受拉钢筋配筋率ρ 02
.0025.05
.7081703054bh 0
s >=?=
=
A ρ
取02.0=ρ ⑤最大裂缝宽度
mm
W mm d E C C C W f s
ss
fk 2.0][15.0)02
.01028.04.2330(
10
0.2166
0.175.10.1)1028.030(
5
3
21=<=?++??
??=++=ρ
σ
（2）梁跨中挠度验算
mm h mm f 120,1600b ''f1== ①T 梁换算截面惯性矩0cr I I 和计算
)
120(126)
5.708(305414.7160021
'2
mm h x x x f =>=-?=??
梁跨中截面为第二类T 形截面。这时，受压区高度x ：开裂
)
120(12411383028851138
302885170
120
)1701600(5.708305414.72)(21138
170
)
1701600(120305414.7)
('
2
2
2
'
2
'
10'
1'mm h mm A B A x b
h b b h A B b
b b h A A f f f s Es f f s Es =>=-+=
-+==-+???=
-+=
=-+?=
-+=则αα
开裂截面的换算截面惯性矩cr I 为
I cr =b ′f x 3/3－(b ′f －b)(x －h ′f )3/3+αES A s (h 0－x)2
=1600×1263/3－(1600－170)(126－125)3/3 +7.14×3054(708.5－126)2=8641.6×610mm 4
Tl 梁的全截面换算截面面积0A 为
mm
A h A h b b bh x x mm A h b b bh A s Es f f s
Es f f 239326352
5
.7083054)114.7(120
)1701600(2
18001702
1)1())((2
1213263523054)114.7(120)1701600(800170)1()(2
20
2
'
'
2
2'
'
0=?-+-+
??=-+-+
==-+-+?=-+-+=αα为受压区高度
全截面换算惯性矩0I 为
4
10
2
2
3
2
3
2
012'
'
'13''12
3
010
06.2)
2395.708(3054)114.7()2
120239(120)1701600(120
)1701600(12
1)2392
800(
80017080017012
1)
()(2
)())((12
1)2
(
bh 12
1mm
x h A h x h b b h b b x h bh I s Es f f f f f ?=--+--+-+
-?+??=-+--+-+
-+=-α）（
②计算开裂构件的抗弯刚度 全截面抗弯刚度
B 0=0.95E c I 0=0.95×2.8×104×2.06×1010=5.48N ·mm 2
开裂截面抗弯刚度
B cr =E c I cr =2.8×104×8641.6×610=2.42×1410N ·mm 2
全截面换算截面受拉区边缘的弹性抵抗矩x
3
7
2
2
2
''1
2
'
1
03
710
001056.3)
120239)(1701600(2
1239
16002
1)
)((2
12
11067.323980010
06.2mm
h x b b
x b S mm x h I W f
f f ?=--?-
??=---
=?=-?=
-=
矩为
全截面换算截面的面积
塑性影响系数为
γ=2S 0/W 0=2×3.56×107/3.67×107=1.94
开裂弯矩
M cr =γf tk W 0=1.9×1.78×3.67×107=126.73kNm
开裂构件的抗弯刚度为
N
mm B B M
M M
M B B cr
s cr s cr ??=?????
???????? ??-+??? ???=
???????????
?
?
?-+????
??=
2
14
1414
2
2
14
02
2
1066.21042.21048.599.13127.126199.3127.12610
48.51
③受弯构件跨中截面处的长期挠度值
kNm M s 99.312= 60.12589.132==θη混凝土，，对C kNm M G 使用阶段跨中截面的长期挠度为
mm B
L M 6.176.110
66.29500
1099.31248
548514
2
62
s l =?????
=
??=
θηω
结构自重作用下跨中截面长期挠度值
mm B
L M 02.86.110
66.29500
1089.13248
548514
2
62
G l =?????
=
??=
θηω
按可变荷载频遇值计算长期挠度（Q ω）为
)
16600
9500(600
mm 58.902.8-6.17-mm L G L Q ==<
===ωωω
4po 指导老师：李立峰 专业：桥梁工程 班级：桥梁一班 姓名： * * * 学号： **********
一、计算资料 跨度与技术指标 标准跨径：L=25m 计算跨径：L0=24m 汽车荷载：公路一级 设计安全等级：二级 桥梁概况及一般截面 此计算为一预应力混凝土简支梁中梁的计算，不计入现浇带，其跨中与支点截面如图1-1所示，纵断面图如图1-2所示。 使用的材料及其容许应力 混凝土：C50，轴心抗压强度设计值m mm=22.4mmm ,抗拉强度设计值m mm= 1.83mmm，弹性模量m m=3.45×104mmm。 钢筋混凝土容重：γ=26kN/m3
钢筋：预应力钢束采用3束φ×7的钢绞线，抗拉强度标准值m mm=1860mmm，张拉控制应力σcon==1395MPa 截面面积：m m=3×140×7=2940mm2，孔道直径：77mm 预应力钢筋与管道的摩擦系数： 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：（1/m） 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值： 开始点：6mm 结束点：6mm 纵向钢筋：采用φ16的HRB335级钢筋，底部配6根，间距为70mm，翼缘板配16根，间距为100mm。 施工方法 采用预制拼装法施工；主梁为预制预应力混凝土T梁，后张法工艺；预制梁混凝土立方体强度达到设计混凝土等级的85%，且龄期不少于7天后方可张拉预应力钢束；张拉时两端对称、均匀张拉（不超张拉），采用张拉力与引伸量双控。 钢束张拉顺序为：N2—N3—N1 二、计算模型 模型的建立 本计算为一单跨预应力混凝土简支T梁桥中梁模型（图2-1），其节点的布置如图2-2 所示。在计算活载作用时，横向分布系数取m=,并不沿纵向变化。在建立结构模型时，取计算跨径m0=24m，由于该结构比较简单，计算跨度只有24m，故增加单元不会导致计算量过大，大多数单元长度为1m。建立保证控制截面在单元的端部，以便于读取数据。 对于横隔板当作节点荷载加入计算模型，其所起到的横向联系作用已在横向分布系数中考虑。 每个节点对应的x坐标值如表2-1所示
20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
桥梁工程课程设计 土木工程专业本科（四年制）适用 指导教师： 李小山 班 级： 10土木一班 学生姓名： 董帅 设计时间： 浙江理工大学建筑工程学院土木系 土木工程专业 桥梁工程课程设计任务书 浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月 一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计 二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土（3/24m KN ）， 主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨m l 60.240= 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T 型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用： 桥梁横断面布置图
[1] JTGD60-2004 公路桥涵设计通用规范[S] [2] JTGD62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S] [3] 邵旭东．桥梁工程[M]．第二版.北京：人民交通出版社，2007 四、设计内容： 主梁、横隔梁和行车道板的内力计算 五、设计成果要求： 设计计算书。 设计计算说明书制作成Word 文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、 计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。 封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。 六、提交时间： 第14周周五前提交，过期不候。 设计计算书 基本设计资料 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/k 23m N ），6cm 厚水泥混凝土（3/k 24m N ）， 主梁混凝土为3k 24m N 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 主梁截面尺寸： 拟定采用的梁高为，腹板宽18cm 。 主梁间距：,主梁肋宽度：18cm 。 结构尺寸如图 行车道板计算 结构自重及其内力 每延米板上的结构自重
一、计算依据与基础资料 （一）、设计标准及采用规范 1、标准 跨径：桥梁标准跨径30m；计算跨径（正交、简支）；预知T梁长。 设计荷载:公路——Ⅱ级 桥面宽度：分离式路基宽（高速公路），半幅桥全宽 桥梁安全等级为一级，环境条件为Ⅱ类 2、采用规范：交通部颁布的预应力混凝土简支T梁设计通用图； 《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004； 刘效尧等编著，《公路桥涵设计手册-梁桥》，人民交通出版社，2011； 强士中，《桥梁工程（上）》，高等教育出版社，2004。 （二）、主要材料 1、混凝土：预制T梁，湿接缝为C50、现浇铺装层为C50、护栏为C30. 2、预应力钢绞线：采用钢绞线s ㎜,?pk=1860MPa,E p=×105MPa 3、普通钢筋：采用HRB335，? sk =335MPa,E s =×105MPa (三)、设计要点 1、简支T梁按全预应力构件进行设计，现浇层80mm厚的C40的混凝土不参与截面组合作用。 2、结构重要性系数取； 3、预应力钢束张拉控制应力值σ con =? pk ； 4、计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d； 5、环境平均相对湿度RH=55％； 6、存梁时间为90d； 7、湿度梯度效应计算的温度基数，T 1=14℃，T 2 =℃。 二、结构尺寸及结构特征（一）、构造图
构造图如图1～图3所示。
（二）、截面几何特征 边梁、中梁毛截面几何特性见表1 边梁、中梁毛截面几何特性 （全截面） 边梁中梁（2号梁） 毛截面面 积A（㎡） 抗弯惯矩 I（m4） 截面重心 到梁顶距 离y x (m) 毛截面面 积A（㎡） 抗弯惯矩 I（m4） 截面重心 到梁顶距 离y x (m) 支点几何特性跨中几何特性 （预制截面） 边梁中梁（2号梁） 毛截面面 积A（㎡） 抗弯惯矩 I（m4） 截面重心 到梁顶距 毛截面面 积A（㎡） 抗弯惯矩 I（m4） 截面重心 到梁顶距
G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月
目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -
毕业设计（论文）
计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥
毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 者签名：日期： 导教师签名：日期： 使用授权说明 人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期：
学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 者签名：日期：年月日 师签名：日期：年月日
中铁三局五公司右平项目 30m箱梁 模板计算书 山西昌宇工程设备制造有限公司 技术部 2015年11月21日
30米箱梁模计算书 本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距
一、设计题目：钢筋混凝土简支T形梁桥一片主梁设计。 二、设计资料 1、某公路钢筋混凝土 简支梁桥主梁结构 尺寸。 标准跨径：20.00m； 计算跨径：19.50m； 主梁全长：19.96m； 梁的截面尺寸如下图(单 位mm)：梁高1500。 为便于计算，现将右图的实 际T形截面换算成标准T梁计算截面， h f′=(90+150)/2=120mm，其余尺寸不变。 2、计算内力 （1）使用阶段的内力 跨中截面计算弯矩（标准值） 结构重力弯矩：M1/2恒=844.72KN·m 汽车荷载弯矩：M1/2汽=573.28KN·m 人群荷载弯矩：M1/2人=75.08KN·m 作用效应组合中取Ψc=0.8 1/4跨截面弯矩：（设计值） M d.1/4=1500.00KN·m；（已考虑荷载安全系数）
支点截面弯矩 M d0=0.00KN·m, 支点截面计算剪力（标准值） 结构重力剪力：V恒=196.75KN; 汽车荷载剪力：V汽=163.80KN; 人群荷载剪力：V人=18.60KN; 跨中截面计算剪力（设计值） V j1/2=76.50KN；（已考虑荷载安全系数） 主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。结构安全等级为二级。汽车冲击系数1+μ=1.192. (2)施工阶段的内力 简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值结构重力剪力：M k.1/2=585.90KN·m,在吊点的剪力标准值结构重力剪力：V0=110.75KN·m。 3、材料 主筋用HRB335级钢筋 f sd=280N/ mm2;f sk=335N/m㎡;E S=2.0×10N/mm2. 箍筋用R235等级钢筋 f sd=195N/m㎡;f sk=235N/m㎡;E S=2.1×10N/ mm2. 采用焊接平面钢筋骨架，初步可设a s=30+0.07h 混凝土为C30 f cd=13.8N/ mm2;f ck=20.1N/ mm2; f td=1.39N/ mm2;
西南交通大学土木工程专业 桥梁工程课程设计 ――混凝土简支梁桥 设计计算书 姓名：余章亮 学号： 20060046 班级：土木2班 指导教师：荣国能 成绩： 二○○九年十二月
目录 第一章设计依据 (4) 一、设计规范 (4) 二、方案简介及上部结构主要尺寸 (4) 三、基本参数 (5) 四、计算模式及采用的程序 (7) 第二章荷载横向分布计算 (8) 第三章主梁内力计算 (12) 一、计算模型 (12) 二、恒载作用效应计算 (12) 1 恒载作用集度 (12) 2 恒载作用效应 (13) 三、活载作用效应计算 (14) 1 冲击系数和车道折减系数 (14) 2 车道荷载取值 (15) 3 活载作用效应的计算 (15) 三、主梁作用效应组合 (18) 第四章预应力钢筋设计 (19) 一、预应力钢束的估算及其布置 (19) 1 跨中截面钢束的估算和确定 (19) 2 预应力钢束布置 (20) 二、计算主梁截面几何特性 (22) 1 截面面积及惯性矩计算 (22) 2 截面几何特性汇总 (24) 三、钢束预应力损失计算 (24) 1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (24) 2 由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失 (25) 3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (26) 4 由钢束应力松弛引起的预应力损失 (26) 5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (27) 6 钢束预应力损失汇总 (29) 第五章主梁验算 (30) 一、持久状况承载能力极限状态承载力验算 (30) 1 正截面承载力验算 (30) 二、持久状况下正常使用极限状态抗裂验算 (35) 1 正截面抗裂验算 (35) 2 斜截面抗裂验算 (36) 三、持久状况构件的应力验算 (38)
32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ； ?设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）； ?桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。 ?桥梁安全等级为一级，环境类别一类。 1.1.2. 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2. 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa = × 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计； 2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预
应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸
预应力混凝土简支T梁计算报告 指导老师：李立峰 专业：桥梁工程 班级：桥梁一班 姓名：* * * 学号：**********
一、计算资料 跨度与技术指标 标准跨径： 计算跨径： 汽车荷载：公路一级 设计安全等级：二级 桥梁概况及一般截面 此计算为一预应力混凝土简支梁中梁的计算，不计入现浇带，其跨中与支点截面如图1-1所示，纵断面图如图1-2所示。 使用的材料及其容许应力
混凝土：C50，轴心抗压强度设计值,抗拉强度设计值，弹性模量。 钢筋混凝土容重： 钢筋：预应力钢束采用3束φ×7的钢绞线，抗拉强度标准值，张拉控制应力σcon==1395MPa 截面面积：，孔道直径：77mm 预应力钢筋与管道的摩擦系数： 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：（1/m） 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值： 开始点：6mm 结束点：6mm 纵向钢筋：采用φ16的HRB335级钢筋，底部配6根，间距为70mm，翼缘板配16根，间距为100mm。 施工方法 采用预制拼装法施工；主梁为预制预应力混凝土T梁，后张法工艺；预制梁混凝土立方体强度达到设计混凝土等级的85%，且龄期不少于7天后方可张拉预应力钢束；张拉时两端对称、均匀张拉（不超张拉），采用张拉力与引伸量双控。 钢束张拉顺序为：N2—N3—N1 二、计算模型 模型的建立 本计算为一单跨预应力混凝土简支T梁桥中梁模型（图2-1），其节点的布置如图2-2所示。在计算活载作用时，横向分布系数取m=,并不沿纵向变化。在建立结构模型时，取计算 跨径，由于该结构比较简单，计算跨度只有24m，故增加单元不会导致计算量过大， 大多数单元长度为1m。建立保证控制截面在单元的端部，以便于读取数据。 对于横隔板当作节点荷载加入计算模型，其所起到的横向联系作用已在横向分布系数中考虑。
30m预应力混凝土简支小箱梁计算书 一、主要设计标准 1、公路等级：城市支路，双向四车道 2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m 车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m 3、荷载等级：汽车-80级 4、设计时速：30Km/h 5、地震动峰值加速度0.2g 6、设计基准期：100年 二、计算依据、标准和规 1、《厂矿道路设计规》（GBJ22-87） 2、《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 三、计算理论、荷载及方法 1、计算理论 桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。 2、计算荷载 （1）自重：26KN/ m3 （2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装 （3）人行道恒载：20KN/ m （4）预应力荷载：
采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，控应力1395MPa。（5）汽车荷载： 本桥由于是物流园区部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下： 根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。 冲击系数按照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。 （6）人群荷载：3.5 KN/ m2 （7）桥面梯度温度: 正温差：T1=14°，T2=5.5° 负温差：正温差效应乘以-0.5 3、计算方法
（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。 （2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。 （3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、力和位移。（4）根据规规定的各项容许指标。按照A类构件验算是否满足规的各项规定。 四、计算模型 全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。全桥模型如下图： 全桥有限元模型图 五、计算结果 1、施工阶段法向压应力验算 （1）架梁阶段 架设阶段正截面上缘最小压应力为1.0MPa，最大压应力为2.7MPa；正截面下缘最小压应力为12.0MPa，最大压应力为13.7MPa。根据《公路钢筋混凝
20m简支t型梁桥设计
目录 摘要:.................................. I Abstract.............................. I I 第1章设计内容及构造布置. (1) 1.1 设计内容 (1) 1.1.1 设计标准 (1) 1.1.2 主要材料 (1) 1.1.3 设计依据 (1) 1.2 方案比选 (1) 1.3横断面布置及主梁尺寸 3 第2章主梁内力计算 (5) 2.1 恒载内力计算 (5) 2.1.1结构自重集度计算 5 2.1.2 结构自重内力计算 (5) 2.2 活载内力计算 (6) 2.2.1荷载横向分布计算 6 2.2.2汽车人群作用效应计算
10 2.3 主梁内力组合 (18) 2.3.1 作用效应计算公式 (19) 2.3.2 主梁内力组合 (19) 第3章主梁配筋计算 (21) 3.1 跨中截面的纵向受拉钢筋计算 (21) 3.1.2 确定简支梁控制截面弯矩组 合设计值和剪力设计值 (21) 3.1.3 T型截面梁受压翼板的有效宽 度 (21) 3.1.4 钢筋数量计算 (21) 3.1.5 截面复核 (22) 3.2 腹筋设计 (23) 3.2.1 截面尺寸检查 (23) 3.2.2 检查是否需要根据计算配置 箍筋 (23) 3.2.3 计算剪力图分配 (23) 3.2.4 箍筋设计 (24) 3.2.5 弯起钢筋设计 (25) 3.2.6 斜截面抗剪承载力验算 (29) 3.2.7 持久状况斜截面抗弯极限承
载能力状态验算 (33) 3.3持久状况正常使用极限状态裂缝宽度 验算 (33) 3.4持久状况正常使用极限状态下挠度验 算 (35) 第4章横隔梁内力与配筋计算 (38) 4.1横隔梁内力计算 38 4.1.1确定计算荷载 38 4.1.2绘制中横隔梁弯矩、剪力影响线 38 4.1.3截面内力计算 40 4.1.4内力组合 40 4.2横隔梁配筋计算 40 4.2.1正弯矩配筋 (40) 4.2.2剪力配筋 (41) 第5章行车道板的计算 (43)
预应力混凝土简支T梁计算报告 指导老师：立峰 专业：桥梁工程 班级：桥梁一班 姓名： * * * 学号： **********
一、计算资料 1.1 跨度与技术指标 标准跨径：L=25m 计算跨径：L0=24m 汽车荷载：公路一级 设计安全等级：二级 1.2 桥梁概况及一般截面 此计算为一预应力混凝土简支梁中梁的计算，不计入现浇带，其跨中与支点截面如图1-1所示，纵断面图如图1-2所示。 1.3 使用的材料及其容许应力 混凝土：C50，轴心抗压强度设计值m mm=22.4mmm ,抗拉强度设计值m mm= 1.83mmm，弹性模量m m=3.45×104mmm。 钢筋混凝土容重：γ=26kN/m3 钢筋：预应力钢束采用3束φ15.2mm×7的钢绞线，抗拉强度标准值m mm=
1860mmm，拉控制应力σcon=0.75f ak=1395MPa 截面面积：m m=3×140×7=2940mm2，孔道直径：77mm 预应力钢筋与管道的摩擦系数：0.25 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：0.0015（1/m） 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值： 开始点：6mm 结束点：6mm 纵向钢筋：采用φ16的HRB335级钢筋，底部配6根，间距为70mm，翼缘板配16根，间距为100mm。 1.4 施工方法 采用预制拼装法施工；主梁为预制预应力混凝土T梁，后法工艺；预制梁混凝土立方体强度达到设计混凝土等级的85%，且龄期不少于7天后方可拉预应力钢束；拉时两端对称、均匀拉（不超拉），采用拉力与引伸量双控。 钢束拉顺序为：N2—N3—N1 二、计算模型 2.1 模型的建立 本计算为一单跨预应力混凝土简支T梁桥中梁模型（图2-1），其节点的布置如图2-2 所示。在计算活载作用时，横向分布系数取m=0.5,并不沿纵向变化。在建立结构模型时，取计算跨径m0=24m，由于该结构比较简单，计算跨度只有24m，故增加单元不会导致计算量过大，大多数单元长度为1m。建立保证控制截面在单元的端部，以便于读取数据。 对于横隔板当作节点荷载加入计算模型，其所起到的横向联系作用已在横向分布系数中考虑。 每个节点对应的x坐标值如表2-1所示 节点的x坐标值表2-1
桥涵通用图 30米现浇预应力混凝土箱梁 下部构造（路基宽9.0米，R＝80m） 计 算 书 计算：汪晓霞 复核： 审核： 二〇一九年八月
第一部分基础资料 一、计算基本资料 1技术标准与设计规范： 1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014） 2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015） 3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》（JTG 3362-2018） 4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 2桥面净空：净-8.0米 3汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要性系数1.1 4材料性能参数 1)混凝土C30砼：墩柱、墩柱系梁, 主要强度指标： 强度标准值f ck＝20.1MPa，f tk＝2.01MPa 强度设计值f cd＝13.8MPa，f td＝1.39MPa 弹性模量E c＝3.0x104Mpa 2)普通钢筋 a)HPB300钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝300MPa 抗拉强度设计值f sd＝250MPa 弹性模量E s＝2.1x105MPa b)HRB400钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝400MPa 抗拉强度设计值f sd＝330MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa c)HRB500钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝500MPa
抗拉强度设计值f sd＝415MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa 5主要结构尺寸 上部结构为2×30m～4×30m一联,现浇连续预应力箱形梁。每跨横向设2个支座。 桥墩墩柱计算高取10、15、17米，直径1.4、1.6米。因无法预计各桥的实际布置情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按2跨一联、3跨一联、4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。应用本通用图时，应根据实际分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋是否满足受力要求。本次验算不含桩基计算。 二、计算采用程序 下部结构计算数据采用桥梁博士对上部结构的分析结果。 三、计算说明与计算模型 1.计算说明 计算中，外荷载数据取自上部结构电算结果。 2.桥墩计算模型 根据上部箱梁计算所得相关数据，进行手工计算。 第二部分墩柱计算结果 Ⅰ、墩柱计算 按2跨一联、3跨一联、4跨一联分别进行计算，一联两端为桥台，中间为双柱式墩桥台上设活动支座，桥墩墩顶均为盆式橡胶支座，一排支座为2个。桥墩墩柱D1＝1.4、1.6m。 经核算2X30米箱梁下部因水平力（主要是制动力、离心力）过大，采用双圆柱墩无法满足受力要求，故墩柱形式拟采用花瓶墩，不进行本次双圆柱墩计算分析。经对3X30米及4X30米箱梁下部受力分析比较，以3跨一联下部构造双圆柱墩计
石家庄铁道学院毕业设计 某装配式钢筋混凝土简支T型梁桥 设计与计算 2009届工程力学系 专业工程力学 学号20052011 学生何强江 指导教师军 黄羚 完成日期 2009年6 月 2 日
毕业设计成绩单
毕业设计任务书
毕业设计开题报告
摘要 设于墩柱顶部的盖梁是钢筋混凝土简支梁桥下部结构的主要承力构件。本文以北京某一六跨25m连续简支T梁桥为工程实例，着重设计与分析计算了其盖梁部分。通过人工和ANSYS程序分别计算出盖梁在各种受力情况下的力，并根据荷载组合得到的最大弯矩或最大剪力的数据，选择构件型号及截面，验算构件的弯曲强度，抗剪强度和挠度。在计算力的时候，选择合适的方法计算横向分布系数是非常重要的。经过对比，电算比手算更加迅速及精确。盖梁的主要作用是支撑桥梁上部结构并将全部荷载传递到桥梁的基础。盖梁的设计是所有桥梁设计中的重要环节，必须认真对待。 关键词：盖梁设计配筋验算
Abstract Bent cap located at the top of the pillar are the primary load bearing component of the substructure of reinforced concrete simply supported bridge．In this paper the design and analysis of bent cap is focused based on the engineering background of a six spans consecutive 25-meter bridge by simply supported T-beam in Beijing. The internal forces of bent cap are calculated by artificial and ANSYS software in various loading situations respectively. Based on moment or shearing maximum which derived by the composed load，the component models and cross-section are chosed. At the same time, the component deflection, bending strength and shearing strength are checked. While the internal forces are calculated, it is important to choose suitable way for the calculation of horizontal distribution coefficient. To contrast, by the program is more quickly and precise than by artificial．The main role of bent cap are for supporting the upper structure of the bridge and delivering the full loading through the pillar to the basis structure. It is an important component element of bridge design, which the designer should be handled carefully. Key words：the design of capping beams reinforcement placement checking
目录 1、工程概况 (2) 2、主要技术标准 (2) 3、采用规范 (2) 4、主要材料 (2) 5、计算参数 (2) 6、结构计算模型 (3) 7、持久状况承载能力极限状态计算 (4) 8、持久状况正常使用极限状态计算 (6) 9、横梁的计算 (8) 10、构件构造要求 (10) 11、结论 (10)
1、工程概况 本桥是黑龙江省伊绥高速公路南互通E匝道桥第四联钢筋混凝土箱梁桥。采用3-20米等高度现浇钢筋混凝土箱梁桥。 2、主要技术标准 设计荷载：公路—I级 桥面宽度：B＝10.5m 2个车道 设计安全等级二级 3、采用规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 4、主要材料 主梁材料：C40混凝土 普通钢筋： HRB335钢筋，抗拉强度设计值为280MPa； 5、计算参数 （1）、采用空间有限元杆系将主梁离散为35个节点， 34个单元。荷载组合及验算内容一律按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）相关条文执行。 （2）、活载布置采用外侧偏载最不利方式布载。 （3）、荷载取值： ●恒载：一期恒载混凝土容重为26kN/m3；二期恒载为10cm沥青 铺装，容重为26kN/m3，防撞栏杆为9.6kN/m； ●活载：荷载标准为公路I级，并考虑汽车荷载引起的冲击力，
冲击系数的取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）计算，由程序计算出此结构的自振频率为9.8Hz， 得到冲击系数 ＝0.36； ●汽车引起的离心力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； ●汽车引起的制动力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），如果有离心力参与荷载组合是制动力取值按照0.7 倍考虑； ●基础变位：基础作用按照支座不均匀沉降考虑，支座的沉降量 为0.5cm； ●温度梯度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 4.3.10 第3 条，对结构的梯度温度引起的效应进行考虑，取 值参照表4.3.10-3竖向日照正温差计算温度基数表混凝土铺 装的结构类型取值。混凝土上部结构竖向日照反温差为正温差 乘以-0.5。铺装为10cm沥青，T1取14 ℃，T2取 5.5℃； ●均匀温度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）， 取升温为30℃，降温38℃。 6、结构计算模型 采用空间杆系将上部主梁离散成51个节点，50个单元。结构离散图如下所示：
预应力混凝土简支T梁桥的设计 摘要预应力混凝土简支T梁公路桥，公路一级，有防撞栏杆，无人行道。设计首先确定截面尺寸，梁的片数的确定，然后荷载的计算，包括恒载（一期，二期），活载等，完成在极限承载力状态和正常使用极限状态下的验算。接着完成预应力钢筋的估束，钢筋的配置和预应力的损失。主要截面的验算。最后完成控制截面的承载能力、抗裂性、应力水平及结构的变形等多项指标进行验算。 关键字内力计算承载能力极限状态正常使用极限状态预应力钢束预应力损失截面验算 设计基本流程： 1.根据桥型方案，确定结构的相关基本尺寸。 2.结构内力计算。对于本课程设计而言，结构内力计算的主要工作包括荷载横向分布系数和单根T梁的内力计算。并完成在承载能力极限状态下和正常使用极限状态下的相 应内力组合。 3.预应力钢束的设计。按照结构的受力及构造等的要求，完成预应力钢束的布置工作，并完成预应力损失的计算。 4.主要截面的验算。主要针对控制截面的承载能力、抗裂性、应力水平及结构的变形等多项指标进行验算。
对于装配式预应力混凝土简支T梁桥而言，多片T梁通过横隔板及桥面板联系在一起形成一个整体受力结构。由于结构的空间整体性，当桥上作用荷载时，各片主梁将共同参与工作，形成了各片主梁之间的内力分布。对于绝大多数工程设计人员而言，直接应用空间分析方法进行结构设计是不现实的。按照《材料力学》和《结构力学》方法计算结构内力。计算内容包括： 1.各片主梁的内力计算结果(考虑对称性，只给出一半主梁的结果)； 2.控制断面(包括支座断面、1/8跨断面、1/4跨断面、3/8跨断面和跨中断面等)的弯矩和剪力； 3.单独列出自重、二期恒载和活载的计算结果； 4.对于移动荷载(本课程设计中的车道荷载)应按影响线进行最不利加载。对于影响线的求法，可以参考《结构力学》的相关内容(如机动法)。 目前，对于多主梁结构的荷载横向分布系数的计算方法有：刚性横梁法、绞接板法、刚接梁法以及正交异性板法(G-M 法)等。关于荷载横向分布系数的计算方法可以参考相关专业书籍和文献。在设计中，在支座位置处荷载横向分布系数可按“杠杆原理法”(关于杠杆原理的相关理论，可参考相关书籍，本课程设计不作专门介绍)进行计算，而跨中位置处荷载横向分布系数按“刚性横梁法”进行计算。 据反力互等原理，单位荷载作用在某一根主时，各主梁的反力等于单位荷载在这些主梁上移动时该主梁的反力变
目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (6) 4.3 力学验算 (8) 4.3.2 横肋力学验算 (9) 4.3.3 竖肋支架验算 (10) 4.3.4 拉杆验算 (10)
30m预制箱梁模板计算书 一、工程概况 呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。 二、预制箱梁模板体系说明 箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。 内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。 箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。 三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
课程编号：021141 《桥梁工程》课程设计大纲 2周2学分 一、课程设计性质、目的及任务 桥梁工程课程设计是土木工程专业交通土建专业方向重要的实践性教学环节，是学生修完《桥梁工程》课程后对梁式桥设计理论的一次综合性演练。其目的是使学生深入理解梁式桥的设计计算理论，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。其任务是通过本次课程设计，要求熟练掌握以下内容： 1．梁式桥纵断面、横断面的布置，上部结构构件主要尺寸的拟定。 2．梁式桥内力计算的原理，包括永久作用的计算、可变作用的计算（尤其是各种荷载横向分布系数的计算）、作用效应的组合。 3．梁式桥纵向受力主筋的配置、弯起钢筋和箍筋的配置，以及正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗弯和挠度的验算，预拱度的设置。 4．板式橡胶支座的设计计算。 二、适用专业 交通土建专业 三、先修课程 材料力学、弹性力学、结构力学、结构设计原理、地基与基础工程、交通规划与道路勘测设计、道路工程、桥涵水力水文 四、课程设计的基本要求 本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计（上部结构），其下部结构为重力式桥墩和U型桥台，支座拟采用板式橡胶支座。学生在教师的指导下，在两周设计时间内，综合应用所学理论知识和桥梁工程实习所积累的工程实践经验，贯彻理论联系实际的原则，独立、认真地完成装配式钢筋混凝土T型梁桥的设计。 基本要求为：计算书应内容完整，计算正确，格式规范，叙述简洁，字迹清楚、端正，图文并茂；插图应内容齐全，尺寸无误，标注规范，布置合理。 五、课程设计内容 1．题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构） 2．基本资料 （1）桥面净空：净—9+2×１ｍ （2）永久荷载：桥面铺装层容重γ=23kN/m3。其他部分γ=25kN/m2。 （3）可变荷载：汽车荷载，公路-Ⅰ级（或Ⅱ级），人群荷载2.5kN/m2；人行道+栏杆=5kN/m2。 （4）材料：主筋采用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土标号C40。 （5）桥梁纵断面尺寸： 标准跨径Lb=25m，计算跨径L=24.5m，桥梁全长L，=24.96m（或标准跨径Lb=30m，计算跨径L=29.5m，桥梁全长L，=29.96m）。 3．设计内容