底盘设计计算书
目录
1．计算目的
2．轴载质量分配及质心位置计算
3．动力性计算
4．稳定性计算
5．经济性计算
6．通过性计算
7．结束语
1．计算目的
本设计计算书是对陕汽牌大客车专用底盘的静态参数，动力性，经济性，稳定性及通过性的定量分析。旨在从理论上得到整车的性能参数，以便评价该大客车专用底盘的先进性，并为整车设计方案的确定提供参考依据。
2．轴载质量分配及质心位置计算
在此处仅对大客车专用底盘进行详细准确的分析计算，而对整车改装部分（车身）只做粗略估算。（车身质量按340KG/M计算或参考同等级车估算）。计算整车的最大总质量，前轴轴载质量，后桥轴载质量及质心位置可按以下公式计算。
M=ΣMi
M1=ΣM1iM1=Σ(1-Xi/L)
M2=ΣM2iM2=Σ(Xi/L)
hg=Σ(Mi·hi/M)
A=M2·L/M
式中：
M——整车最大总质量
M1——前轴轴载质量
M2——后桥轴载质量
Mi——各总成质量
Xi——各总成质心距前轴距离
Hi——各总成质心距地面距离
M1i——各总成分配到前轴的质量
M2i——各总成分配到后桥的质量
hg——整车质心距地面距离
L——汽车轴距
A——整车质心距前轴距离
2.1各总成质量及满载时的质心位置
序号名称质量质心距前轴M1I质心距地面HI。MI距离XI距离HI KGMMKG。MMKG。MM1前轴前轮前悬挂
2后桥后轮后悬挂
3发动机离合器
4变速箱
5传动轴
6散热器附件
7膨胀箱支架
8空滤器气管支架
9消音器气管支架
10油箱支架
11电瓶支架
12方向盘xx
13转向机支架
14转向拉杆
15换档杆操纵盒
16贮气筒支架
17操纵踏板支架
18前后拖钩
19全车管路附件
20车架
底盘
21车身
空车
22乘客
23行李
24司机
满载
2.2水平静止时轴载质量分配
底盘整备质量：
Ga=Σgi
轴距：
L=mm
后桥轴载质量：
Ga2=(Σgi.ai )/L
前轴轴载质量：
Ga1=Ga-Ga1
2.2.2空车( Kg )
整车整备质量：GA=
后桥轴载质量：GA2=
前轴轴载质量：GA1=
2.2.3满载
整车整备质量：
Ga=
后桥轴载质量：
Ga2=
前轴轴载质量：
Ga1=
2.2质心距前轴中心线距离L1
L1=
2.3.2空车
L1=
2.3.3满载
L1=
2.4质心高度hg
2.4.1满载
hg=
2.4.2空车
质心不随载荷变化而变化的非簧载质量：
非簧载质量对地面力矩之和：
簧载质量：
簧载质量对地面力矩之和：
簧载质量的质心高度H=
簧载质量对前轮中心线的力矩之和：
簧载质量的质心距前轮中心线的距离L
当汽车由满载到空载时，前轴处车架抬高mm，后桥处车架抬高mm，簧载质量的质心相应抬高hx
空车时簧载质量的质心距地面距离高
簧载质量的质心相应抬高后对地面力距之和：
空车质心高度为
2.4.3底盘
底盘在整车满载状态下质心高度：3．动力性计算
3.1主要技术参数
厂定最大总质量Ga
总长（整车）
总宽（整车）
总高（整车）
轴距
前轮距B1
后轮距B2
车轮滚动半径rr
发动机外特性见表2
表2
转速ne（r/min）02100扭矩Me（N·m）功率Ne（Kw）
注：
以上指标均未修正
后桥传动比io
变速箱各档速比ig见表3表速比3
档位ig1ig2ig3ig4ig5ig6ig倒
传动系总速比io·ig见表4
表4
档位io·ig1io·ig2io·ig3io·ig4io·ig5io·ig6io·ig倒速比
3.2汽车的功率平衡计算
3.2.1发动机的净输出功率N
E净NE净=N
E*N发式中：N发——发动机效率
3.2.2汽车的行驶速度计算
按发动机的转速与传动系的匹配计算汽车的行驶速度VA= 0.377Rr . Ne/Io. Ig（Km/H）
式中：
Rr——车轮滚动半径
Ne——发动机转速
NF（KW）
NW（KW）
NF+NW
（KW）
3.2.6按表5和表6作出功率平衡图见图1
3.3汽车的驱动力和行驶阻力计算
3.3.1驱动力计算
FT=ME净.IG.IO.NT/RR（N）
式中：
ME净——
ME净=ME。N发
ME净——
N发——
RR——
IO——
IG——
NT——传动系效率
直接档NT=其它档=
各档的驱动力计算结果见表7 表7
NE（R/MIN）6000ME（N。M）ME净（N。M）
I档
II档
FTIII档
（N）IV档
V档
VI档
倒档
3.3.2行驶阻力计算（水平路面匀速行驶）
当汽车在水平面路面匀速行驶时，行驶阻力只有滚动阻力
和空气阻力
AFf=Ga×f×g（N）
式中：
GaFg见（
2.2.4）
BFw=CDXAXVa/
21.15（N）
式中：
CDA见（
2.2.4）
对应车速下行驶阻力计算结果见表8
表8
Va（Km/h）506070 1 0120Ff（N）
Fw（N）
Ff+Fw
（N）
3.3.3按表5表7和表8作出驱动力——行驶阻力平衡图见图2 3.4最高车速计算
3.4.1按传动比计算
Vamax=
0.377*n
emax*r
r/io*ig(Km/h)
3.4.2按汽车的动力性能计算
根据功率平衡图和驱动力——行驶阻力平衡图可看出，当车速达到？KM/H 时，功率和驱动力——行驶阻力均未达到平衡点，此时还有？KW的后备功率或？N的后备驱动力。因而汽车的动力性完全能保证汽车在厂定最大质量时达到传动比计算的最高车速。
3．5汽车动力特性计算
3．5．1动力因素计算
D=FT-FW/GA*G
式中：
FT——驱动力
FW——空气阻力
GA——
G——重力加速度G=
9.8
各档动力因素计算见表9
表9
ne（r/min）6000ne净（r/min）
Me（Nm）
I档io.ig =
Va（Km/h）
Ft（N）
Fw（N）DII档io.ig =
Va（Km/h）
Ft（N）
Fw（N）DIII档io.ig =
Va（Km/h）
Ft（N）
Fw（N）DVI档io.ig =
Va（Km/h）
Ft（N）
Fw（N）DV档io.ig =
Va（Km/h）
Ft（N）
Fw（N）DVI档io.ig =
Va（Km/h）
Ft（N）
Fw（N）D
3.5.2滚动阻力系数F在对应车速下的计算
表10
VA（KM/H）
F见表10
3．5．3根据表9和表10作出动力特性图见图3
3．6爬坡度计算
A=ARCSIN（D-F（1-D-F）/（1+F）
然后再根据TG =IX100%换算成坡度。这里仅对各档的最大爬坡度计算。计算结果见表11
表11
档位I档III档IV档VI档
最大爬坡度
坡度
对应车速（KM/H）
3.7加速性计算
3.7.1加速度计算
汽车在行驶中的加速度可按下式计算
J=G/Q（D-F）（M/S2）
式中：
Q——旋转质量换算系数
Q=1+Q1*JG2+Q2
按《汽车设计》推荐数据δ1=
0.04——
0.06
δ2=
0.03——
0.05
IG为变速箱各档传动比，各档位的Q值计算结果见表12
档位I档I I档III档IV档V I档δ各档位的加速度J的计算结果见表13，并根据表13作出行驶加速度曲线见图4
3．7．2加速时间计算
加速时间指汽车由一车速加速至另一车速所需时间由积分法求得：
T=∫
加速度J的倒数1/J的计算结果见表14，并根据表14作出加速度倒数曲线图，见图14
根据图5，用图解积分法求得汽车原地起步加速时间T见表15并根据表15作出加速时间图见图6
连续换档加速时间为
4．稳定性计算
4．1汽车的纵向行驶稳定性
汽车的纵向行驶稳定性即汽车上时不致纵向翻车，其条件为B/HG》Q
式中：
B——质心距后轴的距离
查表1：空载：
B=
满载：
B=
HG——汽车质心高度
空载：=满载：=Q =道路附着系数
经计算：
空载：=满载：=从以上计算结果可以看出其数值均大于
0.7所以满足行驶稳定性要求
4．2横向稳定性计算
4．2．1静态侧翻角计算
TGB=B/2HG则B=ARCTG（B/2XHG）
式中：
B——前轮距B=
静态侧翻角B《客车通用技术条件》中规定应大于35经计算；空载时= 满载时=
从以上结果可以看出，空载或满载均能满足静态侧翻角度的要求。4．2．2汽车在横坡上行驶时应保证侧滑发生在侧翻之前，即B/2HG》Q 将空载或满载时的B和HG值分别代入，可得
空载时=
满载时=
计算结果表明，当汽车在良好的沥青路面上行驶仍能保证侧滑发生在侧翻之前，所以是稳定的。
5．经济性计算
6．1百公里油耗计算
假设汽车匀速行驶在平直路面上，百公里油耗
Q=N
阻*GE/10VAR（L/100KM）
式中：
N阻——阻力所消耗的功率，见（
3.2.4）
计算结果，见表6
GE——发动机功率与阻力功率平衡时的比油耗
此油耗根据发动机万有特性得出，见技术条件
VA——行驶速度
R——柴油密度R=
0.82KG/L
在此仅对直接档IV档和超速档V档的等速百公里油耗进行计算，计算结果见表16
4．2作等速百公里油耗曲线
根据表16作出汽车行驶时，直接档IV和超速档V档的等速百公里油耗曲线，见图7
5．通过性计算
《完》
总布置设计时，为防止运动干涉，应对转向轮跳动，传动轴跳动，转向传动装置与前悬架的运动进行校核.
转向轮运动校核，通过绘制转向轮跳动图确定转向轮运动时占用的空间，并进一步确定轮罩和翼子板的合理形状，同时可检查转向轮与纵拉杆，减振器，车架之间的运动间隙。
传动轴的运动校核，通过绘制传动轴跳动图确定传动轴上下跳动时的最大摆角和传动轴长度的伸缩量。应保证传动轴最大摆角时传动轴与后桥轴或变速器轴的夹角小于传动轴万向节的极限夹角。传动轴最长时，轴与花键不脱开，最短时，轴与花键不顶死，1。前置客车其传动轴伸缩量约6—12MM，根据经验将支承机构布置在使传动轴满载时传动角为1—
1.5，传动轴运动状态比较理想。2。
后置客车其传动轴伸缩量约40—45MM，在设计时应满足A=B，同时令传动轴在满载时尽可能满足C=1—2，使传动轴在最大负荷时传动轴万向节承受的径向载荷最小，弯曲振动量最小，分布最均匀。后置客车传动轴校核应满足以下四点：
（1）钢板弹簧压平时，传动轴长度应为花键全啮合时传动轴最小压缩长度；
（2）客车反跳钢板弹簧挠度最大时，轴的传动角应小于万向节的极限夹角；
（3）空载时，传动轴长度应小于花键啮合传动轴最大拉伸长度；
（4）满载时，传动轴应尽可能满足A=2最大应小于4。
转向传动装置与前悬架的运动校核，通过绘制转向传动装置与前悬架的运动图确定转向拉杆与前悬架导向机构的运动是否协调。
总布置设计时，应进行如下主要计算。
1．轴荷分配及质心位置的计算。
（1）水平静止时的轴荷分配及质心位置的计算；
（2）水平路面上汽车满载行驶时各轴的最大负荷计算；
（3）制动时各轴的最大负荷计算。
2．驱动桥主减速器传动比IO的选择计算。
3．变速器传动比IG的选择计算。
4．动力性能计算。
（1）驱动平衡计算；
（2）动力特性计算；
（3）功率平衡计算。
5．汽车燃油经济性计算。
汽车稳定行驶时的燃油经济性计算公式
Q=gePe/
1.02vaγ
va=
0.377.r
r. ne/ig.io
式中：
Pe——汽车稳定行驶时所需发动机功率，KW
ge——发动机的燃油消耗率，G/KW*H），其值由发动机负荷特性或万有特性得道。
γ——燃油比重，N/L，汽油约为
6.95—
7.15，
柴油约为
7.94—
8.13。
Q——汽车单位行程燃油消耗量，L/100KM。
6．汽车不翻倒的条件计算。
（1）汽车不纵向翻倒的条件b/hg>Ψ
（2）汽车不横向翻倒的条件B/2 hg>Ψ
式中：
B——汽车轴距；
7．汽车最小转弯直径计算。
Rmin=2 I L2+（B+L/tgθmax）
式中：
θmax——汽车前内轮的最大转角。
汽车设计技术的发展经历了以下三个阶段
1）1886—40‘S经验设计阶段
2）50‘S初—60‘S中期以科学实验和技术分析为基础的设计阶段
3）60‘S中期—现在计算机辅助设计CAD和自动设计AD阶段。汽车总布置设计
汽车总体设计的任务
根据国家发展汽车工业的方针政策和汽车产品发展规划，考虑市场需求和使用单位的要求，参照同级汽车的国内外资料，对设计任务进行分析研究，按所设计汽车的用途，使用条件，经济条件及生产条件，从全局出发正确选择地整车型式及主要技术参数，各总成结构型式及参数，并进行合理布置，使各总成有机地组合在一起，从而保证所设计的汽车具有良好的技术性能和使用维修方便性。
汽车总体设计的一般程序
1）进行调查研究，制定设计原则
2）选型和制定设计任务书
3）技术设计
4）汽车总装配图的绘制
5）试制试验修改和定型
汽车主要技术参数的确定
1．汽车质量参数的确定
2．汽车主要尺寸的确定
3．汽车主要性能参数的确定
汽车主要部件的选择及布置
京杭运河特大桥 防撞墩及助航设施施工图设计 计 算 书 交通勘察设计有限公司 年月
京杭运河特大桥 防撞墩及助航设施施工图设计 证书等级：工程设计甲级 发证机关： 证书编号： 计算： 复核： 审核： 浙江交通勘察设计有限公司 年月
一、工程背景 京杭运河特大桥为宁杭高速铁路浙江段中重要桥梁。京杭运河特大桥主桥为（84+152+84）m双薄壁连续刚构桥，桥址位于京杭运河崇贤港区附近，即杭州绕城高速公路京杭运河大桥北侧约1公里处。由于受杭州市城市规划所限，桥轴线与航道夹角35°，双薄壁墩置于河道内，容易受到过往船只的碰撞，给铁路正常运营带来隐患。 受宁杭高铁有限公司的委托，我公司对京杭运河特大桥主墩防撞设施及助航设施进行设计。 二、采用规范及设计依据 2.1 设计依据 1、《京杭铁路跨京杭运河防撞墩设施和导航助航设施设计》合同编号：2009-gl-24； 2、《宁杭铁路（浙江段）京杭运河特大桥通航净空尺度和技术要求论证报告》 浙江省交通规划设计研究院2009年4月编制； 3、《关于宁杭铁路（浙江段）京杭运河特大桥通航净空尺度和技术要求论证报告的审查意见》浙港航函【2008】74号文件； 4、《京杭运河特大桥防撞和助导航设施方案专家审查意见》2009.11.29。 2.2 技术规范 1、《铁路桥涵设计基本规范》TB10002.1-2005 2、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007
3、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 三、计算程序 本次计算采用桥梁博士3.03分析软件对局部冲刷线处桩的作用效应进行建模计算。 四、防撞墩主体结构设计要点 防撞墩主体结构采用群桩基础加防撞承台的形式。 4.1设计原则 1、遵照国家现行的技术规范和标准； 2、在满足防撞设施结构安全的前提下，优化防撞设施的尺寸，使其满足Ⅲ级航道通行的要求，并对航运的影响最小化，使前期投入和后期维护效益最大化。 3、以冲刷线下桩基的最大弯矩为控制指标，确定桩基直径及配筋的数量，根据地质情况及桩基承载力确定桩长。 4、此水域最高通航水位3.46m，最低通航水位0.6m（85国家高程）。 5、京杭运河规划为三级航道，选用1000t级机动驳船作为通航的代表船型。 6、承台混凝土强度等级为C30，承台顶面高程控制为3.66m。 4.2 设计参数 1、混凝土容重取26KN/m3；
概述 半挂车，具有机动灵活、倒车方便和适应性好的特点，这种车可以提高装载量，降低运输成本，提高运输效率。由于装载量的不同要求，对于车架的承受载荷也有不同，该半挂车的轴距较大，因而对车架的强度与刚度的要求也较高。对车架的强度与刚度进行了分析计算。 半挂车参数表 车架结构设计 本车架采用采平板式，为了具有足够的强度和刚度,所设计车架材料选用Q235钢板,采用焊接式结构。 2.1 总体布置
图1 车架总体布置图 2.2 纵梁 纵梁是车架的主要承载部件，在半挂车行驶中受弯曲应力。为了满足半挂车公路运输、道路条件差等使用性能的要求，纵梁采用具有很好抗弯性能的箱形结构，纵梁断面如图2所示。上翼板是一块覆盖整个车架的大板，图中只截取一部分。 图2 纵梁截面示意图 为了保证纵梁具有足够的强度，在牵引销座近增加了加强板；为减小局部应力集中，在一些拐角处采用圆弧过渡。在轮轴座附近也增加了加强板(图1中轮轴座附近)。由于半挂车较宽，为防止中间局部变形过大，车架的中间增加了倒T形的纵梁加强板。
图3 部分加强板示意图 2.3 横梁 横梁是车架中用来连接左右纵梁，构成车架的主要构件。横梁本身的抗扭性能及其分布直接影响着纵梁的内应力大小及其分布。本车架的19根横梁，主要结构形状为槽形。 2.4纵梁和横梁的连接 车架结构的整体刚度，除和纵梁、横梁自身的刚度有关外，还直接受节点连接刚度的影响，节点的刚度越大，车架的整体刚度也越大。因此，正确选择和合理设计横梁和纵梁的节点结构，是车架设计的重要问题，下面介绍几种节点结构。 一、 横梁和纵梁上下翼缘连接（见图4（a ））这种结构有利于提高车架的扭转刚度，但在受扭严重的情况下，易产生约束扭转，因而在纵梁翼缘处会出现较大内应力。该结构形式一般用在半挂车鹅劲区、支承装置处和后悬架支承处。 二、横梁和纵梁的腹板连接（见图4（b ））这种结构刚度较差，允许纵梁截面产生自由翘 曲，不形成约束扭转。这种结构形式多用在扭转变形较小的车架中部横梁上。 三、横梁与纵梁上翼缘和腹板连接（见图4（c ））这种结构兼有以上两种结构的特点，故应用较多。 四、横梁贯穿纵梁腹板连接（见图4（d ））这 种结构称为贯穿连接结构，是目前国内外广泛采 用的半挂车车架结构。它在贯穿出只焊接横梁腹 板，其上下翼板不焊接，并在穿孔之间留有间隙。 当纵梁产生弯曲变形时，允许纵梁相对横梁产生 微量位移，从而消除应力集中现象。但车架整体 扭转刚度较差，需要在靠近纵梁两端处加横梁来提高扭转刚度。 贯穿式横梁结构，由于采用了整体横梁，减少了焊缝，使焊接变形减少。同时还具有 （a ） （b ） （c ） 图4（d ）贯穿式横梁结构 图4 半挂车纵梁和横梁的连接
1 污水处理工程初步设计说明 1.1 设计要求 （1）设计规模 污水处理厂处理能力3015m3/d （2）设计进水水质 （3）设计出水水质 经污水处理工程处理后出水水质主要指标应达到《纺织染整工业水污 染排放标准》（GB4287-92）要求的一级水质标准，主要水质指标如表 2所示。 1.2工艺简介及工艺流程 针对*****生产废水和生活污水混合后形成综合废水的水质水量特征，采用以“絮凝沉淀—水解酸化池—交叉流好氧接触氧化池—脱色反应池”为主体的工艺对综合废水进行处理。其工艺流程图如下：
生产废水和生活污水先经过格栅、格网，截留一部份污水中悬浮物和漂浮物，保护后续水泵的正常工作，然后进入调节池；再经泵提升后，污水进入中和池，调节污水pH值；加入絮凝剂，出水进入初沉池沉淀大部分COD、SS和色度；出水流入水解酸化池，水解酸化池主要是分解大的有机物，然后进入二级
好氧池进行生物处理，二级好氧池主要是去除COD 、色度。从好氧池出来的水进入沉淀池进行沉淀，沉淀后的水进入生物活性炭池进行进一步脱色，达标后出水排放。生化污泥浓缩池的污泥一部份用于污泥回流，剩余污泥进入污泥浓缩池进行浓缩，浓缩后的污泥和物化污泥浓缩池的污泥通过带式压滤机进行脱水，泥饼外运，浓缩池的上清液及脱水的滤液则进入调节池。 2 主要构筑物计算 2.1筛网 设计说明 1选定网眼尺寸 污水中的悬浮物为纤维素类物质，所以筛网的网眼应小于2000um 。 2筛网的种类 根据生产的产品规格性能，选用倾斜式筛网，材料为不锈钢，水力负荷0.6~2.4m 3/(min*m 2) 3所需筛网面积A 参数 水力负荷q= 2.0m 3/(min*m 2) 设计流量Q=3015m 3/d=2.1m 3/min 面积 2.1 1.05 2.0 Q A q = ==m 2 设计取A=1.1m 2 2.2调节池 1在周期的平均流量为 33015125.625/24 W Q m h T = ==设计取130m 3/h 2水力停留时间t=8h
基 础 工 程 课 程 设 计 计 算 书 系别：土木工程系 姓名：盛懋 目录 1 .设计资料 (3) 1.1 建筑物场地资料 (3) 2 .选择桩型、桩端持力层、承台埋深 (3)
2.1 选择桩型 (3) 2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 (3) 3 .确定单桩极限承载力标准值 (4) 3.1 确定单桩极限承载力标准值 (4) 4 .确定桩数和承台底面尺寸 (4) 5 .确定复合基桩竖向承载力设计值及群桩承载力和 (5) 5.1 四桩承台承载力计算 (5) 6 .桩顶作用验算 (6) 6.1 四桩承台验算 (6) 7 .桩基础沉降验算 (6) 7.1 桩基沉降验算 (6) 8 .桩身结构设计计算 (9) 8.1 桩身结构设计计算 (9) 9 .承台设计 (10) 9.1 承台弯矩计算及配筋计算 (10) 9.2 承台冲切计算 (11) 9.3承台抗剪验算 (12) 9.4 承台局部受压验算 (12) 1. 工程地质资料及设计资料 1) 地质资料 某建筑物的地质剖面及土性指标表1-1所示。场地地层条件：粉质粘土土层取q sk＝60kpa，q ck＝430kpa；饱和软粘土层q sk＝26kpa；硬塑粘土层q sk＝80kpa，q pk＝2500kpa；设上部结构传至桩基顶面的最大荷载设计值为：V=2050kn，M=300kn?m，H=60kn。选择钢筋混凝土打入桩基础。柱的截面尺寸为400mm?600mm。已确定基础顶面高程为地表以下0.8m，承
台底面埋深1.8m 。桩长8.0m 。 土层的主要物理力学指标 表1-1 编号 名称 H m W % ? kn/m 3 ? ° S r e I p I L G s E s mpa f ak kpa a 1-2 mpa -1 1 杂填土 1.8 16.0 2 粉质粘土 2.0 26.5 19.0 20 0.9 0.8 12 0.6 2.7 8.5 190 3 饱和软粘土 4.4 42 18.3 16.5 1.0 1.1 18.5 0.98 2.71 110 0.96 4 硬塑粘土 >10 17.6 21.8 28 0.98 0.51 20.1 0.25 2.78 13 257 2）设计内容及要求 需提交的报告：计算说明书和桩基础施工图: (1)单桩竖向承载力计算 (2)确定桩数和桩的平面布置 (3)群桩中基桩受力验算 (4)群桩承载力和 （5）基础中心点沉降验算（桩基沉降计算经验系数为1.5） (6)承台结构设计及验算 2 .选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 1）、根据地质勘察资料，确定第4层硬塑粘土为桩端持力层。采用钢筋混凝土预制桩，桩截面为方桩，为400mm ×400mm ，桩长为8米。桩顶嵌入承台50cm ，则桩端进持力层1.55米。承台底面埋深1.8m ，承台厚1m 。 2）、构造尺寸：桩长L ＝8m ，截面尺寸：400×400mm 3）、桩身：混凝土强度 C30、 c f ＝14.3MPa 4φ16 y f ＝210MPa 4）、承台材料：混凝土强度C20、 c f ＝9.6MPa 、 t f ＝1.1MPa 3.确定单桩竖向承载力标准值 （1）单桩竖向承载力标准值Quk
一、概况 本工程位于黄山学院，钢筋混凝土框架结构，地上5层，综合基地面积10490平方米，总建筑面积13139.6平方米，建筑高度22.1米，本工程设计标高±0.00相当于绝对标高134.60，顶层地坪设计标高15.60相当于绝对标高150.20。本次设计为单体设计，范围为教学楼室内给排水、水消防系统、手提式灭火器及消防水泵接合器布置。单体周围给排水总平面设计由校园给排水总平面设计单位统一设计。 二、生活用水 最高日用水量为152m3/d，最大小时用水量为28.5m3/hr。 2.供水方式： 根据甲方提供有关资料：综合实验楼东侧有校园市政给水管接口，该处绝对标高134.10，最不利供水压力3.2Mpa，水质符合生活饮用水标准。本单体生活给水均由市政给水管直供。3．水力计算 α=1.8，q=0.2×1.8×N+1.1=0.36N+1.1
三、消防系统 1．消防用水量： 根据规划，校园北区设置一座集中消防泵站。利用图书馆内的消防泵房作为北区集中消 防泵站供校区北侧图书馆、教学楼等的室内消防、喷淋用水。 2.高位消防水箱 高位消防水箱容积V=15x10x60/1000=9m3 高位消防水箱储存10分钟室内消火栓系统用水量9m3，利用图书馆屋顶18m3高位消防水箱。 3．消火栓系统 最不利消火栓高度16.7m，栓口压力H1 = 18.5m（衬胶龙带长度为25米），管路损失H = 8 m H = 16.7＋18.5 +8=43.2 m 室内消火栓系统入户处压力为0.44Mpa(以室内地坪0.00为基准，绝对标高134.60米)，流量为15l/s。 4．手提式灭火器数量计算：
目录 第一部分设计原始资料 0 第二部分结构构件选型 0 一、梁柱截面的确定 0 二、横向框架的布置 (1) 三、横向框架的跨度和柱高 (2) 第三部分横向框架内力计算 (2) 一、风荷载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (2) 三、竖向恒载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (10) 四、竖向活载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (21) 第四部分梁、柱的内力组合 (28) 一、梁的内力组合 (28) 二、柱的内力组合 (30) 第五部分梁、柱的截面设计 (34) 一、梁的配筋计算 (34) 二、柱的配筋计算 (35) 第六部分楼板计算 (38) 第七部分楼梯设计 (40) 第一节楼梯斜板设计 (40) 第二节平台板设计 (41) 第三节楼梯梁设计 (41) 第八部分基础设计 (43) 第一节地基承载力设计值和基础材料 (43) 第二节独立基础计算 (43) 参考文献 (48) 致谢 (49)
第一部分 设计原始资料 建筑设计图纸：共三套建筑图分别为：某办公楼全套建筑图：某五层框架结构。 1．规模：所选结构据为框架结构，建筑设计工作已完成。总楼层为地上3~5层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。 2．防火要求：建筑物属二级防火标准。 3．结构形式：钢筋混凝土框架结构。填充墙厚度详分组名单。 4．气象、水文、地质资料： （1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值W 0详分组名单。 （2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。 （3）自然地面-10m 以下可见地下水。 （4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I 1=0.90，场地覆盖层为1.0 M ，场地土壤属Ⅱ类场地土。地基承载力详表一。 （5）抗震设防：该建筑物为一般建筑物，建设位置位于6度设防区，按构造进行抗震设防。 （6）建筑设计图纸附后，要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计。 第二部分 结构构件选型 一、梁柱截面的确定 1、横向框架梁 (1)、截面高度h 框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=)8 1 ~121(L 。 h=)81~121( L 1=)8 1 ~121(×9200＝767~1150mm 取h=750mm (2)、截面宽度 b=)2 1~3 1(h=)2 1~3 1(×750＝250~375mm 取b=250mm 2、纵向连系梁 (1)、截面高度 h=11( ~)1218L 1=11 (~)1218×3600＝300~200mm 取h=300mm (2)、截面宽度
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
设计计算书． 剑河县县城张雨松、张细明民房后侧（北东侧）局部变形挡土墙整治工程施工图设计计算书 目录 1工程概况……………………………………………
(1) 2设计依据 (1) 3设计原则 (1) 4 设计基础参数取值 (2) 5支护工程设计方案 (2) 6设计计 算…………………………………………………… (3)
6.1开挖放坡稳定性验算 (3) 6.2挡土墙验算 (4) 地质工程勘察公司101贵州地矿凯里 剑河县县城张雨松、张细明民房后侧（北东侧）局部变形挡土墙整治工程施工图设计计算书6.2.1土压力计算 (4) 6.1.2稳定性验算 (5) 6.2.1墙身强度验算 (7) 6.2.4地基承载力验算 (7) 6.3墙脚排水沟设计 (8) 7算过程及结 果…………………………………………………… (9) 7.1开挖放坡稳定性验算(采用理正6.0软件 计 算) (9)
7.2挡土墙计算过程及结果(采用理正6.0软 件计算) ........................................................... 10 地质工程勘察公司101贵州地矿凯里 剑河县县城张雨松、张细明民房后侧（北东侧）局部变形挡土墙整治工程施工图设计计算书 1工程概况 剑河县县城张雨松、张细明民房后侧（北东侧）局部变形段挡土墙建于上个世纪50年代，全长20.0m，墙顶高程666.90m，墙底高程663.05m，该段挡土墙顶后缘为在建8层砖混结构民房（基础为桩基础），墙脚 前缘为已建的6层砖混结构民房。 2012年6月，发现该段挡土墙出现变形，并且变形在持续发展，目 前该段挡墙的变形主要表现为墙体鼓胀。 根据现场调查和勘察，墙后地层主要为第四系老回填土，填土层厚5.0～8.0m，挡墙基础持力层为老回填土，基底以下老回填土层厚度大于1.0m，下覆基岩为寒武系下统牛蹄塘组（∈n）碳质页岩。l2 设计依据 (1) 现场踏勘、勘察、调查、收集资料； (2) 现场实测工程区1：500地形图； (3)《工程测量规范》（GB50026-93）；
厢式车总体设计计算书 车型(一)：SY006XL、SK006XL、SD006XL 车型(二)：SY006X、SK006X、SD006X 一、外形参数确定 车型(一)：SY006XL、SK006XL、SD006XL 1、轴距L： L=Lh+Lj+S-Lr S=250Lj=775Lh=7500取L/Lr=0.42 L+0.42L=7500+775+250L=7500+775+250/1.42=6003.5 轴距L：1800+4203取1800+4200 2、轮距：(1)、前轮距：1750(2)、后轮距：1750/1725 3、外形尺寸：L=1205+7500+250+775=9730 B=2300 H=3500 4、前悬：Lf=1205；后悬：Lr=9730-1205-1800-4200=2525 车型(二)： 1、轴距L：为了同车型(一)统一轴距取相同 轴距L：取1800+4200 2、轮距：(1)、前轮距：1750(2)、后轮距：1750/1725 3、外形尺寸：L=1205+775+7100+250=9330 B=2200 H=3500 4、前悬：Lf=1205；后悬：Lr=9330-1205-1800-4200=2125 二、质量参数确定 车型(一)： 1、汽车载质量：5000Kg 根据国家计重收费法规：MG=(7+7+10)+(7+7+10)×0.3-8=23.2T；允许装 载量MG=23.2T。 2、汽车整备质量：根据产品开发目标Mo≤8000Kg 3、汽车总质量：5000+8000=13000Kg 实际汽车总质量：23200+8000=31200Kg 4、汽车满载时轴荷分配：
摘要 该计算书为滨岛医疗中心门诊楼建筑方案及钢框架结构设计计算书，本设计依据建筑方案及给出的结构类型。参照规范有《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）、《建筑抗震规范》（GB 50011-2010）、《混凝土结构规范》（GB 50010-2010）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）等。完成设计内容有：建筑方案、结构平面布置、结构计算简图确定、荷载统计、内力计算、内力组合、主、次梁、柱选取及布置连接截面验算以及节点设计、楼梯设计、基础设计、工程概预算。结构类型为钢框架结构，梁、柱为钢梁、钢柱，板为组合楼板，柱脚采用埋入式，楼梯为板式钢筋混凝土楼梯、基础采用锥形独立基础。本计算书中列出了框架在恒荷载、活荷载、地震荷载、风荷载作用下的弯矩、剪力、轴力图以及内力组合表。 关键词结构设计；钢框架；独立基础；医用建筑
Abstract The calculations for the BinDao medical center clinic building steel frame building solutions and design calculations, based on the design and construction program structure given type. Design process based on structural loads standard (GB50009-2012) determine the structure of the load, in accordance with the Seismic Design of Buildings (GB50011-2010), design of steel structures (GB50017-2003) and the relevant requirements for structural design and calculation. The main work to complete the structure diagram layout and calculation of the identification, load statistics, internal force calculation and combination of primary and secondary beams and floor cross-section design and checking, node connection design, staircase design, basic design as well as project budget.Type of structure is steel frame structure, beams, columns of steel beams, steel columns, plates of composite slabs, column foot buried, reinforced concrete slab staircase stairs, independent foundation with a tapered base. Meanwhile, The calculations in the framework of the book lists the dead load, live load, seismic loads, wind loads bending moment, shear, axial force, and force combination table. Keywords Structural Design; Steel Frame;single footing medical building;
桩基础课程设计计 算书
土 力 学 课 程 设 计 姓名： 学号： 班级： 二级学院： 指导老师：
地基基础课程设计任务书 [工程概况] 某城市新区拟建一栋10层钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0m ，宽9.6m ，其1-5轴的柱底荷载效应标准组合值如下所示。建筑场地位于临街地块部·位，地势平坦,室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm 。柱截面尺寸均为500mm ×500mm ，横向承重，柱网布置图如图1所示。场地内地层层位稳定，场地地质剖面及桩基计算指标详见工程地质资料，如表1所示。勘察期间测得地下水水位埋深为 2.5m 。地下水水质分析结果表明，本场地地下水无腐蚀性。试按乙级条件设计柱下独立承台桩基础。 柱底荷载效应标准组合值 1轴荷载：5417;85.m;60k k k F kN M kN V kN ===。 2轴荷载：5411;160.m;53k k k F kN M kN V kN ===。 3轴荷载：5120;88.m;63k k k F kN M kN V kN ===。 4轴荷载：5300;198.m;82k k k F kN M KN V kN ===。 5轴荷载：5268;140.m;60k k k F kN M kN V kN ===。
图1 框架结构柱网布置图 （预制桩基础）--12土木1班 工程概况 某市新区钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0米，柱距6米，宽9.6米，室内外地面高差0.45米。柱截面500×500mm 。建筑场地地质条件见表1。 表1 建筑场地地质条件
注：地下水位在天然地面下2.5米处 目录 地基基础课程设计任务书............................................................................ - 0 -工程概况....................................................................................................... - 1 - 1.设计资料.................................................................................................... - 4 - 2.选择桩型与桩端持力层、确定桩长和承台埋深...................................... - 4 - 3.确定单桩极限承载力标准值..................................................................... - 5 - 4.确定桩数和承台尺寸 ................................................................................ - 6 - 5.桩顶作用效应验算 .................................................................................... - 7 - 6.桩基础沉降验算 ........................................................................................ - 8 - 6.1 求基底压力和基底附加压力 ........................................................... - 8 - 6.2 确定沉降计算深度 ........................................................................... - 8 - 6.3 沉降计算........................................................................................... - 8 -
设计计算书 一、 质量参数 1、 相关参数： 整备质量： 4500kg 载质量 ： 8850 kg 最大总质量：13350 kg 2、 轴荷分布 空载： 转向桥： 2025 kg 驱动桥： 2475 kg 各桥负荷比： 45%、55% 满载： 转向桥： 4670 kg 驱动桥： 8675 kg 各桥负荷比： 35%、65% 二、 发动机功率选择计算 计算参数： 传动效率 ηT =0.85 汽车总质量 M t =13350KG 最高车速 V max =75km/h(满载) 85 km/h （空载） 空气阻力系数 C D =0.7 迎风面积 A=3.2m 2 滚动阻力系数 f=0.0165 最大功率 P max =3max max ***1()0.9360076140 t D M g f C A V V =63.76kw （76.7 kw 空载） 考虑空调系统和其它电器设备影响发动机使用特性曲线的P max ，（比万有特性曲线的P max 小）发动机的最大功率比设计的最大功率应大。 P max = P max *1.24=79kw （90 kw ） 比功率： 比功率=max 1000*t P M =5.92（7.12） 三、 发动机外特性曲线
四、动力性计算 设计参数：总质量M t=8850KG 总重量 G T= M t*g=86730 滚动阻力系数 f=0.0165 滚动阻力 F f= G T*f=5637.45N 空气阻力系数 C D=0.7 主减速比 i0=5.833 1档传动比 i1=7.312 传动效率η=0.85 轮胎滚动半径 r=0.407m 发动机最大扭矩T=265 发动机最大扭矩时转速 n=1600rpm 迎风面积 A=3.5 1、最高车速 ⑴、各档最大功率及对应车速和发动机转速 ⑵、利用软件进行分析得出相关数据（满载） 2 / 2
一、课程设计名称 梯形钢屋架设计 二、课程设计资料 北京地区某金工车间，采用无檩屋盖体系，梯形钢屋架。跨度为27m，柱距6m，厂房高度为15.7m，长度为156m。车间内设有两台200/50kN中级工作制吊车，计算温度高于-20℃。采用三毡四油，上铺小石子防水屋面，水泥砂浆找平层，厚泡沫混凝土保温层，1.5m×6m预应力混凝土大型屋面板。屋面积灰荷载为0.4kN/㎡，屋面活荷载为0.4kN/㎡，雪荷载为0.4kN/㎡，风荷载为0.45 kN/㎡。屋架铰支在钢筋混凝土柱上，柱截面为400mm×400mm，混凝土标号为C20。 设计荷载标准值见表1（单位：kN/㎡）。 表1 三、钢材和焊条的选用 根据北京地区的计算温度、荷载性质和连接方法，屋架刚材采用Q235沸腾钢，要求保证屈服强度fy、抗拉强度fu、伸长率δ和冷弯实验四项机械性能及硫（S）、磷（P）、碳（C）三项化学成分的合格含量。焊条采用E43型，手工焊。
四、 屋架形式和几何尺寸 屋面材料为预应力混凝土大型屋面板，采用无檩屋盖体系，平坡梯形钢屋架。屋面坡度。10/1=i 屋架计算跨度。mm l l 2670015022700015020=?-=?-= 屋架端部高度取：mm H 20000=。 跨中高度：mm i l H 335033351.02/2670020002H 0 0≈=?+=?+=。 屋架高跨比：0 .812670033500==l H 。 屋架跨中起拱,54500/mm l f ==取50 mm 。 为了使屋架节点受荷,配合屋面板1.5m 宽，腹杆体系大部分采用下弦节间水平尺寸为3.0m 的人字形式，上弦节间水平尺寸为 1.5m ，屋架几何尺寸如图 1 所示。 图1：27米跨屋架几何尺寸 五、 屋盖支撑布置 根据车间长度、跨度及荷载情况，在车间两端 5.5m 开间内布置上下弦横
汽车动力性设计计算公式 动力性计算公式 变速器各档的速度特性： 0 377 .0i i n r u gi e k ai ??= （ km/h ） ......(1) 其中：k r 为车轮滚动半径，m; 由经验公式：?? ? ???-+=)1(20254.0λb d r k (m) d----轮辋直径，in b----轮胎断面宽度，in λ---轮胎变形系数 e n 为发动机转速，r/min ；0i 为后桥主减速速比； gi i 为变速箱各档速比，)...2,1(p i i =，p 为档位数，（以下同）。 各档牵引力 汽车的牵引力： 错误!未指定书签。 t k gi a tq a ti r i i u T u F η???= )()( （ N ） (2) 其中：)(a tq u T 为对应不同转速（或车速）下发动机输出使用扭矩，N ?m ；t η为传动效率。 汽车的空气阻力： 15 .212 a d w u A C F ??= （ N ） (3) 其中：d C 为空气阻力系数，A 为汽车迎风面积，m 2。 汽车的滚动阻力： f G F a f ?= （ N ） (4)
其中：a G ＝mg 为满载或空载汽车总重(N)，f 为滚动阻尼系数 汽车的行驶阻力之和r F ： w f r F F F += （ N ） (5) 注：可画出驱动力与行驶阻尼平衡图 各档功率计算 汽车的发动机功率： 9549 )()(e a tq a ei n u T u P ?= （kw ） (6) 其中： )(a ei u P 为第)...2,1(p i i =档对应不同转速（或车速）下发动机的功率。 汽车的阻力功率： t a w f r u F F P η3600)(+= （kw ） (7) 各档动力因子计算 a w a ti a i G F u F u D -= )()( (8) 各档额定车速按下式计算 .377 .0i i n r u i g c e k i c a = （km/h ） (9) 其中：c e n 为发动机的最高转速； )(a i u D 为第)...2,1(p i i =档对应不同转速（或车速）下的动力因子。 对各档在[0，i c a u .]内寻找a u 使得)(a i u D 达到最大，即为各档的最大动力因子m ax .i D 注：可画出各档动力因子随车速变化的曲线 最高车速计算 当汽车的驱动力与行驶阻力平衡时，车速达到最高。 根据最高档驱动力与行驶阻力平衡方程
1 工程概况 1、1 建设项目名称:龙岩第一技校学生宿舍 1、2 建设地点:龙岩市某地 1、3 建筑类型:八层宿舍楼,框架填充墙结构,基础为柱下独立基础,混凝土C30。 1、4 设计资料: 1.4.1 地质水文资料:由地质勘察报告知,该场地由上而下可分为三层: 杂填土:主要为煤渣、石灰渣、混凝土块等,本层分布稳定,厚0-0.5米; 粘土:地基承载力标准值fak=210Kpa, 土层厚0、5-1.5米 亚粘土:地基承载力标准值fak=300Kpa, 土层厚1、5-5.6米 1.4.2 气象资料: 全年主导风向:偏南风夏季主导风向:东南风冬季主导风向:西北风 基本风压为:0、35kN/m2(c类场地) 1.4.3 抗震设防要求:七度三级设防 1.4.4 建设规模以及标准: 1 建筑规模:占地面积约为1200平方米,为8层框架结构。 2建筑防火等级:二级 3建筑防水等级:三级 4 建筑装修等级:中级 2 结构布置方案及结构选型 2、1 结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图,本工程确定采用横向框架承重方案,框架梁、柱布置参见结构平面图,如图2、1所示。 2、2 主要构件选型及尺寸初步估算 2.2.1 主要构件选型 (１)梁﹑板﹑柱结构形式:现浇钢筋混凝土结构
图2、1 结构平面布置图 (２)墙体采用:粉煤灰轻质砌块 (３)墙体厚度:外墙:250mm,内墙:200mm (４)基础采用:柱下独立基础 2.2.2 梁﹑柱截面尺寸估算 （１）横向框架梁: 中跨梁(BC跨): 因为梁的跨度为7500mm,则、 取L=7500mm h=(1/8~1/12)L=937、5mm~625mm 取h=750mm、 4 7.9 750 7250 > = = h l n= =h b) 3 1 ~ 2 1 (375mm~250mm 取b=400mm 满足b>200mm且b 750/2=375mm 故主要框架梁初选截面尺寸为:b×h=400mm×750mm 同理,边跨梁(AB、CD跨)可取:b×h=300mm×500mm （２）其她梁: 连系梁: 取L=7800mm h=(1/12~1/18)L=650mm~433mm 取h=600mm = =h b) 3 1 ~ 2 1 (300mm~200mm 取b=300mm 故连系梁初选截面尺寸为:b×h=300mm×600mm 由于跨度一样,为了方便起见,纵向次梁截面尺寸也初选为: b×h=300mm×600mm
深基础课程设计计算书 学校：福建工程学院 层次：专升本 专业：土木工程＿＿＿＿姓名：林飞＿＿＿＿ 2016年09 月16 日
目录 一、外部荷载及桩型确定 (1) 二、单桩承载力确定 (1) 三、单桩受力验算 (4) 四、群桩承载力验算 (5) 五、承台设计 (6) 六桩的强度验算 (9)
一、 外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载：F= 3000kN 、M = 600kN ·m 、H = 60kN 2、桩型确定：1）、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩； 2）、构造尺寸：桩长L ＝10.0m ，截面尺寸：400mm ×400mm 3）、桩身：混凝土强度等级 C30、c f ＝14.3 N/mm 2 、 4Φ16 y f ＝300 N/mm 2 4）、承台材料：混凝土强度等级C30、c f ＝14.3 N/mm 2 、 t f ＝1.43 N/mm 2 二、单桩承载力确定 1、单桩竖向承载力的确定： 1）、根据桩身材料强度（?＝1.0，配筋Φ16） ()() kN A f A f R S y p c 1.25298.8033004003.140.12=?+??=''+=? 2）、根据地基基础规范公式计算： ①、桩尖土端承载力计算： 粉质粘土，L I ＝0.60，入土深度为12.0m 由书105页表4-4知，当h 在9和16之间时，当L I =0.75时，1500=pk q kPa,当L I =0.5时，2100=pa q ，由线性内插法： 75 .06.01500 75.05.015002100--=--pk q 1860=pk q k P a ②、桩侧土摩擦力： 粉质粘土层1： 1.0L I = ，由表4-3，sik q =36～50kPa ，由线性内插法，取36kPa 粉质粘土层2： 0.60L I = ，由表4-3，sik q =50～66kPa ，由线性内插法可知，
电动托盘堆垛车 设 计 计 算 书XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX
一、计算所需资料 二、装卸性能计算 1、油缸上升速度计算 V=(Q/A)×10=(5/33.16)×10=1.5 m/ min (TB20) V=(Q/A)×10=(5/23.75)×10=2.1 m/ min (TB15) V=(Q/A)×10=(5/19.63)×10=2.5 m/ min (TB10) Q流量(L/min) A面积(C㎡) V(m/ min) (1)货叉满载的上升速度
1.5×2=3 m/ min=50㎜/s(TB20) 2.1×2=4.2 m/ min=70㎜/s(TB15) 2.5×2=3 m/ min=83㎜/s(TB10) 实际满载上升速度为56.4㎜/s(系统额定压力大于缸所承受的压力) 实际满载下降速度为78.02㎜/s 2、油缸承受压力计算 P=F/A=2292×2×10/0.003316㎡=13.82Mpa(TB20) P=F/A=1792×2×10/0.002375㎡=15Mpa(TB15) P=F/A=1292×2×10/0.001963㎡=13.16Mpa(TB10) P 所受压强Pa(帕斯卡) F所受的压力N A面积(㎡) 单位转换1MPa=106Pa 3、油箱最大起升计算(此计算中数据为TB20车型，同时适用于TB15、TB10) 因为油箱要留10%的散热 9.5×90%=8.55 V=A×H H=V/A=8.5×106/3316=2563㎜ S面积(㎜2) V容积(mm3) H高度㎜ 起升高度是油缸行程的2倍 2563X2=5126㎜ 因为TB20只做到4000,所以油箱容量可以满足使用要求 4、起重链条的强度计算 ⑴LH1223(用于TB10、TB15)强度计算 根据GB60774-1995 选取极限拉伸载荷Q=48.9KN(即破断载荷Fp) 根据JB3341-2005 规定堆垛车用于起重链条的安全系数S≥5 货物1500Kg、货叉134Kg 所以链条的最大工作载荷Fmax=(1500+134)*9.8=16013.2N Fmax *S=16013.2 *5=80KN 单根链条的所承受载荷为40KN Fp≥Fmax *S ，所以满足使用要求 ⑵LH1224(用于2.0t)强度计算 根据GB60774-1995 选取极限拉伸载荷Q=75.6KN(即破断载荷Fp) 根据JB3341-2005 规定堆垛车用于起重链条的安全系数S≥5 货物2000Kg、货叉134Kg 所以链条的最大工作载荷Fmax=(2000+134)*9.8=20913.2N Fmax *S=20913.2 *5=105KN 单根链条的所承受载荷为52.5KN
湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日
湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名）
湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩：