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一、填空题：
1. 易燃介质或毒性程度为中度危害介质的低压反应容器和储存容器为二类压力容器。
2. 有一只压力容器，其最高工作压力为真空度670mmHg，设计压力为0.15Mpa，其容器类别为类外。
3. 压力容器检验孔的最少数量：
300mm＜Di≤500mm 2 手孔;
500mm＜Di≤1000mm 1 人孔或 2 手孔;
Di>1000mm 1 人孔或 2 手孔。
4. 符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔：
1) 筒体内径小于等于 300 mm的压力容器。
2) 压力容器上设有可以拆卸的封头、盖板或其他能够开关的盖子，它的尺寸≥所规定的检查孔尺寸。
3) 无腐蚀或轻微腐蚀，无需做内部检查和清理的压力容器。
4) 制冷装臵用压力容器。
5) 换热器。
5. 易燃介质或毒性程度为中度危害介质的中压储存容器其PV乘积≥ 10 MPa·m3为三类压力容器。
6. 第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器的对接接头必须进行 100%射线或超声检测。
7. 用于制造压力容器壳体的碳素钢和低合金钢钢板，凡符合下列条件之一，应逐张进行超声检测：
1) 盛装毒性程度为极度、高度危害介质的压力容器。
2) 最高工作压力大于等于 10 MPa的压力容器。
3) 盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于 100 mg/L的容器。
8. 压力容器的设计、制造（组焊）、安装、使用、检验、修理和改造均应严格执行《容规》的规定。
9. 常温下盛装混合液化石油气的压力容器(储存容器或移动式压力容器罐体)应进行炉内整体热处理。
10.《容规》适用于同时具备下列条件的压力容器：
1)最高工作压力大于等于0.1Mpa(不含液体静压力)；
2)内直径(非圆型截面指断面最大尺寸)大于等于 150mm ，且容积(V)大于等于0.025m3 ；
3)介质为气体、液化气体或最高工作温度高于等于标准沸点的液体。11.按《容规》规定，压力容器安全附件包括：安全阀、爆破片装臵、紧急切断装臵、压力表、液面计、测温仪表和快开门式压力容器的安全联锁装臵。
12.《容规》是压力容器质量监督和安全监察的基本要求。
13. 经局部射线或超声波检测的焊接接头，发现有不允许的缺陷时，应在该缺陷两端的延伸部位增加检查长度，增加的长度为该条焊接接头的 10% ，且不小于250 mm 。若仍有不允许的缺陷时，则对该焊接接头做 100% 检测。
14.《容规》规定，因特殊情况不能开设检查孔时，则应同时满足以下要求：
1）对每条纵、环焊缝做100%无损检测（射线或超声）；
2）应在设计图样上注明计算厚度，且在压力容器在用期间或检验时重点进行测厚检查；
3）相应缩短检验周期。
15.压力容器壁厚≤38mm时，其对接接头应采用射线检测；由于结构等原因，
不能采用射线检测时，允许采用可记录的超声检测。
16.《容规》规定，压力容器选材除应考虑力学性能和弯曲性能外，还应考虑与介质的相容性。压力容器专用钢材的磷含量（熔炼分析，下同）不应大于0.030% ，硫含量不应大于 0.020% 。
17.盛装毒性程度为极度危害介质和高度危害介质的低压容器,且PV乘积大于等于 0.2 MPa.m3 应划为三类压力容器。
18.压力容器用材料的质量及规格,应符合相应的国家标准、
行业标准的规定。
19.压力容器的无损检测方法包括射线、超声、磁粉、渗透和涡流检测等。
20.公称直径大于等于 250 mm的压力容器接管对接接头无损检测要求与壳体主体焊接接头要求相同。
21.压力容器的对接焊接接头的无损检测比例一般分为全部（100%）和局部（大于等于20%）。对铁素体钢制低温容器，局部无损检测的比例应大于等于 50% 。
22.压力容器的耐压试验分为液压试验和气压试验。
23.压力容器的定期检验分为：外部检查、内外部检验、耐压试验。
24.按压力容器在生产工艺过程中的作用原理，分为分离压力容器、换热压力容器、储存压力容器、反应压力容器。
25.安全阀、爆破片的排放能力，必须大于或等于压力容器的安全泄放量。
26.气密性试验压力为压力容器的设计压力。
27.《容规》按压力容器的设计压力的具体划分是:低压: 0.1 MPa≤P< 1.6 MPa；中压: 1.6 MPa≤P< 10 MPa；高压: 10 MPa≤P< 100 MPa；超高压: P≥100 MPa。
28.易燃或毒性程度为中度危害介质且pV大于等于 10 MPa·m3的中压储存容器和pV大于等于 0.5 MPa·m3 中压反应容器为第三类压力容器。
29.压力容器上应开设检查孔，检查孔包括人孔、手孔。
30.对易燃、毒性程度为极度、高度或中度危害介质的压力容器，应在安全阀或爆破片的排出口装设导管，将排放介质引至安全地点，并进行妥善处理，不得直接排入大气。
31.设计盛装液化石油的储罐容器，使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采用高颈对焊法兰，金属缠绕垫片(带外环 )和高强度螺栓组合。
32.设计压力大于或等于 10 MPa的压力容器、现场组焊的球形储罐每台容器都应制备产品焊接试板。
33.气密性试验应在液压试验合格后进行。对设计图样要求做气压试验的压力容器，是否需再做气密性试验，应在设计图样上规定。
34.毒性程度为极度和高度危害介质的中压容器；中压、高压管壳式余热锅炉；毒性程度为极度和高度危害介质且PV乘积≥0.2MPa·m3的低压容器属三类压力容器。
35.压力容器的筒体，封头（端盖），人孔盖，人孔法兰、人孔接管，膨胀节，开孔补强圈，设备法兰，球罐的球壳板，换热器的管板和换热管， M36 以上的设备主螺栓，公称直径≥250mm的接管和管法兰等均作为主要受压元件。
36.用于制造三类压力容器的钢板必须按炉复验钢板的化学成分；按批复验钢板的力学性能、冷弯性能。
37.压力容器设计单位不准在外单位设计的图样上加盖压力容器设计资格印章；高压容器和移动式压力容器应有压力容器设计技术负责人的批准签字。
38.用于制造压力容器壳体的钛材应在退火状态下使用。
39.压力容器投用后，首次内外部检验周期一般为 3 年。以后的内外部检验按其安全状况等级，检验周期分为 3或6 年。介质为液化石油气且有氢鼓包等应力腐蚀倾向的，每年或根据需要进行内外部检验。
40.GB150-1998使用于设计压力不大于 350 Mpa的钢制压力容器的
设计、制造、检验与验收。
41.计算压力是指在相应设计温度下用以确定元件厚度的压力。
42.设计温度指容器在正常工作情况下，设定的元件的金属温度。在任何情况下,元件金属的表面温度，不得超过钢材的允许使用温度。
43.在液压试验时，圆筒的薄膜应力σT不得超过 0.9σsφ;在气压试验时不得超过 0.8σsφ；
44.GB150-1998规定压力容器圆筒的最小厚度δmin(不包括腐蚀裕量)，对于碳素钢和低合金钢容器不小于 3mm ，对于高合金钢制容器不小于 2mm 。
45.内压圆筒计算公式δ=PcDi/(2[σ]tφ-pc)的理论依据是第一强度理论，公式的适用范围计算压力Pc≤ 0.4[ο]tφ Mpa。
46.只设臵一个安全阀的压力容器，根据压力从低到高依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、试验压力：
(1) 工作压力 (2) 最高工作压力 (3) 开启压力 (4) 设计压力 (5) 试验压力。
47.两个不同垫片，他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求，则选用m(垫片系数)值小的垫片较好。
48.在法兰设计计算中比压力y是考虑预紧状态下需要的最小螺栓截面计算时使用，垫片系数m是考虑操作状态下需要的最小螺栓截面计算时使用。
49.壳体的开孔补强可按具体条件选用的方式：补强圈、增加壳体厚度，厚壁接管（整体补强锻件）。
50.奥氏体不锈钢有两组许用应力：一组适用于允许产生微量永久变形的元件，另一组可用于不允许产生微量永久变形场合。
51.对于压力容器锥壳：大端，锥体半顶角α>30时，应采用带过渡段的折边结构，否则应按应力分析法进行设计。
52.对于压力容器锥壳：小端，锥体半顶角α≤45时，可采用无折边结构。
53.椭圆形或蝶形封头开孔所需补强面积计算公式中δ由下列公式确定K1PcDi/(2[σ]tφ-0.5PC),其中K1由椭圆形长短轴比值决定的系数，对于标准椭圆封头K1等于 0.9 。
54.碳素钢和低合金钢制的压力容器当设计温度低于或等于 -20 ℃为低温压力容器。
55.焊接接头系数：单面焊对接接头(沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板)。100%无损检测φ= 0.9 ，局部无损检测φ= 0.8 。
56.GB150-1998规定,适用于安装在容器上的超压泄放装臵有安全阀、爆破片装臵、安全阀与爆破片装臵的组合装臵三种。
57.GB150标准管辖的容器，其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。
58.计算厚度系指: 按各章公式计算得到的厚度。设计厚度系指: 计算厚度与腐蚀裕量之和。
名义厚度系指: 设计厚度加上钢材厚度负偏差后圆整至钢材标准规格的厚度。有效厚度系指: 名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差。
59.采用补强圈补强的设计应遵循的规定：
（1）钢材的标准常温抗拉强度值σb≤540MPa ；（2）补强圈厚度应小于或等于 1.5δn ；（3）壳体名义厚度δn≤38mm 。
60.低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃，但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6 ，且不大于 50MPa时的工况。
61.卧式容器确定支座位臵时，可利用封头对支座部分的圆筒所起的加强作用，此时A(支座形心至封头切线的距离)应小于或等于 Do/4 ，且不宜大于 0.2L 。当需要时，A最大不得大于 0.25L 。
62.压力容器焊接接头的射线检测按JB4730-1994《压力容器无损检测》进行，其检查结果对100％的A类、B类焊接接头，Ⅱ级为合格；对局部检测的A类及B类焊接接头，Ⅲ级为合格。
63.不锈钢容器在水压试验合格后，应将水渍清除干净，当不能达到这一要求时，应控制水的氯离子含量不超过 25mg/L 。
64.有防腐要求的不锈钢容器，在压力试验及气密性试验合格后，表面需做酸洗、钝化处理。
65.低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。
66.设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。
67.确定设计温度时，设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的最高温度，对于0℃以下的金属温度，设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度。
68.壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时，孔的长径与短径之比应不大于 2.0 。
69.压力容器开孔补强计算中开孔直径等于接管内直径加上2倍厚度附加量。
70.压力容器锥体设计时，其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的 10% 、且不小于该过渡段厚度的
3 倍。
71.压力容器锥体设计时，其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径D is的 5%,且不小于该过渡段厚度的 3倍。
72.法兰按其整体性程度分为 3种型式，它们是松式法兰、整体法兰和任意式法兰。
73.根据垫片接触面与法兰螺栓中心圆的相对位臵，法兰可分为窄面法兰与宽面法兰。
74.压力容器封头由成形的瓣片和顶圆板拼接制成时，焊缝方向只允许是径向和环向。
75.封头各种不相交的拼焊焊接接头中心线间距离至少应为封头钢材厚度δs的3 倍，且不小于 100 mm。
76.有应力腐蚀的容器，如盛装液氨、液化石油气等的容器应进行焊后热处理。
77.经射线或超声检测的焊接接头如有不允许存在的缺陷，应在缺陷清除干净后进行补焊，并对该部分采用原检测方法重新检查，直至合格。
78.压力容器焊接接头的磁粉检测和渗透检测，按JB4730－94进行，规定应达到Ⅰ级合格。
79.在采用钢板制造带颈法兰时，圆环的对接接头应采用全焊透型式，焊后进行热处理及 100% 射线或超声检测。
80.设计压力系指容器顶部的最高压力 ,与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。
81.外压容器的设计压力应考虑在正常工况下，可能出现的最大内外压力差。
82.确定真空容器的壳体厚度时，设计压力按承受外压设计，当装有安全控制装臵（如真空泄放阀）时，设计压力取 0.1MPa 或
1.25倍最大内外压力差两者中的较低值；当没有安全控制装臵时，取 0.1MPa 。
83.容器设计时应考虑的载荷包括：内压、外压或最大压差、液体静压力，必要时，容器设计尚需考虑其他荷载的影响。
84.不锈复合钢板,在设计中如需计入复层材料的强度时,则设计温度下的许用应
力[σ]= MPa。
85.焊接接头系数ф应根据容器受压元件的焊接接头型式和无损检测的长度比例要求选取，对双面焊局部无损探伤的全焊透对接焊接接头ф= 0.85 。
86.选择压力容器用钢必须考虑容器的使用条件、材料的焊接性能、容器的制造工艺、经济合理性等。
87.碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用时，应考虑钢中
碳化物的石墨化倾向；奥氏体钢的使用温度高于525℃时钢中的含碳量应不小于0.04% 。
88.Q235-B钢板适用于设计压力≤1.6MPa ；使用温度 0～350℃；用于壳体时，钢板厚度不大于 20 mm; 不得用于高度或极度危害介质的压力容器。
89.压力容器用碳素钢和低合金钢钢板，凡符合下列条件者，应在正火状态下使用：
①壳体厚度大于 30 mm的20R和16MnR。②其它受压元件（法兰、平盖、管板等）厚度大于 50 mm的20R和16MnR；
③厚度大于 16 mm的15MnVR。
90.GB150-1998附录C《低温压力容器》适用于设计温度≤-20 ℃的碳素钢和低合金钢制低温压力容器的设计、制造、检验和验收。无保温设施的压力容器由于受环境低温的影响，当其设计温度受环境温度控制时，容器壳体的金属温度≤-20 ℃时，也应遵循附录C的规定。
91.低温容器受压元件用钢必须是镇静钢，钢的许用应力应取20 ℃时的许用应力。
92.压力容器在按GB4237《不锈钢热轧钢板》选用厚度大于4mm高合金钢(奥氏体钢)时，图样或相应的技术文件应注明压力容器用钢板；对厚度不大于4mm时，设计单位应注明钢板表面质量的组别。
93.GB150-1998《钢制压力容器》标准中，内压圆筒厚度计算公式为
，适用范围为；内压球壳厚度计算公式为
，适用范围为。
94.GB150-1998规定，下列容器的焊接接头表面不得有咬边；
σb＞540MPa 钢材及 Cr-Mo 钢材和不锈钢制造的容器、焊接接头系数φ=1 的容器。
95.受内压椭圆形封头的计算壁厚公式δ=
中，K代表
椭圆形封头形状系数，它与比值 Di/2hi 有关，对标准椭圆封头，该比值等于2 ，K等于 1 。
96.压力容器用凸形封头包括半球形封头、椭圆形封头、蝶形封头和球冠形封头。
97.GB150-1998规定，压力容器的凸形封头或球壳开孔时，开孔的最大直径d≤0.5Di 。
98.碳素钢、低合金钢的安全系数nb≥ 3 ,ns≥ 1.6 ；高合金钢nb≥ 3 ,ns≥1.5 。
99.B类焊接接头以及圆筒与球形封头连接的A类焊接接头，当两板厚度不等时，若薄板厚度不大于 10 mm，两板厚度差超过 3 mm；或薄板厚度大于 10 mm，两板厚度差大于薄板厚度的 30% 或超过 5 mm 时，均应按GB150要求单面或双面削薄厚板边缘成斜面。
100.卧式容器的支座主要有鞍座和圈座。
101.GB150-1998对焊接接头系数（φ）的规定：双面焊或相当双面焊全焊透对接焊接接头：
全部无损探伤时φ= 1.0 ；局部无损探伤时φ= 0.85 ；
102.在压力容器制造中，焊接接头表面不得裂纹、气孔、弧坑和飞溅物等缺陷。
103.《钢制压力容器》GB150-1998不适用于设计压力低于 0.1MPa ；真空度低于 0.02MPa 的容器；要求作疲劳分析的容器。
104.由两室或两室以上压力室组成的容器如夹套容器，确定计算压力时应考虑各室之间的最大压力差。
105.对于K≤1的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内径的
0.15% ，K>1的椭圆形封头的有效厚度应不小于 0.30% 。
106.钢材的设计温度低于或等于-20℃时应按规定作低温夏比冲击试验，奥氏体不锈钢使用温度≥-196℃时可免做低温夏比冲击试验。
107.在椭圆形或蝶形封头过渡部分开孔时，其孔的中心线宜垂直于封头表面。108.低温压力容器的A、B、D类焊接接头均应采用全焊透结构。低温压力容器施焊前应进行焊接工艺评定试验。
109.低温压力容器的对接接头允许局部检测时，其检测长度应不小于各条焊接接头长度的 50% ，且不小于 250mm 。
110.低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性，结构应尽量简单，减少约束；避免产生过大的温度梯度；应尽量避免结构形状的突然变化，以减少
局部高应力；接管端部应打磨成圆角，呈圆滑过渡。
111.低温压力容器的支座需设臵垫板，不得直接焊在壳体上。
112.压力容器制造中热处理分为：焊后热处理和改善力学性能热处理两类。113.低温压力容器受压元件用钢必须是镇静钢，壳体钢板厚度大于 20 mm，应逐张进行超声检测，符合JB4730-94规定的Ⅲ级合格。
114.凡需进行100%射线或超声检测的低温压力容器，其T型接头，对接焊缝，角焊缝，均需做 100% 磁粉或渗透检测。受压元件与非受压元件的连接焊缝亦需做 100% 磁粉或渗透检测。
115.对于有两个压力室组成的压力容器,应在图样上分别注明各个压力室的试验压力,并校核相邻壳壁在试验压力下的稳定性。
116.按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是 A 类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是 B 类或 C 类焊缝。
117.GB151-1999《管壳式换热器》适用的参数为公称直径DN≤ 2600 mm，公称压力PN≤ 35 MPa。
118.GB151规定计算换热面积的方法中,以换热管外径为基准,扣除伸入管板的换热管长度后,计算得到的管束外表面。
119.换热管的排列形式主要是: 正三角形、转角正三角形、
正方形、转角正方形，换热管中心距一般不小于 1.25倍换热管外径。120.换热管和管板的连接中，强度胀接的适用范围为：设计压
力≤4 MPa；设计温度≤300℃；操作中无剧烈的振动，无过大的温度变化及无明显的应力腐蚀。
121.换热管和管板连接中，胀管最小胀接长度应取管板的名义厚度减去 3mm ,或与 50mm 二者的最小值。
122.换热管和管板连接中，胀焊并用适用范围为: 密封性能要求较高；承受振动或疲劳载荷；有间隙腐蚀；采用复合管板的场合。
123.卧式换热器的壳程为单相清洁流体时，折流板缺口应水平上下布臵；卧式的换热器、冷凝器和重沸器的壳程介质为气液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺口应垂直左右布臵，并在折流板最低处开通液口。
124. GB151标准推荐的三种防短路结构有：旁路挡板；挡管；中间挡板。125.换热器的I级管束是指采用较高级、高级冷拔钢管；Ⅱ级管束是指采用普通级冷拔钢管。
126.GB151规定，符合本规定要求的奥氏体不锈钢焊接钢管可用作换热管，但不得用于极度危害介质的工况；设计压力不大于6.4MPa；使用温度与相应钢号的无缝管相同。
127.GB151规定，对设计温度高于或等于300℃时，接管法兰应采用对焊法兰 ; 对于不能利用接管或接口进行排气和排液的换热器,应在管程和壳程的最高点设臵放气口 , 最低点设臵排液口 ,其最小公称直径为 20 mm 。
128.折流板的最小间距一般不小于圆筒内径的 1/5 ,且不小于 50mm。
129.碳钢、低合金钢制的焊有分程隔板的管箱和浮头盖以及管箱的侧向开孔超过1/3圆筒内径的管箱，在施焊后应作消除应力的热处理，设备法兰密封面应在热处理后加工。
130.外压和真空换热器以内压进行压力试验。
131.换热管与管板的常用连接方式有强度胀、强度焊、胀焊并用等型式。132.管板厚度应为：管板的计算厚度（不小于规定的最小厚度），加上壳程的腐
蚀裕量或结构开槽深度的较大者，再加上管程腐蚀裕量或分程隔板槽深度的较
大者。
133.在GB151－1999中耳式支座在换热器上的布臵原则：当公称直径DN≤800mm 时，至少应安装 2 个支座，且对称布臵 ;DN＞800mm时,至少应安装 4 个支座,
且均匀布臵。
134.重叠式换热器安装时，上部换热器支座底板到设备中心线的距离应比接管法
兰密封面到设备中心线的距离至少小 5 mm。
135.换热管材料的硬度值一般须小于管板材料的硬度值。
136.拼接管板的对接接头应进行 100% 射线或超声检测，射线检测符合JB4730
规定的Ⅱ级，超声检测符合JB4730规定的Ⅰ级。
137.不带膨胀节的固定管板换热器，在壳程压力(正压)作用下，管子的轴向应力
为拉应力，壳体的轴向应力为拉应力。
138.JB4710-92<钢制塔式容器>适用于高度大于 10m ，且高度与直径之比大于 5
的裙座自支承钢制塔器。
139.不锈钢中含碳量 0.03%＜C≤0.08% 时，称低碳不锈钢，钢号前标上 0 ；不
锈钢中含碳量≤0.03% 时，称超低碳不锈钢，钢号前标上 00 。
140.目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有固溶处理、降低钢
中含碳量、添加稳定碳化物的元素三种方法。
141.外压及真空容器的主要破坏形式是失稳；低温压力容器的主要破坏形式是
脆性断裂。
142.壳体加工成形后的最小厚度是为了满足制造工艺要求、运输和安装过程
中刚度要求而规定的厚度。
143.选用压力容器法兰的压力等级时应考虑：容器法兰的压力等级应不低于法兰
材料在工作温度下的允许最大工作压力；真空系统的容器法兰的压力等级应
不低于 0.6MPa 。
144.塔釜设计温度＞250 ℃或≤-20 ℃时,裙座筒体上部应设一段与塔釜封头（或筒体）材料相同的过渡短节。
145.塔器地脚螺栓座的材料一般应与裙座筒体材料相同。当环境温度高于
-20℃时地脚螺栓材料一般选用 Q235-A ;当环境温度低于或等于-20℃时,一般
选用 16Mn或Q345-E 。
二、选择题
1.《容规》适用于 A 大于或等于0.1MPa；内直径（非圆形截面指其最大尺寸）
大于或等于0.15m，且容积大于或等于 D m3；介质为气体、液化气体或最高工
作温度高于或等于标准沸点的液体。
A)
最高工作压力 B) 设计压力 C) 公称压力 D) 0.025 E) 0.02 2 . 内直径大于等于0.15m , 且容积大于等于 D m3的压力容器属于“容规”管
辖范围。
A) 0.015 B) 0.01 C) 0.0025 D) 0.025
3. 盛装高度危害介质,最高工作压力为0.2 MPa，容积为0.1m3的容器应为 B 压
力容器。
A) 一类 B) 二类 C) 三类
4. 一台换热器管程设计压力-0.1MPa，介质为高度危害气体，壳程设计压力0.3 MPa，介质为蒸汽，这台换热器属于几类压力容器 A 。
A) 一类 B) 二类 C) 三类
5. 立式缓冲罐，最高工作压力为1.6MPa，工作温度为280℃，全容积为6m3，介质为过热蒸汽。其类别为 B 。
A) 一类 B) 二类 C) 三类
6. 中压反应容器，易燃或毒性程度为中度危害介质,且PV乘积大于等于 C MPa·m3，应划为三类压力容器。
A) 0.1 B) 0.05 C) 0.5 D) 0.45
7. 液体氯甲烷贮槽，卧式，最高工作压力为1.1MPa，工作温度为10℃，全容积为0.5 m3，介质为高度危害。其类别为 C 。
A) 一类 B) 二类 C) 三类
8. 设计压力为2.2 MPa 、设计温度50℃，氨（毒性Ⅲ级）,7m3贮存容器，其压力容器类别为 C 。
A) 一类 B) 二类 C) 三类
9.壳程设计压力1.8 MPa ，设计温度50℃，介质为丙烷，管程设计压力0.4 MPa,设计温度35℃，介质为水，其压力容器类别 B 。
A) 一类 B) 二类 C) 三类
10.设计压力为0.2MPa，设计温度为30℃，容积1m3，介质为氮气的贮罐，最高工作压力为0.08 MPa，该容器类别为 C 。
A) 一类 B) 二类 C) 类外
11.毒性程度为极度和高度危害介质的 B 容器和毒性程度为极度和高度危害介质，且P.V大于或等于0.2MPa. m3的 A 容器，为第三类压力容器。
A) 低压, B) 中压, C) 反应
12.多腔压力容器(如换热器、夹套容器等)按照类别高的压力腔来作为该容器类别，其设计制造技术要求按 C 。
A) 较低类别 B) 较高类别 C) 每个压力腔各自类别
13.《容规》规定，压力容器专用钢材的磷含量（熔炼分析）不应大于 C ，硫含量不应大于 A 。
A) 0.020%， B) 0.025%， C) 0.030%， D) 0.032%
14. 《容规》规定，用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢，含碳量不应大于 A 。
A） 0.25% B） 0.28% C） 0.3%
15. 用于制造盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于 D mg/L的压力容器的碳素钢、低合金钢钢板，应逐张进行超声检测。
A) 25 B) 200 C) 80 D) 100
16. 用于制造最高工作压力大于等于 C MPa的压力容器的碳素钢、低合金钢钢板，应逐张进行超声检测。
A) 2.5 B) 1.0 C) 10 D) 6.4
17. 铜和铜合金用于压力容器受压元件时，一般应为 B 。
A) 热轧状态 B) 退火状态 C) 冷作硬化状态 D) 压制状态 E) 锻造状态
18. 用于制造压力容器壳体的钛材应在 B状态下使用。
A) 正火 B) 退火 C) 调质
19. 用于制造三类压力容器的钢板必须进行 A 。
A) 复验 B) 正火处理 C) 100%射线探伤
20.《容规》规定，用于制造三类压力容器的钢板必须复验，复验内容至少包括 A 。
A) 每批材料的力学性能和冷弯性能，每个炉号的化学成分B) 每批材料的力学性能和冷弯性能
C) 每批材料的力学性能和冲击试验，化学成分
21. 压力容器设计单位的资格印章必须加盖在 B 总图上。
A) 本单位设计的压力容器底图 B) 本单位设计的压力容器蓝图C) 外单位设计的压力容器蓝图
22.第三类中压反应容器和储存容器,高压容器和移动式压力容器，其设计总图上签字者应有 C 。
A) 设计、校对、审核B) 设计、校核、审核（定）C) 设计、校对、审核（定）、压力容器设计技术负责人
23.无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于C。
A) 气体工作压力 B) 夏季最高温度下的工作压力
C) 50℃饱和蒸汽压力（临界温度≥50℃）或最大充装量时50℃的气体压力(临界温度＜50℃)
24. 密闭容器内液化石油气饱和蒸汽压的高低取决于 BC 。
A) 液化石油气液量的多少B) 温度的高低C) 液化石油气组分组成D) 残液量多少
25. 固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于 B ℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。
A) 40 B) 50 C) 20 D) 0
26. 当设计储存容器，壳体的金属温度受大气环境气温所影响时，其最低设计温度取历年来 A 平均最低气温的最低值。
A) 月 B) 年 C) 日 D) 100天
27. 盛装液化气体的固定式压力容器，设计储存量应按下式计算: W=φVρt,其中φ为装量系数，一般取φ为 C 。
A) φ=0.7 B) φ=0.8 C) φ=0.9
28. 盛装液化石油气的储存容器中，使用法兰连接的第一个法兰密封面应采用
C 。
A) 带颈平焊法兰、金属垫片和高强度螺栓组合B) 高颈对焊法兰、金属垫片和高强度螺栓组合
C) 高颈对焊法兰、金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合
29. 压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是 D 。
A) 液化石油气储罐 B) 液氨储罐 C) 液氯储罐 D) 真空容器
30. 对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体，经热加工后应进行 D或C 热处理。
A) 退火 B) 正火加回火 C) 稳定化 D) 固溶化 E)固溶化加稳定化
31. 相邻的两筒节间的纵缝和封头拼接焊缝与相邻筒节的纵缝应错开，其焊缝中心线之间的外圆弧长一般应大于筒体厚度的 B ,且不小于100 mm。
A) 2倍 B) 3倍 C) 5倍 D) 8倍
32. 设计压力大于或等于 B MPa或壳体为 D 低合金钢制压力容器，每台容器的A类接头都应制备产品焊接试板。
A) 5 B) 10 C) 100 D) Cr-Mo E) 16MnR
33. 第二类压力容器中易燃介质的反应容器和储存容器必须进行C 。
A) 100%射线和100%超声波探伤B) 100%射线和20%超声波探伤 C) 100%射线或100%超声波探伤
34. 下列哪种设备对接接头可以不进行全部射线或超声检测： D 。
A)
第三类压力容器 B) 设计压力大于5.0MPa的压力容器C) 采用气压试验的D) 设计压力小于0.6MPa的管壳式余热锅炉
35.根据“容规”压力容器壁厚大于38mm（材料抗拉强度规定值下限小于540 MPa）对接接头的无损检测要求 C 。
A) 100%射线或超声检测B) 需同时用射线或超声两种检测方法进行100%检测
C) 用一种方法进100%检测还需附加另一种方法进行20%无损检测
36.封头如果是拼接的（不含先成形后组焊的拼接封头）其焊接接头系数是 C 。?
A) 0.85 B) 0.9 C) 1
37.射线检验压力容器对接焊缝取Ⅱ级合格者，若用超声波检验，应选取的相当级别是 A 。
A) I 级 B) Ⅱ级 C) Ⅲ级
38.液压试验时,压力容器壳体的环向薄膜应力应符合 A 要求。
A) ≤90%φ·σS B) ≤80%φ·σS C) ≤75%φ·σS
39.压力容器气密试验应在液压试验合格后进行，气密试验压力为 C 。
A) 1.05倍设计压力 B) 1.15倍设计压力 C) 设计压力
40.压力容器的最高工作压力Pw、设计压力P、安全阀开启压力Pz的关系正确的为： E 。
A) Pw＜P＜Pz B）Pw≤P＜Pz C） Pw≤Pz＜P D） Pw≤Pz≤P E） Pw＜Pz≤P
41.GB150-1998适用于设计压力不大于 B 。
A) 25 MPa B) 35 MPa C) 50 MPa
42.GB150不适用于下列哪些容器 B 。
A）设计压力为35MPa的容器B）真空度为0.01MPa的容器C）内直径为200mm 的容器
43.GB150-1998不适用于下列哪些容器： ABD 。
A) 核压力容器 B) 石油液化气钢瓶 C) 卧式容器 D) 超高压容器
44.GB150对内直径小于 C mm的容器不适用。
A) 300 B) 100 C) 150 D) 200
45.金属温度是指受压元件 C 。
A）外表面的最高温度 B）内表面的最高温度C）沿截面厚度的平均温度
46.压力容器的压力试验温度是指 C 。
A) 环境温度 B) 试验介质温度 C) 容器壳体的金属温度
47.在下述厚度中满足强度及使用寿命要求的最小厚度是 C 。
A）名义厚度 B）计算厚度 C）设计厚度
48.GB150规定，有效厚度系指 A 。
A) 名义厚度减去厚度附加量 B) 计算厚度和腐蚀裕量之和 C) 设计厚度加上钢材厚度负偏差值
49.在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是
A 。
A) 设计厚度 B) 最小厚度 C) 计算厚度 D) 名义厚度
50.GB150-1998规定，有效厚度指 B 。
A) 计算厚度和腐蚀裕量之和 B) 名义厚度减去厚度附加量C) 设计厚度加上钢材厚度负偏差量
51.确定外压容器的设计压力时，应考虑在正常工作情况下可能出现的 A 。
A) 最大内外压力差 B) 最大外压力 C) 最大内压力 D) 最大内外压力和
52.厚度附加量C是指 C 。
A) 钢材厚度负偏差 B) 钢材厚度负偏差和腐蚀裕量与容器制作减薄量之和
C) 钢材厚度负偏差与腐蚀裕量之和D) 直接用火焰加热的容器
53.压力容器焊接接头系数φ应根据 C 选取。 ?
A) 焊缝型式和无损探伤检验要求 B) 焊缝类别和型式 C) 焊缝型式和无损探伤长度比例 D) 坡口型式和焊接工艺
54.钢制压力容器，采用相当于双面焊的全焊透对接接头，当采用局部无损检测时，其焊接头系数应取 C 。
A) 1.0 B) 0.9 C) 0.85 D) 0.8
55.单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板），作局部无损检测，其焊接接头系数为 D 。
A) 1.0 B) 0.9 C) 0.85 D) 0.8
56.GB150-1998规定，内压容器液压试验压力PT应为 B 。
A) 1.15P[σ]/[σ]t B) 1.25P[σ]/[σ]t C) 1.25P
57. GB150-1998中试验压力PT=1.25P[σ]/[σ]t计算中，如容器各元件（园筒、封头、接管、法兰及紧固件）所用材料不同时，取各元件材料[σ]/[σ]t比值中 C 。
A) 平均值 B) 最大者 C) 最小者
58. 内压容器液压试验压力为 B ，真空容器液压试验压力为 A ，液压试验下圆筒应力不得超过 D 。
A) 1.25P, B) 1.25P[σ]/[σ]t C) 0.8φσs D)0.9φσs
59. 外压容器和真空容器的液压试验压力PT为 B 。
A) PT =0.2Mpa B) PT =1.25P C) PT =1.05P（式中P为设计压力）
60. 液压试验时，圆筒的薄膜应力бT不得超过试验温度下材料屈服限的 A 。
A) 90％ B) 80％ C) 85％
61. 奥氏体钢的使用温度高于525oC时，钢中含碳量应不小于 C 。
A) 0.4% B) 0.03% C) 0.04%
62. 奥氏体不锈钢的使用温度高于或等于 A 时，可免做冲击试验。
A) -196℃ B) -100℃ C) -200℃
63. Q235-B钢板制作压力容器，其设计压力P小于或等于 B MPa；钢板的使用温度为 E ；用于壳体时，钢板厚度不大于 F mm。
A) 10 MPa B) 1.6 MPa C) 2.5 MPa D) 0～200℃ E) 0～350℃ F) 20 mm G) 30 mm
64. 用于壳体厚度>30mm的 B 应在正火状态下使用。
A) 15MnVR B)20R和16MnR
65. 用于法兰、管板、平盖等受压元件的厚度大于 C 的20R和16MnR钢板应在正火状态下使用。
A) 30mm B) 40mm C) 50mm
66. 用于壳体厚度> D mm 的碳素钢和低合金钢板，应逐张进行拉伸和夏比冲击试验。
A) 28 B) 40 C) 50 D) 60
67. 用于壳体的钢板，需进行低温冲击试验的是 BC 。
A)
使用温度低于0℃,20mm的20R B) 使用温度低于－10℃,20mm的20R
C) 使用温度低于－10℃,30mm的16MnR D) 使用温度低于0℃,20mm的0Cr18NiTi
68. 用于壳体厚度大于 A 的20R和16MnR，应逐张进行超声检测，质量等级应不低于Ⅲ级。
A) 30mm B) 50mm C) 60mm
69. 设备主螺栓采用35CrMoA材料，应该在何种热处理状态下使用 B 。
A) 正火 B) 调质 C) 稳定化处理
70. 目前常用的容器封头有椭圆形、碟形、半球形、锥形、平盖等，从受力情况看，从好到差依次排列是 B 。
A) 椭圆形、半球形、碟形、锥形、平盖； B) 半球形、椭圆形、碟形、锥形、平盖；
C) 半球形、碟形、椭圆形、锥形、平盖
71. K≤1椭圆形封头有效厚度应不小于封头内径的 A 。
A) 0.15% B) 0.2% C) 0.3%（式中K为椭圆形封头形状系数）
72. 对于锥壳的大端，可以采用无折边结构，锥壳半顶角 A 。
A) α≤30° B) α≤45° C) α≤60°
73. 对于锥壳的大端，当锥壳半顶角α≤ A 时，可以采用无折边结构。
A) 30o B) 45o C) 60o D) 90o
74. 对于锥壳的小端，当锥壳半顶角α≤ B 时，可以采用无折边结构。
A) 30o B) 45o C) 60o D) 90o
75. 当壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于 B 。
A) 1.5 B) 2.0 C) 2.5
76. 《钢制压力容器》GB150-1998规定，当圆筒内径Di>1500mm时，开孔最大直径d小于或等于 B Di，且小于或等于 D mm。
A) 1/2 B) 1/3 C) 500 D) 1000 E) 520
77. 内径Di≤1500mm的圆筒最大开孔直径应为 C 。
A) 开孔最大直径d≤1/4Di，且d≤320mm；B) 开孔最大直径d≤1/3Di，且d≤420mm；
C) 开孔最大直径d≤1/2Di，且d≤520mm；D) 开孔最大直径d≤1/5Di，且d≤220mm。
78.《钢制压力容器》GB150-1998规定，凸形封头或球壳的开孔最大直径d小于或等于 C Di。
A) 1/3 B） 1/4 C） 1/2
79. B、C 条是错误的,不属于壳体开孔可不另行补强须满足的四个条件之一：
A) 设计压力小于或等于 2.5MPaB) 两相邻开孔中心的间距应小于两孔直径之和的两倍
C) 接管公称外径小于或等于57mmD) 接管最小壁厚满足GB150表8-1要求
80. 采用补强圈补强时，应遵循的正确规定有 A 。
A) 钢材的标准抗拉强度下限值σb≤540MPa B) 补强圈厚度小于或等于2δnC) 壳体名义厚度δn≤28mm
81. 不能采用补强圈进行开孔补强的压力容器为 ABC 。
A) 介质为高度、极度危害 B) Pd≥10 MPaC) 壳体壁厚大于38mm D) t ＞35℃
82. 采用补强圈补强时,补强圈厚度应 A 。
A) ≤1.5δn B) >1.5δn C) >δn
83. 《钢制压力容器》GB150-1998中开孔补强采用的方法是 A 。
A) 等面积法 B) 极限分析法 C) 等面积法和极限分析法
84. 带颈法兰应采用 B 或 C 加工制成。
A) 板材 B) 热轧 C) 锻件
85. 榫槽、凹凸面及平面密封面法兰的台肩高度 B 在法兰 D 厚度内。
A) 包括 B) 不包括 C) 名义 D) 有效
86. 在操作过程中，若法兰分别承受内压和外压的作用，则法兰应按C工况进行设计。
A) 内压 B) 外压 C) 两种压力
87. 用于紧固法兰的螺栓材料硬度应 A 螺母材料硬度。
A) 略高于 B) 略低于 C) 等于
88. GB150-1998第十章用于设计温度高于－20℃的 ABCF 压力容器的制造、检验和验收。
A) 多层包扎式 B) 热套 C)单层焊接 D)多层绕板式 E) 扁平钢带式压力容器 F) 锻焊压力容器
89. 压力容器主要受压部分的焊接接头分为 C 。
A) A、B两类 B) A、B、C三类 C) A、B、C、D四类
90. 各类凸形封头中所有拼焊接头均属 A 。
A) A类焊接接头 B) B类焊接接头 C) D类焊接接头
91. 按GB150-1998规定，管板与筒体非对接连接的接头应是 B 。
A）B类焊接接头B）C类焊接接头C）D类焊接接头
92. 按GB150-1998规定，接管和长颈对焊法兰连接的焊接接头应是 A 。
A) B类焊接接头 B) C类焊接接头 C) D类焊接接头
93. 不等厚两板对接时，下列 C 情况要削薄。
A) 薄板厚度不大于10mm,两板厚度差超过1mmB) 薄板厚度大于10mm,两板厚度差超过2mm
C) 薄板厚度不大于10mm,两板厚度差超过3mm
94. 应进行焊后热处理的对接焊缝是 BC 。
A) 28mm厚的16MnR B) 30mm厚的15MnVR C) 36mm厚的20R （以上焊缝焊前均未预热）
95. 30mm厚的15MnVR钢制容器，图面技术要求上标注的A、B类焊接接头检测要求中， B 是错误的。
A）100%超探，20%射线复查 B)20％射线检测 C) 100%超探
96. 压力容器壳体及受压元件钢材厚度δS > A mm的12CrMo、15CrMoR、15CrMo 及其它任意厚度的Cr-Mo低合金钢；对其A、B类焊接接头，应进行100％的射线检测或超声检测。
A) 16 B) 25 C) 30
97. 符合GB150-1998要求需进行表面磁粉或渗透检测，其合格标准应符合
JB4730中 A 。
A) Ⅰ级 B) Ⅱ级 C) Ⅲ级
98. 碳素钢和16MnR容器进行液压试验时，液体温度不得低于 B ℃。
A) 0 B) 5 C) 10 D) 25
99. 20g钢板可代用 B 钢板。
A) 20R B) Q235-C C) 16MnR
100. 低温容器是指 B 。
A) 金属温度低于或等于-20℃的容器B) 设计温度低于或等于-20℃的容器C)
工作温度低于或等于-20℃的容器
101. 低温容器的A、B类焊接接头，除符合规定应做100％射线或超声波无损检
测外，允许进行局部无损检测，检查长度不得少于各条焊接接头长度的 C ，且
不少于250mm。
A) 20% B) 40% C) 50%
102.《管壳式换热器》GB151-1999适用范围：公称直径DN≤B ；公称压力PN≤
C ；公称直径和公称压力的乘积≤ E 。
A)2000mm B)2600mm C)35MPa D)10MPa E)1.75×104 F)1.45×104
103.GB151-1999适用的换热器公称直径 B 。
A)DN≤2000mm B)DN≤2600mm C)DN≤3000mm
104.GB151-1999规定，计算换热面积中换热管的计算基准为 A 。
A) 外径 B) 中径 C) 内径
105. GB151标准规定，当换热管为U形管时，其公称长度是指 A 。
A) 直管段 B) 拼接段 C) 全管段
106. GB151-1999中采用碳素钢、低合金钢冷拔管做换热管时，换热管的精度有
Ⅰ级及Ⅱ级，则 C 。
A)
称该换热器Ⅰ级或Ⅱ级换热器 B) 没有特别表示方法C) 标有Ⅰ级管束或Ⅱ级
管束
107.设计温度低于20℃时，取 A ℃时的许用应力。
A) 20 B) 0 C) 40 D) 100
108.GB151规定，用于制造换热器的铜和铜合金应在 B 状态下使用。
A) 淬火 B) 退火 C) 回火 D) 固溶
109.用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件，其级别不得低于JB4726和JB4728规
定的 B 级。
A) Ⅰ B) Ⅱ C) Ⅲ
110.用于制造换热器的管板锻件，其级别不得低于JB4726和JB4728中的 A 级。
A) Ⅱ B) Ⅲ C) Ⅳ
111.管板厚度大于 B 时，宜采用锻件。 A) 50 mm B) 60 mm C) 65
mm
112.当换热器设计温度≥300℃时，接管法兰应采用 A 。 A) 对焊法兰 B)
带颈平焊法兰 C) 板式平焊法兰
113.钢制管壳式换热器接管，当设计温度高于或等于300℃时，必须采用 B 法
兰。
A) 松式 B) 整体 C) 任意式
114. U型管弯管段的弯曲半径应不小于 A 的换热管外径。A) 2倍 B) 3倍 C) 2.5倍
115.GB151标准规定，管板的有效厚度系指管程分程隔板槽底部的管板厚度减去下列的厚度 C 。
A) 管程腐蚀裕量超过管程隔板槽深度的部分B) 壳程腐蚀裕量与管板在壳程侧的结构开槽深度二者的较大值
C) A与B二者的厚度
116. 管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造的要求，且≥ B 。
A) 10mm B) 12mm C) 15mm
117. GB151规定，换热器管间需要机械清洗时，应采用 C 排列，相邻两管间的净空距离（S-d）不宜小于6mm。
A) 正三角形 B) 转角正三角形 C) 正方形 D) 转角正方形
118.一台换热器未设折流板和支持板，其管板间距为L，则换热管受压失稳的当量长度Lcr为 B 。
A) L B) L/2 C) L/3 D) L/4
119.钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时，其适用范围为 B 。
A) 设计压力≤2.5MPa、设计温度≤350℃B) 设计压力≤4.0MPa、设计温度≤300℃
C) 设计压力≤1.6MPa、设计温度≤400℃
120. 卧式换热器、冷凝器和重沸器的壳程介质为气、液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺口应 A 布臵。
A) 垂直左右方向 B) 水平上下方向 C) 一定倾角方向
121. 折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的 D ，且不小于50mm。
A) 1/2 B) 1/3 C) 1/4 D) 1/5
122. 换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，直管不得超过 A 条。A) 1 B) 2 C) 3 D) 4
123. 换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，U形管不得超过 B 条。A) 1 B) 2 C) 3 D) 4
124. 换热管拼接时，最短管长不应小于 C mm。A) 100 B) 200 C) 300 D) 400
125. 换热管拼接时，对接后的换热管应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的 C 。A) 1.25倍 B) 1.5倍 C) 2倍
126.拼接管板的对接接头应进行无损检测，探伤比例及合格级别为 AB 。
A) 100%X射线检测II级 B) 100%超声检测I级合格
127. 固定管板换热器压力试验的试验顺序是 B 。A) 先管程后壳程 B) 先壳程后管程
128. 低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙座等，应考虑设臵垫板或连接板，尽量避免与容器壳体相焊，垫板或连接板材料按
A 考虑。
A) 与壳体相同的低温材料 B) Q235-B C) 16MnR
129. 换热管壁温的选取应为 D 。
A)
管内流体温度的平均值 B) 管外流体温度的平均值C) 内外流体温度的平均值D) 沿换热管金属的温度的平均值
130.压力容器及其部件在受到 A 作用时应考虑进行疲劳设计。
A) 交变应力 B) 外载荷 C) 地震载荷
131.蠕变产生的必要条件是 A 。A) 高温 B) 低温 C) 常温
132.边缘应力具有： A 性和 B 性。
A) 局部 B)自限 C)扩展 D)无限 E) 分散 F)递增
133.GB150标准中内压圆筒强度计算基本公式的理论依据是 A 。A) 第一强度理论 B) 第三强度理论 C) 第四强度理论
134.为提高外压圆筒承载能力，通常较为合理的方法是 C 。A) 增加壁厚 B) 改用强度较高的材料 C) 设臵加强圈
135. E 和 F 是反映垫片密封性能的两个基本参数。
A) 垫片宽度 B)垫片材料 C) 垫片厚度 D)密封面形式E) 预紧密封比压y F)垫片系数m
136.应力腐蚀破裂是 A 。
A) 金属在持久拉应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂
B) 金属在持久弯曲应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂
C) 金属在冲击载荷和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂
137.不同强度级别的低碳钢、低合金高强度钢之间的异种钢焊接，一般要求焊接接头的强度应 A 强度较低一侧母材标准规定的抗拉强度下限值，而接头的塑性、韧性应 A 强度较高而塑性、韧性较差一侧的母材。A) 不低于 B) 不高于138.低温压力容器焊接采用 B 焊条。 A) 酸性焊条 B) 低氢碱性焊条
139. 固定管板换热器管板计算中，按有温差的各种工况计算出的 ABC 不能满足强度条件时，就需要设臵膨胀节。
A) 壳体轴向应力бC B) 换热管轴向应力бt C) 换热管与管板之间连接拉脱力q D) 管板径向应力бr
140. 不开设 A 的压力容器；标准抗拉强度下限值>540MPa 的压力容器；进行 C 试验的压力容器的焊接接头都必须进行100%射线或100%超声波探伤。A) 检查孔， B)人孔 C)气压 D)液压
141. Cr-Mo钢焊缝背面挑焊根应进行 A 或 B 探伤检验。
A) 磁粉 B) 渗透 C) 超探 D) 射线
142. 在卧式容器设计中，A≤Rm/2，A＜0.2L，A最大不得＞0.25L，其L是指 B 。
A) 卧式容器总长 B) 两封头切线之间的距离C) 圆筒的直线长度
143. 在进行卧式容器设计时，应进行壁厚计算及支座反力、圆筒轴向应力、圆筒切向剪应力和 D 计算及校核。
A) 风载荷 B) 地震载荷 C) 圆筒局部峰值应力 D) 圆筒周向应力
144. 碳素钢或低合金钢制作的塔器筒体不包括腐蚀裕度的最小壁厚为2Di/1000,且不小于 C ；不锈钢制作的塔器规定最小壁厚不小于 B 。
A) 2mm B) 3mm C) 4mm
145.塔器无论有筋板或无筋板的的基础环板厚度均不得小于 C mm。
A) 12 B) 14 C) 16
146.氩弧焊打底、单面焊接双面成型的对接焊缝可作为 A 。
A) 双面焊全焊透对接焊缝
B)
单面焊沿焊缝根部全长具有紧贴基本金属的垫板焊缝
三、判断
1.《钢制压力容器》GB150-1998适用于工作压力不大于35MPa的容器。 ( F )
2.GB150-1998《钢制压力容器》不适用于真空容器。( F )
3.GB150对真空度低于0.02MPa的容器不适用。 ( T )
4.GB150-1998标准的管辖范围包括：……非受压元件与容器的连接焊缝，不包
括焊缝以外的元件，如支座、支耳、裙座和加强圈等。 ( F )
5.计算压力指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。 ( T )
6.当元件所承受的液柱静压力小于设计压力的10%时，可以忽略不计。( F )
7.设计温度指容器在正常工作情况下，设备内的介质温度。( F )
8.试验温度系指压力试验时试验液体的温度。 ( F )
9.计算厚度系指按有关公式计算得出的厚度，需要时尚应计入其他荷载所需厚度。 ( T )
10.GB150-1998规定设计厚度系指计算厚度与腐蚀裕量之和，有效厚度系指名义
厚度减去厚度附加量。 ( T )
11. GB150-1998规定名义厚度系指设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至
钢材标准规格的厚度。 ( T )
12. 对于容器壳体，在任何情况下，其名义厚度不得小于最小厚度与腐蚀裕量之和。 ( T )
13. 任何情况下压力容器元件金属温度不得超过钢材的允许使用温度。 ( T )
14. 压力容器设计时应考虑的载荷有：内压、外压或最大压差;液体静压力;容器
自重;风载荷和地震载荷;附属设备及平台、扶梯、管道等重力载荷。( T )
15. 真空容器的设计压力等于实际工作真空压力。( F )
16. 受压元件厚度计算中厚度附加量只计入钢材厚度负偏差及腐蚀余量，不计加
工减薄量。 ( T )
17. 介质为压缩空气.水蒸汽或水的碳素钢.低合金钢制造的压力容器腐蚀裕量
不小于2 mm。 ( F )
18. 同一种材料制成的螺栓，安全系数与螺栓直径大小无关。( F )
19. 设计温度低于20℃时，材料的许用应力取20℃时的许用应力。 ( T )
20. 焊接接头系数Ф应根据容器受压部分的焊接接头形式及无损检测的长度比
例确定。 ( T )
21. 采用氩弧焊打底，单面焊双面成形的对接焊焊接接头，经100%无损探伤检测，焊接接头系数取φ=1.00。 ( T )
22. 确定压力容器试验压力时，如容器各受压元件（如圆筒、封头、法兰等）所
用材料不同时，应取各元件材料[б]/[б]t比值中的最大者。 ( F )
23. 外压容器和真空容器以内压进行压力试验，试验压力PT=0.2MPa，而与设计
外压力大小无关。 ( F )
24. 真空容器的液压试验压力为0.2MPa。( F )
25. 在液压试验、气压试验时，圆筒的薄膜应力σt不得超过设计温度下材料屈
服点的90%。 ( F )
26. 奥氏体钢的使用温度高于525℃时，钢中含碳量应≥0.04%。( T )
27. 碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。 ( T )
28. 钢材使用温度等于-20℃时，应按附录C的规定进行夏比低温冲击试验。( F )
29. 厚度大于30mm的16MnR钢板应逐张进行超声波探伤检查，其质量等级应符合ZBJ74003-88 IV级要求。( F )
30. 多层包扎压力容器的内筒钢板，其质量等级应不低于JB4730规定的II级。( T )
31. 采用厚度>4mm的高合金钢板制压力容器，应在图样上注明为压力容器用钢板。 ( T )
32. 当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时，锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。 ( F )
33. 多层包扎圆筒体内筒的焊接接头系数φ=1.0 ( T )
34.《钢制压力容器》GB150-1998中内压圆筒壁厚的强度计算公式的适用范围为：P≤0.6[σ]tφ。 ( F )
35. GB150-1998内压圆筒计算公式δ=PcDi/2[σ]tφ-Pc适用于设计压力不大于35MPa的钢制压力容器设计。 ( F )
36. 外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周，不得断开，并应采用连续焊。 ( F )
37. 外压容器内部的构件如塔盘等，若设计成起加强作用时，也可作加强圈用。( T )
38. K≤1的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15％，这是考虑在内压作用下封头局部不会出现弹性失稳的要求。( T )
39. 椭圆形封头，当Di/2hi=2时，取形状系数K=1。( T )
40. 无折边球面封头(球冠形封头)和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构。( T )
41. 对于锥壳，当锥壳半顶角α≤45°时可以采用无折边结构。( F )
42.在任何情况下，加强段的厚度不得小于相连接的锥壳厚度。( T )
43.《钢制压力容器》GB150-1998中开孔补强采用的方法是应力分析法。( F )
44. GB150-1998中规定:凸形封头或球壳开孔最大直径d≤0.5Di 。 ( T )
45. 压力容器上所有开孔均应进行补强，否则会影响其安全使用。 ( F )
46. 不另行补强的最大开孔直径，当壳体名义厚度小于或等于12mm时，接管公称直径小于或等于50mm。 ( F )
47. 采用补强圈补强时应遵循下列规定：钢材的标准抗拉强度下限值≤540MPa;补强圈厚度≤1.5δn;壳体名义厚度δn≤38mm。( T )
48. 椭圆形、碟形封头开孔补强面积计算中δ=PcK1Di/(2[σ]tφ-0.5Pc),其中对椭圆形封头K1=1。 ( F )
49. 对椭圆形封头上的所有开孔，均应选用同一计算方法进行开孔补强计算。( F )
50. 外压容器因开孔削弱所需补强面积比内压容器因开孔削弱所需补强面积大。( F )
51. 在法兰计算中，榫槽、凹凸面及平面密封面的台肩高度不包括在法兰的有效厚度内。 ( T )
52. 平盖、管板与筒体对接连接的焊接接头属B类焊接接头。( T )
53. 椭圆形、碟形、球形及折边锥形封头内表面的形状偏差，其最大间隙不得大于封头设计内直径Di的 1.25%，直边部分的纵向皱折深度应不大于 1.5mm。( T )
54. 相邻圆筒的A类焊接接头中心线之间外圆弧长或封头A类焊接接头中心线与相邻圆筒A类焊接接头中心线之间外圆弧长应大于名义厚度的3倍，且不小于100mm。 ( F )
55. 相邻圆筒组装后A类焊接接头的距离或封头A类焊接接头的端点与相邻圆筒A类焊接接头的距离应大于名义厚度δn的3倍，且不小于100mm。( F ) 56. 压力容器制造中热处理分为：焊后热处理和改善力学性能热处理两类。( T )
57. 有应力腐蚀的压力容器；盛装毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器必须进行焊后热处理。 ( T )
58. 必须进行焊后热处理的压力容器：第三类压力容器；设计压力≥5MPa；第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器。 ( T )
59. Cr-Mo钢制压力容器；图样注明盛装毒性为极度或高度危害介质的容器必须每台制备产品焊接试板。 ( T )
60. 凡需经热处理达到材料力学性能要求的压力容器，每台均应制备母材热处理试板。 ( T )
61. 局部探伤检查长度不得少于各条焊缝长度的20％，且不小于250mm；局部探伤必须包括每一相交的焊缝接头。 ( T )
62. 局部无损探伤的压力容器，其焊缝交叉部位；被补强圈、垫板等覆盖的对接接头；公称直径≥250mm的接管的对接接头应进行50%的射线或超声检测。( F )
63. 压力试验时，压力表的量程不应低于1.5倍和高于3倍的试验压力。( F )
64. 容器的开孔补强圈应在压力试验之后通入0.4～0.5Mpa的压缩空气检查焊接接头质量。 ( F )
65. 碳素钢、16MnR、15MnNbR和正火15MnVR钢制压力容器，液压试验时的液体温度不得低于5℃。 ( T )
66.气压试验的安全措施必须经图样中审核签署人批准同意。 ( F )
67. 压力容器受压元件所用钢材只需材料的力学性能和化学成分相同，就可以批准代用。 ( F )
68. 奥氏体不锈钢焊接钢管的许用应力为相应钢号无缝管许用应力的0.9倍。( F )
69.安全阀开启压力应高于压力容器的工作压力，低于设计压力。 ( F )
70. 使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器，应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。 ( T )
71. 低温容器受压元件用钢必须是镇静钢。 ( T )
72. 低温容器用钢的冲击试验温度应低于或等于壳体或其受压元件的最低设计温度。 ( T )
73.低温容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。 ( T )
74.插入式接管与承受疲劳载荷的压力容器、低温压力容器、钢材的标准常温抗拉强度σb>540MPa的容器壳体的连接，接管内径边角处应倒圆。 ( T ) 75.碳素沸腾钢板和Q235-A钢板不得用于制造按GB150或容规管辖的压力容器。