山西约翰芬雷华能设计工程有限公司
设计计算书
(共24页)
工程项目名称：南昌市轨道交通3号线工程
专业项目名称：3号线莲塘车辆段出入段线联络通道冻结工程图纸编号：03005-S-QJ-02-DJ
设计/日期：
校审/日期：
审定/日期：
目录
冻土帷幕计算书 (1)
一、主要设计依据 (1)
二、设计概况 (1)
三、冻结壁承载力验算 (3)
预应力支架计算书 (13)
初期支护计算书 (17)
一、联络通道内临时支架计算 (17)
二、集水井临时支架计算 (19)
应急防护门计算书 (22)
冻土帷幕计算书
一、主要设计依据
1)《南昌市轨道交通3号线一标段工程莲塘出入线岩土工程勘察报告（勘察阶
段：详细勘察）》，江西省勘察设计研究院，2014.04；
2)《南昌市轨道交通3号线工程莲塘车辆段出入段线区间废水泵房结构图》，
北京城建设计发展集团股份有限公司，2017.02；
3)《南昌市轨道交通3号线工程莲塘车辆段出入段线区间废水泵房总平面图》，
北京城建设计发展集团股份有限公司，2017.02。
二、设计概况
1)设计内容
莲塘车辆段出入段线区间盾构段左线线路设计起点里程为左K0+119.042，设计终点里程为左K1+448.900，区间长度1329.858m；右线线路设计起点里程为右K0+119.042，设计终点里程右K1+447.000，区间长度1327.958m。为了满足区间排水的要求，在里程左K0+582.324（右K0+590.000）设置一座联络通道兼废水泵房，联络通道处隧道中心线间距为11.000m，隧道中心高程左线为+8.440m （右线+8.423m），地面标高约为+20.540m，联络通道兼废水泵房主要位于③^2细砂、③^5砾砂层。
联络通道兼废水泵房位于莲塘一中银河校区操场正下方，周边无临近建构筑物，临近无重要管线，仅距泵房结构水平净距约13.5m为埋深约0.7m 450X300 110KV电力管线。联络通道兼泵站设计采用水平冻结法加固地层，矿山暗挖法施工以确保施工安全, 施工前应做好地面管线调查，施工过程中做好必要的保护措施，加强监测，以减轻对周围地面环境的影响。冻结法施工时应进一步探明地下水流动情况，如流动速度过大时需采用钻孔时注浆等方法对地层进行改良，以防出现冻结发展速度过小或冻结难以交圈情况出现。
2)联络通道结构特征
联络通道由与隧道刚管片相连的喇叭口、水平通道和泵站构成（如图1）。水平通道为直墙圆弧拱结构，通道采用两次衬砌（钢支架喷射混凝土）厚度为250mm，通道的开挖轮廓高约为4.235m，宽约为3.7m（喇叭口处高约4.535m宽约为4.3m）；开挖区标高范围为+2.86m～+10.995m。
图1 联络通道结构示意图
3)地面及地层条件
根据《南昌市轨道交通3号线一标段工程莲塘出入线岩土工程勘察报告（勘察阶段：详细勘察）》资料，联络通道及泵站所在范围为③2细砂、③5砾砂层，地面标高约+20.54m。③2细砂:分布于场地里程SSK0+000～SSK0+605.75地段，棕黄、褐黄色，饱和，稍密，成分以石英、云母、长石及硅质岩等为主，粒径大于0.075mm的含量约占85%。实测标贯平均锤击数为11击。中等压缩性。稳定性和均匀性较差。③5砾砂: 全场地分布，褐黄、灰黄色，饱和，中密，成分以石英、云母、长石及硅质岩为主，粒径大于2mm的含量约占40%。含个别卵石，磨圆度较好，呈圆状为主。修正后圆锥动力触探试验平均击数为12击。中等压缩性。稳定性较好，均匀性较差。
勘察期间属平～枯水季节，初见水位埋深 3.12～16.75 m，初见水位标高13.30～19.87m；稳定水位埋深3.90～17.041m，稳定水位标高14.74～19.50m。勘察期间沿线里程SSK00+000～SSK0+620段地下水为承压水，里程SSK0+620～SSK1+989.488段地下水为潜水，水头高度为4.22～5.11m，水头标高为14.83～15.21m。地下水主要接受赣江的侧向补给及降雨入渗补给，水位随季节变化，枯水及平水期地下水向赣江排泄，水位下降，丰水期接受赣江水体的侧向补给，地
下水位上升，年变幅一般1～3m 左右。地下水与赣江水力联系较密切，地下水水量丰富。
由于上述部分地层的承载力较低、容易压缩、在动力作用下易流变，开挖后天然土体难以自稳。因此，在施工联络通道时必须对施工影响范围内的土体进行稳妥、可靠的加固处理。
三、冻结壁承载力验算
(一)、有限元方法验算
1)设计计算参数
联络通道冻土帷幕结构的几何尺寸见设计施工图。其中水平通道外围冻土帷幕有效厚度为1.8m，喇叭口处两侧冻土帷幕有效厚度为1.5m，冻土帷幕平均温度为小于等于-10℃。
设计取-10℃冻土的弹性模量和泊松比分别为150MPa和0.3，冻土强度指标为：抗压3.6MPa，抗折1.8MPa，抗剪1.5MPa。
冻土壁承载力验算采用许用应力法，强度检验安全系数取：抗压2.0，抗折3.0，抗剪2.0。
冻土帷幕顶面所受土压力根据开挖向下变形特性按主动土压力计算，侧面承受水土压力静止侧压力系数取0.7计算，土的平均重度取18.5kN/m3。
2)水平通道和喇叭口冻土帷幕承载力验算
本区间联络通道埋深比南昌市轨道交通3号线工程高新停车场出入线区间联络通道埋深还浅1m多，故计算还是依据高新停车场出入线区间联络通道地层条件计算是偏安全的。
喇叭口和水平通道冻土帷幕力学分析采用均质线弹性平面应变模型，其力学特性参数取冻土帷幕平均温度下的冻土力学特性值。根据联络通道对称性，取结构的1/4作为计算模型。
联络通道冻土帷幕有效厚度为 1.8m，取喇叭口两侧冻土帷幕的有效厚度为1.5m。冻土帷幕顶面土压力：
冻结壁顶板反力主要受静水压力和开挖时因顶板向下变形，上部土体的作用力。
kPa 19520kN/m2)m 055.45.095-8.571(18.5kN/m320=+-?=+=H P t γ 冻土帷幕侧面土压力：
kPa H kPa H kPa H K P S )08.1(95.12)205.18(7.0)20(0+=+??=+=γ K 0－0.7 ，静止侧压力系数 ；
图2 通道冻土帷幕有限元计算模型
表1 通道冻土帷幕应力、位移计算值及安全系数
用有限元法进行冻土帷幕的受力分析与变形计算，从计算结果可以看出，计算的应力值远小于强度值，冻土帷幕的总体承载能力是足够的。计算显示在冻土帷幕内侧局部存在应力集中，但是范围很小，且冻土帷幕角部是圆弧过渡的，并且冻土帷幕中间尚有土体或支撑，因此是安全的。
图3(a)水平通道有限元模型
图3(b)水平通道有限元模型荷载分布
图3(c)σ1
图3(d)σ 3
图3(e)Stress intensity分布
图3(f)变形分布
a) 集水井冻土帷幕有限元计算
冻土取设计厚度1.8m ，不考虑临时支护作用，根据对称性取集水井1/4作为计算模型。
图4集水井有限元计算模型
侧向土压力为：
kPa H kPa H kPa H K P S )08.1(95.12)205.18(7.0)20(0+=+??=+=γ 底板土反力为：
()202013000100004523000452w w w w q H H H tg H Htg ?γ?γ?
?=+-- ?
???
?=+- ?
?
?
取)2
45(02?
-tg =0.27 （其中：?=35.50
）
w γ—水容重，10000（N/m 3）
； H w —水的计算深度，根据勘查报告，取平均水位标高为地表标高，H w ＝18.845m ； H －土计算深度，21.487m ； 则：q=0.218MPa
表2：泵房冻土帷幕有限元计算结果
图6(a) 泵房σ1分布
图6 (b) 泵房σ3分布
图6(c) 泵房stress intensity分布
通过以上计算，说明冻土帷幕的强度和刚度是足够的，通道、泵房的冻
土帷幕强度和变形满足设计要求。
(二)．结论
以上计算表明：通过有限元计算，通道部分和泵房部分的冻结帷幕强度和位移均满足《旁通道冻结法技术规程》，设计采用厚冻结帷幕厚度1.8m，平均温度-10℃能够满足施工要求。
预应力支架计算书
1设计依据
1、建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068-2001
2、建筑结构荷载规范GB 50009-2001
3、建筑地基基础设计规范GB 50007-2002
4、建筑抗震设计规范GB 50011-2001
5、钢结构设计规范GB 50017-2003
2计算机计算软件
中国建筑科学研究院PKPM系列STS钢结构CAD软件
3计算内容
本工程施工内容为南昌市轨道交通3号线工程莲塘车辆段出入段线区间盾构隧道联络通道主体结构，采用水平冻结法加固地层，矿山法暗挖施工。在开挖侧共设2榀隧道支撑，开挖对侧隧道设置2榀隧道支撑。采用通用隧道多边形型钢加工的支架，支架形式如下：
结构立面图
0.32
0.27 (15)
0.20
(31)0.110.09 (26)
0.08 (15)0.11
0.09 (26)
0.08
(15)0.850.77
(31)0.76 (57)0.37
0.00 (28) 0.00 (51)0.18
0.16 (16)
0.06
(24)0.82
0.75 (33)
0.76 (57)0.36
0.29 (36)0.17
(51)0.270.23 (28)0.28
(12)0.23
0.19 (30)0.12
(49)0.740.69
(36)0.76 (55)0.21
0.17 (39)0.12 (49)0.740.70
(38)0.76 (55)0.380.34 (29)0.30 (15)0.45
0.42 (59)
0.28
(92)0.39
0.35 (29)0.31 (15)0.250.21 (15)0.20 (20)0.51
0.47 (35)0.51 (52)0.510.47 (35)0.51 (52)
500.0
354.0
354.0
500.0
354.0
-354.0
初期支护计算书
一、联络通道内临时支架计算
计算采用北京中科院PKPM软件，按钢框架结构计算。
联络通道处地面标高约为+20.54m，隧道中心标高左行线+8.44m，地面超载按20kN/m2计算，选取喇叭口处尺寸较大受力较不利的一榀支架，计算单元间距为0.6m，荷载按承担30%。
临时支架承受的荷载为：
顶面土压力
P t=0.30×(18.5kN/m3×（20.54-8.44－3.395）m+20kN/m2)=54.3kPa
临时支架侧面土压力
P
s1
=0.30×((18.5kN/m3×（20.54-8.44-1.928）m+20kN/m2) ×0.7 )= 43.7kPa
P
s2
=0.30×((18.5kN/m3×(20.54-8.44+2.71）m+20kN/m2)×0.7 )= 61.7kPa
喇叭口处支架上部荷载：
P= P t ×0.6= 32.6kN/m
喇叭口处支架侧面荷载：
P=(P
s1+P
s2
)÷2×0.6= 31.6kN/m
1、设计主要依据:
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);
2、计算信息
结构类型: 单层钢结构厂房
设计规范: 按《钢结构设计规范》计算
结构重要性系数: 1.00
节点总数: 13
柱数: 13
梁数: 0
支座约束数: 2
标准截面总数: 2
活荷载计算信息: 不计算活荷载
风荷载计算信息: 不计算风荷载
钢材: Q235
梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算
恒载作用下柱的轴向变形: 考虑
梁柱自重计算增大系数: 1.20
基础计算信息: 不计算基础
梁刚度增大系数: 1.00
钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85
钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移
钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800
钢结构受拉柱容许长细比: 300
钢结构受压柱容许长细比: 150
钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 400
钢梁(活)容许挠跨比: l / 500
柱顶容许水平位移/柱高: l / 500
抗震等级: 3(钢结构为考虑地震作用)
计算震型数： 3
3、标准截面类型
( 1) 31, I20a , 普通工字钢截面I
4、标准截面特性
截面号 Xc Yc Ix Iy A
1 0.10000 0.07500 0.20915E-04 0.13337E-04 0.49100E-02
2 0.05000 0.10000 0.23690E-04 0.15790E-05 0.35550E-02
截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y
1 0.65266E-01 0.52118E-01 0.27887E-03 0.27887E-03 0.13337E-03 0.13337E-03
2 0.81600E-01 0.21100E-01 0.23690E-0
3 0.23690E-03 0.31600E-0
4 0.31600E-04
结构计算书统一格式 一、工程概况 建筑层数：地上层，地下层 建筑高度： 结构类型：钢筋砼框架剪力墙结构 基础类型： 0.00m标高： 抗浮设计水位： 二、设计要求 结构的设计使用年限：年建筑结构的安全等级：二级地基基础设计等级：级结构的重要性系数：1.0 三、结构设计计算信息 1、抗震信息 建筑抗震设防类别：类基本地震烈度： 场地土类别：地震加速度： 设计地震分组：抗震设防烈度： 水平地震影响系数最大值：аm a x= 抗震等级：框架级剪力墙级 设计振型数：周期折减系数： 特征周期值： 2、风荷载信息 基本风压：地面粗糙度：
体型系数： 3、调整信息 中梁刚度增大系数：梁端负弯矩调幅系数：梁弯矩放大系数：梁刚度折减系数： 梁扭矩折减系数： 4、活荷载信息： 柱、墙设计时活荷载折减：不折减 传给基础的活荷载折减：折减 梁活荷载不利布置计算层数： 5、配筋信息 梁、柱主筋强度（N/mm2）:360 梁、柱箍筋强度（N/mm2）:210 梁箍筋间距：100 mm 柱箍筋间距：100 mm 柱配筋计算原则：按单偏压计算 四、结构整体计算：采用软件版本：SATWE(2007.08) 1、恒载计算： 1.1梁间恒载（梁上荷载扣除梁高，外墙有窗按八折算） 墙体材料 墙厚 (mm) 容重 KN/㎡ 线荷载备注 外墙 楼电梯墙 内隔墙 分户墙 1.2楼面恒载：楼板自重+1.5 KN/㎡1.3屋面恒载：楼板自重+3.5 KN/㎡
1.4其它恒载按实计算 2、活荷载取值(KN/㎡) 车库：2.5(4.0) 卫生间：4.0 KN/㎡楼梯间：3.5 KN/㎡ 阳台：2.5(3.5) ...... 3.附电算结果如下： （1）建筑结构总信息（WMASS.OUT）； （2）周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）； （3）位移输出文件（WDISP.OUT）； （4）框架柱及短肢墙地震倾覆弯矩百分比（WV02Q.OUT）； （5）超配筋信息（WGCPJ.OUT） （6）各主要标准层层墙柱轴压比简图（Wpjc*. DWG）； （7）各主要标准层平面简图（Flr*.DWG）； （8）各主要标准层楼面荷载（*.DWG）； （9）底层柱、墙最大组合内力简图（Wdcn.DWG）； （10）各主要标准层混凝土构件配筋简图（Wpj*.DWG）； 各主要标准层现浇板计算配筋图（板计算结果.DWG）。 4.计算结果分析： 4.1结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比为，满足规范要求，其余各参数均满足规范要求； 4.2超配筋信息处理如下： 五、基础计算 1、计算原则： 本工程地基基础设计等级为级，基础型式采用基础。本工程地下室抗浮设计水位为m，采用抗浮。
地铁盾构区间联络通道施工技术探讨之我见 发表时间：2018-05-22T10:54:25.477Z 来源：《基层建设》2018年第6期作者：严晨[导读] 摘要：地铁隧道区间中，联络通道是一种常用组织形式，做好施工技术控制还应立足于多方面、全过程。 32011419871103xxxx 南京地铁运营有限责任公司 摘要：地铁隧道区间中，联络通道是一种常用组织形式，做好施工技术控制还应立足于多方面、全过程。但是，根据现阶段地铁隧道施工现状看，存在诸多问题，有待进一步完善。笔者以某地铁区间联络通道施工为例，从材料控制、支架安装、土方开挖等方面展开施工，提出质量控制方法。 关键词：地铁盾构区间；联络通道；施工技术；方法分析 该地铁站从三路站至左岭站区间路线起点为未来三路，顺着高新大道由东行驶到程右DK58+300位置线路转向高新大道北段、施工范围与绿化带范围，最终至左岭站。区间左线里程在左DK58+0.18.200-左DK59+096.182，左线长为1080m；区间右线里程在右DK58+0.18--右DK59+0.95.785，其中，右线长为1077m。线路纵断面全部为V字坡，达到区间防灾与排水需求，该区间应在区间里程左DK58+508位置设计联络通道兼容泵房，线路距离在14m，深度在20m，通过洞内注浆稳固后采取矿山法施工。 一、项目总体分析 联络通道是内净空宽2.4m、高度在2.4m的半圆拱值强断面，集水深约4m、长3.5m、宽为2.5m。通过矿山法施工，复合式衬砌。联络通道结构属于复合式结构，防水处混凝土自防水外，初支和二衬之间施作全断面柔性防水层，选择PVG防水材料和400g/m2无纺布。上端隧道墙面与顶部约400mm，厚度在C35P10模筑钢筋混凝土，下端出水约400mm厚C35P10模筑钢筋混凝土。初支喷射混凝土约300m后，二衬使用400mm厚的模筑混凝土。联络通道内组织防水等级达到二级。 二、地铁盾构区间联络通道施工方案 （一）地面扬水套管 联络通道兼泵房结构位于土层分层属于V级围岩，选择钻机埋设地面扬水管套管。扬水套管钻孔过程中，做好准确性控制，确保泵房位置预埋扬水套管垂直达到3‰。同时，提高排水套管接头位置刚度，避免由于施工偏差导致套管接头变形，使排水管顺利穿过。扬水管套管选择304不锈钢，钻孔和套管缝隙使用C20素混凝土回填密度，从而确保套管横向刚度达到标准要求。 （二）临时支撑 管片开口做好支撑，避免区间隧道在联络通道口的特殊管片切断后因为围岩压力变化造成管片变形并受伤。同时，保证施工稳定性。钢支撑处于破除开洞管片与相近管片，通道施工时加强测量控制。临时支撑选择25b、40b工字钢，管片承载力位置设计不同支撑点，提高上下支撑刚度，设置抗拉杆件和内支撑连接，避免区间隧道中管片发生变形。支撑安装结束后在支架两侧显眼位置张贴警示标语。钢支撑安装要求为：第一，钢支撑规划达到管片切割大小与施工需求。第二，钢支撑需要生成传力稳定而封闭的结构，各零件之间科学连接；环和环之间钢支撑应有稳定的纵向连接。第三，钢支撑组织后和管片内壁抵紧；同时增加预应力。钢支撑设置与预应力增加防止对管片、螺栓连接受损。 （三）土体注浆稳固 管片切割施工准备阶段，应分为2次注浆，即管片背后填充止水桨与泵房土体加固注浆。其方法为：注浆附近通道前后各10环，全部注浆，通过管片预留注浆孔，注浆效果监测根据规划展开。主要目的是避免管片背后纵向渗水通道。通道泵房土体稳固注浆为：联络通道开启管片前对管片背后土体展开注浆稳固处理，在管片内增加注浆孔，浆液选择水泥浆。 （四）特殊管片切割 联络管道位置的盾构隧道衬砌选择特殊环混凝土管片，联络通道位置使用通缝拼接。未切开前，首先需要切割管片面，拿出芯样检测，分析管片背端土体稳固性能否达到标准需求。如果未达到要求，应持续注入泥浆直到不再降低，随后切割。联络通道开洞过程中，顺着环框梁外层展开管片切割，切割过程中注意洞口圈梁厚度，开口轮廓线通过精确检测放出，使用墨线标记，顺着标识线切割与管片径线方向展开切割。通过取芯技术，切割过程中由上至下把切割后的单块管片运输到隧道。随后，清除管片切割面，施加洞门环梁。 （五）超前导管注浆稳固 结合补勘钻孔看出，联络通道顶部周围黏土夹碎石层与残积土层，各层含有缝隙承压水，管片破除前应对土岩结合面注浆，开挖时应超前注浆开挖。想要确保开挖时掌子面稳固，开挖准备阶段由左线隧道洞口对联络通道拱部的地层展开4m长的超前小导管注浆稳固，稳固材料属于水泥浆液。其中，水泥选择42级常规水泥，水灰比在0.5--1。确定稳固后土体应确保总体性、匀称性，无侧限抗压强在1.0MPa以下。渗透参数在1.0*10-7cm/s，实际数据结合具体实验调节，注浆通过间歇式直到返浆。注浆稳固区域根据拱顶与泵房附近在2m以下。 （六）联络通道开挖 1、联络通道开挖 首先，水平探孔拿出芯样；如果联络通道周围土体稳固状态良好，地层稳固开挖施工。如果土体稳定性低，水浓度较高即可注浆稳固。联络通道开挖过程中，首先选择上下台阶方法挖拱部土体，同时设置格栅钢架，避免初支下沉与变形，喷射0.3m厚混凝土。 2、支护方法 为避免由于围岩失衡引起隧道结构受损需要进行初期支护，该联络通道从超前导管+格栅钢架+单层钢筋网络结合支护系统。做好断面挖开挖大小控制，避免发生较大施工偏差。格栅钢架作为联络通道初支的重要环节，钢架主筋使用?22mm钢筋加工，全部焊缝选择双面搭接电弧焊，焊缝质量应达到2级，HRB400钢筋焊条型号E50。洞外分片施工中，钢支撑加工后需要在水泥地面试拼，支撑附近轮廓拼装偏差应控制在±30mm。 结语： 总而言之，联络通道施工作为常见施工，还涵盖矿山法隧道施工各环节。笔者分别从不同方面进行地铁盾构区间联络通道施工分析。现阶段，联络通道施工工艺有待进一步优化完善，才能保证各环节流程稳定高质量施工。 参考文献： [1]张磊.地铁盾构隧道预制管片施工技术[J].工程技术研究，2017（02）.
1.1联络通道施工 1.1.1概况 根据隧道消防要求，区间应在其中部的左、右线之间设置联络通道，在发生灾难或事故时，以使乘客通过联络通道疏散至相邻安全隧道内。联络通道设置的间距沿隧道纵向方向不大于600m。根据线路纵断面设计及区间隧道防、排水要求，在区间线路最低点处设置废水泵房，一般情况下，废水泵房与该处联络通道合建，即联络通道内设置废水泵房以及废水抽排和人员检修的管道、管道井。 本标段盾构区间有1个联络通道兼废水泵房, 1个废水泵房。布置情况见下表9-1。 表9-1 盾构区间联络通道统计表 1.1.2工期计划 在盾构掘进通过联络通道200m后即适时组织施工。联络通道及泵房采用正台阶法开挖，复合式衬砌，二次衬砌在初期支护完成后施作。考虑加固体的等强，联络通道施工前30天完成周围土体加固，每个联络通道工期按60天安排。 1.1.3加固方案 1.1.3.1联络通道加固 本标段盾构区间1个联络通道兼废水泵房、1个废水泵房。金广区间联络通道兼废水泵房采用Ф800@650旋喷桩（梅花布设）加固。西出场线废水泵房采用800mm厚C15素砼连续墙+Ф800@650旋喷桩（梅花布设）加固。 1.1.3.2隧道注浆 由于隧道施工中同步浆液的强度较低，隧道长期沉降较大，应对管片的建筑空隙进行二次注浆。根据要求，隧道施工结束后，对隧道在旁通道位置左右各20环进行二次注浆，加固深度为1.0m，其中旁通位置12环按融沉注浆方式及频率进行。
(1)注浆孔布置 注浆孔为加固环拱底，标准，邻接块压浆预留孔。 (2)注浆顺序 同一孔内采用从外到内的方式进行分层注浆，每次拔管长度15cm 。 同一衬砌环内不同注浆孔的注浆应注意保持对称平衡。 隧道纵向注浆顺序采取隔环跳打的方式，每环一次施工1-2孔，一般每两个施工环间隔3-5环。特殊情况可根据监测数据适当调整。 (3)注浆时机 注浆时机应根据监测变化选定，注浆应选择在沉降回落到0或其沉降量不超过2mm 时，始终保持上方隧道处于微量隆起状态（2 mm ～3mm ）。 (4)注浆工艺 注浆设备选用柱塞泵，注浆管喷口开口孔径5mm ，端部开口数量4～6个。应配备注浆压力、注浆流量等的准确计量仪表。注浆孔口必须设置防喷装置，注浆管及输浆管路应定期清洗防止堵塞。施工流程如下： 图9-3 隧道注浆施工流程图 (5)注浆参数- ①注浆压力 注浆压力必须大于或者等于注浆点处垂直土压力，一般为0.3～0.5 MPa ，但应防止压力太高对地层的过大扰动。 ②注浆量 选定 孔位 疏通预留 孔 安放防 喷装振插注浆管 注浆 拔管 配浆 拌浆 关闭 球阀 待凝 清洗注浆管 换孔 注浆 拆球阀及防喷装置
办公楼设计计算书 设计简介： 拟建建筑多层办公楼为永久性建筑，能满足350左右的人工作，该建筑所在地使用面积（红线面积）2 72151080m ?=位于攀枝花市区，建筑周围配有休闲广场，绿化带。 办公楼实际占地面积69.6114.4L B ?=?=，分为六层。总建筑面积为2 6000m ， 采用现浇楼板，现浇框架纵横向承重，各层层高均3.3m ，在设计计算时考虑抗震设防要求。 各层楼的布局中有普通办公室、专用办公室、会议室、接待室、陈列室、卫生间和 开水房等满足使用要求。 第一部分 双向板的设计 板采用现浇整体式楼板，板厚100h mm =，采用25C 混凝土，板中钢筋采用235HPB 级钢筋，在该多层办公楼设计中，除中间两跨为单向板外其余楼板均为双向板。采用弹性理论计算的方法来计算板和支座中的内力，采用弯矩调幅法对结构按弹性理论方法所求的弯矩值和剪力值进行适当的调整，以考虑结构非弹性变形所引起的内力重分布。 一．梁的截面尺寸和板的计算跨度及荷载确定 拟定板厚100h mm =，板的保护层厚度20mm ， 则板的有效高度为01002080h mm =-=。纵横向主次梁确定： 主梁高1111 ( )()(60008400)5001050128128h l mm ==?=，取700h mm =， 1111( )()7003502332323b h mm ==?=，取300b mm =。 次梁高1 111( )()60005003331281218h l mm ==?=，取500h mm =， 1111( )()500250166.72 323 b h mm ==?=，取250b mm =。 所以主梁截面尺寸为300700b h mm mm ?=?， 次梁截面尺寸为250500b h mm mm ?=?。 二.板荷载的确定 （一）荷载设计值 1.楼面的做法如图所示：
目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 2.1 概述 (1) 2.2 工程地质 (1) 2.3 加固设计方案 (1) 2.4 水文条件 (2) 2.5 加固范围内的地面、地下以及借地情况 (2) 三、加固施工方案 (4) 3.1 加固形式 (4) 3.2 加固材料选用 (4) 3.3 加固体旋喷桩工程量及编号 (4) 3.4 旋喷桩技术要求 (4) 3.5 加固质量检验 (4) 四、旋喷桩施工工艺 (5) 4.1 旋喷桩施工工艺流程 (5) 4.2 施工方法 (5) 4.3 施工技术措施 (6) 4.4 旋喷桩位置布置 (7) 五、施工场地处理 (7) 六、机械设备配备 (8) 七、劳动力配备 (8) 八、安全文明施工 (8) 8.1 安全施工措施 (8) 8.2 文明施工措施 (9)
一、编制依据 （1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （2）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202－2002)； （3）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）； 二、工程概况 2.1概述 区间隧道需建设8座联络通道，其中联络通道采取地面双管旋喷桩加固方式，其左线中线里程为ZDK14+635.107，右线中线里程为YDK14+609.500。 2.2 工程地质 根据地质资料可知，区间6#联络通道地质均较为软弱，13.56m~15.66m范围为素填土层，-6.34m~13.56m范围为<4N-2>地层，-12.39~-6.34范围为<5C-2>地层。 2.3 加固设计方案 通道采用双管旋喷桩加固，固化剂采用42.5级普通硅酸盐水泥。左线中心线加固标高为8.107~-1.543；右线中心线加固标高为8.408~-1.642。 加固范围：径向方向为隧道左右中心线范围内13.2m，轴线方向为联络通道中线前后4.8m。 加固深度范围为隧道顶部2.58m、隧道底部1.47m. 图1 联络通道加固范围平面图
第一章结构方案设计 一.总设计说明: 1.设计依据： （1）依据建筑工程专业2008届毕业设计任务书。 （2）遵照国家规定的现行相关设计规范。 2.设计内容、建筑面积、标高： （1）本次设计的题目为“某机关办公楼”。 （2）总建筑面积：3150m2，占地面积：895m2，本建筑为4层，层高均为3.9m。 （3）室内外高差0.450m，室外地面标高为-0.450m。 3.结构： 1)本工程为钢筋混凝土现浇框架结构。底层：外墙300mm厚空心砖墙，内墙180mm厚空心砖；其他层：外墙300mm厚空心砖，内墙180mm厚空心砖；楼梯间墙180空心砖。 2)本工程抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，计基本设地震加速度值为0.10g。 4.各部分工程构造： （1）屋面：为不上人屋面 改性沥青防水层 20mm厚1:3水泥沙浆找平层 80mm厚苯板保温板 焦渣找坡（最薄处30mm厚，最厚处210mm） 120mm厚钢筋混凝土板 20mm厚混合砂浆抹灰 （2）楼面： 20mm厚水泥砂浆地面 120mm厚钢筋混凝土板 （100mm厚 20mm厚混钢筋混凝土板）合沙浆抹灰 （3）厕所： 面砖地面 150mm厚水泥砂浆保护层 100mm厚钢筋混凝土板 防水剂（2道）
15mm厚水泥砂浆找平 120mm厚钢筋混凝土板 20mm厚混合砂浆摸灰 二.结构设计方案: 1.建筑部分： 该工程位于沈阳市东陵区白塔镇沈营公路两侧，为永久性建筑，共五层。总建筑面积：3116m2，楼内1部楼梯。建筑用地53.06 16.76㎡，柱网尺寸见建筑图。 2.结构部分： （1）自然条件：雪荷载0.30kN/m2，基本风压：0.55kN/m2. （2）地质条件：拟建场地地形平坦，土质分布具体情况见表1，Ⅱ类场地，7度设防，建筑地点冰冻深度-1.2m。 注：1、地下水稳定水位距地坪-10m；2、表中给定的土层深度从自然地坪算起。 （3）材料情况： 非重承空心砖；砂浆等级为M5； 混凝土：C25（基础、梁、板）C30（柱） 纵向受力钢筋：HRB335级；箍筋：HPB235级钢筋 （4）抗震设防要求： 设防基本烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g。（5）结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。 （6）施工：梁、板、柱均现浇。
XX市轨道交通X号线【XX～XX区间XX区间】盾构工程 联络通道施工方案 编制: 复核: 审批: XXX项目经理部 二零XX年XX月XX日
联络通道施工方案 1、编制目的 为了保证联络通道的施工质量和安全，确保安全、优质、有序、按期完成联络通道的施工。 2、编制依据 ⑴XX市轨道交通X号线工程XX～XX站区间联络通道设计图 ⑵XX市轨道交通X号线工程XX～XX站区间结构防水设计图 ⑶【XX～XX站～XX盾构区间】详细勘察阶段岩土工程勘察报告 ⑷【XX～XX站～XX盾构区间】实施性施工组织设计 ⑸《地铁设计规范》（GB 50157-2002） ⑹《地下铁道工程施工及验收规范》（GB 50299-1999） ⑺《铁路隧道喷锚构筑法技术规则》（TBJ108-92） ⑻《锚杆喷射砼支护技术规范》（GBL86-85） ⑼《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） ⑽《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 3、设计概述 为了满足区间紧急疏散的要求，区间左右线间设置联络（疏散）通道。本标段内共设置8个联络通道和一个废水泵房，1个与XX站南盾构井合建，其余7个均位于盾构区段。XX站～XX站区间设置6个（1#～6#）联络通道，其中1#联络通道与盾构井结合修建，为矩形断面，3#联络通道设在区间最低点并和废水泵房合建；XX站～XX站（北段）区间设置2个（1#、2#）联络通道。 联络通道结构形式：除1号联络通道外，其余联络通道采用矿山法施工，结构为复合式衬砌，即锚喷初期支护+钢筋混凝土模筑衬砌。支护参数根据区间的地质情况、埋深和地下水位情况选取不同的设计参数，具体见表3-1： 联络通道的防水原则为“以防为主、多道防线、因地制宜、综合治理”。结构采用C30防水混凝土，抗渗标号S10。初期支护与二衬之间设柔性防水层，防水材料为1.5mm 厚PVC防水板。联络通道中间设一道环向背贴式PVC止水带，进行分区防水。联络通道与区间的接口防水是防水重点。
织金县青山至城关公路改扩建 新建路面设计 1. 项目概况与交通荷载参数 该项目位于贵州省，属于二级公路，起点桩号为0，终点桩号为16000，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8.2%, 方向系数取55.0%, 车道系数取70.0%。根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。 表1. 车辆类型分布系数 根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。 表2. 非满载车与满载车所占比例(%) 根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。 表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数
根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。 2. 初拟路面结构方案 初拟路面结构如表4所示。 表4. 初拟路面结构 路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。 3. 路面结构验算 3.1 沥青混合料层永久变形验算 根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。可靠度系数为1.04。 根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B.3.2-4），计算得到d1=-8.23，d2=0.77。把d1和d2的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（B.3.2-1）计算各分层永久变形量(Rai)。各计算结果汇总于表5中。
冻结法技术在盾构区间长距离联络通道施工中的应用 发表时间：2019-04-03T10:24:11.640Z 来源：《建筑学研究前沿》2018年第34期作者：孙凡皓上官伟[导读] 福州市地铁二号线紫阳站—五里亭站盾构区间联络通道线间距为66.046m，通过方案比选 中交隧道工程局南京分公司南京 210000 摘要：福州市地铁二号线紫阳站—五里亭站盾构区间联络通道线间距为66.046m，通过方案比选，最终确定采用双侧冻结加固方案，就冻结壁厚度、冻结孔布置、冻结系统设计和冻结孔施工冻结站安装及运转等几个问题重点论述，然后从去回路盐水温度、冻结帷幕温度、地表变形3个方面总结工程监测的变化规律，并对冻结效果、风险评估进行分析。 关键词：盾构隧道联络通道双侧冻结冻结加固冻结孔 0 引言 冻结法施工技术在国内已被广泛应用于城市建设中，近年来，人工冻结技术被越来越多地应用到复杂地质条件下的矿山、地下铁道、建筑物基础工程、港口工程以及水工工程中，特别是在地下水位埋深较浅、地层软弱（如淤泥、淤泥质土等）的复杂环境下，冻结法因其具有可有效隔绝地下水和形成的冻土强度高等特点，应用较为广泛。 目前，地铁联络通道一般线间距10～13m，冻结法施工时多采用的是单侧冻结的模式，且应用技术相对成熟。福州市地铁二号线紫阳站—五里亭站盾构区间联络通道线间距长达66.046m受冻结孔放射性布置特点影响，单侧布孔间距较密，冻结孔偏斜很难控制，设备制冷量要增加，施工风险控制难度大，在福州市地铁建设中首次采用双侧冻结加固技术，实践证明，该方法安全可常，技术可行性强。 1 工程概况 紫五区间联络通道及泵站长度为66.046m，埋深18.8m；位于五里亭立交西侧，贯穿五里亭立交桥墩基础，联络通道距临近桩基最近处约6.4m，桥墩基础为400×400预制方桩（摩擦型桩），桩长32m；开挖面主要地质为：<2-4-4>淤泥夹砂、<2-5>（含泥）中细砂。位于联络通道及泵站上方的管线有：通信、电力、自来水、燃气及雨污水等市政管线，左侧上方有多处浅基础老旧建筑物。地面环境控制要求高。
某办公楼工程荷载计算书 一、楼面荷载 楼面恒载 办公室、接待室、会议室、走廊、展厅、仓储用房、配电间、照明控制、智能化控制机房：130 厚面层（地暖） 2.5 吊顶或底粉0.4 恒载： 2.9 kN/m 2 卫生间 3.0 楼面活载 办公室、接待室、会议室： 2.0 走廊：2.5 展厅：3.5 仓储用房、配电间、照明控制： 5 智能化控制机房：7 公共卫生间： 4.0，其他卫生间、清扫间： 2.5 不上人屋面 块瓦型钢板彩瓦0.13kN/ m 2 冷弯型钢挂瓦条0.5kN/ m 2 2 100 厚保温层（水泥珍珠岩）4*0.1=0.4kN/m 2 1.5mm 厚防水层0.1 kN/ m 15 厚1:3 水泥砂浆找平层20*0.015=0.3 kN/m 2 底粉或吊顶0.4 kN/ m 2 恒载： 1.83kN/ m 2*cos22=1.96 kN/ m 2 活载：0.5kN/ m 2 二、墙荷载 非承重空心砖内墙 240 厚非承重空心砖墙体12.5*0.24=3.0 kN/m 2 2 40 厚粉刷20*0.04=0.8 kN/m 合计： 3.8 kN/m 2 承重多孔砖外墙（包石材） 240 厚承重多孔砖墙体15.5*0.24=3.72 kN/m 2 外挂石材 1 kN/m2 内墙20 厚粉刷20*0.02=0.4 kN/m 2 合计： 5.12 kN/m 2 多孔砖内墙（卫生间） 2 240 厚承重多孔砖墙体15.5*0.24=3.72 kN/m
内墙40 厚粉刷20*0.04=0.8 kN/m 2 合计： 4.52 kN/m 2 多孔砖内墙（楼梯间、展厅） 2 240 厚承重多孔砖墙体15.5*0.24=3.72 kN/m 干挂石材 1.0 kN/m 2 面砖20*0.04=0.8 kN/m 2 合计： 5.32 kN/m 2 120 多孔砖墙 120 厚多孔砖墙15.5*0.12=1.96kN/m 2内墙40 厚粉刷20*0.04=0.8 kN/m 2合计： 2.66 kN/m 2 通高窗 1.0 kN/m 2，洞窗0.5 kN/m 2 外墙外挂石材 1.0 kN/m 2 门0.5 kN/m 2 1、二~三层墙荷载 700 高框梁下空心砖内墙 3.8 * （3.9-0.7）= 12.2 kN/m 750 高框梁下空心砖内墙 3.8 * （3.9-0.75）= 12.0 kN/m 600 高次梁下空心砖内墙 3.8 * （3.9-0.6）= 12.6 kN/m 650 高次梁下空心砖内墙 3.8 * （3.9-0.65）= 12.4 kN/m 950 高次梁下空心砖内墙 3.8 * （3.9-0.95）= 11.2 kN/m 120 板下空心砖内墙 3.8 *（3.9-0.12）= 14.4 kN/m 700 高框梁下承重多孔砖内墙 4.52 * （3.9-0.7）= 14.5 kN/m 750 高框梁下承重多孔砖内墙 4.52 * （3.9-0.75）= 14.3 kN/m 600 高次梁下承重多孔砖内墙 4.52 * （3.9-0.6）= 15.0 kN/m 400 高梁下120 多孔砖墙 2.66* （3.9-0.4）= 9.3 kN/m 通高承重多孔砖外墙 5.12*3.9=20 kN/m 通高窗1*3.9=3.9 kN/m B 轴外墙（3*20+4.2*3.9 ）/7.2=10.6 kN/m A 轴外墙（7.12*20+5.88*3.9 ）/13=12.7 kN/m E 轴外墙（4.6*20+8.4*3.9 ）/13=9.6 kN/m 1 轴外墙（10.96*20+3*3.9 ）/13.96=16.6 kN/m 1 轴悬挑板自重及板面荷载： 120 厚板25*0.12*0.82=2.46 kN/m 板面恒载+活载（3.0+2.0）*0.82=4.1kN/m 合计: 6.56 kN/m
14结构计算书 1结构计算书是结构施工图绘制的主要依据，计算结果应与图纸一致。所有计算书应自校、校对、审核，并由设计、校对、审核、专业负责人在计算书首页上签字，作为技术文件归档。 2结构计算书内容应完整、清楚，计算步骤要条理分明，引用数据应有可靠依据。采用计算图表和引用规范、规程、标准以外不常用的计算公式时，应注明其来源出处。当采用计算机程序计算时，应在计算书中注明所采用的计算程序名称、代号、版本及编制方，计算程序必须通过有关部门的鉴定，电算结果应经分析认可，输入的总信息、计算模型、几何简图、荷载简图应符合工程的实际情况。 3所有计算机计算结果，应经分析判断确认其合理、有效后方可用于工程设计。如计算结果不能满足规范要求时应做必要的调整，当确有依据而不做调整时，应说明理由。 4采用结构标准图或重复利用图时，应根据图集的说明，结合工程进行必要的核算工作，且作为结构计算书的内容。 5所有计算应有计算参数(如混凝土及钢筋强度取值等)、计算模型简图(标明几何尺寸、断面尺寸)、荷载简图(说明荷载形式、大小、作用位置及来源)、计算过程(手算时)和计算结果(如内力、配筋、变形和裂缝宽度等)，必要时应有对结果的比较分析。 6结构计算书应设封面、目录、正文。内容要求完整连贯。篇幅较大时可整理分册；当某项内容篇幅较大时可列为附件，附件的排列位置应在正文中索引。结构计算书要求一式二份，一份用于内部归档，一份用于审图。 计算书宜为word电子文档（图形可插入），纸张大小统一，应有页眉页码。 7计算书封面应注明编制单位、工程名称和项目名称、计算日期、设计、校对、审核、专业负责人等签字，并加盖注册章单位公章和注册工程
广州市轨道交通二八号线延长线 【石壁站～会江站盾构区间】土建工程盾构区间联络通道施工方案 盾构区间联络通道施工方案 目录 一、工程概况 (1) 1.1 地理环境 (1) 1.2 工程地质与水文地质 (1) 1.2.1地层岩性 (1) 1.2.2水文地质 (2) 1.3 联络通道设计 (2) 二、联络通道施工工期筹划 (4) 三、整体施工组织及方法 (4) 3.1 施工原则 (4) 3.2 施工准备工作 (4) 3.2.1 技术准备 (5) 3.2.2 物资准备 (6) 3.2.3 劳动组织准备 (6) 3.3 联络通道施工流程 (7) 3.4 联络通道施工方法 (8) 3.5 施工要点及技术措施 (9) 3.6 联络通道施工 (10) 3.6.1 联络通道接口部位施工 (10)
3.6.2 联络通道洞身开挖及初期支护 (13) 3.6.3 联络通道开挖质量标准 (18) 3.6.4 联络通道超欠挖的处理 (18) 3.6.5 联络通道施工监测 (19) 3.6.6 钢筋工程 (26) 3.6.7 模板工程 (27) 3.6.8 联络通道防水施工 (28) 3.6.9 混凝土施工 (31) 3.7 施工通讯、通风、照明、排水 (33) 3.7.1 施工通讯 (33) 3.7.2 施工通风 (33) 3.7.3 施工照明 (33) 3.7.4 施工排水 (33) 3.8 主要设备机具和材料 (33) 3.9 劳动组织 (35) 四、安全保证措施 (35) 4.1 施工安全 (35) 4.2 临时用电： (37) 4.3 机械安全： (37) 4.4 暗挖法施工通风和照明的安全措施： (37) 五、应急抢险措施 (38) 5.1 风险情况分析 (38)
广州市轨道交通三号线【大石南～汉市区间 盾构区间】盾构工程 联络通道施工方案 编制: 复核: 审批: 中铁隧道集团大汉盾构项目经理部 二零零四年二月六日 联络通道施工方案
1、编制目的 为了保证联络通道的施工质量和安全，确保安全、优质、有序、按期完成联络通道的施工。 2、编制依据 ⑴广州市轨道交通三号线工程大石～汉溪站区间联络通道设计图 ⑵广州市轨道交通三号线工程大石～汉溪站区间结构防水设计图 ⑶【大石南～汉溪站～市桥北盾构区间】详细勘察阶段岩土工程勘察报告 ⑷【大石南～汉溪站～市桥北盾构区间】实施性施工组织设计 ⑸《地铁设计规范》（GB 50157-2002） ⑹《地下铁道工程施工及验收规范》（GB 50299-1999） ⑺《铁路隧道喷锚构筑法技术规则》（TBJ108-92） ⑻《锚杆喷射砼支护技术规范》（GBL86-85） ⑼《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） ⑽《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 3、设计概述 为了满足区间紧急疏散的要求，区间左右线间设置联络（疏散）通道。本标段内共设置8个联络通道和一个废水泵房，1个与大石站南盾构井合建，其余7个均位于盾构区段。大石站～汉溪站区间设置6个（1#～6#）联络通道，其中1#联络通道与盾构井结合修建，为矩形断面，3#联络通道设在区间最低点并和废水泵房合建；汉溪站～市桥站（北段）区间设置2个（1#、2#）联络通道。 联络通道结构形式：除1号联络通道外，其余联络通道采用矿山法施工，结构为复合式衬砌，即锚喷初期支护+钢筋混凝土模筑衬砌。支护参数根据区间的地质情况、埋深和地下水位情况选取不同的设计参数，具体见表3-1： 联络通道的防水原则为“以防为主、多道防线、因地制宜、综合治理”。结构采用C30防水混凝土，抗渗标号S10。初期支护与二衬之间设柔性防水层，防水材料为1.5mm 厚PVC防水板。联络通道中间设一道环向背贴式PVC止水带，进行分区防水。联络通道与区间的接口防水是防水重点。 联络通道（废水泵房）支护参数表表3-1
办 公 楼 次 梁 结 构 计 算 书 1、L 1计算 ()700300? （1）楼板传荷载 恒载 m KN m /29.12)25.025.021(45.3m .0kN/4322=+?-?? 活载 m KN m /5.16)25.025.021(45.3m .0kN/2322=+?-?? 梁自重 ()m KN m m KN /5.41.07.03.0/253=-?? (抹灰不算） 恒载标准值 12.29+4.5=16.79m /KN 活载标准值 6.15m /KN 可变荷载控制效应 m KN /76.2815.64.179.162.1=?+? 永久荷载控制效应 m KN /69.28.7015.64.179.1635.1=??+? L1的荷载：q=28.76KN/m (2)计算跨度: 主梁截面尺寸mm h b 800350?=?，则0l =n l =6900-100=6800mm （3）计算简图: 跨中弯矩按两端简支计算,支座弯矩按两端固支计算,因此
（4） 内力计算: 弯矩设计值:2081ql M =跨中=166.2kN ·m ,2012 1 ql M -=支座=-110.8kN ·m 剪力设计值:0max 2 1 ql V = =97.78kN （5）承载力计算 ① 正截面受弯承载力计算 梁截面按T 形截面计算。翼缘宽度取' f b =3l = 3 6800=2267 mm ，又' f b =n s b +=300+3450=3750 mm ， 故' f b =2267 mm 。采用C25混凝土，c f =11.9 N/2 m m ,t f =1.27N/2 m m ,纵向钢筋采用HRB335级钢筋,y f =300N/2 m m ，箍筋采用HRB335级钢筋,y f =300N/2 m m ，保护层厚度25mm ，受力钢筋一排布置，则取 =s α35mm 0h =700-35=665mm 类型判别：)2/(' 0''1f f f c h h h b f a -=1.0x11.9x2267x100x(665-50)=1610m kN ?>=max M 166.2m kN ?, 因此属于第一类型。 （表3—6） 截面 跨中 支座 弯矩设计值 (m kN ?) 166.2 -110.8 20 1/bh f a M a c s = 0.105 0.07 ξ=s a 211--（ξb =0.550） 0.111 0.072 )211(5.0s s αγ-+= 0.944 0.964 计算配筋0 h f M A y s s γ= （mm ） 883 576 实配钢筋(2 m m ) 6φ14 S A =923 4φ14 S A =615 %2.045 .0min ==y t f f ρ 且>0.2 % 0.46% 0.31% ② 截面受剪承载力计算
1、工程概况 1.1概述 本标段工程包括【会石区间轨排井～广州新客站】和【江泰路站～跃进村站】两个盾构区间，分别位于番禺区和海珠区。【会石区间轨排井～广州新客站盾构区间】线路从会石区间轨排井开始后向西南延伸，下穿密集鱼塘群、过石壁站，继续向西南穿越浅埋密集鱼塘群，后到达广州新客站，盾构机解体、吊出、转场至江泰路站；【江泰路站～跃进村站盾构区间】线路从江泰路站出发沿江南大道向北至跃进村站。 【会石区间轨排井～广州新客站盾构区间】里程范围为：左线ZDK1+649.180～ZDK1+937.673，长288.493 m，ZDK0+840.087～ZDK1+472.780，长648.904 m，（含长链16.211m）；右线：YDK1+649.180～YDK1+942.000，长292.82m YDK0+840.000～YDK1+472.780，长648.864 m，（含长链16.084m）。本区间包括2个盾构隧道区段，1个联络通道。 其中石壁站～广州新客站区间所设联络通道其里程位置在YDK1+000.000，地质较差，在地表需进行加固，采用直径φ600，间距450×450mm的搅拌桩来对地层进行加固，在开挖的的过程中，采用超前小导管来加固地层，初期支护采用钢格栅来进行支护。开挖方法是采用人工开挖。 盾构区间为单向坡，联络通道内不设泵房。联络通道概况如表1所示： 1.2地质情况 1.2.1工程地质 联络通道穿过的地层情况：＜4-1＞、＜5-2＞。 上覆地层自上而下依次为：＜2-1B＞、＜2-2＞、＜4-1＞。 岩土层描述如下 ＜2-1B＞淤泥质粘土：灰～深灰、灰黑色，程饱和，流～软塑状态，含少量有机质、腐殖质，多夹薄层粉细沙。遥振无反应，光泽反应光滑，干强度及韧
结构计算书 1 设计资料 （1）工程名称：濮阳市某中学办公楼。 （2）结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.2m×6m。 （3）工程概况：建筑层数5层，层高3.6m，室内外高差450mm，女儿墙高600mm，建筑高度18.45m，建筑面积3342.8m2。 （4）基本风压：0.45 kN/ m2，地面粗糙度为C类。 （5）基本雪压：0.40 kN/ m2。 （6）抗震设防烈度：七度设防。 （7）材料选用： 钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB235外，其余钢筋采用HRB335。 混凝土：采用C30混凝土； 墙体：采用加气混凝土砌块，重度γ=5.5 kN/m3 ； 窗：铝合金窗，γ=0.35 kN/m3 ； （8）墙体厚度：医务室和卫生间的隔墙厚150mm，其余墙厚为250mm。 结构平面布置图如图1所示。 图1 结构平面布置图 2 梁、柱截面尺寸估算
2.1 梁截面尺寸估算 框架梁截面高度11(~)1612h l =，截面宽度11 (~)32 b h =，本结构中取： 纵向框架梁： b=250mm h=600mm 横向AB 、CD 跨框架梁： b=250mm h=500mm 横向BC 跨框架梁： b=250mm h=400mm 次梁： b=250mm h=500mm 2.2 柱截面尺寸估算 框架柱的截面尺寸1 1~1218c i b H ??= ??? ，()12c c h b =，i H 为第i 层层高。本结构中层高 为3.6m ，故c b =（200~300）mm 。 框架柱截面尺寸还应根据公式[]c c N A f μ≥ N 估算。式中：()1.1 1.2v N N =，v N =负荷 面积×（12~14） kN/ m 2×层数，[]μN 为轴压比，可根据规范查出。 仅估算底层柱。本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.2?3）m 2 ，（7.2?4.35）m 2，层数为5层；该框架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度18.45m<30m ，因此为三级抗震，其轴压比限值[]μN =0.9。 C30混凝土 ，c f =16.7 N/mm 2 边柱3 1.27.23145101409800.914.3c A ?????≥ =?mm 2 中柱3 1.27.2 4.35145102044200.914.3 c A ?????≥ =?mm 2 取柱截面为正方形，则边柱、中柱截面分别为375 mm ?375 mm ，452 mm ?452 mm ，考虑到施工、计算简便以及安全因素，各柱截面尺寸从底层到顶层均取为500 mm ?500 mm 。 3 框架计算简图及梁柱线刚度 3.1 确定框架计算简图（KJ-4） 框架的计算单元如图1所示，选取④轴线上的一榀框架进行计算，其余框架可参照此框架进行配筋。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶
工程概况 本区间为西三旗站至清河小营站左线，中间分别以半径700m、1500m、3000m的曲线向东偏移三次，起止里程为右线YDK3+514.303~YDK4+806.400，全长为1288.069（左线短链分别为2.757m、0.497m、0.774m）。线间距14~15m。隧道结构顶覆土厚度范围为11.08m~16.93m。区间联络通道及泵房里程YDK4+180.00，联络通道穿越地层为⑨2粉土，⑨粉质粘土，联络通道上方覆土为⑨粉质粘土，⑧5中沙，⑦粉质粘土，⑤3粉砂，④粉质粘土，③粉质粘土，③4细砂，③2粉土，②粉质粘土，①6建筑垃圾杂填土。隧道中心线上方覆土厚度为19.93m 穿越联络通道平均土压为1.81ba。 为了确保盾构侧向开洞施工阶段和使用阶段的安全，侧向开洞的特殊衬砌环管片及相邻的各两环管片均要求采用加强衬砌环，共6环加强环，其中第一环加强环为519环，第六环加强环为524环，依次排开，并且要求6环通缝1点位拼装（注意：提前调整点位）。变形缝环为517环，526环。（注意） 1管片类型 联络通道特殊衬砌环尺寸：衬砌环外径：6000mm；内径：5400mm；管片宽度：1200mm；管片厚度：300mm。衬砌环由1块封顶块、2块邻接块、3块标准块组成。管片为：标准环。管片拼装采用通缝拼装，使用M24弯螺栓连接管片，管片混凝土为C50，P12。 2. 作业过程2.1 管片安装前的检查 (1)运至作业面的管片是否和工程师下达的本环管片指令类型相同。 (2)管片是否的有破损、掉角、脱边以及大的裂缝。 (3)管片外防水层是否有破损或大面积脱落，止水条、承压垫、橡胶衬垫和自粘橡胶薄等是否有起鼓、隆起、断裂、破损和脱落等，止水条是否部分已失效。 (4)管片连接螺栓、垫圈、螺栓孔密封垫圈及吊装孔封堵塞等数量是否齐全，质量是否完好。 (5)安装工具(风动搬手、人工搬手、鎯头)是否齐全，风管及高压风等是否状况良好。 2.2管片的安装 管片安装是盾构法施工的重要环节，其安装质量的好坏不仅直接关系到成洞的质量，而且对盾构机能否继续顺利推进有着直接的影响。 管片在防水处理前必须对管片进行清理，然后再进行密封的粘贴。 安装过程中彻底清除盾壳安装部位的垃圾和积水，同时必须注意管片的定位精确，尤其第一