冷却塔耗水量计算论证
在湿式冷却塔中，热水将热量传给空气，由空气带走，散到大气中去。水向空气散热有三种形式：①接触散热；②蒸发散热；③辐射散热。冷却塔主要靠前两种散热，辐射散热量很小，在此忽略不计。
两种不同温度的物质接触，热量从温度高的一方传向温度低的一方，称为接触散热。冷却塔中，当低温度空气通过高温度水面时，水面会通过接触散热，把热量传给空气。
蒸发散热通过物质交换完成，即通过水分子不断扩散到空气中来完成。水分子有着不同的能量，平均能量由水温决定。在水表面附近，一部分动能大的水分子，克服邻近水分子的吸引力，逃出水面而成为水蒸气。由于能量大的水分子逃离，水面附近的水体能量变小，因此水温降低，这就是蒸发散热。
如下为水的冷却过程：
在冷却塔中水的冷却过程由水温、空气的干球温度θ、湿球温度τ决定。单位面积，单位时间的接触散热量为αq ，蒸发散热量为
βq 。可分为下图所示的四种传热情况。
（1）水温大于气温。两种热量都由水面散向空气，
βα+=q q q ,水温降低，
水量产生蒸发损失。 (2) θ=t ,水温和气温相等。接触散热停止，蒸发散热照常进行，β=q q ,水温
降低，水量产生蒸发损失。本项目中冷却水要求出水温度31℃，而哈尔滨地区的干球温度达到或接近31℃的时候必然存在，该计算即按照该条件下进行。
(3) θ<<τt 。由于水温低于空气干球温度，从空气向水中产生接触传热；水面蒸发散热照常进行，0>-=αβq q q ，水温降低。
(4) θ<=τt 。同(3)的传热情况，但βα=q q ,所以0=q ，即水温不再降低，但
蒸发仍在发生。这是水冷却的极限情况，如果水温继续下降，将产生αq > βq 水
温又会升高，所以t =τ是水冷却的极限。
综上分析，按照第2种情况下计算耗水量进行论证
该项目设计条件为：
管程循环水体积流量: h m q v 32450=, 进水温度：℃8.37=in t ，出水温度要求℃31
out ≤t 环境干球温度℃31
=d t ，湿球温度℃24=w t ，相对湿度%60=d h 总热负荷h kcal kw t q C Q m P 1526600017750
==?= 耗水量计算：
水的蒸发潜热为2260千焦/千克（0.628kWh/kg ），因在此计算条件下绝大多数
热量都需要由水的蒸发来带走，故需要的蒸发水量为： )/(28264628.017750h kg =。
以上数据就是当外界环境温度达到或接近冷却水温的条件下的耗水量，不管采用什么形式的自然散热（包括加翅片），都必须要达到该数据，因为在此条件下的接触散热已经停止，只能靠水的蒸发散热来带走热量。如果外界温度高于冷却水温度，则改数据还要增加，以弥补接触散热部分的反向传热（在该项目条件下哈尔滨地区一般不存在这种情况）。
以上是对蒸发水量的计算，还有如下部分水的损失也不可忽略：
1、即喷淋的漂水量，即有一部分细小的水滴会在没有蒸发的情况下被风机抽走，该部分水损失很难确定多少，由不同的填料和收水器性能来决定。虽然好多厂家宣称自己产品达到零漂水，但是这肯定不可能实现的。根据以往经验，
该部分损失一般情况下不超过喷淋水量的0.3%（该项目中所有喷淋泵和风机全部开启时的总漂水量大概为6—8t/h）
2、排污量，即冷却塔运行一段时间后，需要根据喷淋水质的情况进行定期排污，
防止杂物堆积到盘管上而影响换热效果，该部分的损失根据当地外界环境不同而定，不过肯定很小，排污的频率一般都不会超过一个月一次。
综上所述，在外界干球温度较高的条件下总的耗水量要接近40t/h，全年平均耗水量约20t/h。建议补水量按照最高时候的耗水量的1.5倍设计，即>60t/h。
想评估一天冷却塔补水量，粗略就行，800rt天补水多少呢?暂还不想装水表衡量，有没有其他的理论公式之类的，看规范为水流量的1/100，好象不可能吧，象良机800rt那补水不得6T/H.吓人哦! 大家有好办法没，介绍介绍，在下不胜感激! 穷，没龙币 以下是引用片段： 冷却塔之补给水量计算说明 1、循环水量在冷却塔运转当中，因下列因素逐渐损失： A当热水与冷空气在塔体内产生热交换过程中，部份水量会变成气体蒸发出去； B由于冷空气系借助机械动力（马达与风车）抽送，在高风速状况下，部份水量会被抽送出去； C由于冷却水重复循环，水中之固体浓度日渐增加，影响水质，易生藻苔，因此必须部份排放，另行以新鲜的水补充之。 2、补给水量计算说明： A 蒸发损失水量（E） E = Q/600 = （T1-T2）*L /600 E 代表蒸发水量 (kg/h) ； Q代表热负荷(Kcal/h)； 600代表水的蒸发潜热(Kcal/h)； T1代表入水温度(℃)； T2代表出水温度(℃)； L代表循环水量(kg/h) B飞溅损失水量（C） 冷却塔之飞溅损失量依冷却塔设计型式、风速等因素决定之。一般正常情况下，其值约等于循环水
量的0.1~0.2%左右。 C定期排放水量损失（D） 定期排放水量损失须视水质或水中固体浓度等因素决定之。一般约为循环水量之0.3%左右。 D补给水量（M） 水塔循环水之补给总水量等于 M=E + C + D 冷却塔用于空调时，温度差设计在5℃，此时冷却塔所须之补给水量约为循环水量的2%左右。 哥们，按你这样说也差不多是循环水量的1%，可这循环水量水量是指那的能?看一台铭牌(800RT，??M3/H)算出来是6T/H，那夏天如果运行12H，不得72T.工厂中央空调的，是不是很大点?在下非专业，疑问多多! 在下是评估用水，想该用浓水做空调补水，这水量不好算，很多不一样的不在同一起的装水表太多，所以想找一种理论且合实际的法子. 谢谢!!! 制冷设计规范中是这样规定的： 8.1.2 冷却水宜采用淡水，其水质应符合表8.1.2的规定。 8.1.4冷凝器采用直流水冷却时，其用水量应按下式(8.1.4)计算： 8.1.5 冷凝器采用混合循环水冷却时，其补充水量应按下式(8.1.5)计算： 见下边图片。希望能解答你的问题.
冷却塔选型须知 1、请注明冷却塔选用的具体型号，或每小时处理的流量。 2 、冷却塔进塔温度和出塔水温。 3、请说明给什么设备降温、现场是否有循环水池，现场安装条件如何。 4、若需要备品备件及其他配件，有无其他要求等请注明。 5、非常条件使用请说明使用环境和具体情况，以便选择适当的冷却塔型号。 6、特殊情况、型号订货时请标明，以双方合同、技术协议约定专门进行设计。 冷却塔详细选型： 1、首先要确定冷却塔进水温度，从而选择标准型冷却塔、中温型冷却塔还是高温型冷却塔。 2、确定使用设备或者可以按照现场情况对噪声的要求，可以选择横流式冷却塔或者逆流式冷却塔。 3、根据冷水机组或者制冷机的冷却水量进行选择冷却塔流量，一般来讲冷却塔流量要大于制冷机的冷却水量。（一般取1.2—1.25倍）。 4、多台并联时尽量选择同一型号冷却塔。 其次，冷却塔选型时要注意： 1、冷却塔的塔体结构材料要稳定、经久耐用、耐腐蚀，组装配合精确。 2、配水均匀、壁流较少、喷溅装置选用合理，不易堵塞。 3、冷却塔淋水填料的型式符合水质、水温要求。 4、风机匹配，能够保证长期正常运行，无振动和异常噪声，而且叶片耐水侵蚀性好并有足够的强度。风机叶片安装角度可调，但要保证角度一致，且电机的电流不超过电机的额定电流。 5、电耗低、造价低，中小型钢骨架玻璃冷却塔还要求质量轻。 6﹑冷却塔应尽量避免布置在热源、废气和烟气发生点、化学品堆放处和煤堆附近。 7、冷却塔之间或塔与其它建筑物之间的距离，除了考虑塔的通风要求，塔与建筑物相互影响外，还应考虑建筑物防火、防爆的安全距离及冷却塔的施工及检修要求。 8、冷却塔的进水管方向可按90°、180°、270°旋转。 9、冷却塔的材料可耐-50℃低温，但对于最冷月平均气温低于-10℃的地区订货时应说明，以便采取防结冰措施。冷却塔造价约增加3%。 10、循环水的浊度不大于50mg/l，短期不大于100mg/l不宜含有油污和机械性杂质，必要时需采取灭藻及水质稳定措施。 11、布水系统是按名义水量设计的，如实际水量与名义水量相差±15%以上，订货时应说明，以便修改设计。 12、冷却塔零部件在存放运输过程中，其上不得压重物，不得曝晒，且注意防火。冷却塔安装、运输、维修过程中不得运用电、气焊等明火，附近不得燃放爆竹焰火。 13、圆塔多塔设计，塔与塔之间净距离应保持不小于0.5倍塔体直径。横流塔及逆流方塔可并列布置。 14、选用水泵应与冷却塔配套，保证流量，扬程等工艺要求。 15、当选择多台冷却塔的时候，尽可能选用同一型号。 此外，衡量冷却塔的效果还通常采用三个指标： （1）冷却塔的进水温度t1和出水温度t2之差Δt。Δt被称为冷却水温差，一般来说，温差越大，则冷却效果越好。对生产而言，Δt越大则生产设备所需的冷却水的流量可以减少。但如果进水温度t1很高时，即使温差Δt很大，冷却后的水温不一定降低到符合要求，因此这样一个指标虽是需要的，但说明的问题是不够全面的。 （2）冷却后水温t2和空气湿球温度ξ的接近程度Δt’。Δt’=t2-ξ(℃)Δt’称为冷却幅高。Δt’值越小，
作物蒸发蒸腾量计算公式 一、采用彭曼—蒙蒂斯（Penman —Monteith ）法计算参考作物蒸发蒸腾量（ET 0） 1、彭曼—蒙蒂斯（Penman —Monteith ）公式 彭曼—蒙蒂斯（Penman —Monteith ）公式是联合国粮农组织（FAO ，1998）提出的最新修正彭曼公式，并已被广泛应用且已证实具有较高精度及可使用性。P-M 公式对参考作物的蒸发蒸腾量定义如下：参考作物的蒸发蒸腾量为一种假想的参考作物冠层的蒸发蒸腾速率，假想作物的高度为0.12m ，固定的叶面阻力为70s/m ，反射率为0.23，非常类似于表面开阔、高度一致、生长旺盛、完全覆盖地面且不缺水的绿色草地蒸发蒸腾量。 Penman ——Monteith 公式： )34.01()(273900)(408.0220U e e U T G R ET d a n ++?-++-?= γγ （1） 式中 0ET ——参考作物蒸发蒸腾量，mm/d ； ?——温度~饱和水汽压关系曲线在T 处的切线斜率，kPa?℃-1； 2 )3.237(4098+?=?T e a （2） T ——平均气温，℃ e a ——饱和水汽压，kpa ； ()3.23727.17ex p 611.0+=T T a e （3） R n ——净辐射，MJ/（m 2·d ）； nl ns n R R R -= （4） R ns ——净短波辐射，MJ/（m 2·d ）； R nl ——净长波辐射，MJ/（m 2·d ）； a ns R N n R )/5.025.0(77.0+= （5） n ——实际日照时数，h ； N ——最大可能日照时数，h ； Ws N 64.7= （6）
冷却塔是水与空气进行热交换的一种设备，它主要由风机、电机、填料、播水系统、塔身、水盘等组成，而进行热交换主要由在风机作用下比较低温空气与填料中的水进行热交换而降低水温。水塔的构造及设计工况在说明书上有注明，而我们现在采用的水吨为单位是国际上比较常用的单位。在计算选型上比较方便，另冷却塔在选型上应留有20%左右的余量。 以日立RCU120SY2 为例： 冷凝：37℃ 蒸发：7 ℃ 蒸发器：Q = 316000 Kcal/h Q = 63.2m3/h 冷凝器：Q = 393000 Kcal/h Q = 78.6m3/h 这些在日立的说明书上可以查到； 如选用马利冷却塔则： 78.6×1.2 = 94.32 m3/h（每小时的水流量） 选用马利SR-100 可以满足（或其它系列同规格的塔，如SC-100L） 在选用水泵时要在SR-100 的100 吨水中留有10%的余量，在比较低的扬程时可选用管道泵，在扬程高时则宜选用IS 泵。 100×1.1=110 吨水/小时 选用管道泵GD125-20 可以满足； 而在只知道蒸发器Q=316000Kcal/h 时，则可以通过以下公式算出需要多大的冷却塔： 316000×1.25（恒值）= 395000 Kcal/h, 1.25——冷凝器负荷系数 395000÷5 = 79000 KG/h = 79 m3/h 79×1.2（余量） = 94.8m3/h（冷却塔水流量） （电制冷主机—通式：匹数×2700×1.2×1.25÷5000 或冷吨×3024×1.2×1.25÷5000 = 冷却塔水流量m3/h） 冷却塔已知基它条件确定冷却塔循环水量的常用公式： a. 冷却水量=主机制冷量（KW）×1.2×1.25×861/5000（m3/h） b. 冷却水量=主机冷凝器热负荷（kcal/h）×1.2/5000（m3/h） c. 冷却水量=主机冷凝器热负荷（m3/h）×1.2（m3/h） d. 冷却水量=主机制冷量（冷吨）×0.8（m3/h） e. 冷却水量=主机蒸发器热负荷（kcal/h）×1.5×1.25/5000（m3/h） f. 冷却水量=主机蒸发器热负荷（m3/h）×1.2×1.25（m3/h） g. 冷却水量=主机蒸发器热负荷（冷吨）×1.2×1.25×3024/5000（m3/h） 注：以上：1.2为选型余量 1.25为冷凝器负荷系数。 Q=cm(T2-T1)t是时间,即降温需要多少时间 算出来的制冷量单位是大卡(kcal/h),然后再除以0.86就是制冷量(w) 如果是风冷,再除以2500,就是匹数 如果是水冷,再除以3000,就是匹数 Q单位J ; 冷却塔C比热,如果是水就是4.2kJ/K*kg ; T2-T1就是降温差值 制冷量=Q/4.2/t
冷却塔耗水量计算论证 在湿式冷却塔中，热水将热量传给空气，由空气带走，散到大气中去。水向空气散热有三种形式：①接触散热；②蒸发散热；③辐射散热。冷却塔主要靠前两种散热，辐射散热量很小，在此忽略不计。 两种不同温度的物质接触，热量从温度高的一方传向温度低的一方，称为接触散热。冷却塔中，当低温度空气通过高温度水面时，水面会通过接触散热，把热量传给空气。 蒸发散热通过物质交换完成，即通过水分子不断扩散到空气中来完成。水分子有着不同的能量，平均能量由水温决定。在水表面附近，一部分动能大的水分子，克服邻近水分子的吸引力，逃出水面而成为水蒸气。由于能量大的水分子逃离，水面附近的水体能量变小，因此水温降低，这就是蒸发散热。 如下为水的冷却过程： 在冷却塔中水的冷却过程由水温、空气的干球温度θ、湿球温度τ决定。单位面积，单位时间的接触散热量为αq ，蒸发散热量为 βq 。可分为下图所示的四种传热情况。 （1）水温大于气温。两种热量都由水面散向空气， βα+=q q q ,水温降低， 水量产生蒸发损失。 (2) θ=t ,水温和气温相等。接触散热停止，蒸发散热照常进行，β=q q ,水温 降低，水量产生蒸发损失。本项目中冷却水要求出水温度31℃，而哈尔滨地区的干球温度达到或接近31℃的时候必然存在，该计算即按照该条件下进行。
(3) θ<<τt 。由于水温低于空气干球温度，从空气向水中产生接触传热；水面蒸发散热照常进行，0>-=αβq q q ，水温降低。 (4) θ<=τt 。同(3)的传热情况，但βα=q q ,所以0=q ，即水温不再降低，但 蒸发仍在发生。这是水冷却的极限情况，如果水温继续下降，将产生αq > βq 水 温又会升高，所以t =τ是水冷却的极限。 综上分析，按照第2种情况下计算耗水量进行论证 该项目设计条件为： 管程循环水体积流量: h m q v 32450=, 进水温度：℃8.37=in t ，出水温度要求℃31 out ≤t 环境干球温度℃31 =d t ，湿球温度℃24=w t ，相对湿度%60=d h 总热负荷h kcal kw t q C Q m P 1526600017750 ==?= 耗水量计算： 水的蒸发潜热为2260千焦/千克（0.628kWh/kg ），因在此计算条件下绝大多数 热量都需要由水的蒸发来带走，故需要的蒸发水量为： )/(28264628.017750h kg =。 以上数据就是当外界环境温度达到或接近冷却水温的条件下的耗水量，不管采用什么形式的自然散热（包括加翅片），都必须要达到该数据，因为在此条件下的接触散热已经停止，只能靠水的蒸发散热来带走热量。如果外界温度高于冷却水温度，则改数据还要增加，以弥补接触散热部分的反向传热（在该项目条件下哈尔滨地区一般不存在这种情况）。 以上是对蒸发水量的计算，还有如下部分水的损失也不可忽略： 1、即喷淋的漂水量，即有一部分细小的水滴会在没有蒸发的情况下被风机抽走，该部分水损失很难确定多少，由不同的填料和收水器性能来决定。虽然好多厂家宣称自己产品达到零漂水，但是这肯定不可能实现的。根据以往经验，
单作物系数法和双作物系数法计算作物需水量的比较研究 樊引琴，蔡焕杰 (西北农林科技大学农业水土工程实验室) 摘要：本文采用FA0-56推荐的计算作物需水量的单作物系数和双作物系数方法，应用陕西杨凌地区的资料，分别计算了作物需水量，并和蒸渗仪的实测值进行了对比，分析了其差异及原因。结果表明，在地面部分覆盖的情况下，双作物系数法比单作物系数法更接近实测值，而在地面完全覆盖情况下，两者差别不大。 关键词：作物需水量；蒸渗仪；作物系数 基金项目：高等学校博士点基金和国家留学回国人员启动基金资助项目的部分内容。 作者简介：樊引琴(1976-)，女，陕西宝鸡人，硕士，研究方向：节水灌溉。 作物需水量是制定流域规划，地区水利规划及灌排工程规划、设计、 管理和农田灌排实施的基本依据，在农业生产实践中占有重要地位。因 此，准确地确定作物需水量是十分必要的。作物需水量的计算方法很多， 最常用的方法是作物系数-参考作物需水量(K c ET0)法。作物系数反映作 物和参考作物之间需水量的差异，可用一个系数来综合反映，也可用两 个系数分别来描述蒸发和蒸腾的影响，即所谓的单作物系数和双作物系 数。双作物系数是把作物系数分为基础作物系数和土壤蒸发系数两部 分。基础作物系数说明蒸腾作用，而土壤蒸发系数则描述蒸发部分。在 已往对作物系数的研究中总是把植株蒸腾和土壤蒸发统一考虑，即用单 作物系数。但土壤蒸发与植株蒸腾的比例在作物生育期内会有很大变 化。在作物完全覆盖地面以后，土壤蒸发相对较小，蒸腾占主导地位； 但当作物较小或比较稀疏时，在降雨或灌溉后，土壤蒸发则起主要作用， 可以占到很大比例，特别是在土壤表面经常湿润的条件下。由于大部分
冷却塔及冷却水泵选型计算方法： 1冷却塔冷却水量 方法一： 冷却水量=860×Q（kW）×T/5000=559 m3/h T------系数，离心式冷水机组取1.3，吸收式制冷机组取2.5 5000-----每吨水带走的热量 方法二： 冷却水量： G= 3.6 Q/C (tw1-tw2)=559 m3/h Q—冷却塔冷却热量，kW，对电制冷机取制冷负荷1.35倍左右，吸收式取2.5倍左右。C—水的比热（4.19kJ/kg.k） tw1-tw2—冷却塔进出口温差，一般取5℃；压缩式制冷机，取4~5℃；吸收式制冷机，取6~9℃ 冷却塔吨位=559×1.1=614 m3/h 2冷却水泵扬程 冷却水泵所需扬程 H p=(h f+h d)+h m+h s+h o 式中h f，h d——冷却水管路系统总的沿程阻力和局部阻力，mH2O； h m——冷凝器阻力，mH2O； h s——冷却塔中水的提升高度（从冷却盛水池到喷嘴的高差），mH2O；（开式系统有，闭式系统没哟此项） h o——冷却塔喷嘴喷雾压力，mH2O，约等于5 mH2O。 H p=(h f+h d)+h m+h s+h o=0.02×50+5.8+19.8+5=31.6mH2O
冷却水泵所需扬程=31.6×1.1=34.8 mH2O 冷却水泵流量=262×2×1.1=576 m3/h 3冷冻水泵扬程 冷冻水泵所需扬程 H p=(h f+h d)+h m+h s+h o 式中h f，h d——冷冻水管路系统总的沿程阻力和局部阻力，mH2O ； h m——蒸发器阻力，mH2O ； h s——空调器末端阻力，mH2O ； h o——二通调节阀阻力，mH2O 。 H p=(h f+h d)+h m+h s+h o=0.02×150+5+2.78+4=14.78mH2O 冷却水泵所需扬程=14.78×1.1=16.3 mH2O 冷却水泵流量=220×2×1.1=484 m3/h
作物蒸发蒸腾量计算 公式
作物蒸发蒸腾量计算公式 一、采用彭曼—蒙蒂斯（Penman —Monteith ）法计算参考作物蒸发蒸腾量（ET 0） 1、彭曼—蒙蒂斯（Penman —Monteith ）公式 彭曼—蒙蒂斯（Penman —Monteith ）公式是联合国粮农组织（FAO ，1998）提出的最新修正彭曼公式，并已被广泛应用且已证实具有较高精度及可使用性。P-M 公式对参考作物的蒸发蒸腾量定义如下：参考作物的蒸发蒸腾量为一种假想的参考作物冠层的蒸发蒸腾速率，假想作物的高度为0.12m ，固定的叶面阻力为70s/m ，反射率为0.23，非常类似于表面开阔、高度一致、生长旺盛、完全覆盖地面且不缺水的绿色草地蒸发蒸腾量。 Penman ——Monteith 公式： ) 34.01() (273900 )(408.0220U e e U T G R ET d a n ++?-++-?= γγ （1） 式中 0ET ——参考作物蒸发蒸腾量，mm/d ； ?——温度~饱和水汽压关系曲线在T 处的切线斜率，kPa?℃-1； 2 ) 3.237(4098+?= ?T e a （2） T ——平均气温，℃ e a ——饱和水汽压，kpa ； ()3.23727.17ex p 611.0+=T T a e （3） R n ——净辐射，MJ/（m 2·d ）； nl ns n R R R -= （4） R ns ——净短波辐射，MJ/（m 2·d ）； R nl ——净长波辐射，MJ/（m 2·d ）； a ns R N n R )/5.025.0(77.0+= （5）
冷却塔选型 Document number【AA80KGB-AA98YT-AAT8CB-2A6UT-A18GG】
冷却塔选型 冷却水量的计算： [1]. Q = m s △ t Q 冷却能力 Kcal / h (冷冻机/ 空调机的冷冻能力) m 水流量(质量) Kg / h s 水的比热值 1 Kcal / 1 kg - ℃ △ t 进入冷凝器的水温与离开冷凝器的水温之差 [2]. Q 的计算 Q = 72 q ( I 入口－ I 出口 ) Q 冷却能力 Kcal / h q 冷却水塔的风量 CMM I 入口冷却水塔入口空气的焓(enthalpy) I 出口冷却水塔出口空气的焓(enthalpy) [3]. q 冷却水塔的风量 CMM 的计算 q = Q / 72 ( I 入口－ I 出口 ) 上述计算系依据基本的热力学理论，按空气线图(psychrometrics)的湿空气性能，搭配基本代数式计算之。 更深入的数学式依Merkel Theory的Enthalpy potential 观念导算出类似更精确的计算方程式： Q = K ×S × ( hw －ha ) Q 冷却水塔的总传热量 K 焓的热传导系数 S 冷却水塔的热传面积 hw 空气与冷却水蒸发的混合湿空气之焓 ha 进入冷却水塔的外气空气之焓 此时，导入冷却水流量(质量)，建立 KS / L 的积分(Integration) 遂计算出更为精确的冷却水塔热传方程式。详细的计算你可以从Heat Transfer的热力学内查阅。 冷却水塔的正确选用，是根据外气的湿球温度计算而来，绝非凭经验而来。诸多人士认为冷却水塔的能力一定大于冷冻空调的主机，这是完全错误的导论与说法，实不足为取。这是一种「积非成是，以讹传讹」的谬论。 顺便一提，楼上有一位兄弟提到，湿球温度从27℃→28℃，冷却水塔的能力降低，why？其实这就是基础热力学上湿球温度的应用。 湿球温度愈高，湿球温度的冷却能力愈差。所以，当湿球温度增高时，冷却水塔的能力下降，换言之，冷却水塔的出水量减少了。 从事空调制冷，空气的性能曲线图──Psychrometrics(空气线图)一定得充分认识、了解。Psychrometrics 就像医学上的X 光照片、心电图等等一样，让我门100%掌握空气性能的变化，所有制冷空调的问题均迎刃而解。
冷却塔简要计算方式 冷却塔的选择： 1.现在一般中央空调工程使用较多的是低噪声或超低噪声型玻璃钢逆流式冷却 塔，其国产品的代号一般为DBNL-水量数（m3/h）。如DBNL3-100型表示水量为100 m3/h，第三次改型设计的超低噪声玻璃钢逆流式冷却塔。 即：水量数（m3/h）=（主机制冷量+压缩机输入功率）÷3.165 2.初先的冷却塔的名义流量应满足冷水机组要求的冷却水量，同时塔的进水和 出水温度应分别与冷水机组冷凝器的出水和进水温度相一致。再根据设计地室外空气的湿球温度，查产品样本给出的塔热工性能曲线或说明，校核塔的实际流量是否仍不小于冷水机要求的冷却水量。 3.校核所选塔的结构尺寸、运行重量是否适合现场安装条件。 简要经验值计算公式： 设备总冷量（KW）×856（大卡）÷3000=冷却塔水流量 但在此基础上加上25T～100T=冷却塔实际规格流量 或冷却塔水流量×1.2～1.3=冷却塔实际规格流量
单位换算: ，埃 1 = 10-8cm = 10-10m 是光波长度和分子直径的常用计量单位。当讨论粉尘表面与其它表面间的范德瓦耳斯引力时，也用 来计量表面间的距离。气体分子的直径约为3 。从长度单位上讲， 比纳米小一个数量级。 与取自瑞典科学家 ngstr m（1814-1874）的名字， 的正确发音为“欧”、“埃”。 cfm（cubic foot per minute），立方英尺/分钟 英制风量单位，1 cfm ≈ 1.7 m3/h 特别地：2000 cfm = 3400 m3/h 英国人已经不用英制了。美国人和日本人有时仍用英制单位。 ℉ (Fahrenheit)，华氏温标 华伦海特（1686-1736）确定了三个温度固定点：海水结冰时为零度、人的体温为96度、水结冰时为32度。在现代温标中，纯净水的冰点0℃=32℉，沸点100℃=212℉。 北美国家仍使用华氏温标。 fpm (foot per minute)，英尺/分钟 英制风速单位，1000 fpm ≈ 5.08 m/s mbar (millibar)，毫巴 气压单位，有时用于过滤器阻力，1 mbar = 100 Pa = 10 mm WG mg (milligram)，毫克
四、作物蒸腾量ET c的计算流程 4.1 ET c计算方法的选择 作物蒸腾量由参考作物蒸腾量ET0和作物蒸腾系数K c乘积确定。目前，计算参考作物蒸腾量（ET0）的方法主要有蒸发皿法、Penman-monteith、Blaney-Criddle、Priestly-Taylor、Hargreaves和FAO-24 Radiation等方法。Penman-monteith、Blaney-Criddle、Priestly-Taylor、Hargreaves和FAO-24 Radiation等公式都是采用环境参数、如空气温度、空气湿度、风速等经过计算获得参考作物蒸腾量。由于Penman-monteith公式使用常规气象资料即可求得ET0，特别是在变化的气候环境，计算时间尺度较短的情况下，研究证明Penman-monteith公式计算精度优于其它公式，又具有易于操作等应用价值，故采用Penman-monteith公式计算参考作物蒸腾量ET0。 4.2 ET c的计算过程 植物蒸腾量ET c由参考作物蒸腾量ET0和作物系数K c决定，ET c的计算方法如式6所示。 ET c=ET0×K c（6） Penman-monteith公式依据的是能量平衡原理和水汽扩散原理及空气的热导定律，1948年由英国的科学家彭曼提出，由于它的准确性和易操作性，为作物ET0的计算开辟了一条严谨和标准化的新途径，FAO-56重新将Penman-monteith 公式推荐为新计算ET0的标准方法，成为当前国内外通用的计算ET0的主流，并编入我国《灌溉试验规范》，是现今被广泛应用来计算作物蒸腾量的方法。Penman-monteith公式以时间尺度分为小时、天和月三种计算方法，在能够获取小时环境数据的情况，小时为尺度的Penman-monteith公式更为准确。本文采用小时计算方法计算当前的ET0，采用天计算方法预测未来三天的ET0。Penman-monteith公式以小时为尺度的计算公式如式7。 ET0=0.408ΔR n?G+γ37 T?r u2e s?e a Δ+γ1+0.34u2 （7） 其中各变量的含义为： ET0 [mm day-1]，小时内的参考作物蒸发量； R n [MJ m-2 day-1]，小时内的作物表面的平均净辐射； G [MJ m-2 day-1]，土壤热通量； T?r[°C]，小时内的平均温度； u2 [m s-1]，小时内两米处的平均风速； e s [kP a]，饱和水汽压； e a [kPa]，实际水汽压； D [kP a °C-1]，Δ为饱和水汽压温度曲线上的斜率（kP a/℃）；
冷却塔的工作原理： 冷却塔是利用水和空气的接触，通过蒸发作用来散去工业上或制冷空调中产生的废热的一种设备。基本原理是：干燥(低焓值)的空气经过风机的抽动后，自进风网处进入冷却塔内；饱和蒸汽分压力大的高温水分子向压力低的空气流动，湿热(高焓值)的水自播水系统洒入塔内。当水滴和空气接触时，一方面由于空气与水的直接传热，另一方面由于水蒸汽表面和空气之间存在压力差，在压力的作用下产生蒸发现象，带到目前为走蒸发潜热，将水中的热量带走即蒸发传热，从而达到降温之目的。 冷却塔的工作过程： 圆形逆流式冷却塔的工作过程为例：热水自主机房通过水泵以一定的压力经过管道、横喉、曲喉、中心喉将循环水压至冷却塔的播水系统内，通过播水管上的小孔将水均匀地播洒在填料上面；干燥的低晗值的空气在风机的作用下由底部入风网进入塔内，热水流经填料表面时形成水膜和空气进行热交换，高湿度高晗值的热风从顶部抽出，冷却水滴入底盆内，经出水管流入主机。一般情况下，进入塔内的空气、是干燥低湿球温度的空气，水和空气之间明显存在着水分子的浓度差和动能压力差，当风机运行时，在塔内静压的作用下，水分子不断地向空气中蒸发，成为水蒸气分子，剩余的水分子的平均动能便会降低，从而使循环水的温度下降。从以上分析可以看出，蒸发降温与空气的温度（通常说的干球温度）低于或高于水温无关，只要水分子能不断地向空气中蒸发，水温就会降低。但是，水向空气中的蒸发不会无休止地进行下去。当与水接触的空气不饱和时，水分子不断地向空气中蒸发，但当水气接触面上的空气达到饱和时，水分子就蒸发不出去，而是处于一种动平衡状态。蒸发出去的水分子数量等于从空气中返回到水中的水分子的数量，水温保持不变。由此可以看出，与水接触的空气越干燥，蒸发就越容易进行，水温就容易降低。 冷却塔的分类： 一、按通风方式分有自然通风冷却塔、机械通风冷却塔、混合通风冷却塔。 二、按热水和空气的接触方式分有湿式冷却塔、干式冷却塔、干湿式冷却塔。 三、按热水和空气的流动方向分有逆流式冷却塔、横流（交流）式冷却塔、混流式冷却塔。 四、按形状分有圆形冷却塔、方形冷却塔、矩形冷却塔。 五、按冷却温度分有标准型冷却塔、中温型冷却塔、高温型冷却塔。 六、按噪声级别分为普通型冷却塔、低噪型冷却塔、超低噪型冷却塔、超静音型冷却塔。 七、按用途分有塑机专用冷却塔、发电机专用冷却塔、中频炉专用冷却塔、中央空调冷却塔、电厂冷却塔。 八、其他有喷流式冷却塔、无风机冷却塔、双曲线冷却塔等。 冷却水的补水问题 冷却塔水量损失，包括三部分 :蒸发损失，风吹损失和排污损失，即: Qm=Qe+ Qw+Qb
冷却塔的热力计算 冷却塔的任务是将一定水量Q ，从水温t 1冷却到t 2，或者冷却△t ＝t 1－t 2。因此，要设计出规格合适的冷却塔，或核算已有冷却塔的冷却能力，我们必须做冷却塔的热力计算。 为了便于计算，我们对冷却塔中的热力过程作如下简化假设： （1）散热系数α，散质系数v β，以及湿空气的比热c ，在整个冷却过程被看 作是常量，不随空气温度及水温变化。 (2) 在冷却塔内由于水蒸气的分压力很小，对塔内压力变化影响也很小，所以计算中压力取平均大气压力值。 （3）认为水膜或水滴的表面温度与内部温度一致，也就是不考虑水侧的热阻。 (4) 在热平衡计算中，由于蒸发水量不大，也可以将蒸发水量忽略不计。 (5) 在水温变化不大的范围内，可将饱和水蒸汽分压力及饱和空气与水温的关系假定为线性关系。 冷却塔的热力计算方法有焓差法、湿差法和压差法等，其中最常用的是麦 克尔提出的焓差法，以下简要介绍冷却塔的焓差法热力计算。 麦克尔提出的焓差法把过去由温度差和浓度差为动力的传热公式，统一为一 个以焓差为动力的传热公式。在方程式中，麦克尔引进入刘易斯关系式，导出了以焓差为动力的散热方程式。 ( ) dV h h dH t xv q 0" -=β （1） 式中：q dH —— 水散出热量； xv β —— 以含湿差为基准的容积散质系数()[] kg kg s m kg //3?? ； " t h —— 温度为水温t 时饱和空气比焓 (kg kJ /)； 0h —— 空气比焓 (kg kJ /)。 将式（1）代入冷却塔内热平衡方程： n w w q tdQ c Qdt c dH += （2） 式中：q dH —— 水散出热量；
冷却塔设计计算参考方法 本文简述了冷却塔、冷却塔的选型，校核计算，模拟计算方法等，供大家参考。 一、简述 如上图，冷却塔放于层间，运行时冷却塔进/排风大致可分为6个区间（图中箭头表示风向，其长度表示风量大小）；它们分别是： a 区——冷却塔在A轴方向的主要进风面，该处装有1250mm高百叶3层。 b1/b2——冷却塔入风回流区，在这两个区很可能出现负压；回流在b2区会较多出现。 c 区——冷却塔高速排风区。 d 区——冷却塔在1/A轴方向通风区，该区为负压区，风速较a区高，且以乱流出现居多。 e 区——热风扩散区；冷却塔排风经过一段距离（冷却塔排风口到建筑顶部百叶约
4000mm）后，动压明显下降，静压上升，该区属正压区，其间大部分热风经建筑顶部百叶排入大气，少部分弥散后排风受阻会滞留一段时间，但，由于上下（e 区~b区）空间随机存在着压差，使得部分e区弥散的热风回流。 二、冷却塔的选型 1、设计条件 温度：38℃进水，32℃出水，27.9℃湿球； 水量：1430M3/H；水质：自来水； 耗电比：≤60Kw/台，≤0.04Kw/M3·h， 场地：23750mm×5750mm； 通风状况：一般。 2、冷却塔选型 符合以上条件的冷却塔为：LRCM-H-200SC8×1台。 （冷却塔[设计基准]37-32-28℃，此条件下冷却塔处理水量为名义处理水量） 其中，LRC表示良机方形低噪声冷却塔，M表示大陆性气候适用，H表示加高型，200表示冷却塔单元名义处理水量200M3/H，S表示该机型区别于一般冷却塔，C8表示该塔共由8个单元并联组合而成，即名义处理总水量为1600M3/H。 冷却塔的外观尺寸为：22630×3980×4130。 冷却塔配电功率：7.5Kw×8=60Kw，耗电比为60÷1600=0.0375Kw/M3·h。 三、校核计算 1、已知条件：
冷却塔选型 1.冷却水流量计算： L=（Q1+Q2）/（Δt*1.163）*1.1 L—冷却水流量（m3/h） Q1—乘以同时使用系数后的总冷负荷，KW Q2—机组中压缩机耗电量，KW Δt—冷却水进出水温差，℃，一般取4.5-5 冷却塔的水流量= 冷却水系统水量×(1.2～1.5)； 冷却塔的能力大多数为标准工况下的出力（湿球温度28 ℃,冷水进出温度32o C/37oC),由于地区差异,夏季湿球温度会不同, 应根据厂家样册提供的曲线进行修正.湿球温度可查当地气象参数获得. 冷却塔与周围障碍物的距离应为一个塔高。 冷却塔散冷量冷吨的定义：在空气的湿球温度为27℃，将13L/min（0.78m3/h）的纯水从37℃冷却到32℃，为1冷吨，其散热量为4.515KW。 湿球温度每升高1℃，冷却效率约下降17% 2.冷却塔冷却能力计算： Q=72*L*（h1-h2） Q-冷却能力（Kcal/h） L-冷却塔风量，m3/h h1-冷却塔入口空气焓值 h2-冷却塔出口空气焓值 3.冷却塔若做自控，进出水必须都设电动阀，否则单台对应控制时倒吸或溢水。 4.冷却水泵扬程的确定 扬程为冷却水系统阻力+冷却塔积水盘至布水器的高差+布水器所需压力 5.冷却塔不同类型噪音及处理方法：
. 6.冷却水管径选择
7.冷却水泵扬程： 扬程通常是指水泵所能够扬水的最高度，用H表示。最常用的水泵扬程计算公式是H=(p2-p1)/ρg+(c2-c1)/2g+z2-z1。 其中，H——扬程，m;p1，p2——泵进出口处液体的压力，Pa;c1，c2——流体在泵进出口处的流速，m/s;z1，z2——进出口高度，m;ρ——液体密度，kg/m3;g——重力加速度，m/s2。 通常选用比转数ns在130～150的离心式清水泵，水泵的流量应为冷水机组额定流量的1.1～1.2倍(单台取1.1，两台并联取1.2。 按估算可大致取每100米管长的沿程损失为5mH2O，水泵扬程计算公式(mH2O)：Hmax=△P1+△P2+0.05L(1+K) △P1为冷水机组蒸发器的水压降。 △P2为该环中并联的各占空调未端装置的水压损失最大的一台的水压降。 L为该最不利环路的管长 K为最不利环路中局部阻力当量长度总和和与直管总长的比值，当最不利环路较长时K值取0.2～0.3，最不利环路较短时K值取0.4～0.6。 8.冷却塔的选择：
作物蒸发蒸腾量计算公式 一、采用曼—蒙蒂斯（Penman —Monteith ）法计算参考作物蒸发蒸腾量（ET 0） 1、曼—蒙蒂斯（Penman —Monteith ）公式 曼—蒙蒂斯（Penman —Monteith ）公式是联合国粮农组织（FAO ，1998）提出的最新修正曼公式，并已被广泛应用且已证实具有较高精度及可使用性。P-M 公式对参考作物的蒸发蒸腾量定义如下：参考作物的蒸发蒸腾量为一种假想的参考作物冠层的蒸发蒸腾速率，假想作物的高度为0.12m ，固定的叶面阻力为70s/m ，反射率为0.23，非常类似于表面开阔、高度一致、生长旺盛、完全覆盖地面且不缺水的绿色草地蒸发蒸腾量。 Penman ——Monteith 公式： ) 34.01() (273900 )(408.0220U e e U T G R ET d a n ++?-++-?= γγ （1） 式中 0ET ——参考作物蒸发蒸腾量，mm/d ； ?——温度~饱和水汽压关系曲线在T 处的切线斜率，kPa ?℃-1 ； 2 )3.237(4098+?= ?T e a （2） T ——平均气温，℃ e a ——饱和水汽压，kpa ； ()3.23727.17ex p 611.0+=T T a e （3） R n ——净辐射，MJ/（m 2·d ）； nl ns n R R R -= （4） R ns ——净短波辐射，MJ/（m 2 ·d ）； R nl ——净长波辐射，MJ/（m 2·d ）； a ns R N n R )/5.025.0(77.0+= （5） n ——实际日照时数，h ； N ——最大可能日照时数，h ； Ws N 64.7= （6）
利用彭曼公式计算 作物需水量 作物需水量的计算方法很多，过去常采用经验公式，即采用主要气象因子与作物需水量的经验关系进行估算，误差较大.近年来,国内外采用较多的是利用彭曼公式计算作物需水量,即通过采用参考作物需水量ETO 与作物系数KC的计算方法.彭曼公式理论基础可靠，计算精度较高，但计算较复杂?本文简要介绍利用彭曼公式计算作物需水量的方法和过程. ，计算参考作物需水量 参考作物在供水充足条件下的需 水量彭曼公式为：
R+E ETo F' 式中各项的意义及确定方法如 下： （一）FPo?A 因子 式中,P为海平面标准大气压， kPa;P为计算地点的实际气压，kPa;A为饱和水汽压一温度曲线上的斜率;为湿度计常数，kPaFC. 已知计算点的海拔高度及气温， 便可方便地从农田水利学课本或有关规范的附表中查得?令. （二）净辐射因子R R为达到地表的净辐射，可以用 辐射平衡表直接测量?没有直接测量数据时，可以用下式计算：尼=凡一尼o 1?净短波辐射： 凡=0.75（ n +6）几 兄为大气外圈接收阳光的辐射，可根据计算点的纬度从地平面大气边缘太阳辐射表中查出不同月份的兄值.
用H代表0.75(.+b等),N值 为不同月份天文上可能出现的最大日平均日照时数，它决定于纬度的多少,n为当地实际日照时间，温带地 区a值为0.18,b值为0.55有了 H值便可算得到达地表的净波辐射能 量 R:HR.. 2?净长波辐射损失:R: (0.56— 0.079) 在大气层和地表之间有长波辐射存在，通常从大气层向地表的长波辐射量小于从地表向大气层的长波辐射量，二者之差即为净长波损失掉的能量,其大小与黑体辐射量，实际水气压ed和n/N值有关. 在黑体辐射量中，or为斯 提芬一保勒斯曼常数，可取02 为绝对温度，二T+273.有了温度 ，可以计算或从黑体辐射量表中查 得or值，以mm/d表示. 实际水气压e,通常各气象站都 有实测记录.如无实测记录，可间接计
黑龙江安瑞佳石油化工有限公司12000m3/h循环水场补水量计算 一、循环冷却水补充及损失水量计算 本工程循环冷却水用水总量为： 正常循环水量：Q＝12000m3/h 供水温度：t2=42℃, 回水温度：t1=32℃；温差：Δt=10℃； （1）冷却塔蒸发损失水量：(干球温度＝26℃，K取0.146) Q e=P e·Q/100 P e=K·△t P e=0.146×10=1.46 式中： P e——蒸发损失率（%）； Δt——冷却塔进水与出水温度差10℃； K——系数（1/℃），按表5.6.1选用，中间值按内插法计算。 表5.6.1 系数K（%） 干球温度，℃-10 0 10 20 30 40 K，1/℃0.08 0.10 0.12 0.14 0.15 0.16 =1.46×12000/100 =175.2m3/h； 故：Q e 正常 （2）冷却塔的风吹损失水量按下式计算： Q w=P w·Q/100 冷却塔的风吹损失水量： Q w正常=0.005×12000/100 = 0.6m3/h； 式中： P w——除水器的除水率，根据我公司收水器性能，取0.005%。 （3）排污损失水量根据循环水水质和浓缩倍数的要求计算确定，按下式计算： Q b=P b·Q/100
1 ) 1(---= C C P P P w e b 式中： P b ——排污百分率（%）； C ——浓缩倍数取1.6（水质恶劣；业主反映在1.3-2之间）； 排污百分率： P b = [1.46—0.005（1.6-1）]/（1.6-1）=2.428 排污损失水量：Q b 正常=2.428×12000/100 =291.4m 3 /h ； （4） 补充水量计算： Q m =Q e +Q w +Q b 补充水量： Q m 正常=175.2＋0.6＋291.4=467.2m 3/h ；
冷却塔水量损失计算 水的蒸发损失[（）]* :水的定压比热，取.摄氏度，：水的蒸发潜热，：循环水流量，（）：温差。 例如你设计的温差是度，就是，每小时循环水量吨的话，每小时蒸发吨，这是冷却塔全效时的蒸发量，如果低于这个量就是冷却塔设计有问题。 蒸发耗损量 当冷却回水和空气接触而产生作用，把其水温降时，部分水蒸发会引起冷却回水之损耗，而其损耗量和入塔空气的湿球温度及流量有关，以数学表达式作如下说明： 令：进水温度为℃，出水温度为℃，湿球温度为，则*：（℃）（） 式中：：冷却水的温度差，对单位水量即是冷却的热负荷或制冷量 对式（）可推论出水蒸发量的估算公式 *：（）×（） 式中：当温度下降℃时的蒸发量，以总循环水量的百分比表示，考虑了各种散热因素之后确定之常数。 如：℃ 则｛（×）｝总水量 或℃，即温差为℃时的水蒸发量
*：℃（） 式中：逼近度，即出水温度（）逼近湿球温度的程度℃，按热交换器设计时冷端温度差取值的惯例，宜取≥℃（推进≥即℃），不是做不到，而是不合理和不经济。 水塔蒸发量计算 第2.2.4条冷却塔的水量损失应按下列各项确定： 一、蒸发损失。二、风吹损失。三、排污损失： 四、冷却池的附加蒸发损失水量 第2.2.5条冷却塔的蒸发损失水量可按下式计算： Δ 式中——蒸发损失水量，; Δ——冷却塔进水与出水温度差，℃。 ——循环水量，。 ——系数，℃１，可按表2.2.5采用。 系数 气温－ 第2.2.6条冷却塔的风吹损失水量占进入冷却塔循环水量的百分数可采用下数值 机械通风冷却塔(有除水器) ～’$ ( $ ( {. ]* " ) 风筒式自然通风冷却塔(以下简称自然通风冷却塔) 当有除水器时
循环水冷却塔系统术语及计算 1常用术语解释 1.1补充水:对于因冷却塔蒸发,排污,风吹(飞溅)而从循环冷却水系统中损失的水量,进行必要的补充的水叫补充水。 1.2蒸发损失:在敞开式循环冷却水系统中热的循环冷却水在冷却塔中因蒸发而被冷却,在此过程中损失的水量叫蒸发损失。 1.3风吹损失:被通风时气流从系统中带入大气中所损失的水量。 1.4排污或排放率:为维持系统中一定的浓缩倍数而排放的水量。 1.5冷却范围或温降度:冷却塔入口和集水池出口之间的温度差。 1.6 循环量:系统中循环水的量,它是时间的函数。 1.7浓缩倍数(K):冷却水在循环过程中由于蒸发损失,水中所含的溶解盐类不断在循环冷却水系统中浓缩,使冷却水中的含盐量高于补充中含盐量,两者的比值称浓缩倍数。 1.8系统容积:敞开式冷却水系统中所有水容量的总和, 包括冷却塔集水池的有效容积和系统管道.换热设备水侧容积等。 1.9 总溶固:水中所有溶解物质的量之和。 1.10 碱度:水中的重碳酸盐,碳酸盐及氢氧化物之和。 1.11 Rs稳定指数:用于判断水的结垢.腐蚀趋势。 2 术语缩写: 2.1补水率: M 2.2蒸发损失: E 2.3风吹损失: D 2.4排污或排放率: B 2.5冷却范围或温降度: △T 2.6循环量: R 2.7浓缩倍数: K 2.8系统容积: HC 2.9总溶固: TDS 2.10 Ryznar稳定指数: I.S
3.计算: 3.1浓缩倍数: K =（循环水中电导或K+或Na+）÷（补充水中电导或K+或Na+） 3.2补充量: M = E × K /（K-1） M = B+E+D 3.3排放量: B = E÷K×△T 3.4每周期的时间= HC÷R 3.5蒸发量: E = R×/r r(蒸发潜热) = 573(千卡/公斤) 43℃ 574(千卡/公斤) 40℃ 577(千卡/公斤) 35℃ 2.3.6风吹损失: D = R×0.1% 工业循环水冷却的术语及其涵义应符合下列规定： 1 冷却塔cooling tower 水冷却的一种设施。水被输送到塔内，使水和空气之间进行热交换或热、质交换，达到降低水温的目的。 2 湿式冷却塔wet cooling tower 水和空气直接接触，热、质交换同时进行的冷却塔。 3 干式冷却塔dry cooling tower 水和空气不直接接触，只有热交换的冷却塔。 4 干湿式冷却塔dry cooling tower 由干式、湿式两部分组成的冷却塔。 5 自然通风冷却塔natural draft cooling tower 靠塔内外的空气密度差或自然风力形成的空气对流作用进行通风的冷却塔。 6 机械通风冷却塔mechanical draft cooling tower