1. 按照温度范围,制冷一般可分为普通制
冷、深度制冷、低温制冷、超低温制冷。 2. 液体汽化制冷方法主要有蒸汽压缩式制
冷、蒸汽吸收式制冷、吸附式制冷、蒸汽喷射式制冷
3. 帕尔帖效应是指电流流过两种不同材料
组成的电回路时，两个接点处将分别发生了吸热、放热效应。
4. 蒸汽喷射式制冷机的喷射器由喷嘴、吸入
室、扩压器三部分组成。
5. 蒸汽喷射式制冷机用喷射系数作为评定
喷射器性能的参数，喷射式制冷机效率低的主要原因是对工作蒸汽要求较高，当工作蒸汽压力降低时效率明显降低
6. 影响吸附式制冷机商品化的主要制约因
素是吸附和脱附过程比较缓慢，制冷循环周期较长，与蒸汽压缩式和吸收式制冷机相比，制冷量相对较小，热力系数一般为0.5~0.6
7. 热电制冷机若要转为热泵方式运行，只要
改变电流方向(即可实现制冷与制热模式的切换)。
8. 磁热效应是指固体磁性物质(磁性离子构
成的系统)在受磁场作用磁化时，系统的磁有序度加强(磁熵减小)，对外放出热量；再将其去磁，则磁有序度下降(磁熵增大)，又要从外界吸收热量
9. 液体汽化制冷循环由制冷剂在低温下蒸
发成低压蒸气、低压蒸气提高压力成高压蒸气、高压蒸气冷凝成高压液体、高压液体降低压力成低压液体回到I 四个过程组成。
10. 定压循环气体膨胀制冷机采用回热器的
目的是降低压力比。
11. 斯特林制冷循环由两个等温过程和两个
等容回热过程组成。
12. 用汽化潜热和干度表示的单位制冷量表
达式为qo=ro(1-x5)。
13. 涡流管制冷装置中，从孔板流出的是冷气
流；调节控制阀可改变两股气流的温度。 14. 压缩气体用膨胀机膨胀时温度升高，用节
流阀膨胀时温度 降低。
15. 热量驱动的可逆制冷机的热力系数等于
工作于高、低温热源间的可逆机械制冷机的制冷系数1
T /T 1
c a -和工作于驱动热源和高温热源间的可逆热力发动机的热效率g a T /T 1-两者之积。
16. 从温度为T0的低温热源取出的热量Q0中
所含火用为 Ex,q ’=(1-T0/T)Q0，工质焓火用为 Ex,h=H-H0-T0(S-S0)。
17. 压缩式制冷循环的火用效率表达式为η
E=Eqo/W(Eqo 表示冷量Qo 的拥，即系统输出给低温物体的拥，W 压缩机所消耗的功)。
18. 水-水型热泵系统由制冷转为采暖时既可
以切换冷凝器，也可以切换蒸发器 。 19. 对R22，设置回热器的好处是提高吸气温
度，缺点是 增大排气温度，其中占主导地位的是吸气温度；回气过热度受排气温度的限制。
20. 对R22吸气过热使制冷系数减小，压缩机
的容积效率降低。
21. 对R502，回热使循环单位容积制冷量变
大，制冷剂流量减少，制冷量增大，制冷系数增大。
22. 过热使循环的比功增大，冷凝器单位热负
荷增大，制冷剂流量减小，容积效率 。 23. 吸气管道中的压力降导致比功增大，单位
制冷量不变，制冷系数下降；减小压力降
的主要方法是增大管径，此法需同时考虑确保冷冻油从蒸发器返回压缩机。
24. F 系统中若吸气管管径过大虽使压力降降
低，但增加了成本，更主要的是造成 润滑油不能顺利从蒸发器返回压缩机。 25. 高压液体管路中压降的主要因素是 静液
柱的存在(冷凝器出口位置比节流装置入口位置低)。
26. 为防止汽化，高压制冷剂液体允许上升高
度为 。
27. 某小型水冷F 冷库，机房设置在库房楼上
对机组的好处是 ，坏处是 。
28. 若环境温度升高，则蒸汽压缩式制冷机单
位容积制冷量减小，比容积功增大，蒸发温度升高。
29. 对各种制冷剂，若冷凝温度不变，当降低
蒸发温度时压缩机耗功最大。
30. 若冷室负荷渐减，则压缩式制冷机单位容
积制冷量降低，比容积功先增大后减小，制冷系数下降。
31. ☆设压缩式制冷机名义制冷量为Q0，则任
意工况下制冷量为 。 32. 非共沸制冷剂定压冷凝过程中，温度逐渐
降低，蒸发过程中温度逐渐升高。
33. 非共沸制冷剂蒸发器中平均吸热温度Tom
＝4
11
4
0S S ds T -⎰。
34. 水不宜作为压缩式制冷机的制冷剂的主
要原因是水蒸气比容大和 压力比高。 35. 氟里昂中破坏环境的有害物质是 氯原
子，首批禁用氟里昂有 R11、R12、 R112等。
36. H CFC21的分子式为CHFCl 2，R134的分子
式为 C2H2F4，CH2CF4的符号为R134a 。 37. 标准蒸发温度低的制冷剂临界温度高，相
同温度下气态压力高。
38. 相同温度下，t S 低的制冷剂的压力低，能
达到的制冷温度大。
39. R 134a 、R717、R22、R12的汽化潜热由大
到小排序为 R12-R22-R134a-R717；相同蒸发温度下，标准沸点高的制冷剂单位容积制冷量低。
40. 标准沸点相近的物质，分子量大则单位质
量制冷量大；相同吸气温度和压力比条件下，分子量大则压缩终温低。
41. R717、R22、R134a 相同工况下排气温度由
低到高的顺序为R717＞R22＞R134a 。 42. 氟里昂若溶油性差，在满液式蒸发器中产
生分层时，上部为氟利昂，使机器回油方便，对制冷剂蒸发有利。
43. 共沸混合制冷剂的标准沸点较各组分物
质的标准沸点低，且组分中总有一个是 烷径类物质。
44. F 系统防止冰堵的措施是用相对温度低的
热空气吸收盘管中水蒸气(设干燥剂)，避免“膨润作用”的措施是制冷系统选用特殊橡胶或塑料。
45. 氨制冷系统必须设置空气分离器的原因
是氨与空气混合到一定程度会发生爆炸 46. 碳氢化合物制冷剂因燃爆性大，制冷系统
低压侧必须用绝缘材料；目前在环保型冰箱中获得应用的碳氢化合物有R600a 和R50。
47. 氟里昂的共性包括：分子量较大，比重大，
流动阻力损失大，传热性能较差，绝热指数小，压缩终温较低。
48. 氟里昂中含H 原子多则 ，含Cl 原
子多则 ，含F 原子多则 对矿物有溶解度小。
49. 氟里昂制冷系统中，若含水量超标则可能
引起 冰堵或 镀铜。
50. 配制盐水溶液载冷剂时，盐水浓度对应的
析冰温度应比制冷剂的蒸发温度低，且不应超过共晶质量分数溶液浓度。
51. 与R12相比，R134a 的容积制冷量 大 ，
COP 高 ，流动阻力损失 小 ，传热性能 好 。
52. 共晶冰是指随着温度降低，盐水中盐与水
都结成冰。稀盐水溶液冻结时首先析出的是水。
53. 限制单级压缩制冷循环最低蒸发温度的
两个最主要因素是排气温度、压力比。 54. 多级压缩最低蒸发温度受限的原因是 压
缩比易超过限制，同时蒸发压力低，吸气比体积增大，降低压缩机输气量。
55. 两级压缩制冷系统中，与低压级相比，高
压级制冷剂流量大，压缩机理论排量小。 56. 蒸发温度较低的两级压缩制冷系统设置
气—液热交换器的主要目的是提高机组效率。
57. 中间压力在高、低压压缩机已选定时根据
制冷系数确定；否则根据压缩机压力比大致相等确定。
58. 两级压缩制冷循环，NH 3系统采用 中间完
全冷却冷却，F 系统一般采用 中间不完全冷却冷却。
59. 当蒸发温度在-80℃以下时，采用中温制
冷剂则 蒸发温度 过低，采用低温制冷剂则冷凝温度 过高。
60. 复叠式制冷机高温部分使用中制冷剂，低
温部分使用低制冷剂；低温部分的冷凝器是高温部分的蒸发器。
61. 膨胀容器的作用是使系统压力不致过度
升高，若要高、低温级同时启动，则膨胀容器应和高低压侧用管道连接，并在连接管路上安装手动阀门。
62. 溴化锂溶液液面上蒸气总压力 ＜ 水
蒸气的压力， 同温度水的饱和蒸气压力，溶液中产生的水蒸气总是处于 过冷状态。
63. 单级吸收式制冷机的热平衡式为
Qg+Q0=Qk+Qa (发生器和吸收器从外界吸收的热量等于冷凝器和蒸发器向外界放热量 ，吸收式制冷机的最高热力系数为 Q0/Qg 。
64. ☆吸收器的热负荷 大于 冷凝器的热
负荷；若冷却水采用串联流动方式，则通常先经过 。
65. 溴化锂吸收式制冷机当冷冻水温度降低
时，制冷量 增大 ，冷凝压力 增大 ，蒸发压力 降低 ，放气范围 扩大 。 66. ☆溴化锂吸收式制冷机当加热热源温
度降低时，冷凝压力 降低 ，蒸发压力 增大 ，放气范围 缩小 。 67. ☆溴化锂吸收式制冷机当冷却水温度
降低时，制冷量 ，冷凝压力 ，蒸发压力 ，放气范围 。 68. 第一类溴化锂吸收式热泵输出热的温度
大于 驱动热源的温度，数量比驱动热源提供的热量 大 。
69. 干式蒸发器与满液式相比，传热系数低，
回油好(方便)，制冷剂充注量少(为满液式的30~40%)。
70. 蒸发式冷凝器可分为吸风式蒸发冷凝器
和鼓风式蒸发冷凝器，前者水的蒸发温度比较低。
