普通钢筋混凝土桥墩盖梁计算书

六、盖梁设计(一)荷载计算1.恒载计算上部结构恒载见表62.活载计算(1)活载横向分布系数计算活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。

单列车对称布置时见图11单列车非对称布置时见图12双列车对称布置时见图13单列车非对称布置时见图141 2 300.12210.8750.437 2ηηη===⨯=1 2 310.560.27821(0.4340.315)0.375 210.6480.3242ηηη=⨯==⨯+==⨯=图110.8750.8750.566图120.6840.434 0.31512310.2860.143210.7010.350210.950.4752ηηη=⨯==⨯==⨯=12310.5560.27821(0.4340.315)0.37521(0.6480.355)0.5022ηηη=⨯==⨯+==⨯+=(2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值 布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载（见图15）0.556 0.7011 0.951 0.4340.3150.648 0.355图14 图130.286b.单列车时支座反力R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载（见图16）单列车时支座反力R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力2×（R 1 + R 2）=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9表9 主梁支点反力计算120 140 30140 120 图150.913 0.474 0.3860.199120 140 30140120 0.650.913 1.00 0.7250.562R 2图16(4)各梁恒载、活载反力组合各梁恒载、活载反力组合计算见表10，表中均取主梁最大值。

钢筋混凝土桥梁计算一、设计资料 1.结构形式及基本尺寸某公路装配式简支梁桥，标准跨径20m ，双向双车道布置，桥面宽度为净 7+2x1. 5m ，总宽10m 。

主梁为装配式钢筋混凝土简支T 梁，桥面由6片T 梁组成，主梁之间铰接，沿梁长设置5道横隔梁（横隔梁平均厚度为16cm ，高100cm ），桥梁横截面布置见图1。

80015035035013020100090201830821304825251.5%1.5%图 1 主梁横截面主要尺寸（单位：cm ）2.桥面布置桥梁位于直线上，两侧设人行道，人行道宽1.5m 、厚0.20m 。

桥面铺装为2cm 厚的沥青混凝土，其下为C25混凝土垫层，设双面横坡，坡度为1.5% 。

横坡由混凝土垫层实现变厚度，其中，两侧人行道外侧桥面铺装厚度为8cm （2cm 厚沥青混凝土和6cm 混凝土垫层）。

3.主梁表1 装配式钢筋混凝土T 形梁桥总体特征 4.材料 1）梁体：主梁混凝土：C35； 横梁混凝土：C30； 钢筋混凝土容重：25kN/m 3 2）钢筋主 筋：热轧HRB335钢筋； 构造钢筋： 热轧R235钢筋 3）桥面铺装沥青混凝土，容重为22kN/m 3 ；混凝土垫层C25，容重为24kN/m 3 4）人行道人行道包括栏杆荷载集度为6kN/m 5.设计荷载6.设计规范及参考书目1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3）《桥梁工程》4）《混凝土结构设计原理》 5）《结构力学》6）《桥梁通用构造及简支梁桥》二、主梁的计算 （一）主梁内力计算 1.恒载内力计算（1）计算各主梁的恒载集度 主梁：kN/m53.11253.118.0218.06.1)2.012.0('1=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=g kN/m 625.14253.13.023.06.1)2.012.0("1=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=gkN/m 08.132/)("1'11=+=g g g横隔梁： 对于边主梁)kN/m (53.05.19/25516.0248.082.0218.060.100.1g 2=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⨯⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯--⨯= 对于中主梁(kN/m)06.153.02g 12=⨯=桥面铺装层)kN/m (03.36/2400.7)12.006.0(212200.702.0g 3=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯++⨯⨯=栏杆和人行道)kN/m (2/626g 4=⨯= 作用于边主梁的全部恒载g 为∑=+++==)kN/m (64.18203.353.008.13g g i 作用于中主梁的恒载为)kN/m (17.19203.306.108.13g 1=+++= （2）荷载内力计算各主梁距离支座为x 的横截面弯矩和剪力： )(222x l gx x gx x gl M x -=⋅-⋅= )2(22x l g gx gl V x -=-=各计算截面的剪力和弯矩值列于表2内 表2 边（中）主梁的恒载内力2.活载内力计算（1）a.荷载位于支座处时，应按杠杆原理法计算荷载横向分布系数首先绘制1/2和三号梁的荷载横向影响线如图2 ①②③所示图2 杠杆原理法计算横向分布系数（尺寸单位：cm）根据《桥规》（JPG D60）的规定，在横向影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置。

桥梁新建工程中幅桥墩盖梁计算书工程名称：海宁市赵家漾路（塘南路〜水月亭路）新建工程项目名称：桥梁工程工程编号：13LL08-S009工程部位：赵家漾路中幅桥墩盖梁计算计算内容：中幅桥墩盖梁人:核人：反复核人：2014年08月25日基本设计参数1、 荷载标准：城-A 级,2、 人群荷载：参照《城市桥梁设计规范》(CJJ 11-2011)第10. 0.5条执行;3、 采用的主要规范：《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011 ); 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004 ); 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》选用材料：①混凝上 C30 号・ fed 二 13. 8 MP a, ftd 二 1. 39 MP a, E=3xl0 ®^RB335^^J®：： fsd 二280MP&, fsd ' =280MPa, E=2. OOx^Pa 5、 结构重要性系数：Y6、 体系温差：升温25、降證25;上下缘温差参照 《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004);7、混凝土收缩徐变：3650天;8、计算程序：使用《桥梁博士程序 V3.0》对主梁进行结构安全复核。

9、 冲击系数(正弯)：0.215 ;10、单车道荷载：通过桥梁纵向计算，得到单车道荷载为498 kN ;12、模型描述：屮幅盖梁长25. 03m,宽1・6m,中幅桥墩盖梁共5个支座，从桥梁中心线处向两侧 每5. 3m布置一个支座。

计算的基本条件1材料在荷载作用下处于小变形和线弹性阶段； 幺各种荷载对结构的作用符合线性叠加原理的条件;、 计算简图配单元模型图(JTG D62- 2004 );44、四、持久状况承载能力极限状态计算1、正截面抗弯圾人抗力対应的域小弯矩(kN.m)计算结论：由图可13根HRB335 28钢筋，底板配13根HRB335 28钢筋。

知承载能力极限强度验算满足要求2、斜截面抗剪箍筋配置情况：除翼缘板外，沿边横梁内每15cm配6肢HRB335 10篩筋，加密区箍筋间距7. 5cm。

本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（非过渡墩）（一）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m3）.跨径：40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：二、水平力计算1.横向风力计算按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s；横桥向水平风力计算表参数k0k1k2k3k5桩柱式墩顺桥向挡风面积很小，故顺桥向水平风力不计。

2.温度力计算温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受）4.撞击力计算由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。

5.桥墩及盖梁自重荷载计算三、作用组合1.支反力汇总按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表：2.墩底内力计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。

荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。

1）活载横桥向产生的墩底内力：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图（3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图活载横桥向墩底内力左右工况1 N 1029.63 N -23.03 Q 5.38 Q 5.38 M 16.96 M 72.57工况2 N 1650.48 N 362.82 Q 11.97 Q 11.97 M 111.86 M 11.93工况3 N 1447.94 N 907.662）风力横桥向产生的墩底内力：3）墩底内力组合a．考虑顺桥向撞击力的偶然组合：对于圆形截面，纵横向内力应合并计算。

××××高速XX 合同段桥梁工程高墩盖梁施工托架计算书施工单位：绘图计算：年月日××××高速XX 合同段桥梁工程高墩盖梁施工托架计算书1 工程概况××××高速公路×合同段石坑大桥和雷公车大桥全长分别为164.55m 、188m ，跨度均为6跨，上部结构分别采用25m 和30mT 梁，桥墩下部结构均采用双柱式桥墩，墩柱直径为φ1.50m 、φ1.60m 、1.40m 几种。

墩柱高在12.0m ～32.0 m 不等，双柱间距为7.20m 、6.80m ，盖梁截面尺寸为1.3×1.9m 、1.4×1.8m ，盖梁砼强度均为C30，盖梁砼方量约为26.3 m 3，26.8 m 3，29.8m 3(按30m 3计算)。

2 施工托架的确定由于两桥桥经过农田、山堑、山沟，而且大部分墩柱比较高，受征地范围和地形的影响，多数盖梁难采用常规的落地支架方法进行施工，并且安全措施难以保证，如采用回填地基，则地基承载力难以保证，为保证质量，我们根据现场实际情况，进行了施工方案的优化，拟采用工字梁托架的形式作为盖梁施工的支承平台。

在浇注墩柱时距柱顶以下0.53m 处采用内径为φ80钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入φ75钢销，两端各伸出40cm 作为工字梁的支承牛腿。

在牛腿上架设I 36b 工字钢，然后上铺盖梁支承平台。

详见图1～图3。

110113015036680φ75圆钢36b工字钢10×10方木@20盖梁底模板图1：盖梁施工平台正面图150200120023068010×10方木@20φ75圆钢36b工字钢φ20钢筋焊接@20010×10方木@20φ75圆钢盖梁底模板36b工字钢19075553 托架受力分析现以石坑大桥4＃墩盖梁及砼方量为30方的雷公车大桥某盖梁为例，进行计算分析，盖梁受力模式见图4。

墩柱模板计算书一、设计计算依据1、《路桥涵设计基本规范》2、《混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)3、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)4、《路桥施工计算手册》5、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)6、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇筑速度：5m/h；3、混凝土浇筑温度：15℃；4、混凝土外加剂影响系数取；；5、设计风力：8级风；6、模板整体安装完成后，混凝土浇筑使用吊车、料斗及串通工艺一次性浇筑。

三、荷载计算1、新砼对模板侧向压力计算砼作用于模板的侧压力，根据测定，随砼的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑砼的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1:新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《路桥施工计算手册》(2001版)表8-2中规定，新浇砼对模板侧向压力按下式计算：P=γK1K2h当V/T=5/15=>时，h=+T式中：P ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3T------混凝土入模时的温度0C，本工程取150C。

V------混凝土的浇灌速度（m/h）;本工程取h。

h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)；K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取；K2------混凝土塌落度影响系数，取。

把以上已知条件代入式中：h= +T =+×=P=γK1K2h= 25×××= m2所以本工程侧压力按P=m2计算（P1）2、风荷载计算风荷载强度按下式计算：W=K1K2K3W0W------风荷载强度(Pa)；W0------基本风压值(Pa)，，8级风风速v=～20.7m/s ； K1------风载体形系数，取K1=； K2------风压高度变化系数，取K2=1； K3------地形、地理条件系数，取K3=1； W=K1K2K3W0=×== KN/m 23、倾倒混凝土时产生的荷载取4kN/ m 2。

桥墩盖梁张拉理论伸长值计算书一、根据设计要求桥墩盖梁预应力张拉采用一端张拉工艺，理论伸长值计算公式：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）Pl 1-e-（kx+µө）△L= ×AgEg kx+µө其中：ΔL：理论伸长值；L：预应力筋的长度；P：预应力筋张拉端的张拉力；A g：预应力筋的截面面积；E g：预应力筋的弹性模量；K：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；X：从张拉端至计算截面的孔道长度；µ：预应力筋与孔道壁的摩擦系数；θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）。

二、桥墩盖梁：1. 盖梁采用后张法一端张拉工艺0 10%δk 30%δk 100%δk （持荷5分钟）锚固。

2. 设计数据：预应力钢束采用Φ15钢绞线，钢束规格5×7Φ5，截面积700mm²，锚具为15-5及15-5P，波纹管D内=5.5cm。

预应力钢绞线标准抗拉强度为1860Mpa，张拉控制应力δk=1339.2Mpa，一束张拉力P=937.4KN。

3.相关数据：（1）孔道转角计算：N1、N2束πθ=67.64°×=1.1803（rad）180N3、N4束πθ=66.41115°×=1.1591（rad）180（2）X、L取值N1、N2束X=12.764m 、L=1341.4cmN3、N4束X=11.934m 、L=1258.4cm4、K值取0.0015（规范要求）；µ1=0.22 Ep=1.95×1055、理论伸长值的计算：N1、N2束911000×1341.4 1-e-（0.0015×12.764+0.22×1.1802）ΔL= ×=7.8cm 700×1.95×105 0.0015×12.764+0.22×1.1802 N3、N4束911000×1258.4 1-e-（0.0015×11.934+0.22×1.1591）ΔL= ×=7.4cm 700×1.95×105 0.0015×11.936+0.22×1.1591三、张拉设备标定内插计算：根据2005年04月06日测试结果通知书（后附）计算，张拉内插计算：盖梁：P=911KN；20%P=182.2KN；40%P=364.4KN。

桥墩盖梁计算书 (2008年12月5日14点57分计算)┃设计者│复核者│审核者┃┃李选栋││┃注：工程文件名:E:\2008桥梁\桥梁通文件\跨枯河桥梁(1.6m).qlt。

桥梁通单机版7.55版本计算。

原始数据表单位:kN-m制┃正常使用裂缝宽度计算│横分系数采用│裂缝宽度限值mm│支点过渡跨中间比值┃┃计入冲击力│偏载杠杆法支点过渡偏压法跨中，对称杠杆法│ 0.200 │ 0.250 ┃注：横向加载位置除按左偏、右偏、里对称、外对称加载外，增加跨中、中柱、梁板作用位置对称加载┃车道荷载│车辆荷载│人群集度│车道数│车道车辆荷载提高系数┃┃城-A级│城-A级车辆│ 4.000 │ 4 │ 0.000 ┃注：1、加载方式为自动加载。

重要性系数为1.1。

2、横向布载时车道、车辆均采用1到4列(辆)分别加载计算。

第 1 页车道荷载数据┃道车荷载的均布荷载│双孔加载的集中荷载│左孔加载的集中荷载│右孔加载的集中荷载┃┃ 37.500 │ 140.000 │ 140.000 │ 140.000 ┃注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

┃车道边轮距护轮带│横向轮数│ 1~2轮距│轮距合计│ 2列车横向近轮距┃┃ 0.600 │ 2 │ 1.800 │ 1.800 │ 1.300 ┃车辆荷载数据┃车辆轴数│ 1~2轴距│ 2~3 │ 3~4 │ 4~5 │轴距合计┃┃ 5 │ 3.600 │ 1.200 │ 6.000 │ 7.200 │ 18.000 ┃┃ 1轴重│ 2轴重│ 3轴重│ 4轴重│ 5轴重│轴重合计┃┃ 60.0 │ 140.0 │ 140.0 │ 200.0 │ 160.0 │ 700.0 ┃┃车辆边轮距护轮带│横向轮数│ 1~2轮距│轮距合计│ 2列车横向近轮距┃┃ 0.600 │ 2 │ 1.800 │ 1.800 │ 1.300 ┃第 2 页双孔、左孔、右孔分别加载时对应的冲击系数┃加载方式│双孔加载│左孔加载│右孔加载┃┃冲击系数│ 0.3500 ││┃上部横断面宽度数据┃右偏角(度) │桥面净宽│左护栏宽│左人行宽│左隔离栅宽│右隔离栅宽│右人行宽│右护栏宽┃┃ 90.000 │ 14.500 │ 0.500 │ 1.500 │ 0.000 │ 0.000 │ 1.500 │ 0.500 ┃内力合计表(表13_1)-作用短期效应组合┃梁(板)作│用截面│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10 │ 11 │ 12 │ 13 │ 14 │ 15 │ 16 │ 17 │ 18 ┃┃坐标(cm)││ 75│ 175│ 275│ 375│ 475│ 575│ 675│ 775│ 875│ 975│1075│1175│1275│1375│ 1475│ 1575│1675│1775┃┃│车道最大弯矩│ -10│ -394│ -660│ 504│1277│1556│1323│ 566│ -593│ -593│ 566│1323│1556│1277│ 504│ -660│-394│ -10┃第 3 页┃│车辆最大弯矩│ -10│ -413│ -686│ 398│1109│1372│1134│ 439│ -653│ -653│ 439│1134│1372│1109│ 398│ -686│-413│ -10┃┃│对应剪力│ -28│ -410│ 1775│1295│ 809│ 257│-235│ -783│ -1078│ 1619│1185│ 765│ 244│-307│ -751│ -1157│ 713│ 361┃┃左截面├──────┼──┼───┼───┼──┼──┼──┼──┼───┼───┼───┼──┼──┼──┼──┼───┼───┼──┼──┨┃│车道最小弯矩│ -10│ -579│ -1012│ 132│ 708│ 894│ 675│ 7│ -1127│ -1127│ 7│ 675│ 894│ 708│ 132│ -1012│-579│ -10┃┃│车辆最小弯矩│ -10│ -566│ -985│ 128│ 701│ 892│ 698│ 66│ -1000│ -1000│ 66│ 698│ 892│ 701│ 128│ -985│-566│ -10┃┃│对应剪力│ -28│ -595│ 1873│ 925│ 545│ 163│-247│ -754│ -1392│ 1716│1078│ 600│ 167│-219│ -601│ -1359│1085│ 380┃┃│车道最大弯矩│ -10│ -394│ -660│ 504│1277│1556│1323│ 566│ -593│ -593│ 566│1323第 4 页│1556│1277│ 504│ -660│-394│ -10┃┃│车辆最大弯矩│ -10│ -413│ -686│ 398│1109│1372│1134│ 439│ -653│ -653│ 439│1134│1372│1109│ 398│ -686│-413│ -10┃┃│对应剪力│-472│ -713│ 1157│ 751│ 307│-244│-765│ -1185│ -1619│ 1078│ 783│ 235│-257│-809│ -1295│ -1775│ 410│ 28┃┃右截面├──────┼──┼───┼───┼──┼──┼──┼──┼───┼───┼───┼──┼──┼──┼──┼───┼───┼──┼──┨┃│车道最小弯矩│ -10│ -579│ -1012│ 132│ 708│ 894│ 675│ 7│ -1127│ -1127│ 7│ 675│ 894│ 708│ 132│ -1012│-579│ -10┃┃│车辆最小弯矩│ -10│ -566│ -985│ 128│ 701│ 892│ 698│ 66│ -1000│ -1000│ 66│ 698│ 892│ 701│ 128│ -985│-566│ -10┃┃│对应剪力│-464│ -1085│ 1359│ 601│ 219│-167│-600│ -1078│ -1716│ 1392│ 754│ 247│-163│-545│ -925│ -1873│ 595│ 28┃第 5 页┃桩(柱)所│在截面│1柱左│1柱中│1柱右│1~2跨中│2柱左│2柱中│2柱右│2~3跨中│3柱左│3柱中│3柱右┃┃坐标(cm)││ 197│ 245│ 293│ 585 │ 877│ 925│ 973│ 1265 │ 1557│1605│ 1653┃┃│车道最大弯矩│ -553│ -907│ -452│ 1531 │ -626│ -1402│ -626│ 1531 │ -452│-1094│ -553┃┃│车辆最大弯矩│ -579│ -949│ -491│ 1347 │ -684│ -1410│ -684│ 1347 │ -491│-1126│ -579┃┃│对应剪力│ -726│ -753│ 1147│ -250 │ -1620│ -1611│ 1620│ 250 │ -1147│-1280│ 726┃┃左截面├──────┼───┼───┼───┼────┼───┼───┼───┼────┼───┼───┼───┨┃│车道最小弯矩│ -819│ -1352│ -768│ 875 │ -1161│ -2000│ -1161│ 875 │ -768│第 6 页-1578│ -819┃┃│车辆最小弯矩│ -798│ -1312│ -761│ 875 │ -1031│ -1797│ -1031│ 875 │ -761│-1500│ -798┃┃│对应剪力│ -1097│ -1124│ 1349│ -197 │ -1717│ -1780│ 1717│ 197 │ -1349│-1941│ 1097┃┃│车道最大弯矩│ -553│ -1094│ -452│ 1531 │ -626│ -1402│ -626│ 1531 │ -452│-907│ -553┃┃│车辆最大弯矩│ -579│ -1126│ -491│ 1347 │ -684│ -1410│ -684│ 1347 │ -491│-949│ -579┃┃│对应剪力│ -726│ 1280│ 1147│ -250 │ -1620│ 1611│ 1620│ 250 │ -1147│753│ 726┃┃右截面├──────┼───┼───┼───┼────┼───┼───┼───┼────┼───┼───┼───┨第 7 页┃│车道最小弯矩│ -819│ -1578│ -768│ 875 │ -1161│ -2000│ -1161│ 875 │ -768│-1352│ -819┃┃│车辆最小弯矩│ -798│ -1500│ -761│ 875 │ -1031│ -1797│ -1031│ 875 │ -761│-1312│ -798┃┃│对应剪力│ -1097│ 1941│ 1349│ -197 │ -1717│ 1780│ 1717│ 197 │ -1349│1124│ 1097┃注：1、短期效应组合用于裂缝计算。

盖梁钢模板计算书一、已知条件：面板为6mm厚钢板，主肋为[10钢，水平间距为300mm，主梁采用双槽钢][18a，最大间距为1000mm。

对拉螺栓采用φ20精轧螺纹钢。

1、载荷：砼的浇注速度为V=2.0m/h；浇注温度T=10°，则初凝时间为t0=200/（T+15）=8h；砼的密度r c=25KN/m3；外加剂影响系数1.0；坍落度系数1.15。

最大侧压力F1=0.22r c t0β1β2V1/2=0.22*25*8*1.0*1.15*2.01/2=71.6KN/㎡取值P1=F1=72KN倾倒混凝土产生的侧压力P2=6 KN/㎡组合载荷：∑P=(72*1.2+6*1.4) =94.8KN/㎡计算均布荷载取值q=∑P*0.85=94.8*0.85=80.6 KN/㎡2、检算标准1)强度要求满足钢结构设计规范；2)结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；3) 钢模板面板的变形为1.0mm ； 二、 面板的校核：取1mm 宽面板，A=6 mm 2，W=6 mm 3，I=18 mm 4，q=80600/1000/1000=0.08060N/mm 。

(1)强度计算M max =k mox ql y 2=0.081*0.08060*3002=588N*M σmax =M max /γx W x =588/1*6=98N*mm 2<215N*mm 2面板的强度满足要求 (2)挠度计算挠度f =04f B ql K 式中0B =)1(1223γ-Etf ——板的计算最大挠度；K f ——挠度计算系数（查表）；q ——均布荷载值； l y ——跨度； B o ——板的刚度； E ——钢材的弹性模量； t ——钢板厚度； γ——钢板的泊松系数；则0B =m m *10*53.30-1*126*10*06.2535N =）（ f =00247.05410*53300*08060.0=0.3mm<300/500=0.6mm 面板的强度和刚度满足要求。