泥页岩试验指导

中国石油大学渗流物理实验报告实验日期: 成绩: 班级: 石工1307 学号: 1302010708 姓名: 曲正天教师: 付帅师同组者:泥页岩膨胀性测定一．实验目的1．了解高温高压泥页岩膨胀仪的结构、工作原理及使用方法；2．掌握粘土矿物吸水膨胀的机理及膨胀率的计算方法。

二．实验原理随着测试液与粘土矿物接触时间的增加，粘土膨胀，高度增加，由容栅传感器感应出的试样轴向的位移信号，通过计算机系统将膨胀量随时间的关系曲线记录下来，显示在屏幕上。

当粘土矿物的膨胀量基本稳定时，最大的膨胀量与粘土样品的初始高度之比为最大膨胀率。

E=ht -h/h*100%其中：E—膨胀率，%；ht—粘土样品在t时刻的高度，mm；h0—粘土样品的初始高度，mm。

三．实验仪器及流程图1 高温高压泥页岩膨胀仪原理示意图图2 主测杯结构示意图（简要介绍实验仪器）四．实验步骤1、样品制备2、膨胀率测试1. 打开高温高压页岩膨胀仪的电源开关，设置加热温度为80℃。

2.将制备好的压样(同岩样模一起)从主测杯底部装入主测杯内，同时应在主测杯底部放置密封圈，禁锢主测杯下的6个固定螺钉。

3.在主测杯上部放一个密封圈，将带有测盘、测杆的平衡支架系统放入主测杯内，调整好位置，拧紧固定螺钉。

4.将注液杯与主测杯之间的注液阀顺时针关闭，然后把试液(20~30mL)倒入注液杯中，拧紧杯盖。

5.将连接好的主测杯和注液杯放入高温高压夜宴膨胀仪的加热套中，并将两根输气管分别与主测杯的输入三通阀和注液杯的连通阀杆连接好。

6.将容栅传感器放入支架内，调节表杆位置，使其底部与滑块接触，并拧紧固定螺钉；然后将温度传感器插入主测杯的孔内。

7.拧紧注液杯上部的放气手柄，拧紧放气螺杆，然后打开注液杯的连通阀杆，将连接注液杯的气体的压力调至0.5~1Mpa；再将主测杯的气体压力调到实验压力3.5Mpa。

8.打开计算机中的测试软件，设置好采样时间。

9.主测杯放入加热套一定时间后，当温度达到实验温度时，点击测试软件上的“清零”和“开始”键；打开注液阀，将液体注入主测杯中，迅速关闭注液阀；打开主测杯的放气螺钉，调节主测杯中的压力至实验压力(为减少实验误差，上述三个操作最好在10s内完成)；则指定温度、压力条件下的膨胀实验正式开始。

泥页岩膨胀性测定实验储层中泥页岩地层吸水膨胀影响井壁稳定性；岩石胶结物中如果膨胀性粘土含量较多，注水开发过程中，粘土膨胀会影响水井的注入能力。

因此，开发前需要对储层中页岩的膨胀性、胶结物中粘土的膨胀性进行评价。

一．实验目的1．了解高温高压泥页岩膨胀仪的结构、工作原理及使用方法； 2．掌握粘土矿物吸水膨胀的机理及膨胀率的计算方法。

二．实验原理粘土矿物在高温高压下与水接触开始膨胀，随着时间的增加，膨胀量增大。

不同时刻的膨胀量除以粘土样品的初始高度可得该岩样在不同时刻的膨胀率。

当膨胀量达到稳定时，可求最大膨胀率。

（1）膨胀率计算公式：%1000⨯-=h h h E t 式中，E —膨胀率，%； mm ；0h —粘土样品的初始高度，mm ；t h —粘土样品在t 时刻的高度。

(2)防膨率计算公式%100)(21⨯-=E E B式中，B --防膨率，%；1E --未经处理过的粘土的最大膨胀率，%； 2E --处理过的粘土的最大膨胀率，%。

三．实验仪器及工作原理图1 高温高压泥页岩膨胀仪原理示意图图2 主测杯结构示意图1．主要实验仪器氮气瓶(氮气压力大于5Mpa)、管汇、高温高压泥页岩膨胀仪、数据控制及显示系统等。

2．各仪器的主要指标气源压力为5Mpa；工作温度≤120℃；工作压力为3.5Mpa；测试量程为15mm；岩样模内径为25mm；测量分辨率为0.001mm。

3．高温高压泥页岩膨胀仪工作原理将粘土样品装入主测杯内，经加热装置将主测杯加热至设定温度，然后，由气压驱动将测试液体压入主测杯与粘土试样面接触，并加压至指定压力，记录初始粘土样品高度h0。

随测试液体与粘土接触时间的增长，粘土膨胀，高度增加，经导杆由容栅传感器感应出试样轴向的位移信号，通过计算机系统将膨胀量随时间的关系曲线记录下来，并显示在屏幕上，如图3所示。

图3粘土膨胀高度（位移）与时间的关系四．实验步骤1、样品制备1）样品烘干将土样或泥页岩样粉（过100目筛）在105℃条件下烘干4小时以上，冷却至室温，放置于干燥器内备用。

实验七泥浆的抑制性评价一、实验目的检查泥页岩在常温常压条件下其膨胀变化，以评定各种处理剂对泥页岩的抑制特性。

二、实验内容1. 了解泥饼及各种处理剂的制作方法；2. 测试泥饼或粘土粉在各种处理剂下的膨胀量。

图? 膨胀量测定仪1.盛液杯2.测试筒3.活塞杆4.支撑杆5.紧定螺钉6.上盖7.紧定螺钉三、实验用仪器及药品1. 膨胀量仪一个2. 百分表一块3. 砝码一个4. 天平一台5. 20毫升量筒一个6. 100毫升量筒一个7. 泥饼或粘土粉8. 压力机一台9. 蒸馏水、待评价的泥浆滤液或其它泥浆处理剂溶液10.游标卡尺四、实验步骤（一）泥饼样品的制备1. 将泥页岩粉碎；2. 将粉碎的泥页岩样品过100目的筛；3. 把过筛后的样品放在（100±3）℃的恒温干燥箱中烘干4小时，冷却至室温；4. 称取泥页岩粉10～15g装入与测试筒直径大小一样的圆筒内，将岩粉铺平；5. 装上活塞，然后放在压力机上逐渐均匀加压直到压力表上指示4MPa，稳压5分钟；6. 卸去压力，取下圆筒，将活塞缓慢从圆筒中取出，用游标卡尺测量样芯的厚度（即原始厚度）。

（二）测试1. 取出上盖6拿出测试筒组件；2. 手按活塞杆上部，分别拉压出测试筒上、下盖；3. 将测试筒下盖装上，把泥饼装入或页岩粉10～15g装入刮平压实；4. 依次放入活塞及上盖，此时测试筒为一整体；5. 将测试筒组件下端中心孔对正支撑杆下部支撑点，活塞杆上端中心孔对正百分表头，调整后由紧定螺钉7固定，记下百分表的初始数据R0。

根据需要，测试筒在盛液杯位置由支撑杆4自由调整，最后由螺钉5固定；为避免接触失效，加一固定砝码加压；6. 将一定量的处理剂装入盛液杯开始记时,分别读记2h和24h的百分表读数；7. 重复以上各步进行多组试验，可以得到不同处理剂的加入对泥页岩的影响；并画出一组膨胀曲线，以便于相互比较；8. 实验完毕，仪器的各部分均应清洗干净，取下测试筒组件，单独放置。

泥页岩水化膨胀测定新方法李蓉华刘雨晴（石油勘探开发科学研究院）目前国内测定泥页岩水化膨胀性能一般在一定压力（如4.0MPa）下压实粉末制备样品，首先测出样品初始高度，再测一个膨胀终了高度，两次高度之差被初始高度去除得出膨胀的百分数。

任何一种泥页岩粉末样品在自由状态下都存在较多孔隙，在一定压力下被压实后，孔隙减少，压实力越大孔隙体积越小，但使孔隙完全消除是困难的。

相同压力下不同样品的孔隙体积不一定相同。

那么含有孔隙空间的样品发生水化时，由于粘土矿物层间水化的结果造成样品体积膨胀，这个体积膨胀不仅造成样品宏观体积增加，即表观膨胀，而且也造成了样品孔隙体积的减少。

孔隙体积的减少是因为样品向粒间孔隙空间的膨胀造成的，而这个膨胀值被一般测量方法所忽略。

粒间膨胀值的大小，在样品体积膨胀中所占的比例，给实验结果带来的误差及如何测定样品水化总体积膨胀值，是本文着重研究的问题。

一、测定方法1、测量仪器实验采用WLZ-1型膨胀仪测量泥页岩水化膨胀性能。

2、实验样品实验样品来源于大庆油田英80井、朝501井及新疆油田LN-44、MX-1井，粘土矿物组成见表1.3、实验方法及步骤1）将泥页岩样品粉碎至全部通过0.154mm筛，并在102±2℃下烘干至恒重，放入保干器冷却至室温。

2）去4个WLZ-1型膨胀仪调好零点，取下测量筒。

称量上述处理好的某种泥页岩样品4份，每份质量相等，分别放入4个WLZ-1型膨胀仪测量筒中，在不同的压力下压实，并放回WLZ-1型膨胀仪支撑卡规上，置入测量池中，由千分表上读出样品初始高度。

由于压力不同样品初始高度也不同，记录下初始高度并计算初始体积。

然后在膨胀仪测量池中注入实验用钻井液或其它实验液体，进行膨胀实验，观察千分表指针变化，到膨胀达到平衡时记录膨胀终了高度，计算膨胀终了体积。

二、实验结果及处理1、实验结果用上述方法测定了上述4口井样品在纯水中的膨胀性，测量结果见表2。

由表2可以看出压力不同，样品初始体积不同，压力越大，初始体积越小。

泥页岩岩石物理参数测试与分析刘书会;王长江;罗红梅;汪贺【摘要】泥页岩主要由粘土、碳酸盐矿物和有机质构成,其岩石物理参数主要受这3种成分的影响.由于泥页岩岩石特征的复杂性,尚未有较成熟的岩石物理模型描述其岩性与速度的关系.泥页岩岩石物理基础实验是研究其岩性、含油气性与速度关系的有效方法,济阳坳陷在这方面的研究尚处于起步阶段.通过对渤南地区罗69井泥页岩岩心样品的实验室测试,获得相关的物性参数(密度、孔隙度等)、弹性参数(纵、横波速度及泊松比等)、有机地化参数(有机碳含量)和岩石组构参数.通过对这些参数的交会分析,发现弹性参数(P型、S型、C型参数)可用于泥页岩岩性的区分,而有机碳含量和碳酸盐矿物含量是泥页岩密度和纵、横波速度的重要影响因素.不同温度和压力条件下泥页岩岩心样品纵、横波速度的变化规律表明,纵波速度对压力的变化较为敏感,而横波速度对温度的变化较为敏感.研究成果可以为开展泥页岩地球物理特征评价奠定基础.【期刊名称】《油气地质与采收率》【年(卷),期】2016(023)006【总页数】7页(P16-21,33)【关键词】罗69井;泥页岩;纵波速度;有机碳;碳酸盐矿物【作者】刘书会;王长江;罗红梅;汪贺【作者单位】中国石化胜利油田分公司勘探开发研究院,山东东营257015;中国石化胜利油田分公司勘探开发研究院,山东东营257015;中国石化胜利油田分公司勘探开发研究院,山东东营257015;中国石油大学(北京)地球科学学院,北京102249【正文语种】中文【中图分类】TE125油气地质中的泥页岩常被作为生油层和盖层进行评价，因此与其相关的实验室测定也常以有机地化和封堵能力参数的测试为主。

由于实验室泥页岩样品的缺乏，鲜见对泥页岩进行岩石弹性参数的超声波测试。

对渤南地区罗69井泥页岩段的系统取心拉开了济阳坳陷非常规油气研究的序幕。

郝运轻等对罗69井的岩石分类、储集空间特征进行了研究［1-2］，赵铭海等提出了泥页岩的矿物组分及含油性测井解释模型和评价方法［3-4］，张鹏等尝试利用地震技术预测渤南地区泥页岩甜点的发育特征［5］。

泥页岩薄片鉴定
泥页岩是一种广泛分布于地质层中的岩石类型，其中包含了丰富的矿物和化石。

泥页岩薄片鉴定是一种通过显微镜观察泥页岩薄片的方法，以确定岩石的组成和属性的技术。

这种鉴定技术对于地质学、油气勘探、建筑材料工业等领域都具有重要的应用价值。

泥页岩薄片鉴定的过程包括了准备样品、制作薄片、显微镜观察和记录数据等步骤。

在观察泥页岩薄片时，需要注意不同颜色、形状、大小、折射率等特征，以识别出其中的矿物种类。

例如，黑色矿物可能是云母、黑云母、磁铁矿等；白色矿物可能是钙长石、斜长石等。

通过泥页岩薄片鉴定，可以确定岩石的成分、结构、风化程度、沉积环境等信息，进而研究地质历史和地质过程。

此外，在油气勘探和建筑材料工业中，泥页岩薄片鉴定也被广泛应用。

在油气勘探中，通过泥页岩薄片的矿物组成和孔隙度等信息，可以预测油气储层的产状和储集能力；在建筑材料工业中，泥页岩常常被用作砖块、瓦片、墙体等建筑材料的原料。

总之，泥页岩薄片鉴定是一项重要的地质学技术，具有广泛的应用价值。

通过这种技术，可以深入了解泥页岩的性质和特征，为地质学、油气勘探、建筑材料工业等领域的研究和应用提供支持。

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泥岩吸水膨胀-蠕变试验
泥岩吸水膨胀-蠕变试验是一种用于研究泥岩在吸水后的膨胀和蠕变行为的实验。

泥岩是一种沉积岩，主要由黏土矿物组成，具有吸水膨胀的特性。

当泥岩吸水后，其体积会发生膨胀，并可能产生蠕变现象。

蠕变是指材料在恒定应力或应变下，随时间发生缓慢变形的过程。

在泥岩吸水膨胀-蠕变试验中，通常会将泥岩样品置于水中，观察其吸水膨胀的过程，并记录膨胀量和时间的关系。

同时，还会对泥岩样品施加一定的应力或应变，观察其蠕变行为，并记录蠕变速率和时间的关系。

通过泥岩吸水膨胀-蠕变试验，可以了解泥岩的吸水膨胀特性和蠕变行为，为泥岩地区的工程建设和地质灾害防治提供重要的理论依据。

同时，该试验还可以为泥岩的工程力学性质研究和泥岩力学模型的建立提供基础数据。

在进行泥岩吸水膨胀-蠕变试验时，需要注意控制试验条件，如水温、水质、应力或应变的大小和加载速率等，以保证试验结果的准确性和可靠性。

同时，还需要对试验数据进行合理处理和分析，以提取有用的信息和规律。

实验八 页岩膨胀性及粒度组成分析实验一．实验目的1. 掌握泥页岩膨胀机理；2．了解高温高压泥页岩膨胀仪的工作原理及仪器结构；3．掌握泥页岩膨胀率测定及计算方法。

二．实验原理泥页岩在高温高压下遇水开始膨胀，随着时间的增加，膨胀量增大。

泥页岩膨胀率计算公式：%10000⨯-=h h h E t 其中：E —膨胀率，%；h t —粘土样品在t 时刻的高度，mm ；h 0—粘土样品的初始高度，mm 。

三．仪器结构图8-1 高温高压泥页岩膨胀仪原理图1.压力表；2.放气手柄；3.销钉；4.连通阀杆；5.放气螺钉；6.输入三通阀；7.容栅传感器；8.导杆；9.温度传感器；10.主测杯；11.粘土样品；12.岩样模；13.加热套；14.温控仪；15.注液阀；16.注液杯图8-2 主测杯结构示意图1.容栅传感器；2.传感器支架；3.输入三通阀；4.放气螺钉；5.平衡支架；6.密封螺钉；7.滑动杆；8.测杆；9.主测杯；10.紧固螺钉；11.岩样模；12.托垫；13.止钉；14.杯下盖；15.Φ51×3.1密封圈；16.测盘；17.滑块；18.表杆；19.传感器座主要试验仪器：氮气瓶(氮气压力大于5Mpa)、管汇、高温高压泥页岩膨胀仪、数据控制及显示系统等。

各仪器的主要指标：气源压力为5Mpa；工作温度≤120℃；工作压力为3.5Mpa；测试量程为15mm；试样模内径为25mm；测量分辨率为0.001mm。

四．实验步骤1. 打开高温高压页岩膨胀仪的电源开关，设置加热温度为80℃。

2.将制备好的压样(同岩样模一起)从主测杯底部装入主测杯内，同时应在主测杯底部放置密封圈，禁锢主测杯下的6个固定螺钉。

3.在主测杯上部放一个密封圈，将带有测盘、测杆的平衡支架系统放入主测杯内，调整好位置，拧紧固定螺钉。

4.将注液杯与主测杯之间的注液阀顺时针关闭，然后把试液(20~30mL)倒入注液杯中，拧紧杯盖。

5.将连接好的主测杯和注液杯放入高温高压夜宴膨胀仪的加热套中，并将两根输气管分别与主测杯的输入三通阀和注液杯的连通阀杆连接好。

中国石油大学（油层物理）实验报告实验日期： 2012.11.19 成绩：班级： 石工10-15 学号： 10131504 姓名： 于秀玲 教师：同组者： 秘荣冉 张振涛 宋文辉页岩膨胀性及粒度组成分析实验一．实验目的1. 掌握泥页岩膨胀机理；2．了解高温高压泥页岩膨胀仪的工作原理及仪器结构； 3．掌握泥页岩膨胀率测定及计算方法。

二．实验原理泥页岩在高温高压下遇水开始膨胀，随着时间的增加，膨胀量增大。

泥页岩膨胀率计算公式：%1000⨯-=h h h E t 其中：E —膨胀率，%；h t —粘土样品在t 时刻的高度，mm ；h 0—粘土样品的初始高度，mm 。

三．仪器结构图8-1 高温高压泥页岩膨胀仪原理图1.压力表；2.放气手柄；3.销钉；4.连通阀杆；5.放气螺钉；6.输入三通阀；7.容栅传感器；8.导杆；9.温度传感器；10.主测杯；11.粘土样品；12.岩样模；13.加热套；14.温控仪；15.注液阀；16.注液杯图8-2 主测杯结构示意图1.容栅传感器；2.传感器支架；3.输入三通阀；4.放气螺钉；5.平衡支架；6.密封螺钉；7.滑动杆；8.测杆；9.主测杯；10.紧固螺钉；11.岩样模；12.托垫；13.止钉；14.杯下盖；15.Φ51×3.1密封圈；16.测盘；17.滑块；18.表杆；19.传感器座主要试验仪器：主要试验仪器：氮气瓶(氮气压力大于5Mpa)、管汇、高温高压泥页岩膨胀仪、数据控制及显示系统等。

各仪器的主要指标：各仪器的主要指标：气源压力为5Mpa；工作温度≤120℃；工作压力为3.5Mpa；测试量程为15mm；试样模内径为25mm；测量分辨率为0.001mm。

四．实验步骤1. 打开高温高压页岩膨胀仪的电源开关，设置加热温度为80℃。

2.将制备好的压样(同岩样模一起)从主测杯底部装入主测杯内，同时应在主测杯底部放置密封圈，禁锢主测杯下的6个固定螺钉。

3.在主测杯上部放一个密封圈，将带有测盘、测杆的平衡支架系统放入主测杯内，调整好位置，拧紧固定螺钉。

中国石油大学（华东）渗流物理实验报告实验日期： 成绩 ：班级： 石工1205 学号： 姓名： 教师： 同组者：泥页岩膨胀性测定实验一．实验目的1．了解高温高压泥页岩膨胀仪的结构、工作原理及使用方法； 2．掌握粘土矿物吸水膨胀的机理及膨胀率的计算方法。

二．实验原理粘土矿物在高温高压下与水接触开始膨胀，随着时间的增加，膨胀量增大。

不同时刻的膨胀量除以粘土样品的初始高度可得该岩样在不同时刻的膨胀率。

当膨胀量达到稳定时，可求最大膨胀率。

（1）膨胀率计算公式：%1000⨯-=h h h E t式中，E —膨胀率，%； mm ；0h —粘土样品的初始高度，mm ；t h —粘土样品在t 时刻的高度。

(2)防膨率计算公式%100)(21⨯-=E E B 式中，B --防膨率，%；1E --未经处理过的粘土的最大膨胀率，%； 2E --处理过的粘土的最大膨胀率，%。

三、实验流程图1 高温高压泥页岩膨胀仪原理示意图图2 主测杯结构示意图四、实验操作步骤1、样品制备1）样品烘干将土样或泥页岩样粉（过100目筛）在105℃条件下烘干4小时以上，冷却至室温，放置于干燥器内备用。

2）样品压制（1）将带孔托垫放入模内，上面放一张滤纸，用游标卡尺测量深度h1；(2)用天平称取5～10g样品装入压模内，用手拍打压模，使其中样品端面平整，并在表面再放一张滤纸；(3)将压棒置于模内，轻轻左右旋转下推，与样品接触；将组好的岩样模置于油压机平台上，加压至4MPa，5分钟后泄压；取出压棒，倒置压模，倒出岩样表层的土样，用游标卡尺测量深度h2，至此岩样制好，岩样长度h0=h1-h2。

2、膨胀率测试1．将制备好的粘土试样(同岩样模一起)从主测杯底部装入主测杯内，同时注意主测杯底部放置密封圈，紧固主测杯下6个固定螺钉。

2．在主测杯上部放一个密封圈，将带有测盘、测杆的平衡支架系统放入主测杯内，调整好位置，拧紧固定螺钉；将滑块往下推移，确保滑块接触到试样。

第４５卷　第６期２０２３年１１月物探化探计算技术ＣＯＭＰＵＴＩＮＧＴＥＣＨＮＩＱＵＥＳＦＯＲＧＥＯＰＨＹＳＩＣＡＬＡＮＤＧＥＯＣＨＥＭＩＣＡＬＥＸＰＬＯＲＡＴＩＯＮＶｏｌ．４５　Ｎｏ．６Ｎｏｖ．２０２３收稿日期：２０２２ ０８ ２１第一作者：屈翠侠（１９８６－），女，博士，工程师，主要从事测井解释与研究工作，Ｅ ｍａｉｌ：ｑｕｃｘｔｊ＠ｃｎｐｃ．ｃｏｍ．ｃｎ。

文章编号：１００１ １７４９（２０２３）０６ ０６９８ ０９泥页岩储层孔隙度测量方法分析与评价屈翠侠１，刘永河２，宋宏业１，魏玉梅１，刘竹杰２，徐锦锋１（１．中国石油集团　测井有限公司天津分公司，天津　３００２８０；２．中国石油股份有限公司　大港油田分公司第四采油厂（滩海开发公司），天津　３００２８０）摘　要：泥页岩属于非常规储层，孔隙度普遍小于１０％，渗透率普遍低于１ｍＤ。

低孔低渗的特征致使常规实验方法和测井解释方法难以准确获取其孔隙度值。

这里选取沧东凹陷孔二段泥页岩样品，对其孔隙度分别进行压汞法、气测法、液测法以及核磁共振法的测量，并将核磁共振实验与核磁共振测井的孔隙度值进行对比。

结果表明，核磁共振技术是获取泥页岩孔隙度相对适用的方法，高精度核磁共振仪器在选择较小回波间隔（犜犈＝０．１ｍｓ）的条件下，可测得更为全面的泥页岩孔隙度值。

在有机质含量较高（犜犗犆≥９％）的泥页岩层段，核磁共振测井信噪比呈现出一定的相关性，低信噪比可能是造成核磁共振测井获取孔隙度值偏高的原因。

因此在实际测井评价过程中，要考虑信噪比的影响。

关键词：泥页岩；孔隙度；核磁共振；岩心实验；测井中图分类号：Ｐ６３１．８４ 文献标志码：Ａ 犇犗犐：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１ １７４９．２０２３．０６．０２０　引言北美页岩气的成功开采使有关页岩的研究成为近年来国内、外油气勘探工作的焦点之一［１－３］，其中一个重要的方面就是针对泥页岩孔隙系统的研究［４－７］。

富含有机质的泥页岩既是页岩油气的源岩，也可作为页岩油气的储集岩［８－９］。

胜利油田页岩油气储层岩心实验分析高恒超【摘要】胜利油田东营凹陷、沾化凹陷等古近系泥页岩油气储层存在有机质丰度高、成熟度低、页岩厚度大等特点,有机质成熟度跨度大,高成熟度泥页岩面积相对局限,页岩油、气勘探开发不均衡,文章通过对L69井、Y21井、FS1井、LS101井等胜利油田不同类型泥页岩油气藏区块岩心的岩石抗张强度实验、三轴压缩实验、断裂韧性实验等,了解岩石矿物组分、储层脆性指数、可压性评价、岩石开裂剪切状况、裂缝延伸状态、网络状裂缝形成条件及难易程度等储层改造关键因素,为下步储层改造奠定理论基础.【期刊名称】《内江科技》【年(卷),期】2013(034)003【总页数】2页(P58,13)【关键词】页岩油气;岩石;脆性;实验【作者】高恒超【作者单位】胜利油田分公司采油工艺研究院 257000山东东营【正文语种】中文对于页岩油气储层而言，压裂改造是增产的主导工艺，但页岩油气储层改造工艺受到以下一些因素的制约：①目前对页岩油气藏压裂改造缺少系统的理论指导；②常规压裂液体系不能满足页岩油气储层改造需要；③页岩油气藏压裂加砂困难，易砂堵，导致储层改造程度差，压裂改造效果不理想；④受地层本身能量、井深等因素影响，压后压裂液难以返排，造成大量液体滞留在储层中，增加了压裂液对地层的伤害程度，最终造成储层改造有效期短产能低甚至无效；⑤缺少成熟的页岩油气储层压裂优化设计软件。

胜利油田页岩油气资源有利勘探面积大，评价储量丰富，但无针对性开采技术，因此需要从基本研究做起，找出适合页岩油气储层开发的有效技术。

1 岩石评价体系建立1.1 脆性指数所谓的脆性指数是指岩石单轴抗压强度σc与抗拉强度σt的比值。

脆性指数是量化岩石脆性的应用最广泛的参数。

BI值越大，岩石脆性越强。

表1 岩石脆性分类?岩石脆性指数也可以用来预测岩石的破碎模式。

根据相关报道，BI值＜9意味着岩石表现塑性特征；BI值在9~15之间岩石介于塑性与脆性之间；BI值＞15表明岩石具有脆性特征。

岩心确定泥页岩的强度研究是针对新疆克拉玛依油田呼图壁构造呼2井的情况进行的，呼2井安集海河组、紫泥泉子组及东沟组地层为三个易坍层，当钻穿安集海河组后，钻井液密度已提至1．98／cm3，在进一步钻进过程中，多次发生井漏，且钻速十分缓慢，为此，拟提前下人技术套管封固上部不稳定井段，但对下部紫泥泉子组及东沟组地层的强度(即稳定性)不掌握，使得难以决断*为了对上述三个地层的井壁稳ABC电子定性进行对比分析，对取自上述地层露头岩心及钻开层段的天然岩心进行了强度对比试验。

试验是在模拟井下温压条件下进行的。

试验方法及使用的试验设备与前面介绍的相同。

露头岩心于19％年7月取自齐古油田。

将取自现场的岩心(包括并下岩心和露头岩心)在室内进行重加工，共获得21块岩祥，并分别进行了不同条件下的强度测定。

根据试验结果绘出的各地层强度曲线(1)同一地层井下天然岩心的强度要大于露头岩心的强度。

(2)紫泥泉子组上部棕色泥质粉砂岩的强度与安集海河组上部灰绿色泥岩的强度十分相近(强度曲线几乎重合)。

(3)东沟组上部地层强度大于紫泥泉子组中部地层强度；紫泥泉子组中部地层强度大于紫泥泉子组上部地层强度。

为了便于分析，假定安集海河组上部天然灰绿色泥岩的强度为1，则其他各地层的强度也就是说东沟组上部地层强度是IC现货商安集海河组上部地层强度的168倍．紫泥泉子组中部的为1．27倍，而紫泥泉组上部的为o。

92倍(它小于安集海河组强度)。

安集海河组及紫泥泉子组的露头岩心和天然岩心强度的比值分别为o．810和o 837，平均为o．823，这是由于它们埋藏深度不同造成的，说明当深度增加2500一35凹m，同层位岩石的强度增大(1／o 81—1／D．837)倍。

通常，可以近似认为上述地层露头岩心的强度为天然岩心强度的o 823倍。

也就是说，对于未钻开的地层可以通过测出对应层位的露头岩心强度，并除以系数o．823来近似求得井ABC电子下天然岩心的强度。