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液粘调速离合器摩擦副传递转矩的计算及热平衡校核
黄桂;陈飞;李晓亚;李鹏
【期刊名称】《机床与液压》
【年(卷),期】2009(37)3
【摘要】液粘调速离合器是一种利用摩擦副之间的油膜剪切力来传递动力的新型传动装置,在大功率风机、水泵调速节能和特种车辆、工程机械无级调速方面有着广泛的应用前景.阐述了液粘调速离合器的工作原理,给出了摩擦副传递转矩的理论计算及摩擦副的热平衡校核公式,并进行了相关分析.
【总页数】3页(P83-84,61)
【作者】黄桂;陈飞;李晓亚;李鹏
【作者单位】中国矿业大学机电工程学院,江苏徐州,221008;中国矿业大学机电工程学院,江苏徐州,221008;中国矿业大学机电工程学院,江苏徐州,221008;中国矿业大学机电工程学院,江苏徐州,221008
【正文语种】中文
【中图分类】TP215
【相关文献】
1.液粘调速离合器摩擦副的设计 [J], 邵威;陈宁;魏建华
2.液粘调速离合器摩擦副散热稳态流场仿真分析 [J], 侯天柱;李松山;常震罗;吴凡
3.液粘调速离合器摩擦片的测试和研究 [J], 花家寿;马昌太;王志敏
4.液粘离合器摩擦副表面结构研究 [J], 殷建波;毕飞飞;毕海涛
5.液粘调速离合器传递转矩计算与研究 [J], 温成卓;刘红
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液黏调速离合器油槽结构参数优化设计
崔红伟;潘鑫;姚寿文;闫清东
【期刊名称】《浙江大学学报（工学版）》
【年(卷),期】2013(047)007
【摘要】为了减小液黏调速离合器的带排转矩,降低摩擦副的空载功率损失,以双圆弧油槽摩擦副为研究对象,建立基于计算流体动力学流场数值分析、实验设计方法、响应曲面法及数值优化算法为一体的液黏调速离合器摩擦副集成优化设计平台.分
析液黏调速离合器摩擦副油槽参数对带排转矩的影响,对结构参数进行优化设计.结
果表明:随着油槽宽度和油槽深度的增大,液黏调速离合器转矩均呈现下降的趋势,但是随着油槽数目的增多,液黏调速离合器转矩呈现单调上升的趋势.优化后,减小了液黏调速离合器的带排转矩,提高了发动机的实际输出功率.
【总页数】6页(P1293-1298)
【作者】崔红伟;潘鑫;姚寿文;闫清东
【作者单位】北京理工大学机械与车辆学院,北京100081;中国机械工业联合会,北
京100823;北京理工大学机械与车辆学院,北京100081;北京理工大学机械与车辆
学院,北京100081
【正文语种】中文
【中图分类】TH137.33
【相关文献】
1.液黏调速离合器摩擦副热-结构耦合分析 [J], 王匀;陈哲;陈立宇;崔佳森;杨夏明
2.液黏离合器油槽结构参数对油膜剪切转矩的影响分析 [J], 邓元元;崔红伟;廉自生;杨洋
3.基于RBF神经网络的液黏调速离合器活塞位移控制器设计 [J], 秦永峰; 龚国芳; 王飞; 孙辰晨
4.液黏调速离合器摩擦副间多相流CFD模拟 [J], 郭广超;邢作辉
5.新汶矿业集团公司研发的液粘调速离合器复合过油槽获国家实用新型专利 [J], 周峰;薛琳;方捷
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《液黏离合器摩擦副瞬态热弹性不稳定性研究》篇一一、引言液黏离合器作为现代传动系统中的关键元件，其在车辆传动和机械设备中扮演着重要的角色。
其中，摩擦副作为液黏离合器的核心部分，其性能直接影响着离合器的传动效率和稳定性。
近年来，瞬态热弹性不稳定性成为了研究液黏离合器摩擦副的一个重要方向。
本文将就液黏离合器摩擦副的瞬态热弹性不稳定性进行研究，旨在揭示其内在机理并寻找解决方案。
二、液黏离合器概述液黏离合器是一种通过液体传递扭矩的离合器，其工作原理是利用油液的剪切力来传递动力。
摩擦副是液黏离合器的核心部分，由两个相对运动的摩擦片组成。
当离合器工作时，两个摩擦片在油液的润滑下进行相对运动，从而实现动力的传递。
三、瞬态热弹性不稳定性问题在液黏离合器的工作过程中，由于摩擦片的相对运动和油液的润滑作用，会产生大量的热量。
这些热量如果不能及时散发，将导致摩擦片温度升高，进而引发瞬态热弹性不稳定性问题。
这种不稳定性问题会导致摩擦片的振动和噪声，严重时甚至会导致摩擦片的失效，影响整个传动系统的正常运行。
四、瞬态热弹性不稳定性的研究方法为了研究液黏离合器摩擦副的瞬态热弹性不稳定性，需要采用多种研究方法。
首先，可以通过理论分析的方法，建立摩擦副的数学模型，分析其热弹性的变化规律。
其次，可以采用实验研究的方法，通过实验设备对摩擦副进行实际测试，观察其瞬态热弹性不稳定性的表现。
此外，还可以采用数值模拟的方法，通过计算机模拟摩擦副的工作过程，从而更深入地了解其瞬态热弹性不稳定性的机理。
五、研究结果与分析通过理论分析、实验研究和数值模拟等方法，我们可以得到以下研究结果：1. 瞬态热弹性不稳定性的机理：液黏离合器摩擦副在工作过程中，由于摩擦热的产生和积累，导致摩擦片温度升高。
当温度达到一定值时，摩擦片的材料性能会发生改变，从而引发瞬态热弹性不稳定性。
2. 影响因素：影响瞬态热弹性不稳定性的因素包括摩擦片的材料性能、油液的润滑性能、摩擦片的接触压力等。
湿式离合器摩擦片油路流场仿真分析夏思康;姜涛;吴俊;陈文君;黄张璋【摘要】通过运用不可压缩流体控制方程和RNGk-E湍流模型,建立了湿式离合器油路的三维模型,借助ANSYSWorkbench有限元分析软件软件,分析了湿式离合器接合过程中流场分布规律.研究结果为湿式多片离合器的优化设计和离合器的散热提供了参考.【期刊名称】《南方农机》【年(卷),期】2017(048)004【总页数】3页(P64-66)【关键词】湿式离合器;油路;湍流模型;流场分析【作者】夏思康;姜涛;吴俊;陈文君;黄张璋【作者单位】湘潭大学机械工程学院,湖南湘潭 411105;湘潭大学机械工程学院,湖南湘潭 411105;湘潭大学机械工程学院,湖南湘潭 411105;湘潭大学机械工程学院,湖南湘潭 411105;湘潭大学机械工程学院,湖南湘潭 411105【正文语种】中文【中图分类】TH133湿式多片式离合器具有使用寿命长、体积小、工作平稳等特点，因而得到了普遍应用。
湿式离合器的工作是通过主、从动摩擦片相互配合来达到相同的转速，从而实现换档操作。
在理想的工作状态下，离合器摩擦片之间相互存在着润滑油，离合器空转时产生的热量影响不大，但实际工况并非如此。
经过分析，合适的油槽结构可起到刮油、冷却的作用，当离合器摩擦片间的润滑油路设计不合理时，会导致摩擦片间润滑油压分布不均匀，摩擦片表面产生的热量分布也不均匀，间隙较小的摩擦片会因为相对滑动速度较高、润滑冷却不良的状态，导致高的局部温度和很大的热应力。
当温度过高时，容易产生过热烧毁，还有可能会导致翘曲和粘接现象。
国内外已有很多专家学者对离合器摩擦片的热力学进行了研究。
如运用ANSYS有限元分析对微型汽车离合器瞬态温度场及温度云图进行深入研究，得到离合器摩擦副温度场的分布特点，并证明了研究方法的正确性和有效性；以及给出湿式摩擦离合器的摩擦热和对流换热系数计算公式，用瞬态温度场有限元法求解了空转和接合时摩擦片的热传导过程等。
液黏调速系统传动机理建模与仿真分析
刘峰;张琳;汪首坤
【期刊名称】《液压与气动》
【年(卷),期】2024(48)4
【摘要】液黏传动作为一种新型的流体传动技术,其具有结构紧凑、重量轻、效率高、能实现无级调速等优势。
然而由于其内部结构复杂、模型的结构和参数受温度影响较大,时变的参数导致模型的参数难于精确获取等因素,因此采用机理对其建模仿真十分困难。
针对上述问题,以AMESim软件为平台,基于液黏调速机理建立了包括液压控制模型、轴向动力学模型、旋转动力学模型和负载模型在内的液黏调速系统综合模型,并建立了油膜刚度/阻尼与厚度、润滑油压和转速差的关联模型,进行了不同输入转速下的仿真与试验数据对比,结果表明液黏调速系统一体化多参数模型可以表现出实际工作中大迟滞、非线性的工作特性,在带排状态下输出转速等参数与实际效果接近,准确度达到92.39%,为液黏调速系统的结构优化、性能评估和精准控制提供验证平台。
【总页数】8页(P181-188)
【作者】刘峰;张琳;汪首坤
【作者单位】山东港口烟台港集装箱码头有限公司;北京理工大学自动化学院【正文语种】中文
【中图分类】TH137
【相关文献】
1.液黏调速离合器传动特性分析
2.有限元分析在液黏调速离合器传动轴设计中的应用
3.螺杆膨胀机电液调速系统的建模与仿真分析
4.PID控制在液黏传动调速起动控制系统中的应用
5.流体黏温特性对液黏调速离合器传动特性的影响
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摩擦片沟槽对液体黏性传动影响的数值模拟王凯;孟庆睿;王健;李晓阳【摘要】为揭示液体黏性传动中摩擦片表面沟槽对传动性能的影响机制,根据流体动力学原理,结合油膜承载力和传递扭矩的计算模型,在建立油膜物理模型的基础上,运用FULENT软件对不同宽度、深度和条数沟槽下的油膜承载力、传递扭矩及油膜温升进行数值模拟.结果表明:油膜承载力和传递扭矩均随沟槽宽度和深度的增加而减小;沟槽条数越多,油膜承载力越大,传递扭矩呈近似线性降低;油膜温度沿径向递增,在油膜流动速度不变情况下,通过增大沟槽的宽度、深度和条数可以有效减缓传动过程中油膜的温升.【期刊名称】《润滑与密封》【年(卷),期】2014(039)004【总页数】6页(P23-27,33)【关键词】液体黏性传动;摩擦片沟槽;油膜承载力;传递扭矩;温升【作者】王凯;孟庆睿;王健;李晓阳【作者单位】中国矿业大学机电工程学院江苏徐州221116;中国矿业大学机电工程学院江苏徐州221116;中国矿业大学机电工程学院江苏徐州221116;中国矿业大学机电工程学院江苏徐州221116【正文语种】中文【中图分类】TH117.1液体黏性传动(简称液黏传动，HVD)是近些年来发展起来的新型流体传动形式，它基于牛顿内摩擦定律，利用油膜的剪切作用来实现扭矩传递。
基于此技术的液黏传动装置具有传动效率高、启动冲击小、同步传动且平稳可靠等优点，在大功率风机和水泵的无级调速、带式输送机的长距离调速启动方面具有广阔的应用前景［1］。
国内外有许多学者对液黏传动性能进行了研究。
陈宁［2］采用边界条件分部叠加法对径向沟槽进行模型解析，对摩擦片间油膜压力分布和油液径向流量进行了分析计算;洪跃［3］采用非牛顿流体模型、G-T粗糙平面接触模型对摩擦片接合过程和油膜传动特性进行了数值分析; Meng等［4］建立了修正瞬态雷诺方程、热能量方程和黏温方程，通过数值计算对液黏传动中油膜的温度场、压力场、承载力和传递扭矩进行了研究; Miyagawa等［5］建立了油膜沟槽数值模型，研究了径向槽和周向槽对摩擦片表面温度和扭矩传递性能的影响;谢方伟等［6－7］研究了常黏度和变黏度条件下无沟槽和有沟槽摩擦副间油膜传动特性，对平行和变形界面间油膜的温度场、压力场和扭矩传递特性进行了仿真分析;姚寿文等［8］基于ANSYSWorkbench建立了径向槽摩擦副的流固耦合模型，得到了摩擦片变形、应力分布以及入口压力对液黏传动装置工作性能的影响。
基于AMESim的液粘调速离合器动态接合特性研究廖湘平;龚国芳;孙辰晨;王飞【摘要】为了在不增加系统装机功率的前提下提升驱动扭矩,设计了一种“电机+飞轮+液粘调速离合器”驱动系统.创建了驱动系统各能量传递环节的数学模型、油膜承载力模型和驱动系统的AMESim仿真模型,揭示了飞轮转动惯量、油膜厚度控制曲线等因素对液粘调速离合器动态接合特性的影响规律,得到了扭矩、转速及冲击度变化曲线,搭建了相应的实验台架.仿真和实验结果表明,通过合理控制液粘调速离合器的油膜厚度,实现了持续时间长达50 s的两倍额定扭矩的输出,可满足大中型机械设备对于启动扭矩大、冲击度小的工程需求.【期刊名称】《农业机械学报》【年(卷),期】2016(047)006【总页数】9页(P324-332)【关键词】液粘调速离合器;AMESim;动态接合特性【作者】廖湘平;龚国芳;孙辰晨;王飞【作者单位】浙江大学流体动力与机电系统国家重点实验室,杭州310027;浙江大学流体动力与机电系统国家重点实验室,杭州310027;浙江大学流体动力与机电系统国家重点实验室,杭州310027;浙江大学流体动力与机电系统国家重点实验室,杭州310027【正文语种】中文【中图分类】TH133.4大型工程机械装备的启动扭矩—般大于其额定扭矩，在设计时往往需要额外增加系统装机功率以满足启动需求，并且，需要采用软启动技术来避免启动时带来的冲击。
液粘调速离合器(Hydro-viscous clutch, HVC)由于其柔性传动的特性在这—领域得到了成功应用[1]。
由于液粘调速离合器主要应用于各种大型风机、水泵等场合的调速节能，而这些场合对于液粘调速离合器动态特性的要求并不高，因此研究者们大多围绕其稳态特性来开展研究工作[2-4]。
查阅文献时发现，有关离合器的动态接合特性研究大多集中在湿式离合器方面[5-12]。
液粘调速离合器与湿式离合器在结构方面类似，有关湿式离合器动态接合性能的研究对于研究液粘调速离合器具有重要的借鉴意义，但是两者又有着很大区别。
《液黏离合器摩擦副瞬态热弹性不稳定性研究》篇一一、引言液黏离合器是一种基于流体摩擦原理实现动力传递与控制的装置，广泛应用于汽车、航空、工程机械等领域。
其核心部分为摩擦副，由主动盘和从动盘组成，通过摩擦片之间的摩擦力传递动力。
然而，在液黏离合器的工作过程中，由于复杂的热力学和动力学相互作用，摩擦副往往会出现瞬态热弹性不稳定性问题，影响其正常工作性能和寿命。
因此，对液黏离合器摩擦副瞬态热弹性不稳定性进行研究具有重要的理论意义和实际应用价值。
二、液黏离合器概述液黏离合器主要由主动盘、从动盘、液压系统和摩擦片组成。
当液压系统提供一定压力时，摩擦片之间的流体压力增加，使得两盘之间的摩擦力产生，从而传递动力。
然而，在运行过程中，由于温度变化、摩擦片磨损、外部扰动等因素的影响，摩擦副可能会出现瞬态热弹性不稳定性问题。
三、瞬态热弹性不稳定性分析瞬态热弹性不稳定性是液黏离合器摩擦副在运行过程中出现的一种动态现象。
当摩擦副在高速运转时，由于摩擦产生的热量导致局部温度升高，使得材料性能发生变化，进而影响摩擦副的动态行为。
此外，由于摩擦片之间的接触状态和流体压力的动态变化，可能导致局部应力集中和振动现象的产生，进一步加剧了热弹性不稳定性的发生。
四、研究方法与模型建立为了研究液黏离合器摩擦副的瞬态热弹性不稳定性，需要建立相应的数学模型和仿真分析方法。
首先，根据液黏离合器的结构特点和运行原理，建立摩擦副的物理模型和数学模型。
其次，运用热力学和动力学理论，分析摩擦副在运行过程中的温度场、应力场和位移场的变化规律。
最后，通过仿真分析方法，研究瞬态热弹性不稳定性的发生机制和影响因素。
五、仿真结果与分析通过仿真分析，可以观察到液黏离合器摩擦副在运行过程中的温度分布、应力分布和位移变化情况。
当出现瞬态热弹性不稳定性时，局部温度升高会导致材料性能发生变化，进而影响摩擦副的动态行为。
此外，由于应力集中和振动现象的产生，可能导致摩擦片的磨损加剧，进一步影响液黏离合器的性能和寿命。
煤矿机械Coal Mine MachineryVol.34No.01Jan.2013第34卷第01期2013年01月引言液体黏性调速离合器的理论基础是液体黏性传动理论，它是基于牛顿内摩擦定律，利用液体黏性或油膜剪切力的作用来传递动力、调节速度和转矩。
它的主从动轴上分别设计有间隙可调的主从动片，充入黏度较小的润滑油作为工作液，在轴向形成许多圆盘油膜用以传递动力，通过调节主被动摩擦片间的油膜厚度，可以改变从动轴的转速。
液体黏性调速离合器中两摩擦片间油膜的流动，属于液体在密封缝隙中的运动，油膜的流动状态及流场特性对液黏调速离合器的传动性能起着重要的作用。
因此，本文利用流体分析软件CFX 和其前处理软件—ICEM CFD 相结合的数值方法对油膜进行数值模拟。
1油膜运动过程的数值模拟为了准确方便地计算和分析流体的流动情况和流动特性，取2片摩擦片之间的一层油膜为研究对象单独进行分析，不考虑温度的影响。
将动力学分析中提取出的某一时刻的角速度数据信息添加给油膜，对其进行分析。
油膜数值计算的过程如下。
（1）几何模型的导入为便于观察油膜的流场情况，取主被动摩擦片之间填充的油液区域作为仿真模型中的流体域，建立内径123mm ，外径213mm 的环形区域，并且凸出进油口及出油口部位作为仿真模型，模型的平面图如图1，在Pro/E 中创建油膜三维模型，如图2所示。
（a ）装配图中的油膜二维模型（b ）单个油膜二维模型图图1油膜的二维模型1.主动摩擦片2.油膜3.被动摩擦片图2油膜的三维Pro/E 模型图将在Pro/E 软件中建立的油膜实体模型保存为“igs ”格式的文件，导入到CFD ICEM 软件。
划分后的模型如图3所示。
液黏调速离合器摩擦片间油膜流场的仿真分析*于美丽1，宋华2，付丽华2（1.营口大学园管理委员会，辽宁营口115000；2.辽宁科技大学，辽宁鞍山114051）摘要：液黏调速离合器是依据牛顿液体内摩擦定律，即摩擦片间液体的黏性和油膜的剪切作用而形成的一种新型流体传动装置，可以实现主动部分与从动负载之间的分离、接合和无级调速。
为了准确方便地计算和分析摩擦片之间流体的流动情况和流动特性，利用流体分析软件CFX 和其前处理软件—ICEM CFD 对液黏调速离合器摩擦片间油膜的流场进行数值仿真，分析了不同因素下油膜的压力和速度分布。
关键词：液黏调速离合器；油膜；流动特性；流体软件中图分类号：TH132；TP391文献标志码：A 文章编号：1003－0794（2013）01－0063－02Simulation Analysis on Oil Film Flow Field between Friction Discs ofHydro-viscous DeviceYU Mei-li 1，SONG Hua 2，FU Li-hua 2（1.Yingkou University Zone Management Committee,Yingkou 115000，China ；2.L iaoning University of Science andTechnology ，Anshan 114051，China ）Abstract:Hydro-viscous device is a new fluid transmission device based on internal friction law of Newton,namely using fluid ’s viscosity and oil slick ’s shearing action.It can realize motion of separating,anastomosis and stepless speed regulating.For accurately and conveniently calculating and analyzing fluid flow condition and characteristics between friction discs,this text uses liquid analysis software CFX and preprocess software —ICEM CFD to numerical simulation the oil film flow field between friction discs of hydro-viscous device,analyze press and stress distributions ofoil film.Keywords:hydro-viscous device;oil film;flow characteristics;fluid software *辽宁省高等学校优秀人才支持计划（2008RC27）12363图3模型的CFD 网格（2）运用CFX 求解计算运用CFX 求解计算的油膜模型采取以下假设：①油膜建立为光滑壁面的模型，不考虑摩擦片上的油槽结构；②温度为润滑油的初始温度，不随摩擦片的转动而变化；③油膜的黏度等属性为恒定值，不随温度改变。
建立流体域：选择6#液力传动油作为计算的流体域，为自定义流体模型，流场的流态是层流。
其物理参数见表1。
表16#液力传动油物理参数添加边界条件：对模型添加入口、出口以及壁面边界条件。
本文模拟3种不同油膜厚度情况下的油膜流场状态，并查出此时的转速数据，对3种情况下的模型添加不同的边界条件。
设置求解参数：在求解之前，通过Solver Control 设置时间步长以及收敛精度。
2仿真结果分析（1）截面压力分布3种情况下油膜截面的压力分布如图4所示。
（a ）h =0.5mm （b ）h =0.369mm（c ）h =0.06mm图4油膜径向截面压力分布从图4知，压力在油膜径向截面上呈均匀的环形分布，数值由内圈向外圈依次递减。
3种情况下的压力分布规律基本相同。
（2）截面速度分布3种情况下油膜截面及其局部放大截面的速度分布如图5。
（a ）h =0.5mm （b ）h =0.369mm （c ）h =0.06mm图5油膜截面速度分布由图5可知，油膜厚度不同时流速分布规律基本相同，流速呈轴对称分布，且沿轴向基本呈线性分布，由左向右依次增加，左侧最小，右侧最大，油液流动为层流运动。
（3）油液流线图径向截面上油液的流线分布如图6所示。
图6圆截面上的流线分布由图6可知，在油膜的径向截面上，油液由内圈向外圈流动，流动轨迹为曲线，且分布均匀。
流速由内圈向外圈逐渐增大。
3结语（1）油膜径向截面上的压力呈均匀的环形分布，同一半径截面压力基本相同，且沿径向递减，不同厚度油膜压力的分布规律基本相同；（2）油膜截面流速沿轴向基本呈线性分布，左侧流速最小，右侧流速最大；（3）在油膜的径向截面上，油液的流动轨迹为由内圈向外圈流动的曲线，且分布均匀，靠近外圈部分的流速较大，靠近内圈部分的流速较小。
参考文献：［1］宋伟刚，占欣，王元元.大型带式输送机驱动装置的比较研究［J ］.工程设计学报，2004(6)：10-20.［2］陈卫峰.大型矿用带式输送机软启动方式的合理选用方法［J ］.煤矿机械，2007，28(2)：164-166.［3］廖玲玲.流体油膜剪切传动理论及实验研究［D ］.杭州：浙江大学，2006.［4］许蕾，罗会信.基于ANSYS ICEM CFD 和CFX 数值仿真技术［J ］.机械工程师，2008（12）：65－66.［5］曹永友，张亚丽.利用CFX 软件对料仓通风系统进行仿真研究［J ］.计算机与应用化学，2006，18（4）：1041-1043.［6］王福军.计算流体动力学分析：CFD 软件原理与应用［M ］.北京：清华大学出版社，2004.［7］霍建华.计算流体力学（CFD ）的通用软件［J ］.河北科技大学学报，2005，26（2）：160－165.作者简介：于美丽（1984-），女，辽宁丹东人，助教，硕士研究生，2010年毕业于辽宁科技大学机械工程与自动化学院，机械设计制造及自动化专业，现从事机械设计等相关研究工作，电话：0417-3588517，电子信箱：yumeili1114@ ；通讯作者：宋华.责任编辑：卢盛春收稿日期：2012－08－23第34卷第01期Vol.34No.01液黏调速离合器摩擦片间油膜流场的仿真分析———于美丽，等密度/kg ·m -3872动力黏度/Pa ·s0.020928摩尔质量/g ·mol -13021.209e+0041.084e+0049.579e+0038.322e+0037.066e+0035.810e+0034.553e+0033.297e+0032.041e+0037.842e+002-4.721e+0022.708e+0042.436e+0042.163e+0041.890e+0041.617e0041.344e+0041.071e+0047.983e+0035.255e+0032.526e+003-2.023e+0022.710e+0042.437e+0042.164e+0041.891e+0041.618e+0041.345e+0041.072e+0047.986e+0035.255e+0032.524e+003-2.069e+0022.103e+0001.580e+0001.057e+0005.347e-0011.187e-0022.131e+0001.918e+0001.705e+0001.492e+0001.279e+0001.066e+0008.525e-0016.394e-0014.262e-0012.131e-0010.000e+0002.131e+0001.918e+0001.705e+0001.492e+0001.279e+0001.066e+0008.525e-0016.394e-0014.262e-0012.131e-0010.000e+0002.131e+0001.918e+0001.705e+0001.492e+0001.279e+0001.066e+0008.525e-0016.394e-0014.262e-0012.131e-0010.000e+0002.131e+0001.918e+0001.705e+0001.492e+0001.279e+0001.066e+0008.525e-0016.394e-0014.262e-0012.131e-0010.000e+0002.131e+0001.918e+0001.705e+0001.492e+0001.279e+0001.066e+0008.525e-0016.394e-0014.262e-0012.131e-0010.000e+000 2.131e+0001.918e+0001.705e+0001.492e+0001.279e+0001.066e+0008.525e-0016.394e-0014.262e-0012.131e-0010.000e+00064。
