第5章受压构件承载力计算
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其二：试探法。
先假设 1, ' ，AAs'估算1%出A，然后确定As，纵筋配筋率 宜在0.5%~2%之间。
Leabharlann Baidu教材例题5-1。
B 截面复核(Check of Sections)
已知：柱截面尺寸和配筋，柱计算长度和材料强度等级。 计算：柱能承担的轴向力设计值（或标准值）。
方法与步骤：将有关数据代入计算公式即可求得构件
试验与分析：当偏心距较小，或偏心距虽然较大，但受拉钢筋配置较多 时。截面可能处于大部分受压而少部分受拉状态。当荷载增加到一定程 度时，受拉边缘混凝土将达到其极限拉应变，从而沿构件受拉边一定间 隔将出现垂直于构件轴线的裂缝。但由于构件截面受拉区的应变增长速 度较受压区为慢，因此受拉区裂缝的开展也较为缓慢。在构件破坏时， 中和轴距受拉钢筋较近，钢筋中的拉应力较小，受拉钢筋达不到屈服强 度，因此也不可能形成明显的主拉裂缝。构件的破坏是由受压区混凝土 的压碎所引起的，而且压碎区的长度往往较大。当柱内配置的箍筋较少 时，还可能在混凝土压碎前在受压区内出现较长的纵向裂缝。在混凝土 压碎时，受压一侧的纵向钢筋只要强度不是过高，受压钢筋压应力一般 都能达到屈服强度。
偏心受压 构件
构件
实例
§5.1 受压构件的构造要求
§5.1 Constitution Requirements of Compression Members
(1)截面形式与尺寸 考虑到模板制作的方便，应尽可能采用方形或矩形截面。 为了充分利用材料强度，使构件的承载力不致因长细比
过大而降低过多，柱截面长边尺寸不宜小于300mm（现 浇柱不宜小于250mm×250mm)，且长细比应控制在 lo/b≤30及lo/h≤25(b为矩形截面的短边，h为长边)。 (2)混凝土强度等级
力措施。柱的截面形状一般为圆形或多边形。
2.2 受力分析
dcor
Acor
配螺旋式、焊接环式箍筋的轴心受压柱
混凝土的纵向受压破坏可以认 为是由于横向变形而发生拉坏 的现象。如果能约束其横向变 形就能间接提高其纵向抗压强 度。对配置螺旋式或焊接环式 箍筋的柱，箍筋所包围的核心 混凝土，相当于受到一个套箍 作用，有效地限制了核心混凝 土的横向变形，使核心混凝土 在三向压应力作用下工作，从 而提高了轴心受压构件正截面 承载力。
2fyAss1 sdcor
2f4yAdscs12docsror
fyAss0 2Acor
4
核芯区混凝土
的截面积
2.4 承载力计算
根据纵向内外力平衡条件，受压纵筋破坏时达到其屈服 强度，螺旋式(或焊接环式)箍筋所约束的核芯混凝土截面
面积的强度达 fc1，则：
N ufc1A co rfy'A s'(fc4c)A co rfy'A s'
《规范》规定轴心受压构件全部纵向钢筋的配筋率( )不As' /得A小于
O.6%(即 )。从m' i经n 济和施工方面来考虑，为了不使截面配筋过于拥挤，
除采用型钢配筋的柱以外，全部纵向钢筋的配筋率不应大于
5％( m' )ax。
(4)箍筋 箍筋一般采用I级钢筋，其直径不应小于d/4，亦不小于
6mm；当采用冷拔低碳钢丝时，不应小于d/5或5mm。 此处，d为纵向钢筋中的最大直径。
偏心受压构件 承受轴心压力与弯矩
承受偏心压力
1 偏心受压构件的破坏特征(Failure Characteristics)
破坏特征分类
受拉破坏，习惯上常称为“大偏心受压破坏”。
受压破坏，习惯上常称为“小偏心受压破
1.1 大偏心受压破坏坏”(C。ompression Failure with Large Eccentricities )
短柱正截面承载力公式 NsfcAfy'As'
长柱试验结果：轴心受压柱由于各种原因可能产生偏心距，随荷载增大 将引起附加弯矩和侧向挠度。当柱的长细比较小时，侧向挠度对柱的承 载力影响不大。而对于细长柱则不同,侧向挠度f的增大使附加弯矩增大， 如此相互影响，最终导致轴心受压长柱在轴力和弯矩作用下的失稳破坏。 破坏时首先在凹边出现纵向裂缝，随后混凝土被压碎，纵向钢筋压弯向
1.1 试验研究结果
短柱试验
试验结果：全截面应变均匀分布，荷载增加应变亦增加；混凝土达到极 限压应变后，柱出现纵向裂缝，混凝土保护层剥落，纵向钢筋外凸，构 件因混凝土压碎而破坏。 试验结果分析：（1）应变c： s ；（2）应力：s' sE s, ccE c；（3） 柱破坏时，混凝土极限压应变在0.002以内，钢筋的最大应力=400MPa。
参见教材p130图 5-2与图5-3
柱箍筋构造要求
(5)上下层柱纵筋的搭接
柱每侧纵筋不超过3根时，可允许在同一截面搭接；多于 3根时，接头位置应相互错开，同一搭接区段内接头面积 不宜大于50%。
§ 5.2 轴心受压构件正截面承载力计算
§5.2 Carrying Capacity Calculations of Nomal Sections in
形成条件：构件截面中轴向压力的偏心距较大，而且没有配置过多的受拉 钢筋。
试验与分析：弯矩M 的影响较为显著，具有与适筋受弯构件类似的受力特 点。在偏心距较大的轴向压力N 作用下，远离纵向偏心力一侧截面受拉。 当N 增大到一定程度时，受拉边缘混凝土将达到其极限拉应变，从而出现 垂直于构件轴线的裂缝。这些裂缝将随着荷载的增大而不断加宽并向受压 一侧发展，裂缝截面中的拉力将全部转由受拉钢筋承担。随着荷载的增大， 受拉钢筋将首先达到屈服。随着钢筋屈服后的塑性伸长，裂缝将明显加宽 并进一步向受压一侧延伸，从而使受压区面积减小，受压边缘的压应变逐 步增大。最后当受压边混凝土达到其极限压应变时，受压区混凝土被压碎 而导致构件的最终破坏。这类构件的混凝土压碎区一般都不太长，破坏时 受拉区形成一条较宽的主裂缝。
Chap. 5 Carrying Capacity Calculations of RC Compression Members
扬州科技学院土木工程系 朱平华
0 概述Introduction
1受压构件工程实例
2 分类
轴心受压 实例
RC受压构件 纵向压力作 用线与截面 形心重合否
是
否
轴心受压 偏心受压
向钢筋，以有利于混凝土的浇筑密实，但钢筋根数不得少于4根。 纵向钢筋的保护层厚度要求与梁相同≥25mm或d 。当柱为竖位浇
注混凝土时，纵筋的净间距不应小于50mm；对水平位置浇注的预制 柱，其净间距要求与梁同。柱中纵向钢筋的中距不应大于350mm。
纵向钢筋配筋率过小时，柱的受力接近于纯混凝土柱，纵筋将起不 到防止脆性破坏的缓冲作用。同时为了承受可能存在的不大的弯矩， 以及收缩、温度变化引起的应力，对受压构件的最小配筋率应有所限 制。
所能承担的轴向力设计值。
2 纵筋+螺旋箍筋柱(Spiral Column)
2.1 使用场合：当轴心受压构件承受的轴向荷载设计值较
大，而同时其截面尺寸由于建筑上及使用上的要求而受到限 制，若按配有纵筋和普通箍筋的柱来计算，即使提高混凝土 强度等级和增加了纵筋用量仍不能满足承受该荷载的计算要 求时，可考虑采用配有螺旋式(或焊接环式)箍筋柱，以提高 构件的承载能力。但由于施工比较复杂，造价较高，用钢量 较大，一般不宜普遍采用。不过，在地震区，配置螺旋式 (或焊接环式)箍筋却不失为一种提高轴心受压构件延性的有
2.3 应力计算公式
螺旋箍筋承受拉应力，达到屈服强度
后就不能再约束混凝土的横向变形，
柱即压碎。
柱核心混凝土抗压强度
箍筋屈服时柱核芯混凝 土受到的径向应力
fyAss1
c dcor
fc1fc4c fyAss1
c 可由在箍筋间距s 范围内 c 的合力与箍
筋拉力相平衡的条件，得：
间接钢筋的换算
面积
c
受压构件的承载力主要取决于混凝土，因此，采用较高 强度的混凝土是经济合理的，一般柱混凝土强度等级采用 C30、C35或C40，对于高层建筑的底层柱必要时可采用更 高的强度等级。
(3)纵向钢筋
纵向钢筋一般常用Ⅱ级、Ⅲ级钢筋，不宜采用更高强度钢筋，因其
强度不能充分利用。 钢筋直径d不应小于12mm，柱中宜采用根数较少，直径较粗的纵
•教材例题5-2。
§ 5.3 偏心受压构件正截面承载力计算
§5.3 Carrying Capacity Calculations of Nomal Sections in
Compression Members with Eccentricities
0 相关概念(concept)
e0
M N
仅承受偏心压力
规范公式限制条件： (1)算得的承载力不宜大于普通箍柱承载力的1.5倍，以免保 护层过早脱落。 （2）当l0/d>12时，不考虑箍筋的有利作用。 （3）当按上式算得的承载力小于普通箍柱承载力时，取后 者。 （4）Ass0 小于As’的25%时，不考虑箍筋的有利作用。
•箍筋-间接钢筋要求：
•间距：40mms 80mm和dcor/5；直径按普通柱箍筋 的直径规定。
接)：
现浇楼盖底层柱lo=1.0H；其余各层拄lo=1.25H； 装配式楼盖底层柱lo=1.25H；其余各层柱lo=1.5H 。 (B)可按无侧移考虑的钢筋混凝土框架结构，如具有非轻质
隔墙的多层房屋，当为三跨及三跨以上或为两跨且房屋的
总宽度不小于房屋总高度的l/3时，其各层柱的计算长度：
现浇楼盖lo=O.7H；装配式楼盖lo=1.OH 。 （C）理想连接柱计算长度：两端铰支，lo=H；两端固定， lo=0.5H；一端固定另一端铰支， lo=0.7H；一端固定另一 端自由， lo=2H。
Axial Compression Members
①纵筋+普通箍筋
普通箍筋柱
轴心受压柱 按箍筋形式
1 纵筋+普通箍筋柱
②纵筋+螺旋式箍筋 或焊环式间接钢筋
螺旋箍筋柱
纵筋的作用 箍筋的作用
①协助混凝土承担压力，防止混凝土的脆性破坏
②承受因荷载偏心引起的弯矩 ①与纵筋构成空间骨架
②减少纵筋的计算长度，防止纵筋过早压屈
外鼓出，凸边混凝土开裂，柱失去平衡状态。
1.2 承载力计算公式
稳定系数：长柱承载力与短柱承载力的比值 。
Nl Ns
长柱的极限承载力： N lN s(fcA fy'A s')
规范公式：
0N 0 .9 (fcA fy'A s')
规范公式应用
（1）稳定性系数 取法：由长细比确定。
l0 /b(b为矩形截面短边尺寸） 长细比 l0 /d（d为圆形截面的直径）
大偏心受压破坏形态
Failure shapes for compression members with large eccentricities.
1.2 小偏心受压破坏(Compression Failure with Small Eccentricities )
形成条件：构件截面中轴向压力的偏心距较小或很小，或虽然偏心距较大， 但配置过多的受拉钢筋。
1.3 承载力计算方法（Computing Method)
A 截面设计(Design of Sections)
0N N u0 .9(fcA fy 'A s ')
在设计截面时可以采用以下两种途径： 其一，先选定材料强度等级，并根据轴向压力的大小以及房屋总体刚 度和建筑设计的要求确定构件截面的形状和尺寸，然后利用表5-1确定稳 定系数，再由上式求出所需的纵向钢筋数量。
箍筋间距不应大于400mm及构件的短边尺寸，同时在 绑扎骨架中不应大于15d，在焊接骨架中不应大于20d 。 此处，d为纵向钢筋中的最小直径。
当柱中全部纵向钢筋的配筋率大于3％时，箍筋直径不 宜小于8mm，且应焊成封闭式的，其间距不应大于10d(d 为纵筋的最小直径)，且不应大于200mm。
柱中箍筋应做成封闭式，其形状及布置应配合柱的截面 形状及纵筋根数。当柱截面各边纵筋根数超过3根时，应 设置复合箍筋，其配置要求是使纵筋每隔一根位于箍筋转 角处。当柱的短边边长b≤400mm，且纵向钢筋根数不多 于4根时，可采用单个封闭箍筋。
fcA co rfy'A s' 2fyA s0 s
规范公式： 0 N N u 0 .9 ( f c A c o fy r 'A s ' 2 fy A s 0 ) s
α-间接钢筋对混凝土约束的折减系数取值 当混凝土强度等级≤C50时，取α=1.0；当混凝土强度等级 =C80时，取α=0.85；其间按线性内插法确定。
l0 /i(i为组合截面最小回转 径半 ）
试验研究表明：
l0 /b8时，1 l0 /b8~34时，1.1770.02l10 /b l0 /b35~50时，0.870.012l0 /b
规范取法见教材 P133表5-1。
（2）截面面积取法：当配筋率
As' A
3%
，A改为Ac，
Ac AAs'
（3）计算长度lo 取法： (A)一般有侧移的多层房屋的钢筋混凝土框架柱(柱与梁为刚
先假设 1, ' ，AAs'估算1%出A，然后确定As，纵筋配筋率 宜在0.5%~2%之间。
Leabharlann Baidu教材例题5-1。
B 截面复核(Check of Sections)
已知：柱截面尺寸和配筋，柱计算长度和材料强度等级。 计算：柱能承担的轴向力设计值（或标准值）。
方法与步骤：将有关数据代入计算公式即可求得构件
试验与分析：当偏心距较小，或偏心距虽然较大，但受拉钢筋配置较多 时。截面可能处于大部分受压而少部分受拉状态。当荷载增加到一定程 度时，受拉边缘混凝土将达到其极限拉应变，从而沿构件受拉边一定间 隔将出现垂直于构件轴线的裂缝。但由于构件截面受拉区的应变增长速 度较受压区为慢，因此受拉区裂缝的开展也较为缓慢。在构件破坏时， 中和轴距受拉钢筋较近，钢筋中的拉应力较小，受拉钢筋达不到屈服强 度，因此也不可能形成明显的主拉裂缝。构件的破坏是由受压区混凝土 的压碎所引起的，而且压碎区的长度往往较大。当柱内配置的箍筋较少 时，还可能在混凝土压碎前在受压区内出现较长的纵向裂缝。在混凝土 压碎时，受压一侧的纵向钢筋只要强度不是过高，受压钢筋压应力一般 都能达到屈服强度。
偏心受压 构件
构件
实例
§5.1 受压构件的构造要求
§5.1 Constitution Requirements of Compression Members
(1)截面形式与尺寸 考虑到模板制作的方便，应尽可能采用方形或矩形截面。 为了充分利用材料强度，使构件的承载力不致因长细比
过大而降低过多，柱截面长边尺寸不宜小于300mm（现 浇柱不宜小于250mm×250mm)，且长细比应控制在 lo/b≤30及lo/h≤25(b为矩形截面的短边，h为长边)。 (2)混凝土强度等级
力措施。柱的截面形状一般为圆形或多边形。
2.2 受力分析
dcor
Acor
配螺旋式、焊接环式箍筋的轴心受压柱
混凝土的纵向受压破坏可以认 为是由于横向变形而发生拉坏 的现象。如果能约束其横向变 形就能间接提高其纵向抗压强 度。对配置螺旋式或焊接环式 箍筋的柱，箍筋所包围的核心 混凝土，相当于受到一个套箍 作用，有效地限制了核心混凝 土的横向变形，使核心混凝土 在三向压应力作用下工作，从 而提高了轴心受压构件正截面 承载力。
2fyAss1 sdcor
2f4yAdscs12docsror
fyAss0 2Acor
4
核芯区混凝土
的截面积
2.4 承载力计算
根据纵向内外力平衡条件，受压纵筋破坏时达到其屈服 强度，螺旋式(或焊接环式)箍筋所约束的核芯混凝土截面
面积的强度达 fc1，则：
N ufc1A co rfy'A s'(fc4c)A co rfy'A s'
《规范》规定轴心受压构件全部纵向钢筋的配筋率( )不As' /得A小于
O.6%(即 )。从m' i经n 济和施工方面来考虑，为了不使截面配筋过于拥挤，
除采用型钢配筋的柱以外，全部纵向钢筋的配筋率不应大于
5％( m' )ax。
(4)箍筋 箍筋一般采用I级钢筋，其直径不应小于d/4，亦不小于
6mm；当采用冷拔低碳钢丝时，不应小于d/5或5mm。 此处，d为纵向钢筋中的最大直径。
偏心受压构件 承受轴心压力与弯矩
承受偏心压力
1 偏心受压构件的破坏特征(Failure Characteristics)
破坏特征分类
受拉破坏，习惯上常称为“大偏心受压破坏”。
受压破坏，习惯上常称为“小偏心受压破
1.1 大偏心受压破坏坏”(C。ompression Failure with Large Eccentricities )
短柱正截面承载力公式 NsfcAfy'As'
长柱试验结果：轴心受压柱由于各种原因可能产生偏心距，随荷载增大 将引起附加弯矩和侧向挠度。当柱的长细比较小时，侧向挠度对柱的承 载力影响不大。而对于细长柱则不同,侧向挠度f的增大使附加弯矩增大， 如此相互影响，最终导致轴心受压长柱在轴力和弯矩作用下的失稳破坏。 破坏时首先在凹边出现纵向裂缝，随后混凝土被压碎，纵向钢筋压弯向
1.1 试验研究结果
短柱试验
试验结果：全截面应变均匀分布，荷载增加应变亦增加；混凝土达到极 限压应变后，柱出现纵向裂缝，混凝土保护层剥落，纵向钢筋外凸，构 件因混凝土压碎而破坏。 试验结果分析：（1）应变c： s ；（2）应力：s' sE s, ccE c；（3） 柱破坏时，混凝土极限压应变在0.002以内，钢筋的最大应力=400MPa。
参见教材p130图 5-2与图5-3
柱箍筋构造要求
(5)上下层柱纵筋的搭接
柱每侧纵筋不超过3根时，可允许在同一截面搭接；多于 3根时，接头位置应相互错开，同一搭接区段内接头面积 不宜大于50%。
§ 5.2 轴心受压构件正截面承载力计算
§5.2 Carrying Capacity Calculations of Nomal Sections in
形成条件：构件截面中轴向压力的偏心距较大，而且没有配置过多的受拉 钢筋。
试验与分析：弯矩M 的影响较为显著，具有与适筋受弯构件类似的受力特 点。在偏心距较大的轴向压力N 作用下，远离纵向偏心力一侧截面受拉。 当N 增大到一定程度时，受拉边缘混凝土将达到其极限拉应变，从而出现 垂直于构件轴线的裂缝。这些裂缝将随着荷载的增大而不断加宽并向受压 一侧发展，裂缝截面中的拉力将全部转由受拉钢筋承担。随着荷载的增大， 受拉钢筋将首先达到屈服。随着钢筋屈服后的塑性伸长，裂缝将明显加宽 并进一步向受压一侧延伸，从而使受压区面积减小，受压边缘的压应变逐 步增大。最后当受压边混凝土达到其极限压应变时，受压区混凝土被压碎 而导致构件的最终破坏。这类构件的混凝土压碎区一般都不太长，破坏时 受拉区形成一条较宽的主裂缝。
Chap. 5 Carrying Capacity Calculations of RC Compression Members
扬州科技学院土木工程系 朱平华
0 概述Introduction
1受压构件工程实例
2 分类
轴心受压 实例
RC受压构件 纵向压力作 用线与截面 形心重合否
是
否
轴心受压 偏心受压
向钢筋，以有利于混凝土的浇筑密实，但钢筋根数不得少于4根。 纵向钢筋的保护层厚度要求与梁相同≥25mm或d 。当柱为竖位浇
注混凝土时，纵筋的净间距不应小于50mm；对水平位置浇注的预制 柱，其净间距要求与梁同。柱中纵向钢筋的中距不应大于350mm。
纵向钢筋配筋率过小时，柱的受力接近于纯混凝土柱，纵筋将起不 到防止脆性破坏的缓冲作用。同时为了承受可能存在的不大的弯矩， 以及收缩、温度变化引起的应力，对受压构件的最小配筋率应有所限 制。
所能承担的轴向力设计值。
2 纵筋+螺旋箍筋柱(Spiral Column)
2.1 使用场合：当轴心受压构件承受的轴向荷载设计值较
大，而同时其截面尺寸由于建筑上及使用上的要求而受到限 制，若按配有纵筋和普通箍筋的柱来计算，即使提高混凝土 强度等级和增加了纵筋用量仍不能满足承受该荷载的计算要 求时，可考虑采用配有螺旋式(或焊接环式)箍筋柱，以提高 构件的承载能力。但由于施工比较复杂，造价较高，用钢量 较大，一般不宜普遍采用。不过，在地震区，配置螺旋式 (或焊接环式)箍筋却不失为一种提高轴心受压构件延性的有
2.3 应力计算公式
螺旋箍筋承受拉应力，达到屈服强度
后就不能再约束混凝土的横向变形，
柱即压碎。
柱核心混凝土抗压强度
箍筋屈服时柱核芯混凝 土受到的径向应力
fyAss1
c dcor
fc1fc4c fyAss1
c 可由在箍筋间距s 范围内 c 的合力与箍
筋拉力相平衡的条件，得：
间接钢筋的换算
面积
c
受压构件的承载力主要取决于混凝土，因此，采用较高 强度的混凝土是经济合理的，一般柱混凝土强度等级采用 C30、C35或C40，对于高层建筑的底层柱必要时可采用更 高的强度等级。
(3)纵向钢筋
纵向钢筋一般常用Ⅱ级、Ⅲ级钢筋，不宜采用更高强度钢筋，因其
强度不能充分利用。 钢筋直径d不应小于12mm，柱中宜采用根数较少，直径较粗的纵
•教材例题5-2。
§ 5.3 偏心受压构件正截面承载力计算
§5.3 Carrying Capacity Calculations of Nomal Sections in
Compression Members with Eccentricities
0 相关概念(concept)
e0
M N
仅承受偏心压力
规范公式限制条件： (1)算得的承载力不宜大于普通箍柱承载力的1.5倍，以免保 护层过早脱落。 （2）当l0/d>12时，不考虑箍筋的有利作用。 （3）当按上式算得的承载力小于普通箍柱承载力时，取后 者。 （4）Ass0 小于As’的25%时，不考虑箍筋的有利作用。
•箍筋-间接钢筋要求：
•间距：40mms 80mm和dcor/5；直径按普通柱箍筋 的直径规定。
接)：
现浇楼盖底层柱lo=1.0H；其余各层拄lo=1.25H； 装配式楼盖底层柱lo=1.25H；其余各层柱lo=1.5H 。 (B)可按无侧移考虑的钢筋混凝土框架结构，如具有非轻质
隔墙的多层房屋，当为三跨及三跨以上或为两跨且房屋的
总宽度不小于房屋总高度的l/3时，其各层柱的计算长度：
现浇楼盖lo=O.7H；装配式楼盖lo=1.OH 。 （C）理想连接柱计算长度：两端铰支，lo=H；两端固定， lo=0.5H；一端固定另一端铰支， lo=0.7H；一端固定另一 端自由， lo=2H。
Axial Compression Members
①纵筋+普通箍筋
普通箍筋柱
轴心受压柱 按箍筋形式
1 纵筋+普通箍筋柱
②纵筋+螺旋式箍筋 或焊环式间接钢筋
螺旋箍筋柱
纵筋的作用 箍筋的作用
①协助混凝土承担压力，防止混凝土的脆性破坏
②承受因荷载偏心引起的弯矩 ①与纵筋构成空间骨架
②减少纵筋的计算长度，防止纵筋过早压屈
外鼓出，凸边混凝土开裂，柱失去平衡状态。
1.2 承载力计算公式
稳定系数：长柱承载力与短柱承载力的比值 。
Nl Ns
长柱的极限承载力： N lN s(fcA fy'A s')
规范公式：
0N 0 .9 (fcA fy'A s')
规范公式应用
（1）稳定性系数 取法：由长细比确定。
l0 /b(b为矩形截面短边尺寸） 长细比 l0 /d（d为圆形截面的直径）
大偏心受压破坏形态
Failure shapes for compression members with large eccentricities.
1.2 小偏心受压破坏(Compression Failure with Small Eccentricities )
形成条件：构件截面中轴向压力的偏心距较小或很小，或虽然偏心距较大， 但配置过多的受拉钢筋。
1.3 承载力计算方法（Computing Method)
A 截面设计(Design of Sections)
0N N u0 .9(fcA fy 'A s ')
在设计截面时可以采用以下两种途径： 其一，先选定材料强度等级，并根据轴向压力的大小以及房屋总体刚 度和建筑设计的要求确定构件截面的形状和尺寸，然后利用表5-1确定稳 定系数，再由上式求出所需的纵向钢筋数量。
箍筋间距不应大于400mm及构件的短边尺寸，同时在 绑扎骨架中不应大于15d，在焊接骨架中不应大于20d 。 此处，d为纵向钢筋中的最小直径。
当柱中全部纵向钢筋的配筋率大于3％时，箍筋直径不 宜小于8mm，且应焊成封闭式的，其间距不应大于10d(d 为纵筋的最小直径)，且不应大于200mm。
柱中箍筋应做成封闭式，其形状及布置应配合柱的截面 形状及纵筋根数。当柱截面各边纵筋根数超过3根时，应 设置复合箍筋，其配置要求是使纵筋每隔一根位于箍筋转 角处。当柱的短边边长b≤400mm，且纵向钢筋根数不多 于4根时，可采用单个封闭箍筋。
fcA co rfy'A s' 2fyA s0 s
规范公式： 0 N N u 0 .9 ( f c A c o fy r 'A s ' 2 fy A s 0 ) s
α-间接钢筋对混凝土约束的折减系数取值 当混凝土强度等级≤C50时，取α=1.0；当混凝土强度等级 =C80时，取α=0.85；其间按线性内插法确定。
l0 /i(i为组合截面最小回转 径半 ）
试验研究表明：
l0 /b8时，1 l0 /b8~34时，1.1770.02l10 /b l0 /b35~50时，0.870.012l0 /b
规范取法见教材 P133表5-1。
（2）截面面积取法：当配筋率
As' A
3%
，A改为Ac，
Ac AAs'
（3）计算长度lo 取法： (A)一般有侧移的多层房屋的钢筋混凝土框架柱(柱与梁为刚