下载文档原格式
探讨松散回潮加水控制模式的改进作者：苏世斌来源：《科学与信息化》2020年第09期摘要针对现阶段我厂松散回潮加水量批间差异大，出口含水率波动大的情况，对我厂滚筒式烟片回潮机加水控制系统进行了改进，用定比加水控制模式代替现有的闭环式加水控制模式。
改造后同牌号批次间加料前重量极差由87.4kg降低至38.6kg，回潮出口含水率标偏由0.68%减少到0.36%，提高了烟片回潮质量。
关键词松散回潮;定比加水;标偏烟片回潮是对叶片进行增温增湿并松散的过程，烟片通过松散回潮可去除烟片中部分杂气，提高烟气细腻程度，改善烟片品质。
我厂WQ386A滚筒式烟片回潮机现阶段采用闭环式加水控制模式。
在实际工作中，受生产环境温湿度和烟片特性影响，水分仪检测结果误差大，虽然采用PID闭环式加水控制模式，但是回潮出口含水率依然波动大，造成松散回潮过程中增湿效果的稳定性差，批次间重量差异大。
为此，我们对回潮加水控制模式进行了分析和改进[1]。
1 问题分析我厂WQ386A滚筒式烟片回潮机现阶段采用闭环式加水控制模式，它的工作原理（图1）：首先由入口烟片流量、入口含水率实际值及出口含水率设定值计算出理论加水量，再与由出口含水率的实际值与设定值比较及PID运算得出加水量偏差相加，通过PID运算后控制气动薄膜阀开度来控制加水流量，从而实现出口含水率的调节。
在烟片回潮的过程中，不同烟片因产地、等级等不同导致物理特性存在差异，出入口水分仪检测结果波动大，导致加水流量瞬时值波动更大。
另外，我厂车间生产环境温湿度受气候影响明显，烟片吸水性能会随天气、季节发生改变，不同批次间增湿效果存在差异，导致批次间加料前累計重量差异大。
以上两方面严重影响回潮出口含水率稳定性和批次间重量稳定性。
为了改善现状，决定用定比加水控制模式代替现有闭环式加水控制模式。
2 改进方法根据上述问题的分析，将松散回潮加水控制模式改为定比加水。
操作工根据车间环境温湿度及之前批次数据分析结果，依照操作经验来设置加水系数，加水系数为百分比的形式，生产过程中由入口电子秤瞬时流量和加水系数计算得出理论瞬时加水量，控制气动薄膜阀开度来控制加水流量，从而实现出口含水率的调节。
descripts the network configuration software design,PLC program, the monitoring system software.By experimental verification, the process capacity of the moisture can be effectively improved by using the new designed PID control system,with System stability, high degree of automation.Key words:Loosening and conditioning process step；PID control；moisture of tobacco；目录1绪论 (1)1.1松散回潮背景 (1)1.2水分控制国内外现状 (2)1.2.1传统水分控制模型 (2)1.2.2国外某烟机制造企业的水分控制模式 (3)1.2.3串级PID 控制模式 (4)1.3本文主要工作 (5)2现有加水控制系统问题分析 (6)2.1引言 (6)2.2术语介绍 (6)2.3现状分析 (6)2.4原因分析 (9)2.4.1松散回潮工序工艺流程 (9)2.4.2供料输送段物料流量的稳定性分析 (10)2.4.3松散回潮加水控制系统稳定性分析 (10)2.4.3.1现有加水控制方式介绍 (11)2.4.3.2加水量跟踪准确性验证 (11)2.4.3.3气动薄膜阀定位准确性验证 (13)2.4.3.4出口水份仪测量准确性验证 (15)2.4.3.5控制滞后性分析 (17)2.5本章小结 (18)3新加水控制系统设计思路及硬件设计 (19)3.1总体设计方案 (19)3.2加水管路系统设计 (20)3.2.1相关器件选型 (20)3.2.2机械设备设计及选型 (21)3.2.2.1水箱设计 (21)3.2.2.2喷嘴 (22)3.2.3电气设备选型及设计 (22)3.2.3.1I/O控制柜 (22)3.2.3.2执行和传感器件 (25)3.3控制系统网络结构 (26)3.3.1设备层 (27)3.3.1控制层 (27)3.4本章小结 (28)3.4.1现场实施 (28)3.4.2总结 (29)4新加水控制系统软件设计 (31)4.1PLC控制技术 (31)4.2网络通讯软件组态 (32)4.2.1Ethernet通讯组态 (32)4.2.2变频器与PLC通讯方式 (34)4.3PLC软件设计 (34)4.3.1RSLogix5000软件特点 (35)4.3.2PLC控制系统功能 (36)4.3.3后加水系统控制软件设计特点 (36)4.3.4主要新增程序功能介绍 (38)4.4组态软件设计要点 (46)4.5本章小结 (48)5结论 (49)5.1效果验证 (49)5.2总结 (51)5.3展望 (52)6致谢 (53)7参考文献 (54)8附录 (56)9攻读硕士学位期间发表的学术论文及研究成果 (57)1绪论1.1松散回潮背景松散回潮是利用回潮机将经过复烤后的烟叶进行增温增湿的加工过程。
松散回潮工序防断料系统优化作者：赵志伟来源：《卷宗》2019年第33期摘要：针对目前松散回潮工序频繁出现的因断料导致的设备停机问题，通过优化松垛解耙机底带运行程序和喂料仓料满信号程序，并在喂料仓侧壁上增开活动门的方法，将松散回潮工序每月平均3次的断料频次降低到0次，稳定了成品烟丝质量，节约了原料，降低了成本。
关键词：松散回潮;断料次数;系统优化松散回潮工序是烟草工业制丝生产线上片烟加工必不可少的工序之一，其主要作用是增加烟片的含水率和温度，提高烟片的耐加工性，使烟片松散，并改善烟片的感官质量[1]。
松散回潮工序的合格率直接对生产稳定性、产品质量形成重要影响。
影响松散回潮工序的合格率的因素主要有流量波动、回风温度和出口物料含水率[2-4]。
目前松散回潮工序的烟叶原料供应方式为全自动控制方式：主要由真空回潮处理后的烟叶经过翻箱机倒入松垛解耙机中，松垛解耙机松垛处理后流入喂料仓内，再经过陡角带和计量管进入电子皮带秤。
此过程中为保证电子皮带秤流量稳定，陡角带、喂料仓底带和松垛解耙机底带电机全部由变频器控制，并由安装在不同位置处的关电开关对其运行速度进行调节。
其中任何一个环节出现故障都会对流量稳定形成影响，甚至导致断料。
松垛解耙机工作原理：松垛解耙为仓体加松垛耙结构，仓体后端连接翻箱机，负责接收经真空回潮处理过的烟包，仓体前段出口处安装一组相互啮合转动的耙钉装置，负责将烟包松散后流入提升机喂料仓。
烟包在松垛解耙机中通过底部皮带输送，底带采用变频器控制，自动实现变速调整，保证后道工序物料连续性。
喂料仓工作原理：物料通过松垛解耙机流入喂料仓尾部，喂料仓后部安装有高、低两个对射式光电管，其进料部分控制原理如下，1）在起始状态下高、低料位光电管均无遮挡，松垛机底带电机运转，物料输送流入喂料仓，到低料位与高料位光电管均被持续遮挡一段时间后，松垛机底带停止;2）在喂料仓底带运动，将物料输送后，料仓尾部光电管陆续消除遮挡，在低料位光电管处消除遮挡后，前端松垛机底带重新启动，进行物料输送。
WQ3113E型滚筒式叶片松散回潮机预热过程的优化作者：刘跃忠来源：《科学与财富》2020年第09期摘要：制丝车间叶片松散回潮机在生产前需要提前对滚筒内进行预热，当预热温度为65±2℃时方可过料生产。
我厂技改后的WQ3113E型滚筒式叶片松散回潮机预热过程，回潮机热风温度调节速率低稳定耗时长。
操作工每天开产前都需要提前对回潮机进行预热，以保证前后工序的连续生产。
为探索再造烟叶单独加工的方法，研究再造烟叶在松散回潮中不同工艺参数对其含水率及物理性状造成的影响，提高使用价值，对再造烟叶的松散回潮工艺过程进行研究，在保持再造烟叶感官质量的同时，提高再造烟叶含水率，寻找再造烟叶的平衡含水率点，以此提高再造烟叶耐加工性。
关键词：松散回潮;预热;温度;预热时间前言现行的制丝工艺技术标准是再造烟叶与烟叶混合投料进行松散回潮，由于两者的吸水性能差异较大，未能达到充分回潮的目的。
本项目针对再造烟叶的物理特性，对再造烟叶单独加工，通过设置不同的工艺参数，不断试验和优化，目的是使再造烟叶的充分松散以及寻找合适的加工水分，为再造烟叶单独加工提供基础。
滚筒式叶片松散回潮机用于卷烟厂制丝线的叶片预处理段，主要用来增加片烟的含水率和温度，提高片烟的耐加工性等。
在卷烟生产过程中，制丝品质决定了卷烟内在质量，而设备的稳定性直接影响着制丝品质;在生产过程中，设备难免存在缺陷，这就要求我们以务实创新的探索精神对待生产过程中的每个不足。
为研究设备保有率对卷烟感官质量的影响，采用正交试验设计方法分析了松散回潮、润叶加料、混丝加香工序的设备保有率。
结果表明：松散回潮、润叶加料工序设备保有率是影响感官质量的显著因素，在试验范围内，松散回潮、润叶加料工序设备保有率分别为15%、19%时，感官质量最佳;混丝加香工序设备保有率对感官质量的影响不显著，但在试验范围内，保有率在17%时，感官质量最佳。
工作原理：WQ3113E型滚筒式叶片回潮机由于滚筒沿物料流向有2o的下倾角及其旋转作用，烟块进入滚筒后在滚筒内的导流板和扒钉作用下翻滚向前运动，这一过程使烟块得到一定的机械松散。
松散回潮工序回风温度PID控制参数的优化俞仁皓;宋家海;王建【摘要】为了提高松散回潮工序回风温度的过程稳定性,通过对WQ3315型松散回潮机回风温度控制原理及调控方法的分析,提出采用现场实验整定法优化PID参数及调整补偿蒸汽阀门开度阈,以实现松散回潮工序回风温度的过程稳态控制.结果表明,①对PID参数调整及优化可有效控制回风温度的稳定性.合理的P值参数使回风温度波动曲线上波峰波谷平均偏移中心值由调整前的2.5减小为1.5;Ⅰ值参数将回风温度波动周期由原来的3 min延长至8 min,波动曲线较调整前平缓;D值参数使回风温度波动曲线较平缓,避免出现频繁波动现象;②调整补偿蒸汽阀门开度阈对回风温度过程控制影响较大.当阀门开度阅为6%～10%时,有利于回风温度的过程稳定性.【期刊名称】《烟草科技》【年(卷),期】2010(000)007【总页数】4页(P8-10,16)【关键词】PID控制算法;松散回潮;回风温度;现场实验整定法【作者】俞仁皓;宋家海;王建【作者单位】安徽中烟工业公司滁州卷烟厂,安徽省滁州市清流路1号,239000;安徽中烟工业公司滁州卷烟厂,安徽省滁州市清流路1号,239000;安徽中烟工业公司滁州卷烟厂,安徽省滁州市清流路1号,239000【正文语种】中文【中图分类】TS431Keywords:PID control algorithm;Loosening and conditioning;Recirculated air temperature(RAT);Field experiment settingAbstract:For improving the process stability of RAT during loosening and conditioning，the control principle of RAT in WQ3315 loosening and conditioning machine was analyzed，the optimization of PID parameters and adjustment of opening threshold of compensation steam valve with field experiment setting were proposed to realize the steady state process control of RAT.The results showed that:1)adjusting and optimizing of PID parameters effectively controlled the stability of RAT.After adjustment，reasonable P value reduced the median value of the peak and valley deviations in RAT curve from 2.5 to 1.5;I value prolonged the fluctuation cycle of RAT from 3 to 8 minutes;and D value flattened the fluctuation curve of RAT to avoid frequent fluctuation;2)the adjustment of opening threshold of compensation steam valve affected the process control of RAT greatly，the preferable opening threshold of valve was in the range of 6%to 10%.松散回潮是制丝线叶片处理段的关键工序，其工艺任务是将分切后的片烟进行增温增湿处理，增加片烟的含水率和温度，提高片烟的耐加工性，改善烟叶的感官质量，并在回潮过程中使片烟松散，以满足后道工序加工工艺要求［1］。
WQ3371F型松散回潮机参数适宜性工艺研究发布时间：2023-07-10T07:37:16.692Z 来源：《科技新时代》2023年6期作者：程星詹壁林纪多敏[导读] 验证10批利群（软蓝）排潮负压-3ubar、循环风开度100%时的利群软蓝松散率情况、热风温度稳定性情况。
（江西中烟工业有限责任公司广丰卷烟厂，江西上饶 334600）摘要：利群（软蓝）就地风选回掺重量为90kg左右，不仅松散率较低，也会影响烟叶后续加工水分稳定性。
分析原因一是利群（软蓝）松散回潮采用的工艺参数为排潮负压-1ubar、循环风开度40%。
二是软蓝采用薄片喂料机掺配薄片以来，未对薄片添加位置对热风温度稳定性影响程度进行过具体研究，因此针对需要对上述两个问题进行适宜性测试。
关键词：松散率；排潮负压；薄片一、研究目的1.减小薄片对料头热风稳定影响，确定合适薄片添加位置，并实现自动上料。
2.合作品牌利群（软蓝）松散率得到进一步提高，松散率≥99%。
二、测试方案1、验证10批利群（软蓝）排潮负压-3ubar、循环风开度100%时的利群软蓝松散率情况、热风温度稳定性情况。
2、验证薄片添加对料头热风温度影响，分别试验第1包（第1片）、2包（第5-6片）、3包（第10-11片）料时添加薄片十分钟内的热风温度标准偏差，确定薄片添加的启动条件，实现薄片自动上料，并确保整批均匀掺配，并减少由于料头不稳定带来的人工干预蒸汽添加比例次数。
三、测试记录（1）由此前测试结果，对参数变更后，利群（软蓝）指标变化结果图1：箱线图对测试数据进行统计分析，利群（软蓝）松散回潮采用的工艺参数为排潮负压-1ubar、循环风开度40%变更为排潮负压-3ubar、循环风开度100%后。
风选后结块重量平均降低26.36kg，风选后结块重量有明显降低。
由线条图可知热风温度CPK值由平均1.83提高到2.08,工艺蒸汽添加比例，工艺蒸汽比例调整次数均得到了降低。
（2）薄片添加自动启动条件有两种方式，一种是根据切片后的延时时间，一种是根据皮带斜称重量累积量。
烟草松散回潮水分控制模式的改进【摘要】对松散回潮水分控制模式进行改进，提出新的控制算法，并找出最佳参数组合，对提高出口水分稳定性和提升产品质量具有重大意义。
【关键词】制丝；松散回潮；水分控制模式；控制算法当前烟草行业竞争激烈，高质量的产品势必会提高企业竞争力。
卷烟制丝工艺是卷烟生产的主要工艺，松散回潮作为制丝过程主要加工工序，其出口水分是影响后续工序产品质量的关键质量指标。
当前行业内松散回潮出口水分控制主要采用闭环控制和开环控制，闭环控制会根据实时出口水分自动调节加水量，从而控制出口水分，但自动调节存在滞后性且控制算法不能完美消除诸多因素影响；开环控制模式主要根据经验进行水分调节，即便很好的保证加水总量却不能保证烟叶水分均匀性，所以建立一种创新性的水分控制模式非常重要，在保证其它质量指标不受影响的前提下，既保证加水总量，又能保证烟叶水分均匀性，从而提高烟叶感官质量，满足后续工序工艺要求。
1.松散回潮工序简介在烟草制丝工艺过程中，制叶丝线一般主要加工工序依次为切片、松散回潮、润叶加料、切叶丝、烘叶丝、配比加香，然后将成品烟丝输送至卷包车间。
在这个过程中，松散回潮作为制叶丝线始端影响过程产品感官质量的第一道加工工序，其加工质量会影响到后续润叶加料、切叶丝、烘叶丝等主要工序工艺质量指标稳定性。
松散回潮工艺任务主要是将切片工序后的烟块进行进一步松散，并对烟片进行连续均匀地增温和增湿，使其成为具备一定温度和水分的松软烟叶，以提高烟片的韧性和耐加工性，为后续工序提供满足工艺质量要求的烟叶。
在切片工序后，烟叶是以干燥烟块的形态输送至松散回潮工序，回潮机主要通过程序控制加水系统、热风循环系统、排潮系统、传动系统等输出满足工艺规定水分、温度的松散烟片，确保烟叶无结团现象，且感官质量有所提升。
2.松散回潮传统水分控制模式以传统开环控制模式为例，即出口水分变化不参与控制，也就是说PLC程序不能根据来料水分的波动和出口水分的变化进行水分控制。
松散回潮机工艺指标控制系统的优化
摘要：长期以来，我厂松散回潮机松散率、温度、出口含水率指标的控制不理想。
为提高松散回潮机工艺指标，研究采用直喷雾化蒸汽的方法改善烟片松散率，稳定热风温度、出料温度、出口含水率。
经过改进后，检验结果表明：①烟片松散率提高5.64%；②热风温度CPK达标率上升8.79%；③ 出料水分标准偏差达
标率上升8.54%；④基本达到使烟片松散率>90%；同时让批次生产过程热风温度
控制CPK≥1.33；出口水分标准偏差Si≤0.25，出口水分趋势曲线波动≤5%。
松散回
潮机的工艺指标得到了明显提升。
关键词：松散回潮机；烟片松散率；出料温度；出料含水率；蒸汽直喷装置烟叶、薄片经过松散回潮后，存在直径较大的“饼烟”，同时松散烟叶温度控
制效果会产生波动，不能达到温度控制平衡的最佳水平。
“饼烟”不仅会影响烟叶
对糖料的吸收与切丝宽度均匀性，同时也不利于降低单箱叶丝物耗量。
而蒸汽、
热风、烟叶温度、烟叶水分与烟叶在松散回潮筒内的运动时间等因素都与烟片松
散率的高低有关。
故烟片松散率、热风温度、出口含水率标准偏差均是松散回潮
工序重要的工艺指标。
这些指标相互关联又独立存在，反映片烟松散回潮的效果、强度和感官质量。
如何通过切实有效的工艺和控制改进，提高烟片松散率，稳定
热风温度、出料温度、出口含水率，使松散回潮工序工艺指标最优化？为此，考
虑引入直喷蒸汽喷射烟叶，并对出料温度、出料含水率指标作控制优化，以提升
松散回潮机的加工工艺指标。
1 问题分析
1.1松散回潮机指标现状
红河卷烟厂制丝二线的片烟松散回潮机，为2004年的昆船设备，使用到如今设备性能下降明显。
各项指标情况如下：
1.1.1 烟片松散率抽捡
经对半年7批次的各牌号片烟松散率作取样检测，制丝二线松散回潮工序片
烟松散率平均为88.29%。
1.1.2 松散回潮热风温度统计
根据MES系统采集数据，统计795批次制丝二线松散回潮热风温度，其中CPK值超标批次89，占统计批次的11.19%，
1.1.3 出料含水率统计
相同795批次，制丝二线松散回潮出料含水率CPK值超标批次36，占统计批
次的4.5%；标准偏差超标批次109，占13.71%。
1.2 因素分析
1.2.1 影响烟片松散的因素
分析烟片松散率主要与松散回潮机的松散原理有关。
制丝二线的松散回潮机，包括汽水混合双介质喷嘴、钯钉、滚筒尺寸、转速等。
在滚筒尺寸及运行参数不
变的情况下，提高烟片松散率最直接的方法是改进烟片的增温、增湿以及喷吹效果。
现松散回潮机使用的喷嘴，为椎形广角雾化喷嘴。
使用蒸汽雾化水喷射烟叶，对烟叶作增温、增湿及松散。
喷嘴X轴和Y轴均有角度，以对应烟叶在滚筒抄起
位置11点半方向喷射烟叶。
此种喷射方式存在下列问题：
①块状烟叶由于重量较大，滚筒抄起时不能到达喷射位置，松散效果欠佳；
②由于喷嘴安装位置的X轴向有70度左右的夹角，缩短了喷射范围；
③受热风循环能力和喷嘴喷射距离的影响，滚筒入口端和出口端温差明显，
滚筒内温度不均匀。
以上三点问题影响片烟的松散率。
1.2.2 热风温度的影响
热风温度由散热器通入蒸汽提供热源加热循环风，循环风经管道、滚筒内循环，使滚筒内部保持恒定的温度环境，以利于烟叶的加温、吸湿。
热风温度的控制，由PID（比例微积分）控制器调节气动薄膜阀（IP阀）开度，即调节进入热交换器的蒸汽量，以达到设定温度。
由于存在温度控制的滞后，当实际温度达到设定温度时，由于升温惯性，实际温度会超过设定温度；同理实
际温度高于设定温度时，也存在这种现象。
这就是控制超调。
超调的结果是温度
控制曲线呈波浪型。
故温度控制稳定比较困难，需调整好PID参数，再考虑用其
它方法结合PID控制。
克服温度超调，达到热风温度的控制稳定。
1.2.3 出口水分控制提高
松散回潮出料水分控制，根据来料水分、电子秤流量、润叶设定水分计算加
水量，对进入松散回潮机的烟叶进行增湿，以达到工艺要求的松散后烟叶含水率。
我厂制丝二线松散回潮机的出料水分控制仍有提升的空间，可通过参数优化使出
口水分的达标率再提高。
2 改进方法
基于调查分析结果，决定采用先进的松散回潮增温、增湿理念，设计入口蒸
汽直喷装置，当片烟进入到滚筒时，工艺蒸汽直接穿透烟叶，使烟叶松散效果更佳。
蒸汽直喷的引入，必定会使热风温度、出料水分产生变化，因此，必须对原
控制作优化，使其达到工艺指标要求。
同时改善热风温度、出料水分的指标现状。
2.1 蒸汽直喷装置的设计及安装
蒸汽直喷箱体的设计，根据滚筒尺寸（内径×筒长）：φ2450×8000mm、安装
位置、喷射角度作精心设计。
箱体设计尺寸及外观图如下：
图1 直喷蒸汽箱体示意图
Fig.1 Box sketch of directly sprinkling atomizing steam device
直喷蒸汽箱体安装在滚筒入料端下方，以20°角斜向上喷射雾化蒸汽。
2.2 直喷蒸汽装置的控制
直喷蒸汽装置通过滑窗阀控制进入喷蒸汽箱体的蒸汽量，调节从箱体喷出的
蒸汽喷吹距离和雾化效果。
采用滑窗阀设定开度控制，具体为：预热状态时，采
用热风温度控制松散回潮滚筒温度；生产和尾料状态时，主要采用蒸汽喷吹装置
控制热风温度。
直喷装置滑窗阀具备配方调用开度功能，将设置开度存在数据库配方表单中。
根据不同的生产牌号，自动调用相应配方中的开度，实现牌号的直喷蒸汽量对应。
同时也具备修改和手动操作功能。
2.3 热风温度控制优化
直喷蒸汽滚筒内直接喷射烟叶，必然使滚筒热风温度升高。
故原热风温度的PID控制器参数需要调整，以适应新的热风温度环境的控制。
经过多次调试，调
整热风温度的PID参数如下：
比例系数（KP）：1.0→0.8；微分系数（KD）：500→800；
积分系数（KI）：2→2；死区：0.1→0.01。
调整后的PID参数，作用是降低PID调节的响应速度，缩小自动调节的启动
范围，以克服调节过程中的温度超调现象。
料头时通过限制最大输出值的方法，
限制IP阀的开度，避免料头温度超调引发的温度振荡。
2.4 出口水分控制优化
直喷蒸汽的引入，将使回潮后的烟叶水分增加。
因此考虑直喷蒸汽量的固定
开度控制，使直喷蒸汽作用烟叶增加的水分固定，出口水分控制在此基础上作自
动调节。
烟叶增加的水分，通过降低加水系数值来对消。
经长期测试，各牌号加
水系数值平均降低0.2，出口水分控制较为平稳。
3 应用效果
3.1 烟片松散率提高成效
引入雾化直喷蒸汽喷射烟叶，不仅对进入滚筒的烟叶有喷吹松散作用，而且
雾化效果较好，能在整个滚筒上方2/3的内部空间形成汽雾区，使滚筒内的温度、湿度环境恒定，更利于烟叶的松散和吸湿。
图2 蒸汽直喷效果
Fig.2 Directly sprinkling effect of steam
改造后片烟的平均松散率达到93.93%，松散率得到提高。
3.2 热风温度及出料水分控制成效
改造及控制优化后，根据MES采集的445批次数据统计，热风温度CPK超标（<1.33）的批次为11，占比2.4%；出口水分CPK超标的批次为8，占比1.8%，
标准偏差超标的批次为23，占比5.17%。
热风温度、出料水分的控制指标超标率
降低，热风温度和出料水分的控制曲线稳定性得到提高。
结论
改造后松散率、热风温度、出料水分控制达标率提高明显。
热风温度以
CPK≥1.33为达标标准，出料水分以标准偏差si≤0.25为达标标准，改造前后的工
艺指标达标率对比见图3。
图3 改造前后工艺指标达标率对比
Fig.3 Standard-reaching rate of technology indicators before and after improvement
本项目的应用，使烟片松率提高5.64%；热风温度CPK达标率上升8.79%；出料水分标准偏差达标率上升8.54%。
基本达到使烟片松散率>90%；同时让批次生
产过程热风温度控制CPK≥1.33；出口水分标准偏差si≤0.25，出口水分趋势曲线波
动≤5%。
项目的实施，达到了提高松散回潮松散率及工艺指标控制优化的目标。
参考文献：
[1]张本甫，金忠理，秦前浩，罗登山等.卷烟工艺规范/国家烟草专卖局.—北京：中央文献出版社，2003.4.。
