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PTA打浆釜搅拌传动装置扩能的计算

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QTA

QTA

QTA与PTA的质量指标主要差异在4-CBA、PT酸、醋酸3项指标上，QTA的4-CBA 、PT酸2项指标之和约是PTA指标的2倍，醋酸含量远高于PTA；QTA的粒径小，特别是180μm以上的粒子远小于PTA，63μm以下的粒子比PTA多。

QTA粒度均匀性好于PTA；其他指标差异不大。

ffice ffice"/><O></O>由于QTA的粒径较PTA粒径小，其粒径分布要相对窄些，在配浆过程中引起浆料过稠，浆料微黄，打浆釜搅拌功率上升，有些装置采取随QTA使用比例的上升，并适当加入脱盐水，以降低打浆釜搅拌功率，也能起到良好的分散效果。

<O></O>QTA中4-CBA的质量分数高达300ppm，但其PT酸质量分数小于30ppm，且由于QTA本身b值较高，在半消光及大有光切片中都可引起L值下降，b值上升的现象，其中大有光切片如不进行工艺改良，切片外观灰暗且黄，比单纯使用PTA生产的切片L值低3~5，b值高2~4。

因此，在实际试用过程中，可采取了添加少量稳定剂或使用复合的稳定剂及复合色调改良剂，并适当变更工艺条件来克服此影响。

<O></O>使用QTA之后，工艺塔馏出水的PH值下降，COD指标明显升高，管道腐蚀加快。

这是由于QTA中醋酸含量高，QTA中含有不高于1000ppm的游离醋酸，粉末有刺鼻酸味，其酸性比对苯二甲酸的酸性强，易溶于乙二醇中，因此，醋酸易于与乙二醇进行酯化反应，生成醋酸乙二酯。

在265℃左右的酯化温度下，醋酸被对苯二甲酸取代，大部分醋酸挥发随馏出水排出酯化系统，少部分残存醋酸进入缩聚系统。

因酯交换反应比酯化反应慢，醋酸的存在，对对苯二甲酸与乙二醇的酯化反应起到了阻碍作用，在停留时间不变的情况下，从这一点来讲酯化率会降低。

而醋酸随馏出水排出后，使得精馏塔馏出水的PH值下降。

同时4-CBA、含有4-CBA的齐聚物较对苯二甲酸在265℃左右易于挥发。

毕业设计(论文)-年产44万吨精对苯二甲酸(pta)工段设计[管理资料]

毕业设计(论文)-年产44万吨精对苯二甲酸(pta)工段设计[管理资料]

年产44万吨精对苯二甲酸（PTA）工段设计摘要本文以44万吨PTA生产装置氧化工段流程为对象，建立了氧化工段核心流程以及氧化工段全流程的严格机理模型。

PTA（精对苯二甲酸）是合成聚酯纤维和塑料的重要原料，主要采用对二甲苯（PX）空气氧化法和加氢精制生产。

复杂工业过程的建设，模拟和优化一直是过程系统工程（PSE)领域的核心研究内容。

本文详细论述了工艺路线论证，工艺流程设计，全流程的物料衡算，热量衡算，主要设备的选型，车间布置设计，自动控制与优化，公用工程（劳动保护、安全生产、三废处理）,工程设计概算，以及在本设计过程中所遇到的问题和针对问题提出的建议等内容。

关键词：PTA 工段设计加氢精制Annual output of 44 tons of purified terephthalic acid (PTA)Section of DesignABSTRACTIn the thesis,the steady state simulation and oplimization of PTA oxidation process are studied. PTA(purified terephthalic acid ) is producing compound polyester pibre and plastic importance materials, mainly paraxylene(PX) production by air oxidation and by hydro-refining .Modeling,simulation and optimization are the key to process systems engineering. This article discusses in detail the expound of technological line, the design of the process flows, the whole process of material balance,energybalance, the selection of the main equipment, general layout of the shop, automatic control and optimization, utilities system(labor protection, safety in production, waste treatment), engineering estimates, along with the problems in the design process and some suggestions for these problems are made.Keywords: purified terephthalic acid the design of the section hydro-refining目录摘要................................................ ABSTRACT (I)目录 (II)1 绪论 0 0 0PTA的概况 0PTA生产原理 (1) (1)PTA生产技术选择 (1)PTA工艺路线论证 (2)工艺流程设计 (3) (3)工艺流程简图 (4)国内外市场情况 (4) (4) (5)PTA国内外生产工艺技术发展情况 (6) (6) (6) (7)2 物料衡算 (8) (8)有关物料衡算技术数据 (8) (9)反应主要副产物的分配 (10) (10) (11)3 热量衡算 (12) (12)4 工艺设备技术方案 (14) (14) (14) (14) (15) (15)5 工段工艺流程优化 (17) (17) (17)，降低原料和能量消耗 (17)PTA母液固体回收利用 (18) (18)、改进设备 (18) (18) (18) (18)6 车间布置设计 (19) (19) (19) (19)分区说明 (19) (20)7 自动控制与优化 (21) (21) (21) (21)8 公用工程 (22) (22) (22) (22) (23) (23) (23) (23) (24)9 工程设计概算 (25) (25) (25)10 结束语 (26)参考文献 (27)附录一 (28)附录二 (29)附录三 (30)1 绪论本设计依据材料下达任务书进行编制。

混凝土搅拌输送车拌筒驱动阻力矩和驱动功率的计算

混凝土搅拌输送车拌筒驱动阻力矩和驱动功率的计算
中图分类号 !/0.(. 文献标识码 !1 文章编号 !’"""#"$$2%!""(&"-#""$3#"$
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水泥搅拌柱机负荷计算公式

水泥搅拌柱机负荷计算公式

水泥搅拌柱机负荷计算公式水泥搅拌柱机是建筑工程中常用的设备，用于搅拌混凝土、水泥和其他建筑材料。

在使用水泥搅拌柱机时，需要对其负荷进行计算，以确保设备的安全运行和高效生产。

本文将介绍水泥搅拌柱机负荷计算的公式和相关知识。

水泥搅拌柱机负荷计算公式是根据设备的功率、转速、搅拌容量等参数来确定的。

在进行负荷计算时，需要考虑以下几个因素：1. 设备功率，水泥搅拌柱机的功率是指设备在运行时所消耗的电能或燃料能量。

通常用千瓦（kW）或马力（HP）来表示。

功率越大，设备的负荷也就越大。

2. 转速，水泥搅拌柱机的转速是指设备搅拌器的转动速度，通常以每分钟转数（rpm）来表示。

转速的大小直接影响到设备的负荷大小。

3. 搅拌容量，水泥搅拌柱机的搅拌容量是指设备一次可以搅拌的混凝土或水泥的数量，通常以立方米（m³）或升（L）来表示。

搅拌容量的大小也会影响到设备的负荷大小。

根据以上因素，水泥搅拌柱机的负荷计算公式可以表示为：负荷 = 功率×转速× K1 ÷搅拌容量。

其中，K1为修正系数，其值受到设备结构、搅拌物性质、搅拌时间等因素的影响。

通常情况下，K1的取值范围为0.7~1.0。

在进行水泥搅拌柱机负荷计算时，需要首先确定设备的功率、转速和搅拌容量，并根据实际情况确定修正系数K1的取值，然后代入上述公式进行计算。

通过负荷计算，可以帮助工程师和操作人员了解设备的运行状态，及时调整生产参数，保证设备的安全运行和生产效率。

除了负荷计算公式外，还有一些其他与水泥搅拌柱机负荷相关的知识需要了解：1. 设备的额定负荷，水泥搅拌柱机在设计时会有一个额定负荷，即设备在设计使用条件下所能承受的最大负荷。

在实际生产中，应该尽量控制设备的负荷不超过额定负荷，以确保设备的安全运行和延长设备的使用寿命。

2. 负荷监测与调整，在设备运行过程中，应该对设备的负荷进行监测和调整。

当负荷过大时，应该及时调整搅拌参数或者停机检修，以避免设备的过载运行。

优化操作降低PTA装置的PX单耗

优化操作降低PTA装置的PX单耗

优化操作降低PTA装置的PX单耗洛阳分公司化工车间：牛建升摘要：本文对影响PTA装置PX单耗的因素进行了分析，并通过对操作的优化达到了降低装置PX单耗的目的。

关键词：优化降低 PX 单耗洛阳化纤工程PTA装置采用美国BP-AMOCO公司的专利技术，以对二甲苯（PX）为原料，以醋酸（HAC）为溶剂，在催化剂醋酸钴、醋酸锰和助催化剂氢溴酸的作用下，对二甲苯和空气中的氧气发生反应，生成对苯二甲酸。

PX作为PTA装置氧化反应过程的原料，价格又比较昂贵，因此，如何降低PX消耗，降低生产成本，对装置的经济效益具有非常重要的意义。

1.影响PTA装置PX消耗的因素分析在正常的操作条件下，PX氧化反应的总收率为95～97mol％，通过氧化反应器后TA的收率约为95 mol％，通过氧化第一结晶器后收率为97 mol％。

从氧化反应器出来的浆料中大约剩0.2％的PX未反应，经过第一结晶器后只有约0.01～0.02％的PX没有反应。

大约0.1～0.2％的PX进料最终进入高压吸收塔（BT111）回收；大约2％的PX进料损失形成副产物或流失，其中大约3／4损失在氧化反应器中燃烧生成CO X和水，剩余的PX（包括PX中的杂质）生成单环杂质苯甲酸、邻苯二甲酸、偏苯三酸、间苯二甲酸等存在于氧化母液和反应尾气中；4－CBA与PT酸存在于TA中。

1.1原料中的PX纯度在ＰＸ氧化反应过程中，主要有两类反应发生：一类是ＰＸ氧化生成ＰＴＡ的主反应；另一类是伴随主反应同时发生的副反应。

ＰＸ中一般常含有苯、甲苯、邻二甲苯、间二甲苯等杂质，这些杂质在氧化反应过程中会生成苯甲酸以及间苯二甲酸等副产物，随ＰＸ纯度的下降这些副产物的含量增加。

副反应的发生，除了影响原材料的消耗外，还影响产品的色泽和质量。

ＰＴＡ产品颜色发黄或发灰的现象，就是由于产生了不同含量的副产物造成的。

因此ＰＸ纯度的提高，生产过程中产生的中间产物的品种和量就越少，产品的转化率越高，质量越好。

搅拌反应釜计算设计说明书

搅拌反应釜计算设计说明书

搅拌反应釜计算设计说明书工燈大普课程设计设计题目搅拌式反应釜设计学生姓名学号专业班级过程装备与控制工程指导教师“过程装备课程设计”任务书设计者姓名：班级：学号：指导老师：日期：1•设计内容设计一台夹套传热式带搅拌的反应釜2•设计参数和技术特性指标3•设计要求（1）进行罐体和夹套设计计算；（ 2）选择接管、管法兰、设备法兰；（3）进行搅拌传动系统设计；（4）设计机架结构；（5） 设计凸缘及选择轴封形式；（ 6）绘制配料反应釜的总装配图；（7）绘制皮带轮和传动轴的零件图1罐体和夹套的设计1.1确定筒体内径表4-2几种搅拌釜的长径比i 值设计参数及要求容器内夹套内工作压力， MPa设计压力， MPa工作温度，C设计温度，Cv 100v 150介质 有机溶剂蒸汽全容积，m 3操作容积，m 3传热面积，m 2 > 3 腐蚀情况 微弱 推存材料 Q345R 搅拌器型式 推进式 搅拌轴转速 250 r/min 轴功率3 kW接管表符 号 公称尺 寸DN 连接面 形式 用途 A 25 PL/RF 蒸汽入口 B 65PL/RF 加料口 C 1,2 100视镜 D 25 PL/RF 温度计管口 E 25 PL/RF 压缩空气入口F40 PL/RF 放料口 G25PL/RF冷凝水出口当反应釜容积V小时，为使筒体内径不致太小，以便在顶盖上布置接管和传动装置，一般i取小值，此次设计取i= 1.1 o 一般由工艺条件给定容积V、筒体内径D i按式4-1估算：得D=1084mm.式中V——工艺条件给定的容积，m3;i长径比，i也（按照物料类型选取，见表4-2）D i由附表4-1能够圆整D i = 1100，一米高的容积乂米=0.95m31.2确定封头尺寸椭圆封头选取标准件，其形式选取《化工设备机械基础课程设计指导书》图4-3，它的内径与筒体内径相同，釜体椭圆封头的容积由附表4-2 V M = 0.198m3，（直边高度取50mm ）。

反应釜的设计计算

反应釜的设计计算
1.反应釜的容积计算：
反应釜的容积计算是根据反应物的质量、浓度、摩尔体积等参数来确定的。

计算方法通常是根据反应物的化学方程式和反应平衡常数，通过平衡恒等式的推导得出。

具体计算方法可以参考化学工程的教材和相关设计规范。

2.反应釜的尺寸计算：
反应釜的尺寸计算主要包括釜体直径、高度、壁厚等参数的确定。

尺寸计算的依据通常是根据反应釜的容积、压力、温度和材料的力学性能等因素来确定的。

壁厚的计算可以使用ASME或其他相关设计规范中给出的公式和方法，以满足压力容器设计的安全要求。

3.反应釜的搅拌装置设计计算：
反应釜的搅拌装置的设计计算主要包括搅拌桨的形状、尺寸、转速等参数的确定。

搅拌装置的设计计算是根据反应液的性质、反应速率以及搅拌对于混合、传质等效果的要求来确定的。

4.反应釜的换热装置设计计算：
反应釜的换热装置主要包括壁面换热和内部换热两种形式。

壁面换热可以通过增加釜体壁厚、增大换热面积等方式来提高传热效率。

内部换热与液相或气相之间的流体传热有关，通常可以通过增加搅拌或循环流动来提高传热效率。

5.其他关键参数的计算：
其他关键参数的计算还包括反应釜的最大操作压力、操作温度、材料的选型等。

这些参数的计算依据主要是根据反应物的性质、反应过程的要求以及压力容器设计和安全规范来确定。

综上所述，反应釜的设计计算是一个复杂的过程，需要考虑多个因素的综合影响，以确保反应釜的性能和安全运行。

在进行设计计算时，需要基于理论和实践经验，并结合相关规范和标准来进行。

同时，还需要进行工程实践和实验验证，以验证设计计算的准确性和可行性。

搅拌反应器反应器 釜式反应器的计算搅拌设备传热装置

搅拌反应器反应器 釜式反应器的计算 搅拌设备 传热装置
概述
釜式反应器是生产中广泛采用的反应 器。它可用来进行均相反应，也可用 于以液相为主的非均相反应。如非均 相液相、液固相、气液相、气液固相 等。
釜式反应器的结构, 主要由壳体、 搅拌装置、轴封和换热装置四大 部分组成。
6.1釜式反应器的计算
➢操作周期——指生产第一线一批料的全部操作时间，由反应时间（生产时间）τ和 非生产时间τ‘ 组成。
反应时间理论上可以用动力学方程式计算，也可根据实际情况定。 ➢具体数值根据实 际情况而变化。
计算方法
1、已知V0与 ，根据已有的设备容积V，求算需用设备个数n 按设计任务每天需要操作的总次数为： 24V0 24V0
间歇操作釜式反应器设备之间的平衡
什么情况下要求设备平衡？ 当产品由多道工序经间歇釜反应而制得时，当前后工序设备之间不
平衡时，就会出现前工序操作完了要出料，后工序却不能接受来料； 或者，后工序待接受来料，而前工序尚未反应完毕的情况。这时将大 大延长辅助操作的时间。 反应釜之间平衡的条件:
为了便于生产的组织管理和产品的质量检验，通常要求不同批号的 物料不相混。
间歇操作型设备（间歇搅拌反应器）
在间歇操作过程中，所有阶段都在同一地点完成， 过程的周期一般大于或等于过程的持续时间。在精 细化工生产中此操作方式约占80％以上。
容积型反应设备的工艺计算
已知条件 ➢每天处理物料总体积Vc（或反应物料每小时体积流量V0）
Vc
Gc
或
V0=FA0/CA0=W0/ρ
釜式反应器的计算主要包括反应器的生产能力、主要 尺寸和设备台数
连续操作型设备（多釜串联）
在连续操作过程中，所有阶段都是在不同位置同一时间内完 成。此操作方式便于实现对生产过程的自动控制，缩短非生 产时间，提高产品质量，扩大生产能力和降低成本，适用于 大规模生产。

反应釜搅拌轴总体设计与计算

21 2 校核计算轴的强度 、刚度和临界转速
强度和刚度计算是为了避免轴过度的弯曲和扭 曲变形 ,临界转速计算是为了防止轴产生共振 。根 据已知的混合物性质 ,我们可以计算出混合物的密
图 1 悬臂轴搅拌器结构示意图
度ρ= 11 35 ×103 kg/ m3 、粘度 u = 40m Pa ·s 、雷诺数
用各层桨功率准数 、桨径 、转速及物料密度计算各层 桨轴功率 ,计算各层桨轴功率之和 ,同时将传动系统 效率 、电机储备系数考虑在内 ,即可确定搅拌装置电 机功率 。
11 7 选择减速机 按减速机输出轴传递功率和转数计算减速机输
出轴扭矩 ;按搅拌轴 、搅拌桨自重及搅拌轴所受偏心 力 ,计算减速机输出轴轴向力 、径向力 ,由上述两项 结果选择减速机 。
1 搅拌轴设计内容及步骤
11 1 搅拌器形式[2 ] 各种搅拌器的桨叶形式可归纳为平直桨叶 、斜
桨叶和螺旋面桨叶 。根据搅拌过程的不同分桨式搅 拌器 、涡轮式搅拌器 、推进式搅拌器 、锚式搅拌器 、框 式搅拌器 、螺带式搅拌器 、螺杆式搅拌器 、圆盘锯齿 式搅拌器等等 。
11 2 挡板设计 不同桨叶的搅拌器在搅拌时产生不同的流动状
9553 PnNη,N ·m ;
G:搅拌轴材料的剪切弹性模量 ,M Pa ;
N0 :空心轴内径与外径之比 。
考虑弯扭组合计算搅拌轴的轴径 : d2 = 171 2 ×
3
Mte [γ] G(1 -
N
4 0
)
( mm)
式中 : [γ] :搅拌轴材料许用剪应力 ,M Pa ;
Mte :搅拌轴的扭矩和弯矩同时作用下的当量扭
参考文献
[ 1 ]王 凯 ,釜内无支撑悬臂搅拌轴的设计 [J ] , 化工设备与管道 , 2001 ,38 (1) :16 [ 2 ]董大勤 ,袁凤隐 ,压力容器与化工设备实用手册[ M ] ,化学工业出 版社 ,2000 :213～215 、253～254 [ 3 ]刘天婴 ,反应釜搅拌轴的设计计算 [J ] ,北京石油化工学院学报 , 2000 ,8 (1) :58

搪瓷反应釜搅拌功率计算

搪瓷反应釜搅拌功率计算
搪瓷反应釜搅拌功率计算是工程中的常见问题。

通常，为了确保反应釜内物料的均匀混合，需要对搅拌功率进行计算。

搅拌功率计算可以根据以下公式进行：
P = ρ * N^3 * D^5
其中，P代表搅拌功率（单位：瓦特），ρ代表物料密度（单位：千克/立方米），N代表搅拌转速（单位：转/分钟），D代表搅拌器直径（单位：米）。

根据该公式，我们可以计算出所需的搅拌功率。

首先，需要确定物料的密度以及搅拌转速和搅拌器直径。

然后，将这些值代入公式中进行计算，即可得到搅拌功率。

需要注意的是，该公式只是一个估算值，实际搅拌功率可能会受到其他因素的影响，如液体粘度、搅拌器形状等。

因此，在实际工程中，还需要根据具体情况调整计算结果。

希望以上内容能对搪瓷反应釜搅拌功率的计算有所帮助。

如果还有其他相关问题，请随时提问。

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16
dΕ
3
16NW’L 9 550 ×103 3. 14 ×44. 73 ×32. 5
= 71.
58
mm
。
根据以上计算结果 ,由于釜内部分搅拌轴上没 有键槽 ,销孔等削弱结构 ,故现有轴径 d 为 110 mm 是可以满足使用要求的 ,而根据机架 XLD8290 Ⅰ标 准 [ 2 ]中间支撑轴承部位考虑退刀槽后的轴径为 d 96 mm ,亦可以满足使用要求 。由于系统转动速度 相对较低 ,刚度条件亦满足要求 ,故不必对轴的临界 转速进行校验 。同时根据增加产能之前的使用经
功率准数由 (3)式前半部分求出 :
Np
= 1
350
8 463 ×( 44. 73) 3
×1.
25
= 6.
09;
60
则雷诺系数由 (3)式后半部分得 :
R e = A = 82. 542 5 = 13. 55 。 Np 6. 09
5 投料量为 4. 4 t时的搅拌功率计算
投料量为 4. 4 t时 ,浆料体积为 4. 706 m3 ,此时 浆料浸没搅拌器 ,故搅拌器高度 h = 1 000 mm 可代 替 b值代入 (4)式 ,则 :
第 21卷第 1期 2008 201
聚 酯 工 业 Polyester Industry
Vol. 21 No. 1 Jan. 2008
PTA打浆釜搅拌传动装置扩能的计算
莫伟源
(佛山塑料集团股份有限公司鸿基分公司 ,广东 佛山 528000)
摘要 :对 PTA 打浆釜的搅拌能力进行分析 ,校核各传动部件的使用余量 ,确认其传动部件工作能力可以在目前工作状态下 , 满足投料量提升 1倍的使用要求 ,从而节约提产改造的费用 。 关键词 : PTA;打浆釜 ;搅拌能力 中图分类号 : TQ245. 12 文献标识码 : B 文章编号 : 100828261 (2008) 0120023203
4 系统现有的搅拌参数计算
本系统物料搅拌过程处于层流状态 ,为了避免 因物系粘滞力大而带来的死区 ,应提高桨叶的剪切 性能 ,减少混合时间 。罐中挡板数 Z 为 4 个 ,宽 W 为 40 mm ,长 H 为 750 mm ,离罐壁 30 mm。按 Ψ = (W /D ) 1. 2 Z = 0. 35时为全挡板条件 ,本系统 Ψ 为 0. 036处于全挡板条件的过渡状态 。本固 2液相体系 属于非均相 ,非牛顿型流体 ,其黏度的确定比较困 难 ,可利用永田进冶关于高黏度物料 、层流型 、框式 搅拌器的变形公式 [ 1 ] :
’
A
=
14
+
1
000[ 670 (1 200 -
0.
6) 2
+ 185 ]
= 106.
5;
2 000 2 000
根据
( 3 )式有
N
’ p
=
A’ Re
=
106. 5 13. 55
= 7.
857;
根据
( 3 )式还有
’
NWL
=ρn3
d5
N
’ p
=
10
927.
368 W ;
电机输出的功率为 :
N
’
=
NW’L + N TL ηηη
Abstract: The agitating capacity of PTA paste agitated vessel was analysed. The using allowance of each transm is2 sion parts were checked so that the transm ission parts working ability could meet the one tim e increase of feeding
参考文献 :
[ 1 ] 《化工设备设计全书 》编辑委员会. 化工设备设计全书 ———搅 拌设备 [M ]. 北京 :化学工业出版社 , 2002.
[ 2 ] 刘湘秋. 常 用压力 容器手 册 [M ]. 北 京 : 机 械 工 业 出 版 社 , 2004.
[ 3 ] 朱有庭 ,曲文海 ,于蒲义. 化工设备手册 (上册 ) [M ]. 北京 : 化 学工业出版社 , 2004.
机额定力矩 2 435 N·m ,可通过略为调整转速满足
要求 。
6 搅拌轴的强度校验
搅拌轴所受力矩如图 1所示 ,M t 为搅拌桨叶受 流体作用力的切向合力矩 ,轴向力与径向力为零 ,同 时忽略由轴和桨叶组合质量偏心而产生的离心力 , 因此搅拌轴主要受扭矩作用而受弯矩影响较小 ,可 忽略 。可按塑性对料最大剪应力理论 (第三强度理
验 ,现有的搅拌速度可满足浆料的分散要求 ,必要时 可适当延长搅拌时间 ,对生产及设备影响不大 。
7 结论
根据计算 ,目前的搅拌轴径满足产能扩大后扭 矩增大的需要 , 根据扩产后实测电机输出功率为 10. 19 kW ,比计算偏小 1. 3 kW ,但电机能满足生产 要求 。考虑到由于投料量增加 ,减速机的输出扭矩 接近额定扭矩 ,为缓和减速机输出扭矩增加的限制 及兼顾节能 ,可利用变频器对频率进行调整 。
- 1. 126 = 1. 227 m3 ,根据体积求出直段高度 h = 391 mm,由于封头高度为 500 mm,即液面总高 500 + 391 = 891 mm,搅拌框底部到搅拌槽底的距离为 150 mm, 则高度 1 000 mm 的搅拌桨只有 891 - 150 = 741 mm 部分埋在浆料中 ,即 b = 741 mm , d = 1 200 mm , D = 2 000 mm ,则代入 (4)式得 A = 82. 542 5。
则功率余量
Ψ 1
= 18.
518.
8. 5
94
×100%
= 51.
7% ; 输
出扭矩由下式计算 [ 1 ] :
T = 9 550 ×103 N 。
(1)
n
式中 : T为减速机输出扭矩 /N·mm; N 为电机功率 /
kW ; n为减速机输出转速 / ( r·m in- 1 ) 。根据计算得
输出扭矩为 1 336 N·m ,则减速机扭矩余量为 :
收稿日期 : 2007210218。 作者简介 :莫伟源 (19752) ,男 ,广东佛山人 ,工程师 ,工程硕士 ,现从事聚酯生产管理工作 。
24
聚 酯 工 业 第 20卷
液面较高 ,如果采用桨式搅拌器 ,在粒子沉淀后再搅 拌是需要较长的搅拌时间的 ,而采用框式搅拌器 ,则 在底部吹气过程中较容易启动起来 ,因此本系统采 用框式搅拌器是比较合理的 ,不用更改 。
拌几何形状有关的参数 ; b为搅拌浆的宽度 /mm; D
为搅拌罐的内径 /mm。
将框式桨叶高度 h作为桨宽 b代入 ( 4 )式可求
出 A 值 , (忽略框式中的横梁对功率的影响 ) 。从公 式 (3)中求出 R e,即为处于全挡板过渡条件状态下 的等效雷诺系数 。
投料量为 2. 2 t PTA 时浆料体积 V1 = 2. 353 m3 , 封头体积查表 得 [2 ] V封 = 1. 126 m3 (封头为 DN2000 × 10时的查表值 ) ,则搅拌槽直段部分的体积为 2. 353
图 1 搅拌罐结构 F ig. 1 Structure d iagram of ag ita ted vessel
2 浆料的搅拌效果分析
系统的搅拌属于固 2液相均一化分散操作 ,可采 用桨式和框式等搅拌器 。衡量固 2液物系的搅拌效 果 ,一般有固体粒子全部离底悬浮的临界转速 nc , 以及分散度 C等参数 。根据设想 ,现有搅拌器在 35 Hz搅拌转速下能满足以上要求 ,则在相同搅拌速度 及等同的配比含量下 ,增加 50%投料量 ,在搅拌功 率不超出设备限制情况下 ,应该亦能满足以上 2 项 要求 。由于打浆系统的配比按 2. 2 t PTA 加 880 L EG来进行 ,固体含量较高 ,粒子容易沉淀 ;同时搅拌
The capac ity increa sing ca lcula tion of ag ita ted tran sm ission dev ice in PTA pa ste ag ita ted vessel MO W ei2yuan
(Hongji B rand of Foshan Plastics Group Co. L td. , Foshan 528000, China)
由此可知 ,填料箱在低转速下对轴功率影响不
大
。根据设计资料
,行星摆线减速机效率
η 1
为
0.
9
～0.
97;
刚性联轴器效率
η 2
为
0.
99 ～0.
995; 滚动
轴承效率
η 3
为
0.
99 ～0.
995。作为校核轴强度用
途的计算 ,取上限 ,则搅拌物料需要的功率为 :
NWL =N ·η1 ·η2 ·η3 - N TL = 8. 95 ×0. 97 × 0. 995 ×0. 995 - 0. 132 = 8. 463 kW 。
123
=
10 927. 0. 97 ×0.
368 99
+ 132 ×0. 99
=
11 516. 285 W = 11. 5 kW < 18. 5 kW ,满足
电机能力 。输出扭矩根据 (1)式为 :
T’ = 9 550 ×103 N ’ = 9 550 000 ×11. 5 =
n
44. 73
2 455 287. 3 N·mm = 2 455 N·m ,接近减速
3 填料箱对搅拌功率的影响
根据原设计 ,搅拌系统采用 HG21537. 2292,设 计压力小于 0. 6 M Pa,轴径 d = 110 mm 的填料箱 ,填 料高度 L1 = 80 mm ,则根据式 (2)求出填料箱对搅拌 轴消耗的功率 [ 1 ] 。