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煤矿煤仓防风抑尘网施工方案介绍本文档旨在提供一份煤矿煤仓防风抑尘网施工方案。
该方案旨在减少煤仓内煤尘的飞扬，防止煤尘对环境和员工健康造成的影响。
施工步骤1. 检查施工区域：在进行施工之前，先对煤仓内外的环境进行检查。
确保施工区域无明显安全隐患，并且煤尘飞扬的情况相对较低。
2. 确定网眼尺寸：根据煤仓的具体需要和防风抑尘的目的，确定合适的网眼尺寸。
一般情况下，网眼尺寸应能防止煤尘通过，同时保证通风效果。
3. 准备材料和设备：准备所需的防风抑尘网材料，包括适当尺寸的网眼和相关的施工工具。
4. 安装支撑结构：根据煤仓的结构和需要，安装支撑结构，如支架或钢丝绳，以支撑防风抑尘网。
5. 制作防风抑尘网：根据煤仓的尺寸和形状，将防风抑尘网剪裁成合适的尺寸。
6. 固定防风抑尘网：将制作好的防风抑尘网固定在支撑结构上，确保其紧密贴合并有效覆盖煤仓开口。
7. 检查施工质量：在施工完成后，对防风抑尘网的固定情况进行检查，确保质量合格。
8. 完工验收：完成安装后，进行施工完工验收，确保施工达到预期效果。
安全注意事项1. 在施工过程中，必须遵守相关的安全操作规程，确保施工人员和周围环境的安全。
2. 使用合适的个人防护装备，如安全帽、手套和防尘口罩等，确保施工人员自身安全。
3. 遵循施工规范，确保施工质量符合要求。
4. 在施工区域设置明显的警示标识，以提醒他人注意施工现场。
> 注意：本文档提供的施工方案仅供参考，请在实际施工前进行详细的方案设计和评估，并遵循相关法律法规。
防风抑尘网方案第1篇防风抑尘网方案一、项目背景随着我国经济的快速发展，各类工业生产及物流运输行业日益繁荣，由此带来的粉尘污染问题日益严重。
为有效降低粉尘污染，改善空气质量，保护人民群众的身体健康，我国相关法律法规对各类企业提出了防风抑尘要求。
本方案旨在为相关企业提供一套合法合规的防风抑尘网方案，以满足企业环保需求。
二、项目目标1. 降低粉尘污染，改善空气质量。
2. 满足国家及地方环保法规要求。
3. 提高企业环保形象，增强社会责任感。
4. 保障人民群众的身体健康。
三、防风抑尘网设计原则1. 合法合规：确保防风抑尘网的设计、施工及验收符合国家及地方相关法律法规要求。
2. 安全可靠：保证防风抑尘网的稳定性和耐久性，确保在使用过程中不发生安全事故。
3. 经济实用：在满足防风抑尘效果的前提下，合理控制项目投资，降低企业成本。
4. 美观大方：防风抑尘网设计应与周边环境相协调，体现企业文化和形象。
四、防风抑尘网设计方案1. 选址与布局（1）选址：根据企业生产及物流特点，选择合适的地点设置防风抑尘网。
（2）布局：防风抑尘网应布置在产生粉尘污染的主要风向侧，形成有效的防风抑尘屏障。
2. 防风抑尘网类型及参数（1）类型：根据企业需求和现场条件，选择合适的防风抑尘网类型，如软质防风抑尘网、硬质防风抑尘网等。
（2）参数：防风抑尘网的高度、长度、开孔率等参数应根据企业实际情况和环保要求进行设计。
3. 防风抑尘网材料及结构（1）材料：选用符合国家标准的优质材料，如聚乙烯、玻璃钢等。
（2）结构：防风抑尘网采用模块化设计，便于安装、维护和更换。
4. 施工与验收（1）施工：严格按照设计方案和施工图纸进行施工，确保防风抑尘网的施工质量。
（2）验收：项目完成后，由相关部门进行验收，确保防风抑尘网满足环保要求。
五、项目实施与保障措施1. 加强组织领导，明确项目责任人。
2. 建立健全项目管理制度，确保项目进度和质量。
3. 强化施工安全管理，防止安全事故发生。
露天堆场防风抑尘网临界孔隙率的数值模拟
露天堆场防风抑尘网非常重要，它可以建设在靠近露天堆场的大气之间，以防止风沙、煤烟和灰尘污染该环境。
为了获得更好的保护效果，在设计时，露天堆场防风抑尘网的临界孔隙率是非常重要的因素之一。
临界孔隙率是指流体（如空气）在特定压力下通过一定面积网格形状所
必须损失的能量。
临界孔隙率增加时，风抑尘效果减弱，反之越高，风抑尘
效果越强。
针对不同的露天堆场的风流场和污染现象，临界孔隙率的取值也
不一样。
在实际应用中，为了确定露天堆场网的临界孔隙率，需要进行数值模拟。
数值模拟的过程需要考虑不同的地形要素，如建筑物物理参数、建筑物造型
和大气压力。
通过计算不同情况下的静压系数和摩擦系数，以及不同大气压
力下空气流动的参数，最终得出最佳的临界孔隙率参数。
以上就是关于露天堆场防风抑尘网临界孔隙率数值模拟的具体内容，它
是进行露天堆场设计的重要参数，是设计中需要重点考虑的因素之一。
科学
计算和调查工作将为确定和设立露天堆场提供必要的科学依据。
只有这样，
才能提高施工的质量，最大程度地减少污染，保护空气质量和维护环境质量。
施工组织设计一、工程概况1、煤场挡风抑尘墙钢桁架结构制作安装、挡风网板安装。
2、煤场挡风抑尘墙设置于煤场，挡风墙顶标高为10.0米，钢架高度8米，间距3米设置；钢架部分采用圆管制作的桁架；挡风板采用蝶形NH-YK1挡风板。
二、施工目标1、工期目标：根据业主使用要求及本公司施工能力，结合考虑自然气候及周边环境等条件，确定本工程总工期为120天，计划开工日期为：按业主要求开工。
2、质量目标：优良3、安全目标：杜绝死亡、消灭重伤、轻伤事故频率小于3‰。
4、环保及文明施工目标：注重污染防治，做到文明清洁施工，创**全文明施工样板工地。
三、施工布署：1、组织机构本工程施工，关键的问题是工期问题，且施工期正处于雨季。
为确保该工程各项施工目标的实现，我公司将该工程列为重中之重的项目，严格按项目管理法组织施工，并按抢工工程制定方案由公司副经理任项目主管，总工程师任项目技术负责人，公司工程、技术、质量、安全、机械、材料、劳务、财务等职能部门给予全方位支持，项目经理由施工经验丰富，组织能力强，现场管理水平高的优秀项目经理担任，项目技术负责人由技术水平高，现场管理经验丰富的工程师担任，同时配备具有丰富施工经验的工程师负责钢结构工程的施工，项目班子本着专业配套，高效团结的原则进行组建。
劳务队伍：选择专业素质高，后备力量足，善打硬仗，善于攻坚的自有劳务队伍。
施工机具设备选调精良、先进的设备机具，实现全方位的项目管理配合体制，加强计划性和预见性，制定详细应急方案，确保本项目施工的顺利进行，从而保证该项目各项施工目标的实现。
2、施工组织、方法及施工顺序说明：本工程施工总体分为二个阶段，第一阶段为钢结构施工，第二阶段为挡风抑尘网板安装施工。
第一阶段施工，进场后主动与甲方联系沟通，随着甲方"三通一平”工作的开展，以及土建施工完成交付安装后，首先进行细致深化的技术和现场工作准备，然后对原材料的采购——检验——下料——二次检验——包装进入现场——现场检验——拼装——焊接——涂装——吊装——结构验收——挡风抑尘网板安装施工——总验收。
防风抑尘网设计参数研究 Final revision by standardization team on December 10, 2020.防风抑尘网设计要点及参数的确定The Main Design Pointsand Parameters Determination for Wind-proof and DustSuppressing Network陈振华胡署根ZHENHUA CHEN,SHUGEN HU,HUI LI.（湖南省电力勘测设计院,长沙，410007）(HUNAN ELECTRIC POWER DESIGN INSTITUTE,CHANGSHA,410007)摘要：本文介绍了堆场起尘、防风抑尘网抑尘的机理和国内外防风抑尘网研究结果，结合笔者实际工程设计的经验，对防风抑尘网设计要点和主要参数进行了分析，并提出防风抑尘网设计的意见和建议。
关键词：防风抑尘起尘风速开孔率1 起尘机理研究堆场起尘分为两类:一是堆场表面的静态起尘；二是在堆取料等过程中的动态起尘。
静态起尘主要是由于风的湍流引起的，主要与料的粒度、含水率、环境风速密切相关；动态起尘主要是指装卸作业时的起尘,属于正常运行状况，主要与料的粒度、含水率、环境风速和落差有关。
根据微观粒子运动理论,在风力作用下,当平均风速约等于某一临界值时,个别突出的尘粒受湍流流速和压力脉动的影响开始振动或前后摆动,但并不离开原来位置；堆场中的料粒只有达到一定风速才会起尘,这种临界风速称为起动风速。
起尘风速可按以下公式计算:= a**V式中: V为起尘风速,m/s；a为起尘系数；W为料堆表面含水率,%;d为尘粒径,mm。
2 防风抑尘网原理及种类防风原理防风抑尘网防尘机理是它能控制改善堆场区的风流场, 减小堆场区的风速、减小堆场区风流场的紊流度。
强风经过防风抑尘网后, 仅部分来风透过, 其动能衰减并变为低速风流, 与此同时, 这部分风在网前的大尺度、高强度旋涡被衰减、梳理成小尺度、弱强度旋涡。
某电厂煤场防风抑尘网施工方案(含预算)一、防风抑尘网简介1、防风抑尘网又称挡风抑尘墙或挡风墙是由挡风板、钢结构支撑和混凝土基础组成，同时可附加1~2米的挡料挡墙和钢架上的照明灯具。
挡风板上有一定数量的开孔，挡风板的材质可分为金属和非金属。
在金属挡风板中，又由于基材的不同可以分为碳钢板、镀锌板、镀铝锌板、不锈钢板、铝镁合金板等等；非金属的有手工玻璃钢、机械加工玻璃钢、高分子复合材料等等。
高分子主要就是化学原料加工的。
钢结构支撑主要可以分为桁架结构和螺旋球网结构。
桁架结构又可分为空间桁架和平面桁架，其连接方式有焊接和螺栓连接。
螺旋球网结构的连接方式为螺旋球连接。
钢结构支撑的根据所见项目地的气候条件（主要是50年一遇风压、最大风速）进行结构的设计。
在钢结构支撑中，桁架形式是首选，因为螺栓球网结构有可能因为风的振动，使连接的螺栓球松动。
基础为钢筋混凝土基础。
根据上部结构的大小及力矩进行设计。
2、挡风墙抑尘墙的简单原理挡风墙是利用空气动力学原理，按照实施现场环境风洞实验结果加工成一定几何形状、开孔率和不同孔形组合挡风抑尘墙，使流通的空气（强风）从外通过墙体时，在墙体内侧形成上、下干扰的气流以达到外侧强风，内侧弱风，外侧小风，内侧无风的效果，从而防止粉尘的飞扬。
挡风抑尘墙由独立基础、钢结构支撑、挡风板三部分组成。
料堆起尘分为两大类：一类是料堆场表面的静态起尘；另一类是在堆取料等过程中的动态起尘。
前者主要与物料表面含水率、环境风速等关系密切，后者主要与作业落差，装卸强度等相关联。
对于散料堆场，只有外界风速达到一定强度，该风力使料堆表面颗粒产生的向上迁移的动力足以克服颗粒自身重力和颗粒之间的摩擦力以及其他阻碍颗粒迁移的外力时，颗粒就离开堆垛表面而扬起，此时的风速就称为起动风速。
根据露天料堆粉尘扩散规律的试验研究，料堆起尘量与风速之间的关系如下所示：Q=a（V—V0）式中：Q……………..堆料起尘率V……………..风速V0……………起尘风速a………………与粉尘粒度分布有关的系数n……………….指数(n>1.2);从式可以看出料堆起尘量Q与风速差(v-v0)的高次方成正比。
露天堆场防风抑尘网后湍流结构及抑尘效率的数值模拟宋翀芳;彭林;白慧玲;牟玲;刘效峰【摘要】This paper was conducted to predict the turbulence structure and sheltering effect behind porous fences in open storage piles. The numerical simulation of the three dimensional static flow field was performed applying the standardk-ε turbulence model; the airflow characteristics and the shear stress distribution on the windward side, flat top surface and leeward side of a typical prismatic material stack were analyzed; and the distribution of the aerodynamic structure of each surface of the storage pile was revealed based on the data of flow field for the porous fence with different porosity. Results indicated that the shear force on the flat top surface increased with increasing porosity, exhibited litter change with unfenced conditions. Regarding the windward side of the storage piles, a re-circulating flow in the region between the fence and the pile at low porosities and the shear force acted downward along the windward face, but rather, the shear force acted upward along the windward side at high porosities. Since the leeward side was always in the backflow region, the shear force on the prismatic leeside changed little with increasing porosity. The numerical predictions showed the porous fence with porosity between 0.2and 0.4was found to be the optimum. Through the aerodynamic simulation of each surface of the storage pile, the computation distortion caused by vector offset out of different directions of the shear force can be avoided.%建立了开放性露天堆场周围空气流动的三维数学物理模型，选择应用标准k-ε紊流模型进行了静态流场的数值模拟；分析了典型棱形堆迎风面、平顶面和背风面周围空气的湍流结构和表面受力特性；基于流场数据揭示了防风抑尘网不同孔隙率下空气动力学结构的分布规律.结果显示：物料堆平顶面剪切力随孔隙率增大而增大；料堆迎风面在孔隙率较小时出现局部涡流，表面剪切力方向向下，孔隙率较大时，网后空气垂直方向压差作用显著，表面剪切力方向向上；背风面始终处于回流区，表面剪切力和回流点数随孔隙率大小变化不显著.综合流场结构和受力分布可得最佳孔隙率为0.2~0.4.该研究中对物料堆逐个表面进行空气动力学模拟可以避免由于剪切力方向不同产生矢量抵消而带来的计算失真.【期刊名称】《中国环境科学》【年(卷),期】2014(000)007【总页数】6页(P1690-1695)【关键词】露天堆场;数值模拟;湍流;抑尘网【作者】宋翀芳;彭林;白慧玲;牟玲;刘效峰【作者单位】太原理工大学环境科学与工程学院，山西太原 030024;太原理工大学环境科学与工程学院，山西太原 030024;太原理工大学环境科学与工程学院，山西太原 030024;太原理工大学环境科学与工程学院，山西太原 030024;太原理工大学环境科学与工程学院，山西太原 030024【正文语种】中文【中图分类】X513露天堆场在外力作用下形成的颗粒扬尘污染已成为大气颗粒物污染的重要原因[1-4].为有效控制露天堆场在自然风作用下的扬尘,需对堆场周围空气流动规律和料堆受力进行深入的研究.风洞模拟实验是目前国内外学者研究开放性物料堆扬尘规律的主要研究手段.通过风洞模拟实验,测定颗粒物起动风速值,建立静态物料堆起尘量的实验关联式可以预测料堆的扬尘量[5],通过改变各影响因素测试扬尘量也已得到一些规律[6],但起动风速判定的主观性使得实验结果没有形成统一的结论.研究表明:物料堆场静态起尘量与风速、含水率和颗粒物直径有关[7-8],风速作为最重要的特征参数[9],直接体现了颗粒源释放有无和风蚀污染的可蚀程度,而在确定料堆周围风场分布方面,数值模拟方法较风洞模拟实验显示了公认的优势,随着计算机技术的高速发展,CFD(computational fluid dynamics)成为了解决各种流体流动强有力的工具[10],近年来国内外一些学者对开放性露天堆场和抑尘网的数值模拟为扬尘量的确定提供了一种思路[11-12],然而,我国在料堆周围速度场和表面受力的矢量性与扬尘关系上的研究较少.本文应用FLUENT6.3软件对防风抑尘网后空气流动进行了数值模拟,获取了料堆表面受力的微观特性及分布规律,确定了防风抑尘网最佳孔隙率.数值模拟分为3个步骤:预处理、求解和后处理.首先根据宏观量判定法确定计算区域,对计算域进行网格划分;第2步选取合适的紊流模型、算法及离散格式进行空气绕流的计算;最后调整防风抑尘网布置计算料堆表面的空气动力学参数.1.1 控制方程及边界条件对于开放性露天堆场周围空气绕流[13],认为空气是不可压缩,流动处于稳态、绝热和中性紊流大气层中,采用标准k-ε紊流模型[14],控制方程如下:(2) 式中,其中,为湍流粘性系数.Gk是由于时均速度梯度引起的湍动能生成项:,经过模化后,有:.式中Si为源项,该值在防风抑尘网外的其他流动区域均为 0[15],在防风抑尘网区域可以模拟为多孔介质的跳跃边界,源项由两部分组成:一个是粘性损失项,即方程(5)右端第一项(Ⅰ);一个是惯性损失项,即方程(5)右端第二项(Ⅱ).其表达式为: 式中:α代表多孔介质的渗透性;C2是惯性阻力因子,多孔板上压强的损失因子:式中:Af为抑尘网孔的总面积;Ap为抑尘网的总面积(固体与孔的和);t为抑尘网厚度,取 1.5mm;C是随雷诺数(以孔径直径为特征长度,孔中流体的速度做特征速度确定)变化的系数,当Re>4000时,C近似等于0.98 ,本研究孔径雷诺数满足此条件,C取为0.98.其他参数选取见表1.传统意义上计算区域足够大的选取缺乏数据依据,虽然可以保证料堆周围空气流场不受计算区域影响,但会导致计算量庞大,本文采用料堆平顶面的剪切力这一宏观量作为判断标准,由小到大选取 7种计算区域工况,计算域和边界条件的设置如图 1所示,7种计算区域的参数见表 2.棱形料堆下表面长154m,宽51m,上表面长113m,宽10m,料堆高17m.从表2中7种工况可以看出:当计算区域长、宽、高分别为14倍堆宽(堆前6倍,堆后7倍)、2倍堆长、7倍堆高时,料堆平顶表面剪切力不再变化,故选择模型 7为计算区域,即714m×119m× 154m.1.2 紊流模型及网格划分目前,国际上对绕流防风抑尘网周围流场的数值研究采用的模型主要分为2种:标准k-ε紊流模型和可实现 k-ε紊流模型.通过两种模型和实验数据对比的研究表明[11]:2种模型均可在整体上较好地反映流动特性,但在0.38倍抑尘网高度处标准k-ε紊流模型比可实现k-ε紊流模型更接近实验数据,在 1.88倍抑尘网高度处可实现k-ε紊流模型结果更好.鉴于本研究旨在探索料堆表面(0.77倍抑尘网高度处)剪切力及剪切层内空气的流动规律,故选择更为接近的0.38倍网高处结果更好的标准 k-ε紊流模型.对整个计算区域进行非结构化网格划分,当网格数为 1755883时计算结果与网格数不再有关,采用二阶迎风离散格式进行模拟,计算收敛误差为0.00001.2.1 露天堆场周围空气流场应用以上模型对料堆周围空气流动进行数值模拟,计算结果如速度矢量图2所示.由图2可以看出,进口风速为 5m/s的空气流至料堆,在粘性力作用下沿迎风面贴附向上流动,随着流通断面积的减小,风速从坡面底部的 1.72m/s逐渐增大至顶部8.32m/s,即迎风面向上扬尘,在冠顶达到最大;平顶表面上部空气与来流方向一致,平均风速为 6.3m/s;背风面上部在来流风作用下空气沿坡面(17m高)向下贴附流动至约11m高以下,后随着坡面向下空气动压降低,静压逐渐增大,在负压差作用下形成回流,在涡旋作用下空气沿坡面向上流动,这一特点在图3的表面剪切力上表现的更为显著.由图3可以看出:迎风表面所受剪切力沿坡面平行向上,随高度逐渐增大,与前述流动速度变化相符,料堆颗粒在此剪切力作用下沿迎风表面上扬,且随高度增加扬尘加剧,至冠顶达到最大;平顶面剪切力变化较缓,沿来流方向最前部作用力最大,1/3至2/3长度区间稍有减小,2/3长度以后几乎不变,可见料堆颗粒在平顶面平行于来流方向扬尘;背风面剪切力明显小于迎风面和平顶面,从背风面顶部17m高度至11m高度,剪切力沿坡面向下(>0), 11m高度以下至底部,剪切力沿坡面向上(<0),即背风面上部在平顶面空气流动作用下,颗粒物继续沿坡面向下扬起,而在中下部区域在背风区涡旋回流作用下,料堆颗粒被风卷起向上扬起.通过以上料堆周围空气流场和表面受力的空气动力学分析可见,迎风面和平顶面为主要扬尘表面,背风面扬尘量较少,因此对开放性料堆抑尘的重点在于减小迎风表面和平顶表面上空气流速和削弱表面剪切力作用,以下通过对防风抑尘网设置后空气流场结构的数值模拟来探究抑尘网对料堆微观受力分布的规律,从而为抑尘网优化提供科学依据.2.2 抑尘网后空气流场的力学分布将防风抑尘网置于料堆前削弱来流风动能,减小料堆表面空气作用力是目前公认的有效减低料堆扬尘的有效手段.在一定范围内防风抑尘网高度和离料堆距离对抑尘效率无影响[16],本研究选取推荐范围的网高 22m(料堆高度的1.3倍),抑尘网置于料堆前17m处(料堆高度的1倍),分别对孔隙率ε为0,0.2,0.4,0.6的抑尘网设置后空气流场进行了数值模拟,速度矢量场结果示于图4.由图4可看出:防风抑尘网孔隙率为0,即无孔挡风墙(或板)将来流风阻挡在料堆前,空气从挡风墙(或板)上部绕流,在越过挡风墙(或板)上部后流速达到最大值 6.61m/s,由于挡风墙(或板)与迎风面中间区域压力急剧降低,部分绕流空气在垂直压差作用下在这一区域形成涡旋,涡的中心高度较料堆顶部高,迎风表面风速沿坡面向下,料堆颗粒被吹向地面,沉积或被卷吸起.防风抑尘网孔隙率为 0.2时,最大风速位置与ε=0相同,最大风速值为 6.004m/s,抑尘网渗流空气量与绕流空气相比较小,防风抑尘网与迎风面之间区域仍形成涡旋,涡的中心位于料堆高度2/3处,涡旋强度和涡旋直径较之ε=0小,迎风表面风速同样沿坡面向下,料堆颗粒向下运动.随着孔隙率增大,抑尘网渗流空气比例增大,网后压力亦增大,当孔隙率为0.4时,网后最大风速减小至5.752m/s,与孔隙率为0与0.2不同的是,网后空气未形成回流,迎风表面空气沿坡面向上贴附流动,料堆颗粒被风扬起散至空气,抑尘原理也与前两者不同,未改变迎风表面的湍流结构和流速方向,但降低的风速使其扬尘量较无网小,还可起到抑尘作用.当孔隙率继续增大至 0.6时,网后流场结构几乎与无网工况无异,最大风速同样出现在迎风表面冠顶,且较孔隙率为0.4时大,抑尘作用几乎不明显.通过以上分析可看出,当孔隙率ε >0.4时,抑尘网作用不明显,而ε <0.4时,出现了2种湍流结构,为了获得较优的孔隙率,下面定量分析不同孔隙率下的料堆表面受力,结果示于图5.由图5可看出:3个表面中,迎风面和平顶面的表面剪切应力较背风表面大得多.迎风面在ε=0和0.2时剪切力为负值,即料堆颗粒在空气流动作用下向下滑至地面,且孔隙率为 0时的剪切力大于0.2,在ε=0.4和0.6时剪切力为正值,即料堆颗粒同未设网时(ε=1)相似,在网后空气贴附流动作用下向上扬至大气,且随孔隙率增大剪切力增大;对于平顶表面,当设置挡风墙(或板)时(ε=0),剪切力为负值,即在网后涡旋回流作用下平顶面逆向来流方向扬尘,且其绝对值大于孔隙率为0.2下的受力, ε=0.2、0.4和0.6时均为正值,即沿来流方向扬尘,并且随孔隙率增大而增大.综合以上计算结果可见:最佳孔隙率为0.2～0.4.3.1 料堆起尘与周围空气流速和料堆表面剪切力有关.在来流风作用下棱形料堆迎风表面和平顶面为主要扬尘面,背风表面被涡旋卷起扬尘量较前两者小得多.迎风表面沿坡面向上流速增加,在冠顶达到最大;平顶面剪切力沿流动方向几乎不变;背风面从顶部高度至2/3高度,料堆颗粒在剪切力作用下沿坡面向下扬起,2/3高度以下至底部在涡旋回流作用下,料堆颗粒被风卷起向上扬起.3.2 防风抑尘网的设置改变了料堆周围空气的湍流结构,当孔隙率ε=0和 0.2时,在抑尘网和迎风表面中间区域出现涡旋回流,迎风表面空气沿坡面向下流动,颗粒在剪切力作用下向下滑至地面,且孔隙率为 0时的剪切力大于 0.2,对于平顶表面, ε=0时剪切力方向与来流方向相反,在网后涡旋回流作用下平顶面逆向来流方向扬尘,且其绝对值大于孔隙率为 0.2下的受力, ε=0.2、0.4和 0.6时扬尘与来流方向相同,并且随孔隙率增大而增大.综合流场结构和受力分布可得最佳孔隙率为0.2～0.4. 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