断裂构造99245

第一章概述1.1 工程概况拟建项目汝城（赣湘界）至郴州高速公路，是国家高速公路厦门至成都高速公路湖南省境的重要组成部分。

项目起点位于汝城县热水镇以东湘赣交界的塘口，与厦门至成都高速公路江西省境段相接，向西经汝城县益将、汝城县城南、岭秀、文明镇南、宜章县里田镇、赤石，于铁山里村与京珠高速公路及厦门至成都高速公路湖南省境西段相连，推荐方案路线全长约101.6公里。

本工程于2005年9～10月，配合项目工程可行性研究工作，对项目区采用遥感与工程地质测绘、简易勘探、工程物探、控制性钻探等方法进行了工程地质勘察，于2005年11月完成工程地质勘察报告的编制。

1.2 勘察工作依据、目的、内容1.2.1 工作依据1.交通部部颁《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）;2.交通部部颁《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）；3.交通部部颁《公路桥函地基与基础设计规范》（JTJ024-85）；4.交通部部颁《公路隧道设计规范》（JTG D070-2004）；5.交通部部颁《公路工程地质遥感勘察规范》（JTG/T C21-01-2005）；6.交通部部颁《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）；7.交通部部颁《公路土工试验规程》（JTJ051-93）;8.交通部部颁《公路工程岩石试验规程》（JTG E41-2005）;9.《中国地震动参数区划图》（GB18306—2001）；10.《岩土工程勘察规范》（GB5001—2001）；11.《浅层地震勘查技术规范》（DZ/T0170—1997）；12．《多道瞬态面波勘查技术规程》（JTG—2004）。

1.2.2 勘察目的、内容对拟建项目区进行工程地质勘察，以了解项目所在地的工程地质特征、各工程方案的工程地质条件与控制工程方案的主要地质问题，为拟定路线走向、桥位、隧址工程方案的比选及编制工程可行性研究报告等提供地质资料。

其勘察内容包括：1.研究项目区的自然地理、区域地质与工程地质条件及其与工程的关系，并作出初步评价；2.对控制路线方案的复杂地形地段，了解地质与不良地质概况，提出路线方案的布设与比选意见；3.对控制路线方案的不良地质、特殊性岩土地段，了解其类型、性质、范围及其发生和发展情况，评价其对公路工程的影响程度，并提出防治意见；4.对控制路线方案的特大、大桥桥位，了解其自然与地质条件，提出桥位比选意见；5.对控制路线方案的隧道，了解洞身的围岩级别、地应力分布、水文地质条件、洞口稳定条件及对环境的影响等，提出隧道位置的比选意见；6.了解项目区筑路材料的分布、质量、储量、开采和运输条件以及工程用水的水源和水质。

脆性断裂和韧性断裂
从带裂纹物体的载荷——变形量关系来看，脆性断裂时的载荷与变形量一般呈线性关系，如图(1-4)。在接近最大载荷时才有很小一段非线性关系。脆性断裂的发生是比较突然的，即裂纹开始扩展的启裂点与裂纹扩展失去控制的失稳断裂点非常接近。裂纹扩展后，载荷即迅速下降，断裂过程很快就结束了。韧性断裂的载荷——变形量关系如图(1-5)所示，有较长的非线性阶段，启裂后，裂纹可以缓慢地扩展一段时间。除非载荷增加到失稳断裂点，否则就不会发生失稳断裂。对于金银等延展性相当好的材料，受载时可以发生很大的变形，但承载能力较低，不易立即发生失稳断裂，这不属于断裂力学研究的范围。
断裂力学中的三种裂纹形式
根据外力的作用方式，断裂力学按照裂纹扩展形式将介质中存在的裂纹分为三种基本形式：张开型：裂纹上下表面位移是对称的，由于法向位移的间断造成裂纹上下表面拉开；滑开型：上下表面的切向位移是反对称的，由于上表面切向位移间断，从而引起上下表面滑开，而法向位移则不间断，因而形成面内剪切；撕开型：上下表面的位移间断，沿Z方向扭剪。
断裂力学的相关概念
脆性断裂和韧性断裂
韧度(toughness)是指材料在断裂前的弹塑性变形中吸收能量的能力。高韧度材料比较不容易断裂，在断裂前往往有大量的塑性变形。例如低强度钢，在断裂前必定伸长并颈缩，是塑性大、韧度高的金属。玻璃和粉笔低韧度、低塑性材料，断裂前几乎没有变形，表形为脆性断裂。例如图(1-3)所示的一个带环形尖锐切口的圆棒，受到轴向拉伸载荷的作用，在拉断时，没有明显的塑性变形，断裂面比较平坦，而且基本与轴向垂直，这是典型的脆性断裂。若断裂前的切口根部发生了塑性变形，剩余截面的面积缩小(即发生颈缩)，断口可能呈锯齿状，这种断裂一般是韧性断裂。低强度钢的断裂就属于韧性断裂。象金银的圆棒试样，破坏前可颈缩至一条线那样细，这种破坏是大塑性破坏，不能称为韧性断裂。同时，同一种材料在不同的温度或不同的截面积时，也会显出不同的断裂特征。同一种材料一般是随裂纹的存在和长度的增加，以及温度降低和零构件截面积的增大，而增加脆性断裂的倾向。

新密市超化煤矿有限责任公司定与分析
报告书
河南理工大学 二〇一二年元月十二日
项目参加人员
项目负责人： 报告编写人： 报告审核人： 测定工作人员：
目 录
前 言.................................................................................................................................................... 1 1 矿井概况 ........................................................................................................................................... 3 1.1 位置与交通 ............................................................................................................................ 3 1.2 地形与河流 ............................................................................................................................. 3 1.3 地质特征 .............................................................................................................................

45B钢链轨销轴断裂原因分析张东亚;李毅;冯坤;朱鹏霄;徐国【摘要】The 45B steel pin shaft used for chain tracks fractured early during use.The fracture reasons of the pin shaft were analyzed by means of chemical composition analysis,hardness testing,depth measurement of effective hardened layer,metallographic examination and fracture analysis.The results show that:the fracture type of the pin shaft was mixed of quasi-cleavage fracture and ductile fracture;the micro pores caused by peeling off of the spheroidal oxides formed the crack source during use;under the action of bending stress,the crack source expanded rapidly and resulted in the early fracture of the pin shaft.%某45B钢链轨销轴在使用过程中发生早期断裂.通过化学成分分析、硬度测试、有效硬化层深度测定、金相检验、断口分析等方法,对销轴的断裂原因进行了分析.结果表明:销轴断裂机制为准解理断裂+韧性断裂的混合型断裂;在使用过程中,45B钢材料中的球状氧化物剥落留下微孔洞形成裂纹源,在弯曲应力的作用下,裂纹源迅速放射扩展,造成销轴早期断裂.【期刊名称】《理化检验-物理分册》【年(卷),期】2017(053)009【总页数】4页(P683-686)【关键词】45B钢;销轴;断裂;解理;韧窝;氧化物【作者】张东亚;李毅;冯坤;朱鹏霄;徐国【作者单位】徐工集团江苏徐州工程机械研究院,徐州 221004;徐工集团高端工程机械智能制造国家重点实验室,徐州 221004;徐工集团江苏徐州工程机械研究院,徐州 221004;徐工集团高端工程机械智能制造国家重点实验室,徐州 221004;徐工集团江苏徐州工程机械研究院,徐州 221004;徐工集团高端工程机械智能制造国家重点实验室,徐州 221004;徐工集团江苏徐州工程机械研究院,徐州 221004;徐工集团高端工程机械智能制造国家重点实验室,徐州 221004;徐工集团江苏徐州工程机械研究院,徐州 221004;徐工集团高端工程机械智能制造国家重点实验室,徐州221004【正文语种】中文【中图分类】TG115.2链轨销轴是工程机械履带总成上的重要零件之一，承担着链轨节之间的连接，使用过程中承受一定的弯曲应力[1]。

聚合物的屈服和断裂
弹性模量与断裂强度
弹性模量表征材料的刚与柔，断裂强度 表征材料的强与弱。 材料断裂分脆性断裂和韧性断裂。
聚合物的屈服和断裂
材料脆性断裂的基本特点 断裂前试样均匀变形，应力-应变曲线 基本呈直线，断裂应变小（<5%），断裂 能低；试样断裂后几乎无残余应变，断裂 面垂直于应力方向（光滑）。一般认为， 脆性断裂是由作用力的张力分量引起的。
普弹形变不同于高弹形变。普弹形变当外力消 失后，形变迅速回复，而高弹形变不易回复。 将玻璃态高聚物冷拉产生的形变（高弹形 变），在常温下这种形变是难以回复的。再将高 弹形变的样品加热到玻璃化温度，形变基本上可 以完全回复，这说明玻璃态高聚物冷拉中产生的 形变也属于高弹形变。称为强迫高弹性。
聚合物的屈服和断裂
聚合物的屈服和断裂
第七章 高聚物的屈服与断裂
授课教师：贺国文 授课班级：1208501 化学与环境工程学院
2012年11月
聚合物的屈服和断裂
7.1 聚合物的拉伸行为 7.2 聚合物的屈服行为 7.3 聚合物的断裂理论和理论强度 7.4 影响聚合物实际强度的因素
聚合物的屈服和断裂
第七章 高聚物的屈服与断裂
产生强迫高弹性的原因
处于玻璃态的高聚物，未受到应力作用或所受的应 力较小时，链段运动的松弛时间τ链段大于观察时间t （取接于拉伸速率）。随作用力的增加，松弛时间缩 短。当应力增加到足够高，以至τ链段减小到与t同一数 量级或更短时，高聚物就发生从玻璃态向高弹态的转 变，产生高弹形变。这个强迫高聚物玻璃化转变为高 弹态所需的最低应力就是屈服应力。随着应力的增加， 连短运动的松弛时间将缩短。外力对松弛过程的影响 相当于升高温度相似。温度降低，为了使链段松弛时 间短到拉伸速度相适应，就需要有更大的应力，即必 须用更大的外力，才能使聚合物发生强迫高弹形变。

74矿产资源M ineral resources探析湖北随县黑龙潭金矿地质特征、矿床成因与成矿模式吴 松，许 涛，牛志勇，张 涛，曾 琳湖北省地质局第八地质大队，湖北　襄阳　４４１０００摘 要：黑龙潭金矿是湖北随县发现的一重要金矿床，其矿化类型主要为蚀变岩型和石英脉型，其中破碎带蚀变岩型又有早期和晚期之分。

通过研究了解到，早期破碎带蚀变岩型矿化主要在印支期形成，而成矿的物质来源是有变质地层所提供。

同时在燕山期阶段形成了石英脉型矿化，成矿物质来源主要为岩浆岩。

而晚期阶段形成的破碎带蚀变岩型矿化，是将上述两期矿化相互叠加而形成。

通过这些不难看出，该矿成矿是将上面三种不同时期矿物化相互叠加所形成。

该文中主要对黑龙潭金矿的地质特征、矿床成因与成矿模式进行分析和探讨，以期能对同类矿床找矿工作提供一些借鉴和参考。

关键词：黑龙潭金矿；地质特征；矿床成因；成矿模式中图分类号：Ｐ６１８．７ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００２－５０６５（２０２４）０３－００７４－３Exploring the geological characteristics, genesis, and mineralization model of theHeilongtan gold deposit in Suixian County, Hubei ProvinceWU Song, XU Tao, NIU Zhi-yong, ZHANG Tao, ZENG LinＥｉｇｈｔｈ　Ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ　Ｂｒｉｇａｄｅ　ｏｆ　Ｈｕｂｅｉ，Ｘｉａｎｇｙａｎｇ　４４１０００，ＣｈｉｎａAbstract:　Ｔｈｅ　Ｈｅｉｌｏｎｇｔａｎ　ｇｏｌｄ　ｄｅｐｏｓｉｔ　ｉｓ　ａｎ　ｉｍｐｏｒｔａｎｔ　ｇｏｌｄ　ｄｅｐｏｓｉｔ　ｄｉｓｃｏｖｅｒｅｄ　ｉｎ　Ｓｕｉｘｉａｎ　Ｃｏｕｎｔｙ，　Ｈｕｂｅｉ　Ｐｒｏｖｉｎｃｅ．　Ｉｔｓ　ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｔｙｐｅｓ　ａｒｅ　ｍａｉｎｌｙ　ａｌｔｅｒｅｄ　ｒｏｃｋ　ｔｙｐｅ　ａｎｄ　ｑｕａｒｔｚ　ｖｅｉｎ　ｔｙｐｅ，　ａｍｏｎｇ　ｗｈｉｃｈ　ｔｈｅ　ａｌｔｅｒｅｄ　ｒｏｃｋ　ｔｙｐｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｒａｃｔｕｒｅｄ　ｚｏｎｅ　ｃａｎ　ｂｅ　ｄｉｖｉｄｅｄ　ｉｎｔｏ　ｅａｒｌｙ　ａｎｄ　ｌａｔｅ　ｓｔａｇｅｓ．　Ｔｈｒｏｕｇｈ　ｒｅｓｅａｒｃｈ，　ｉｔ　ｈａｓ　ｂｅｅｎ　ｆｏｕｎｄ　ｔｈａｔ　ｅａｒｌｙ　ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｏｆ　ａｌｔｅｒｅｄ　ｒｏｃｋ　ｔｙｐｅｓ　ｉｎ　ｆｒａｃｔｕｒｅｄ　ｚｏｎｅｓ　ｗａｓ　ｍａｉｎｌｙ　ｆｏｒｍｅｄ　ｄｕｒｉｎｇ　ｔｈｅ　Ｉｎｄｏｓｉｎｉａｎ　ｐｅｒｉｏｄ，　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｓｏｕｒｃｅ　ｏｆ　ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｗａｓ　ｐｒｏｖｉｄｅｄ　ｂｙ　ｍｅｔａｍｏｒｐｈｉｃ　ｓｔｒａｔａ．　Ａｔ　ｔｈｅ　ｓａｍｅ　ｔｉｍｅ，　ｑｕａｒｔｚ　ｖｅｉｎ　ｔｙｐｅ　ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｗａｓ　ｆｏｒｍｅｄ　ｄｕｒｉｎｇ　ｔｈｅ　Ｙａｎｓｈａｎ　ｐｅｒｉｏｄ，　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｍａｉｎ　ｓｏｕｒｃｅ　ｏｆ　ｏｒｅ－ｆｏｒｍｉｎｇ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｂｅｉｎｇ　ｍａｇｍａｔｉｃ　ｒｏｃｋｓ．　Ｔｈｅ　ｆｒａｃｔｕｒｅｄ　ｚｏｎｅ　ａｌｔｅｒｅｄ　ｒｏｃｋ　ｔｙｐｅ　ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｆｏｒｍｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｌａｔｅ　ｓｔａｇｅ　ｉｓ　ｆｏｒｍｅｄ　ｂｙ　ｓｕｐｅｒｉｍｐｏｓｉｎｇ　ｔｈｅ　ａｂｏｖｅ　ｔｗｏ　ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｐｅｒｉｏｄｓ．　Ｉｔ　ｉｓ　ｎｏｔ　ｄｉｆｆｉｃｕｌｔ　ｔｏ　ｓｅｅ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅｓｅ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍｉｎｅ　ｗａｓ　ｆｏｒｍｅｄ　ｂｙ　ｓｕｐｅｒｉｍｐｏｓｉｎｇ　ｔｈｅ　ｔｈｒｅｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｐｅｒｉｏｄｓ　ｏｆ　ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｍｅｎｔｉｏｎｅｄ　ａｂｏｖｅ．　Ｔｈｉｓ　ａｒｔｉｃｌｅ　ｍａｉｎｌｙ　ａｎａｌｙｚｅｓ　ａｎｄ　ｄｉｓｃｕｓｓｅｓ　ｔｈｅ　ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ，　ｇｅｎｅｓｉｓ，　ａｎｄ　ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｍｏｄｅｌ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｈｅｉｌｏｎｇｔａｎ　ｇｏｌｄ　ｄｅｐｏｓｉｔ，　ｉｎ　ｏｒｄｅｒ　ｔｏ　ｐｒｏｖｉｄｅ　ｓｏｍｅ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ａｎｄ　ｇｕｉｄａｎｃｅ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｉｍｉｌａｒ　ｄｅｐｏｓｉｔｓ．Keywords: Ｈｅｉｌｏｎｇｔａｎ　Ｇｏｌｄ　Ｍｉｎｅ；　Ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ；　Ｏｒｉｇｉｎ　ｏｆ　ｍｉｎｅｒａｌ　ｄｅｐｏｓｉｔｓ；　Ｍｅｔａｌｌｏｇｅｎｉｃ　ｍｏｄｅｌ收稿日期：２０２３－１２作者简介：吴松，男，生于１９８６年，本科，工程师，研究方向：地质矿产调查。

亚温淬火45钢的断裂韧度试验李春艳;陈伟;汪纯慧;高路斯;邹龙江【摘要】According to the evaluated criterion of specimen thickness in the plane-strain fracture toughness test,the fracture toughness tests for 45 steel quenching at 760 ℃ were experimentally investigated.The effect of specimen thickness on the fracture toughness and the criterion to get the valid plane-strain fracture toughness was analyzed and discussed.The results show that:the thickness criterion for the traditional fracture toughness test may not suit for the fracture tough test for subcritical quenching 45 steel;for the brittle material specimens of subcritical quenching 45 steel,if the fracture type was mainly the tractionfracture,then their thickness had already met the thickness criterion,andthe fracture toughness could be measured.%针对平面应变断裂韧度测试中试样厚度条件的选择问题，以760℃亚温淬火45钢紧凑拉伸试样断裂韧度试验为例，分析讨论了试样厚度对断裂韧度的影响以及试验获得平面应变断裂韧度有效值的约束条件。

①特雷斯卡（Tresca）假设
最大剪应力是屈服的控制因素
即•1 2 c•,••2 3 c, •3 1 c 时，
材料屈服，屈服函数为：
f * [(1 2 )2 c2 ][( 2 3)2 c2 ][( 3 1)2 c2 ] 0
在主应力空间是六棱柱，在 1 2 平面是六边形
2
KⅠ2
2 s
同学验证
2024/8/5
27-17
塑性区形状
r r0
cos2
2
1
3
sin
2
2
当 0时,
r0
1
2
KⅠ2
2 s
平面应力 情况
塑性区形状
平面应变 情况
μ=0.1， 0.3，0.5
2024/8/5
27-18
塑性区形状
若是平面应变， z 3 0
3
1 E
[ 3
( 2
1 )]
a M P KⅠ
MP
1
2
1
s
塑性区修正因子
27-25
2024/8/5
27-26
••1 x y
2
2
(
x
2
y
)2
2 xy
••1 2
KⅠ
2 r
cos
2
1 sin
2
27-16
无穷大板双向受拉Ⅰ型裂纹
平面应力时Mises屈服条件是：
( 1
2)2
2 2
2 1
2
2 s
或 : •12
1 2
2 2
2 s
代入得：
r
KⅠ2
2
2 s
cos2
2
1 3sin2

2.2 构造特征 本区块为西北倾向东南的单斜构造，顺下倾方向地层逐渐变陡， 地层倾角为 3° ~ 30° ，整体上构造形态比较简单，内部断层不发育。 该区断裂构造特征： 区块北部发育一组 NEE-SWW 走向的断裂构造，断层性质为逆 断层，断层面倾向为北北西，倾角自上而下由 70° 变为 20° ，垂直断 距为 300m~600m， 属于沉积同生断裂， 最高断开层位为侏罗系上统，
均值
<8
8 ~ 10 <0.5
1.5 ~ 30 0.5 ~ 15
5
第九届中国石油工程设计大赛方案设计类赛题基础数据
其中 I 类储集层以砂砾岩为主，砾石成分比较复杂，颗粒分选中 等~差。矿物组成主要为钾长石和石英，斜长石次之，云母片常见； II 类储集层呈现中高孔中渗特征，颗粒分选差，溶蚀孔比较发育，粒 间分布有较高含量的杂基，孔隙中分布有较多的云母。 2.4.2 粘土矿物分布特征与胶结情况 该区储层填隙物成分主要有泥级的陆源碎屑、粉砂岩、粘土矿物 以及碳酸盐矿物（方解石、菱铁矿），此外还有少量的水黑云母等。 对该区块及其邻近两区块的粘土矿物分析结果见表 2-4。该区岩屑表 面蒙脱石化，杂基向片—絮状伊蒙混层转化，对渗透率影响较小。
图 1-2 XX 油田某区块已建管线示意图
2
第九届中国石油工程设计大赛方案设计类赛题基础数据
2 地质特征 2.1 层序地层特征 本区钻遇地层主要为三叠系 XX 组地层， 三叠系 XX 组地层从上 到下主要分为 A 和 B 两个砂层组， 具体的层序地层分层结果如表 2-1 所示。
表 2-1 XX 油田某区块层序地层分层表
图 1-1 XX 油田某区块井位分布图
该区块地面海拔 260m ~ 275m， 地表平坦， 为较松软碱土层覆盖。 气候干燥、 多风， 温差较大， 寒潮发生频率较高。 年平均气温为 9.2℃， 历年气温统计结果显示该地区温度最高可达 43℃，最低可达-38℃。 地震基本烈度为 7 度，设防烈度为 7 度远震。 该区附近分布有公路，交通便利。通讯网络均覆盖该地区，通讯 发达。管线接入点与 W8 井的相对位置见图 1-2。

；%(r = 0.33、％(,"1分别为应力三轴度为0. 33和1时的第一 主应力临界值。
与厂之间的关系如图1所示，当材料的第一主应力
小于，材料不发生破坏，当材料的第一主应力大于
，材料发生断裂破坏。材料受力后第一主应力％1和应力三
度B组成的 点(T,%1)于图1中的阴影部分时，材料
不发生断裂破坏，
点 于阴影部分
应的影响。
图1第一主应力临界值与应力三轴度之间的关系
2试验结果与模型标定
2.1 已有的试验结果
同 学廖芳芳(9］
图2所示的Q345钢材的缺
试样，
试样的单调拉伸试验。试样的缺
口半径分别为1.5、3. 125、6.25m叫不同 半径表 材
料所受的应力 ，同
(9 ］中
等
试样
的单调 试验，试采用 控制，
的标距为
resultr of coupon specimens, and the load 一 displacemene curves of caupon specimens obtained from fracture model and
expeiiment are consistent with each othea The fracture model of steel Q345 were used te analyze the fracture failure of notched
model for building steel Q345
WANG LeS
(Geological Senior Technical School of Henan Province, Zhengzhou 450015, China)
Abstract: Stress 一 based fracture modeS can be applied to predict

１ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＥａｒｔｈＳｃｉｅｎｃｅｓ，ＪｉｌｉｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈａｎｇｃｈｕｎ１３００６１，Ｃｈｉｎａ； ２ＣＮＯＯＣＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００２７，Ｃｈｉｎａ
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｉｎｔｅｒｐｒｅｔａｔｉｏｎｏｆｆｒｅｅｓｐａｃｅｇｒａｖｉｔｙａｎｏｍａｌｉｅｓ，ｐｏｌａｒｍａｇｎｅｔｉｃａｎｏｍａｌｉｅｓ ａｎｄｔｗｏｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｓｅｉｓｍｉｃｄａｔａｉｎｓｏｕｔｈｅｒｎＳｏｕｔｈＣｈｉｎａＳｅａ，ｔｈｅｆａｕｌｔｓａｒｅｍａｉｎｌｙｄｉｖｉｄｅｄｉｎｔｏｆｏｕｒｔｙｐｅｓ：ＮＥ ｔｒｅｎｄｉｎｇｓｔｒｉｋｅｓｌｉｐｆａｕｌｔｓ，ＮＥｔｒｅｎｄｉｎｇｔｅｎｔｉｏｎａｌｆａｕｌｔｓ，ＳＮｔｒｅｎｄｉｎｇｓｔｒｉｋｅｓｌｉｐｆａｕｌｔｓａｎｄｓｏｕｔｈｅｒｎａｒｃｆａｕｌｔｚｏｎｅ． ＴｈｅＮＷｔｒｅｎｄｉｎｇｓｔｒｉｋｅｓｌｉｐｆａｕｌｔｓｈａｖｅａｇｕｉｄｉｎｇｒｏｌｅｉｎｔｈｅｐｌａｔｅｄｉｖｉｓｉｏｎｏｆｔｈｅＳｏｕｔｈＣｈｉｎａＳｅａ．ＴｈｅＮＥｔｒｅｎ ｄｉｎｇｆａｕｌｔｓａｒｅｍｏｓｔｌｙｆｒａｃｔｕｒｅｓａｓｓｏｃｉａｔｅｄｗｉｔｈｔｈｅｄｅｔａｃｈｍｅｎｔｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｆａｕｌｔｓｈａｖｅｔｈｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆ ｔｅｎｓｉｏｎａｌｓｔｒｅｓｓｐｌａｔｅｂｏｕｎｄａｒｉｅｓ．ＴｈｅＮＷｔｒｅｎｄｉｎｇｓｔｒｉｋｅｓｌｉｐｆａｕｌｔｓａｒｅｒｅｌａｔｅｄｃｌｏｓｅｌｙｔｏｔｈｅｅｘｐａｎｓｉｏｎｏｆｔｈｅ ＳｏｕｔｈＣｈｉｎａＳｅａ．ＮＥｔｒｅｎｄｉｎｇｆａｕｌｔｓａｒｅｒｅｌａｔｅｄｔｏｔｈｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｉｎｎｅｒｂａｓｉｎｏｆｔｈｅＳｏｕｔｈＣｈｉｎａＳｅａ．Ｔｈｅ ｍａｉｎＳＮｔｒｅｎｄｉｎｇｆａｕｌｔｉｓｔｈｅＹｕｅｄｏｎｇＷａｎａｎｆａｕｌｔｉｎｓｔｕｄｙａｒｅａ，ｗｈｉｃｈｉｓｔｈｅｂｏｕｎｄａｒｙｆａｕｌｔｚｏｎｅｏｎｔｈｅｗｅｓｔ ｓｉｄｅｏｆｔｈｅＳｏｕｔｈＣｈｉｎａＳｅａ，ｗｉｔｈｌｏｎｇｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ，ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｔｅｃｔｏｎｉｃｅｆｆｅｃｔａｎｄｄｅｅｐｃｕｔｔｉｎｇ．Ｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅ ｏｕｔｃｒｏｐｏｆＭｅｒｓｉｎｇｔｅｃｔｏｎｉｃｂｅｌｔｉｎＳａｒａｗａｋｏｆＭａｌａｙｓｉａｃｏｎｆｉｒｍｅｄｔｈａｔｉｔｉｓａｓｔｒｏｎｇｅｖｉｄｅｎｃｅｆｏｒｔｈｅｕｐｌｉｆｔｏｆｔｈｅ ａｎｃｉｅｎｔＳｏｕｔｈＣｈｉｎａＳｅａｔｏｔｈｅｓｕｒｆａｃｅａｆｔｅｒｄｉｖｉｎｇ．

Value Engineering1研究区概况霍12井区位于内蒙古自治区呼伦贝尔市新巴尔虎右旗贝尔乡境内。

东距贝尔乡12km ，西距巴格德乌拉山（大青山）10km ，北距乌兰诺尔泡7km ，工区南北长38km 、东西宽28km 。

其主体包括海拉尔盆地二级构造单元贝尔凹陷西北部的苏乃诺尔构造带、苏乃诺尔东构造带和包尔陶勒盖向斜，西部与嵯岗隆起毗邻，东为霍多莫尔构造和苏德尔特构造带；南部为呼和诺仁构造，北部与乌西构造毗邻（图1）。

总体上看，本区具有东断西超的箕状断陷特征。

西侧尽管有断层活动，但其控制沉积作用不明显，为一缓倾的斜坡。

区内构造呈北东向展布，具有南北成带的特点。

从东至西为斜坡-洼-隆即一隆一洼一斜坡的构造格局（图2）。

本区的主要目的层为大磨拐河组、南屯组、铜钵庙组及布达特群。

该区处于生油凹陷内，深—半深湖相沉积的南屯组、大磨拐河组为有利生油岩，油源条件好。

该区发育有近岸水下扇、冲积扇及大型三角洲沉积，储集条件较好。

2断裂特征贝尔凹陷霍12井区明显发育两套断层系(图3)：铜钵庙组-南屯组断层系即下部断层1系和大磨拐河组-伊敏组断层系即上部断层系，下部断层系部分从T5断至T2-———————————————————————作者简介：张明学（1961-），男，辽宁建平人，东北石油大学，教授，研究方向为层序地层学及地震资料综合解释。

贝尔凹陷霍12井区断裂特征与构造样式Fracture Features and Structural Style in Huo12Well Area of Beier Depression张明学①ZHANG Ming-xue ；时筱淞①SHI Xiao-song ；冯占勋②FENG Zhan-xun（①东北石油大学地球科学学院，大庆163318；②辽宁省盘锦市长城钻探工程有限公司地质研究院，盘锦124010）①Northeast Petroleum University Geosciences College ，Daqing 163318，China ；②Liaoning Panjin Great Wall Drilling Engineering Co.，Geology Research Institute ，Panjin 124010，China ）摘要：贝尔凹陷霍12井区主要发育两套明显断裂系，发育于铜钵庙组到南屯组的下部断裂系和大磨拐河组到伊敏组的上部断裂系，下部断裂展布主体为北东向，上部地层主体展布方向转化为南北向。

漫话地壳－岩石圈断裂构造（2）胡经国四、深大断裂㈠、深大断裂概述深大断裂，又叫做深断裂，是指规模巨大、向地下深切并且发育时期很长的区域性断裂。

深大断裂这一概念由А·В·裴伟于1945年提出。

深大断裂向地下切割的深度可达到下地壳，甚至可切穿地壳和岩石圈伸入地幔一定深度。

其区域性延伸长度可达上百公里乃至上千公里。

深大断裂一般是各级大地构造单元的分界。

深大断裂把地壳和岩石圈分割成运动特点和构造特征各不相同的地块，并且与构造单元相应发展，或在不同构造时期多次活动。

最早的一些深大断裂出现在元古宙初期。

深大断裂可以是连接地壳和上地幔的通道，成为不同时期、不同性质、不同类型的岩浆活动带和区域性内生矿床成矿带。

并且，深大断裂还常常控制着构造－沉积单元，所以深大断裂两侧的沉积建造的组成、岩相和厚度也是不同的。

㈡、深大断裂类型1、按位移方式分类按位移方式深大断裂可分为以下4类：深正断层，深开断层，深平移断层和深逆冲断层。

深正断层形成裂谷型构造，如贝加尔湖、莱茵河、东非大裂谷、洋中脊裂谷等。

这些深大断裂是在拉张条件下形成的。

深平移断裂在各个构造区都有分布。

但是，它形成在某些地质时期（如地槽中的深大断裂是在造山期形成的）。

深逆冲断层发育在地槽带的中部和边缘，如环太平洋造山带。

2、按断层面下切深度分类深大断裂按断层面下切深度可以分为：克拉通（如地台、准地台）盖层断裂和基底断裂、壳断裂（硅铝层断裂和硅镁层断裂）和超壳断裂（岩石圈断裂和超岩石圈断裂）等。

⑴、克拉通盖层断裂和基底断裂①、盖层断裂盖层断裂（S uperficial fault，或S edimentary Cover Fault），是指地壳表面出露的、切穿克拉通沉积盖层的断裂。

其标志有：沉积岩层和岩浆岩体等的错开、位移等现象；泉水的带状分布；河流的袭夺现象等。

这些标志可能标志着新生代以来形成的盖层断裂。

②、基底断裂基底断裂（F oundational Fault，或Basement Fault），是指切穿花岗质岩层基底、到达玄武岩层顶面的穿层断裂。

材料断裂行为基本内容首先，感谢徐连勇老师半个学期的教导，让我对材料断裂有了一个初步的认识。

由于课时较短，我个人能力有限，在此仅凭个人回忆和《工程断裂力学》（李宏升周成芳著）的基本内容对这门课做一个基本的总结，不足之处还望老师批评指正。

为方便老师阅读红色字体为标题，绿色为小标题，黄色为子标题。

第一部分1线弹性条件下的断裂韧度一、裂纹扩展的基本形式1、张开型（I型）2、滑开型（II型）3）撕开型（III型）裂纹的扩展常常是组合型，I型的危险性最大二、应力场强度因子KI和断裂韧度K IC。

1、裂纹尖端应力场，应力分析①应力场离裂纹尖端为(，)的一点的应力：（应力分量，极座标）平面应力σx=0平面应变σx=υ（σx+σy）对于某点的位移则有平面应力情况下位移平面应变情况时，上式为平面应变状态，位移分量。

越接近裂纹尖端（即r越小）精度越高；最适合于r<<a情况。

②应力分析在裂纹延长线上，（即v的方向）θ=0⎪⎩⎪⎨⎧===021xyx y rk τπσσ拉应力分量最大；切应力分量为0； ∴裂纹最易沿X 轴方向扩展。

K I 可以反映应力场的强弱。

∴称之为应力强度因子。

通式：a Y K Ⅰσ= a —裂纹长度/2；Y —裂纹形状系数 一般Y=1~2 宽板中心贯穿裂纹 π=Y 长板中心穿透裂纹 Y 是无量纲的量而K I 有量纲 MPa ·m 1/2或MN ·m -3/2a Y K a Y K III II ττ==3、断裂韧度K IC 和断裂判据①断裂韧度 当应力达到断裂强度，裂纹失稳，并开始扩展。

临界或失稳状态的K I 值记作：K IC 或K C ，称为断裂韧度。

K C —平面应力断裂韧度；K IC —平面应变，I 类裂纹 ②断裂判据K I <K IC 有裂纹，但不会扩展 K I =K IC 临界状态K I >K IC 发生裂纹扩展，直至断裂 4、K I 的塑性修正裂纹扩展前，在尖端附近，材料总要先出现一个或大或小的塑性变形区。

(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)发明专利申请(10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201910158426.2(22)申请日 2019.03.04(71)申请人 燕山大学地址 066000 河北省秦皇岛市海港区河北大街438号(72)发明人 董国疆　朱良金　陈光　杨卓云　(74)专利代理机构 北京高沃律师事务所 11569代理人 程华(51)Int.Cl.G01N 3/10(2006.01)G01N 3/08(2006.01)(54)发明名称一种高强铝合金板材的断裂成形极限图建立方法及系统(57)摘要本发明公开了一种高强铝合金板材的断裂成形极限图建立方法及系统，涉及板材成形极限确定技术领域，包括首先通过单向拉伸试验、平面应变试验和双向等拉试验三种应力状态稳定的试验组合方案来获取包括断裂起始应变和断裂结束应变的断裂准则相关力学变量；然后依据此力学变量和Lou -Huh韧性断裂准则确定两组断裂参数；最后根据两组断裂参数计算成形极限曲线，绘制具有破裂区、危险区以及安全区的断裂成形极限图。

本发明通过简单易实施的试验手段，结合适用性更强的新理论方法来实现高强铝合金板材的成形极限图的建立，既避免了试验获取成形极限图的繁琐性，又解决了传统理论对高强铝合金板材的不适用性，还有效避免了新理论方法实现过程中存在的典型问题。

权利要求书5页 说明书16页 附图6页CN 109870362 A 2019.06.11C N 109870362A1.一种高强铝合金板材的断裂成形极限图建立方法，其特征在于，所述断裂成形极限图建立方法包括：制备三种试验试样；所述试验试样分别为单向拉伸试验试样、平面应变试验试样以及双向等拉试验试样；将三种所述试验试样放置在万能材料试验机上对应进行单向拉伸试验、平面应变试验以及双向等拉试验，得到第一力-位移曲线、第二力-位移曲线以及第三力-位移曲线；所述第一力-位移曲线为将单向拉伸试验试样放置在万能材料试验机上进行单向拉伸试验得到的曲线；所述第二力-位移曲线为将平面应变试验试样放置在万能材料试验机上进行平面应变试验得到的曲线；所述第三力-位移曲线为将双向等拉试验试样放置在万能材料试验机上进行双向等拉试验试样得到的曲线；确定断裂起始位移和断裂结束位移；所述断裂起始位移为力-位移曲线上最大力点对应的位移，所述断裂结束位移为力-位移曲线上完全失载点对应的位移；所述第一力-位移曲线上最大力点对应的位移为第一断裂起始位移；所述第一力-位移曲线上完全失载点对应的位移为第一断裂结束位移；所述第二力-位移曲线上最大力点对应的位移为第二断裂起始位移；所述第二力-位移曲线上完全失载点对应的位移为第二断裂结束位移；所述第三力-位移曲线上最大力点对应的位移为第三断裂起始位移；所述第三力-位移曲线上完全失载点对应的位移为第三断裂结束位移；根据所述第一力-位移曲线，计算弹性模量以及拟合幂函数硬化模型；在有限元软件中，依据所述弹性模量和所述幂函数硬化模型，建立材料力学模型；依据所建立的所述材料力学模型，对单向拉伸、平面应变以及双向等拉的试验过程分别进行有限元仿真，提取三种所述试验试样中心区域分别在所述断裂起始时刻和所述断裂结束时刻对应的等效塑性应变参数；所述等效塑性应变参数包括断裂起始应变、断裂结束应变；将所有所述等效塑性应变参数以及通过三种试验确定的所有的应力三轴度和Lode参数代入Lou-Huh韧性断裂准则表达式，计算三种所述试验试样分别在所述断裂起始时刻和所述断裂结束时刻对应的断裂参数；在主应变空间内，根据所有所述断裂参数计算成形极限曲线；根据所述成形极限曲线，建立断裂成形极限图。