尼泊尔上马蒂水电站取水防沙试验

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尼泊尔KGG水电站水轮机泥沙磨损程度计算

尼泊尔KGG水电站水轮机泥沙磨损程度计算摘要：在多泥沙含量电站中，水轮机磨损会导致效率的降低，发电频率的不稳定，以及检修期间的被动断电。

本文结合高泥沙含量地区尼泊尔的KGG水电站，对水斗式水轮机和卡普兰水轮机两种不同机型的泥沙磨损程度进行了计算，对大修周期进行了比较计算，结果表明，KGG水电站中采用水斗式水轮机具有维修较简便，喷涂容易，直径小、转速高，机组造价和土建造价均较小等优点。

1.工程概况KGG水电站采用低坝长引水式开发，电站主要由首部枢纽、输水建筑物、地面厂房及开关站等组成。

发电厂房为岸边式地面厂房，布置在卡利甘达基河谷左岸的噶帕村，距离坝址约7km。

厂内安装4台单机容量45MW的水斗式水轮发电机组。

1.1电站基本参数（1）上游水位旱季正常蓄水位 1841.00 m沉沙池运行控制水位 1833.50 m（2）尾水位设计最高尾水位 1344.65m（3）流量额定流量 45.9 m3/s（4）动能参数装机容量 180 MW年利用小时数 4884 h总发电量879.18GW•h（5）电站特征水头最大毛水头 488.40m加权平均水头 464.90m额定水头 456m最小净水头 455.60m（6）泥沙（7）电站特征水头工程区地震基本烈度Ⅷ度2水轮机泥沙磨蚀计算公式2.1 泥沙对水轮机磨损程度计算公式根据“IEC 62364：2013 Hydraulic machines - Guide for dealing with hydro-abrasive erosion in Kaplan，Francis，and Pelton turbines”，计算水轮机磨蚀深度由式（1）估算：（1）式中：S：水轮机部件磨蚀深度（mm）；W：部件过流流速（m/s）；PL：含沙量载荷（kg×h/m3）；Km：材料因素系数；Kf：流量因素系数（kg×h×mα）；RS：参考水轮机尺寸（m）；P：指数。

尼泊尔上马相迪A水电站工程建设业主在安全管理中的特色与作用

尼泊尔上马相迪A水电站工程建设业主在安全管理中的特色与作用摘要：尼泊尔上马相迪A水电站是中国电建集团海外投资有限公司（以下简称“电建海投公司”）在尼泊尔境内投资的首个水电开发项目，施工关键阶段发生了7.8级大地震和印度与尼泊尔口岸关闭事件，工期紧，地形地质条件复杂，点多面广战线长，项目又处在世界著名的大环线上（Nepal Annapurna Circuit），使得工程安全隐患多，管理难度大。

为此业主开采取一系列安全管理措施，取得了安全“零事故”、“零投诉”并提前发电的良好效果。

在尼泊尔树立了良好的中资企业形象，并为电建海投公司在尼泊尔后续投资项目创造良好外围环境及管理经验。

关键词：水电站建设业主安全生产管理1 引言尼泊尔上马相迪A水电站是电建海投公司在尼泊尔境内投资的首个水电开发项目，也是中资企业在尼泊尔投资建设首个水电开发项目，上马相迪A水电站采用BOOT模式开发，项目业主为由POWERCHINA和当地SPC公司组建的中国水电-萨格玛塔电力有限公司（持股比例90%：10%）。

在业主的有效管控下，经过近4年的努力于2016年11月-12月实现2台机组投产发电，于2017年1月1日进入商业运行。

在2016年9月27日举行的发电仪式上，尼泊尔国家电力开发署盛赞“见证了中国电建速度”。

2 工程概况及安全管理的特点2.1工程概况上马相迪A水电站项目距尼泊尔首都加德满都约180公里，位于尼泊尔西部GANDAKI地区的马相迪河的上游河段，是一座以发电为主的径流引水式水电枢纽工程。

电站装机容量50MW（2×25MW），年利用小时数6704h，多年平均发电量3.352亿kWh。

枢纽建筑物包括拦河闸坝、引水渠、沉沙池、引水隧洞（5.07km）、调压井、压力竖井（100m）、压力管道、地面发电厂房、开关站及送出工程（19.863km的132kv）等。

项目自2013年1月开时进行“三通一平”施工，2013年12月16日闸坝截流，2016年9月完成2台机组72小时试用行，2016年11月15日实现首台机组投产发电。

上马蒂水电站技术改造探析

2021.06科学技术创新上马蒂水电站技术改造探析姚治平(中国水利电力对外有限公司,北京100000)1工程概况上马蒂(U pper M adi)水电站位于尼泊尔西部卡斯基大区马蒂河流域。

装有2台单机容量为12.5M W混流式水能发电机组。

电站设计引用流量25.5m3/s,额定发电水头120m,设计发电量为13309W kW·h/年,采用引水式开发方式。

工程包括首部枢纽、引水隧洞、调压井、压力钢管、发电厂房及开关站。

主体工程,除拦河坝及消力系统外,均布置在马蒂河右侧。

2水文、地质工程所在地年平均降雨量2853m m,多年平均来流量33.2m3/s,枯水期流量5.29m3/s,2年一遇洪水流量296m3/s,5年一遇洪水流量548m3/s,10年一遇洪水流量759m3/s,50年一遇洪水流量1280m3/s。

多年平均输沙量约244万t,年平均输沙率约77.3kg/s。

坝址推移质沙量按推悬比20%计,推移质沙量约为48.8万t,年平均含沙量约2.33kg/m3,最大含沙量6.21kg/m3[1]。

电站竣工前一年,即2015年4月25日尼泊尔发生8.1级强烈地振,震中位于上马蒂水电站所在地区博卡拉境内,地震造成大量山体滑坡。

3技改诱因工程所在区域,崇山峻岭,河床两岸山体坡度≥1:0.5,沙砾石地表,植被覆盖率低;河槽平均坡度大于2%;每年5~10月为雨季,山洪频繁发生;离首部取水口上游4公里处,大地震时形成的数百万方滑坡堆体;雨季洪水冲刷,大量沙砾石进入主河道流经首部枢纽。

河槽抬高,流向改道,取水口无法取水;或来流挟带推移质、悬移质进入引水明渠,损毁构筑物,堵塞取水口;被迫停止发电,严重影响电站效益。

4技改4.1技改规划电站2016年底竣工投产,主体工程已定型,技改采取:分流→排石、拉沙→限流→拦截推移质→增强防冲、耐磨能力→人工干预→综合治理,保证电站汛期正常生产,枯期关闭所有分流通道集中来流供发电。

尼泊尔MAI水电站电气二次监控及保护的配置问题探讨

尼泊尔MAI水电站电气二次监控及保护的配置问题探讨戴汉军【摘要】在水电站进行二次监控的过程中，需要对其进行有效的保护以及配置，本文对这一问题展开了探讨，希望在今后的保护工作中，可以与实际情况相适应，遵循系统设计的原则，并且从实际情况出发，对监控系统的结构进行更加合理的设计，满足水电站中电气设备的安装需要。

【期刊名称】《黑龙江科技信息》【年(卷),期】2016(000)013【总页数】1页(P100-100)【关键词】水电站;电气设备;电气二次监控;监控系统【作者】戴汉军【作者单位】杭州亚太电力技术有限公司，浙江杭州 310011【正文语种】中文在进行水电站的电气二次监控过程中，需要考虑的问题有很多。

以尼泊尔MAI水电站为例，在进行设计的过程中，该水电站具有3台用于发电的发电机设备，总容量达到了24MW。

该水电站的类型为引水式电站，发电是其主要的功能，发电机组的类型为混流式水轮发电机组。

选择电压为110kV的出线电压，一条电压用以出线，另外一条电压用以备用。

该水电站采取无人监管的自动化模式，采用计算机的方式进行监控。

笔者就监控的具体要求展开了论述。

首先，应该确保系统具有可靠性的特点，这就要求对系统采用冗余技术进行设计，或者采用双重化的设计技术，保证设备处在更加安全的运行状态下。

根据相关标准以及规定的要求，要保证各项技术指标都符合国家规定的要求。

要想实现高可靠性的要求，就要从单机、系统以及部件等多个方面进行验证，以确保其达到理想的运行状态。

此外，在进行监控的过程中，所选用的监控软件为最先进的计算机技术以及网络技术，这种监控水平的可以与世界上先进国家的监控水平相一致，将其应用在无人值班的系统运行中后，就可以实现无人值班的功能。

同时，面向全站开展的操控系统具有灵活性以及简洁性的特点，并且对于实时性的要求更高了，基本上可以达到1:1的功能。

最后，这一监控系统将机组紧密的联系在了一起，其中还包括辅机系统等功能，可以实现联网的要求，真正做到了电力系统的智能化监控。

尼泊尔MBK水电站工程挡水重力坝稳定应力计算

尼泊尔MBK水电站工程挡水重力坝稳定应力计算摘要：尼泊尔MBK水电站为引水式水电站，挡水大坝为重力坝。

挡水坝稳定应力计算过程参照使用的规范是“美国陆军工程兵团（United States Army Corps of Engineers，缩写USACE）”水电工程标准。

本文介绍美规下稳定应力计算的思路和计算公式，可供类似计算参考。

关键词：美国陆军工程兵团；标准；MBK；重力坝；稳定；应力计算一、工程概况尼泊尔Middle BhoteKoshi（简写MBK）水电站工程位于尼泊尔中部发展区巴格玛蒂专区的辛杜帕尔乔克县，工程位于加德满都东北101km，贾库的渠首工程（坝址）沿阿兰尼科公路至加德满都有约3小时的车程。

MBK水电站为引水式水电站，总装机容量102MW，设计流量50.8m3/s，总有效水头235m。

水电站主要由首部枢纽、引水系统、厂房及开关站组成，其中引水系统包含进水口、引水渠、沉沙池、前池、压力涵管入口、压力涵管、引水隧洞、调压井、压力钢岔管。

首部枢纽的坝顶高程为1157.0m，坝顶全长109.0m，溢流坝段布置在右岸的主河槽内，溢流坝段由4孔溢流孔组成，其中3孔为髙堰溢流孔，1孔为低堰冲沙孔，最大坝高为25.0m。

进水口及冲沙池布置在左岸的台地上，沉沙池后接前池及混凝土压力涵管，压力涵管长约380m，其末端接长约 7.6km的引水隧洞。

厂房离首部枢纽约10km，布置于岸边，为地面式厂房，电站尾水注入BhoteKoshi 河，厂、坝间交通为Araniko公路。

二、计算说明MBK水电站工程挡水重力坝稳定应力计算过程参照使用的规范是“美国陆军工程兵团（United States Army Corps of Engineers，缩写USACE）”水电工程标准。

计算工况包括七种：（1）完建工况（2）正常运行工况（3）标准设计洪水工况（4）完建正常地震工况（5）正常运行正常地震工况（6）正常运行最大地震工况（7）最大洪水工况。

浅谈尼泊尔上马相迪A水电站施工管理技术

水能经济浅谈尼泊尔上马相迪A 水电站施工管理技术陈雪湘【摘要】上马相迪A 水电站为尼泊尔“史无前例”项目，历经两次大地震和印尼口岸关闭事件，总时间不足4年，有效施工不足3年内按期实现两台机组并网发电目标，采取的施工管理技术以期借鉴。

【关键词】尼泊尔上马相迪施工管理技术中国水利水电第十一工程局有限公司河南郑州 4500011、工程概述上马相迪A 水电站位于尼泊尔西部，是发电为主的引水式工程，由泄水闸坝、引水系统、发电厂房和开关站等建筑物组成。

（1）结构特征：闸坝坝顶总长114.08m，设3孔泄洪闸和1孔冲沙闸，最大坝高20.5m。

引水明渠含直径50m 的圆形漏斗式沉砂池结构，引水隧洞长5000m，2个竖井。

厂房共三层，安装两台25MW 混流式机组，主厂房长42.80m；设132kV 户内升压开关站。

（2）主要工程量：土石方明挖40万m 3，岩石洞挖20万m 3；混凝土14万m 3，钢筋约6000t；钢结构制安2000t。

（3）投资模式：属中资企业在尼泊尔投资的第一个项目，有以资本投资带动中国标准、中国设计、中国施工、中国装备"走出去"的价值典范。

（4）工期情况：2013年2月26日开始施工，原定首机发电工期2015年7月31日；因地震、口岸关闭等问题，首台机组发电时间调整为2016年9月26日。

2、项目施工期特征（1）地方阻工罢工特色罢工做为尼泊尔国家一大文化，施工前两年中（2013年和2014年上半年）阻工和罢工较为频繁，影响厂房50天、0#支洞125天、1#支洞97天、2#支洞67天、大坝区域124天，全线罢工60天，导致工程实施的阶段性更加突出。

（2）季节-阶段性特点枯水期和汛期时段明显，每年6月处至10月中旬（4.5月）为雨季。

2013年开工时间比原计划晚3个月，致使2013年5月前部分施工项目压缩到2013年10月至2014年5月和2014年10月至2015年5月。

泄洪闸坝底板抗冲耐磨技术研究与探索应用

2抗冲耐磨设计实施解决的问题
2.1抗冲耐磨设计
为降低工程投资和成本，本工程泄洪闸坝结构及所有底板混凝土标号均以常规W4C25为主，在底板混凝土结构面层涂抹NE-n型环氧砂浆，以加强底板的抗
• 17 •
混凝土工程
冲耐磨性。环氧砂浆厚度：闸坝所有闸墩墩墙lm高度范围内的涂抹厚为10mm厚，闸坝结构0 + 00至下游护坦所有底板涂抹厚12mm厚，闸坝体上游铺盖侧0 + 00-0-10之间涂抹厚10mm厚。
现象，闸墩侧面及各导墙侧面冲刷情况轻微，所有浇筑底板混凝土强度均达到设计指标要求。结合底板浇筑期间试块强度和底板冲刷后的二次取芯检查强度来分析，所有芯样单组最大抗压强度33.3MPa,最小抗压强度 2& 2MPa,平均抗压强度30. 66MPa,均大于C25混凝土强度设计指标。
底板范围总体的冲刷情况为：①表面冲刷粗骨料外露；②大面积钢筋冲刷揭露；③整体冲刷槽段，呈现钢筋外露和拉断变形区域；④局部存在冲刷坑现象，钢筋冲刷拉断。
右侧粗骨料外露
护坦A块
粗骨料外露/
匚 z nTL
|启丙房|
2#泄洪闸底板槽段冲蚀
护坦D块存在冲蚀坑，冲刷槽段、
粗骨料外露现象
护坦C块
小面积冲坏露筋
大面积粗骨料外露
块 ”八”字形冲坏駕筋区域
铺盖E块左侧露筋
靠溜為际筋
护坦F块
护坦E块
左右两边连续槽段破坏大面积冲蚀露筋
盖，铺盖高程同闸底板高程一致，为887. 75m,长40m, 厚lm。泄水闸室下游为C25钢筋混凝土护坦，护坦底高程 887. 00~885. 00m,长 55m,厚 1. 5〜2.0m。
结合尼泊尔河道含有大量悬移质和推移质，且汛期河道中洪水夹石含量较大的实际特征，依据中马相迪和下马相迪电站泥沙实测参数，上马相迪电站坝址以上流域是中、下马相迪电站坝址以上流域的重要组成部分，它在山高坡陡、地形险峻程度方面，比起中、下马相迪电站坝址以上全流域来讲，应是有过之而无不及。结合两个电站的含沙量（中马4.63kg/m3）指标进行分析修正后，上马相迪A水电站坝址以上2740kn?流域内的多年平均悬沙总量为994万t,坝址处水流多年平均含沙量为4. 06kg/m3,多年平均输沙率为315kg/so推移质按悬沙的30%计，得出推移质年沙量为298万t,年总沙量为1292万t。

尼泊尔上马相迪a水电站引水渠淤积泥沙处理方式探索与研究

3处理方案
沙量.监测时间30mino保持现有运行方式，慢慢将淤积泥沙携带走。第一天间隔3h对该段引水渠泥沙淤积情况进行测量与调查，如果两次时间间隔内淤积泥沙未有减少，将引水渠工作闸门开度增加5cm・依次类推，直至该段淤积泥沙再次减少。
状态未改变前，引水渠泥沙淤积厚度每天上午和下午各测量一次。
（1）过机泥沙实时监测。首先，对该段淤积泥沙进行取样并烘干，然后，通过筛分分析泥沙颗粒级配，确定泥沙粒径组成能够满足泥沙过机要求。同时，对样品进行干密度测量，通过泥沙干密度、水的密度以及称重容器装满水样后的重量换算建立数学计算模型，通过水样称重计算水体含沙量・从而实现过机泥沙的实时监测。
（2）方案2：机械清理。采用挖掘机械进行施工，容易造成引水渠结构的破坏，另外整个清理过程都需要机组停机.放空引水渠与沉沙池。
（3）方案3：吸沙泵排沙。吸沙泵排沙最主要的问题是泥沙的排放。经分析，泥沙排放只能通过沉沙池排放和过机处理两种方式解决。
1）通过沉沙池排放。由于泥沙粒径较小，通过沉沙池排放就必须机组停机，否则泥沙无法得到有效过滤。
（3）补充说明。 1）在整个处理中过程中，机组技术供水方式采用高位水池供水，其目的如下：
a. 通过高位水池沉淀保证机组技术供水的清洁度。 b. 部分泥沙在进入机组前可通过高位水池排除，从而减少过机泥沙总量。 2）采用溢流堰溢流，其目的是：在进入引水隧洞前将部分泥沙通过溢流堰溢流的方式排除.从而减少过机泥沙总量。 3）过机泥沙含量实时监测计算方法及过程（数学计算模型）：设：水密度0,泥沙干密度0；称重容器容积V, 重量装满水样后重量加；装满水样后容器中水的重量X,沙的重量Y。则
尼泊尔上马相迪AБайду номын сангаас电站引水渠淤积泥沙处理方式探索与研究

尼泊尔上马相迪A水电站河流泥沙含量快速检测技术

尼泊尔上马相迪A水电站河流泥沙含量快速检测技术
晏洪伟;尚邦亮
【期刊名称】《水利水电施工》
【年(卷),期】2021()5
【摘要】上马相迪A水电站地处喜马拉雅山脉南麓,流域内河道坡度大,两岸山坡地形陡峻。

每年汛期随着降雨量的增加及流量的迅速上涨,河流泥沙含量呈显著增长,大量泥沙在库区和引水渠沉积。

河流中泥沙也对水轮机管道和水轮机过流部件表面造成磨损。

本文以此为背景,通过开展河流泥沙含量快速检测技术研究,在高含沙量洪水来临时,发出预警信息,以便库区及时停机避沙。

【总页数】3页(P5-7)
【作者】晏洪伟;尚邦亮
【作者单位】中国电建集团海外投资有限公司;中国水利水电第八工程局有限公司【正文语种】中文
【中图分类】TV7
【相关文献】
1.尼泊尔上马相迪A水电站引水渠淤积泥沙处理方式探索与研究
2.尼泊尔上马相迪A水电站砂卵石隧洞开挖施工技术分析与应用
3.针梁式钢模台车在尼泊尔上马相迪A水电站中的探索应用
4.尼泊尔上马相迪A水电站引水渠淤积泥沙处理方式探索与研究
5.尼泊尔上马相迪-1水电站施工风险管理策略及措施
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海外高含沙河流水电站排沙运行方式的研究与运用

（2）坝前断面。选择坝前20m处（引水渠进口前）作为计算断面.并将250m3/s作为计算入库流量，通过计算.得到该断面不同淤积高程所对应的断面平均流速（表 2）。
从表2可以看出・当坝前20m断面泥沙淤积高程达到899m时，断面流速接近引水渠流速。因此，排沙时机可选择在坝前20m断面泥沙淤积高程达到
月平均含沙量/（kg/m3）
0. 01 0. 01 0. 04 0. 02 0. 17 0. 66 1. 74 1. 87 0. 43 0. 10 0. 02 0. 02
日最大含沙量/（kg/m3）
0. 01 0. 01 0. 03 0. 05 0. 32 1. 22 4. 74 3. 68 1. 36 0. 25 0. 03 0. 04
• 11 •
3排沙时机
土石方与导截流工程
根据2017年实测水沙资料.可以得到入库流量和含沙量的变化过程（图2）。
3. 1通过实测水文泥沙资料选择排沙时机
根据2017年实测水文泥沙资料，可以得到淤积量与来沙量之间的关系（图1）。
日期（年-月
图2入库水沙过程
图1淤积量与来沙量的关系
从图1可以看到，库区泥沙淤积主要发生在几次较大来沙过程中，因此，排沙时机应选择在大水大沙条件下。
252
250
0. 77 0. 99
900. 0
181
250
1. 38
901. 0
108
250
2. 31
海外高含沙河流水电站排沙运行方式的研究与运用
3.3通过泥沙水下休止角选择排沙时机
为便于分析，同样选择坝前20m处作为计算断面。根据河道泥沙取样试验，静水条件下泥沙水下休止角为 34.2°。考虑到流速影响，选择动水条件下泥沙水下休止角为30°,计算得出坝前20m处最大允许淤积高度为 897.75m。因此.排沙时机可选择在坝前20m断面泥沙淤积深度达到898m。

Mahl水电站坝址输沙量估测方法

第17卷第9期中国水运 Vol.17 No.9 2017年 9月 China Water Transport September 2017收稿日期：2017-06-07作者简介：陈阿娟（1990-），女，安徽太和县人，硕士，上海勘测设计研究院有限公司助理工程师，研究方向为工程泥沙。

Mahl 水电站坝址输沙量估测方法陈阿娟（上海勘测设计研究院有限公司，上海 200434）摘要：水电站规划阶段坝址处输沙量的确定至关重要。

本文采用实测资料分析的方法，Mahl 水电站上游水文站在来沙量较大的关键时段测次较少，缺测、漏测的可能性大，且上下游水文站之间河段频繁滑坡，区间入汇沙量较大，因此选择下游水文站作为Mahl 电站泥沙设计依据站，得到坝址处悬移质输沙量系列。

拟合年内水沙关系，得到坝址的日输沙量成果，为模型计算提供基础。

输沙量的确定是Mahl 水电站工程规划的基础，也为其他同类型水电工程的规划提供了参考。

关键词：设计依据站；流域面积比；坝址输沙量；推悬比中图分类号：TV22 文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2017）09-0188-04库区泥沙淤积问题中最重要的问题是通过水沙调度以减小水库的淤积速率和极限淤积库容，长期保持水库的有效库容，以长期发挥水库的综合效益[1]。

水流与河床的交互作用，要通过泥沙运动体现出来。

通过泥沙的淤积，使河床抬高；通过泥沙的冲刷，使河床降低。

泥沙运动所涉及的物理量较多，边界条件往往复杂多变，采取的解决问题的办法，主要是在力学或统计理论的指导下，在实际资料的基础上，建立物理或数学模型，以求得定性或定量的结果[2]。

河道水流的二相性决定了在建立水流-泥沙运动数学模型时，泥沙运动及河床变形是关键性的控制方程，来沙条件是不可缺少的。

河工模型试验是根据水流和泥沙运动的力学规律，通过复制与原型相似的周界条件和动力学条件建立起来的[3]。

来水来沙条件是进行物理或数学模型必备的基础资料。

海外水电投资项目风险及防范措施探讨

海外水电投资项目风险及防范措施探讨刘省忠/中国电建集团海外投资有限公司【摘要】海外水电投资金额大，项目建设和运营周期比较长，管理工作复杂，风险无时不在，风险控制管理永远在路上。

近十多年来中国企业“走出去”投资项目较多，有的项目取得丰硕成果，有的项目收效平平，管理层的忧患意识和风险意识在不断增强。

本文以在尼泊尔投资某水电站为例，通过梳理项目管理中涉及的现实风险点，提出相应风险防范措施。

【关键词】尼泊尔投资项目风险管理防范措施尼泊尔是一个山地国家，水力资源丰富，经济较落后。

20世纪60年代之前，尼泊尔所有水电站是在苏联、印度、中国等友好国无偿援助下建成的。

20世纪70—80年代，随着世界银行、亚洲开发银行、日本工业银行、前海外经济合作基金等金融机构与尼泊尔政府的双边、多边融资合作，尼泊尔的水电开发取得了一定的成果；20世纪90年代以来，随着私营企业的介入，尼泊尔的水电开发建设进入了一个新的发展阶段。

中尼两国睦邻友好，有很早的来往历史渊源。

自20世纪60年代以来，中国政府曾先后援建了尼泊尔逊科西水电站、下马相迪水电站、库里卡尼水电站、上塔马克西水电站、那苏瓦卡里水电站、上马蒂水电站以及荔莎里灌溉工程、西克塔灌溉工程、唐神公路工程等一大批民生工程。

随着我国“走出去”战略和“一带一路”倡议的先后推出，近年来我国企业在尼泊尔的工程承包和直接投资的水电项目数量增多，规模增大，模式也不断创新。

从最早开始的建设施工、设备输出分包逐步转换为EPC （设计、采购和施工总承包）、PMC（项目管理总承包）等一揽子工程以及包含B（）T（建设、运营、转让）在内的广义PPP（公共与私营合作）等带资承包模式。

目前，中国电力建设集团有限公司（以下简称中国电建）在尼泊尔正在执行的工程项目有：上塔马克西水电站、上崔树里水电站、上博迪克西水电站、塔纳湖水电站等12项工程。

跟踪投资的项目有上达吉水电站，已完成投资建设并运营的项目有：上马相迪A水电站、上马蒂水电站等。

尼泊尔上莫迪水电站引水系统布置设计

尼泊尔上莫迪水电站引水系统布置设计
程建华;马延臣;余洋;张伟波
【期刊名称】《水利水电工程设计》
【年(卷),期】2006(025)003
【摘要】上莫迪水电站位于尼泊尔第二大城市博克拉以西37 km,在卡里甘塔河主要支流莫迪河谷上,是该河流上开发的第二个梯级电站.电站引水系统由进水口从调节池中引水到厂房,主要建筑物包括进水口、引水隧洞、调压井、压力竖井和平洞,全长约3.5 km.引水系统采用有压引水方式,其中对于引水隧洞采用部分衬砌、部分锚喷的支护方式,对引水系统的布置设计进行了简要论述.
【总页数】3页(P4-6)
【作者】程建华;马延臣;余洋;张伟波
【作者单位】中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天
津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222
【正文语种】中文
【中图分类】TV22
【相关文献】
1.石龙水电站引水发电系统布置设计 [J], 王超;陈立秋;陈俊杰
2.洞坪水电站引水发电系统布置设计 [J], 沈培芬;黄桂林;严谨
3.尼泊尔上马相迪A水电站引水渠淤积泥沙处理方式探索与研究 [J], 董江波
4.尼泊尔上马相迪A水电站引水渠淤积泥沙处理方式探索与研究 [J], 侯忠; 董江波
5.印度莫迪政府对尼泊尔的经济外交及启示 [J], 刘星君
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某抽水蓄能电站进口来水来沙对过机含沙量的影响

某抽水蓄能电站进口来水来沙对过机含沙量的影响
张羽;王银海;张石磊;张琦杰
【期刊名称】《人民珠江》
【年(卷),期】2018(039)005
【摘要】随着中国经济社会的不断发展,国家对电力的需求越来越大.中国近年来大力发展抽水蓄能电站,抽水蓄能电站具有调峰填谷、调频调相等诸多优点,但同时在多沙河流中过机泥沙对水轮机叶片具有很大破坏性.主要以某抽水蓄能电站为研究对象,建立相应的物理模型,在长系列年上游来水来沙条件下,测量抽水和发电两种工况时的过机舍沙量.在系列年试验中,蓄能和发电两种工况下过机含沙量都呈现上升趋势.无洪水期过机合沙量较小不会对电站正常运用产生影响;而当上游含沙量大于4 kg/m3的安全运行允许值时不适宜抽水蓄能工况.
【总页数】5页(P45-49)
【作者】张羽;王银海;张石磊;张琦杰
【作者单位】华北水利水电大学,河南郑州450045;华北水利水电大学,河南郑州450045;华北水利水电大学,河南郑州450045;华北水利水电大学,河南郑州450045
【正文语种】中文
【中图分类】TV473
【相关文献】
1.抽水蓄能电站水轮机过机含沙量确定方法初探 [J], 白文博;王春辉
2.流量与含沙量相关性对输沙效率影响的研究 [J], 段圆圆;周祖昊;刘蛟;梁标
3.长江口径流来沙量减小对河口含沙量的影响 [J], 付桂
4.抽水蓄能电站水泵水轮机过机含沙量的确定方法初探 [J], 白文博;王春辉
5.含沙量对过饱和总溶解气体释放过程影响分析 [J], 冯镜洁;李然;唐春燕;雍晓东因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

次喜马拉雅山脉小洞径软弱千枚岩三岔路口施工技术

次喜马拉雅山脉小洞径软弱千枚岩三岔路口施工技术
侯计睿[1];田雷[1];王飞[2]
【期刊名称】《中华建设》
【年(卷),期】2018(000)11Z
【摘要】一、工程概况1.工程概况尼泊尔上马蒂水电站项目位于喜马拉雅山尼泊尔境内的次喜马拉雅区,具体位置位于尼泊尔西部发展地区的卡斯基大区的马蒂河中上游区域,项目区地形属于中等高度山区。

工程采用引水式电站开发方式,沿河段从上到下包括坝址首部工程、引水隧洞、调压井、压力钢管、电站厂房和开关站。

隧洞包括引水隧洞上平段、下平段、竖井以及调压井、施工支洞等的地下洞室。

主洞根据围岩类型共有五种设计开挖断面,最大开挖半径2.7m,最小开挖半径2.2m。

【总页数】2页(P118-119)
【作者】侯计睿[1];田雷[1];王飞[2]
【作者单位】[1]中国水利水电第七工程局有限公司国际工程公司;[1]中国水利水电第七工程局有限公司国际工程公司;[2]中国水利水电第七工程局有限公司第一分局【正文语种】中文
【中图分类】TV212
【相关文献】
1.兰渝铁路柳家河隧道软弱千枚岩施工技术 [J], 赵小波
2.小洞径竖井开挖施工技术 [J], 丁志勇
3.小洞径混凝土衬砌施工技术应用 [J], 马秀梅
4.引水隧洞小洞径混凝土衬砌的施工技术 [J], 赵琪亮
5.小洞径隧洞间断性混凝土衬砌快速施工技术 [J], 覃海明
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尼泊尔上博迪克西水电站重力坝修复

尼泊尔上博迪克西水电站重力坝修复
王伟;范建朋
【期刊名称】《西北水电》
【年(卷),期】2022()4
【摘要】运用材料力学法和反应谱法分析验证了原地震动设计标准下大坝的安全性,通过动力时程法进行了地震加速度参数的敏感性分析,摸清了运行基准地震(OBE,Operational basis earthquake)和最大设计地震(MDE,Maximum design earthquake)工况下1号坝段的工作性态。

新的1号坝段修复方案顺利完成并付诸实施,工程投资节省较多,保障了电站按时发电,经济效益显著。

【总页数】5页(P58-62)
【作者】王伟;范建朋
【作者单位】中国电建集团西北勘测设计研究院有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TV642.3
【相关文献】
1.尼泊尔上莫迪水电站引水系统布置设计
2.尼泊尔波迪·科西水电站泄洪拉沙闸设计
3.尼泊尔上马相迪A水电站河流泥沙含量快速检测技术
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尼泊尔水电工程雨季施工安全管理

尼泊尔水电工程雨季施工安全管理
姚杰
【期刊名称】《水利水电施工》
【年(卷),期】2015(000)001
【摘要】尼泊尔水电资源丰富,是世界上水电资源蕴藏量最为丰富的少数国家之一,其经济可开发水电装机容量约42000MW。

尼泊尔水电工程多位于偏僻的深山丛林,地势险要、水位落差大,其气候全年主要分为雨、旱两季,尤其是雨季,雨量大、降雨相对集中、且多为暴雨,为此建筑施工企业采取有效的雨季施工技术和制定严格的安全管理措施显得尤为重要,否则将很可能给施工进度和建筑工程质量造成严重的影响。

本文通过分析尼泊尔工程雨季施工的特点,针对可能出现的各种施工问题提出相应的技术与管理措施,为保证雨季施工安全和工程质量提供较为系统的、实用的理论和技术措施支持。

【总页数】3页(P108-110)
【作者】姚杰
【作者单位】中水电海外投资有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TU714
【相关文献】
1.尼泊尔水电工程境外融资管理与挑战
2.尼泊尔下阿润水电工程的开发
3.尼泊尔喜马拉雅地区塔玛科什3级水电工程——穿越软弱构造片岩修建隧洞所面临的挑战
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5.尼泊尔水电工程境外融资管理与挑战
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尼泊尔新型水轮机实验室

尼泊尔新型水轮机实验室
B.塔帕;刘明;赵秋云
【期刊名称】《水利水电快报》
【年(卷),期】2013(034)010
【摘要】在挪威发展署、尼泊尔相关水电机构和挪威科技大学水力实验室的资助
和扶持下,加德满都大学在尼泊尔杜利凯尔修建了1座水轮机实验室.该实验室的主要目的是开展水轮机研发工作,以研究设计可以解决水力泥沙负荷的水轮机.对水轮
机实验室的建设背景、建设目的、研发工作中面临的各种挑战及机遇,以及实验室
正在开展的研究项目及前景等作了描述.
【总页数】3页(P22-23,37)
【作者】B.塔帕;刘明;赵秋云
【作者单位】
【正文语种】中文
【中图分类】TK73
【相关文献】
1.尼泊尔上达吉水电站减轻水轮机泥沙磨蚀的综合措施
2.一种新型水轮机控制设备：TC型水轮机操作器
3.陕西西探厂新型钻机尼泊尔显身手
4.新型媒体对外传播的影响--对尼泊尔外宣状况的解析
5.尼泊尔某水电站热力学法水轮机效率试验探讨
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尼泊尔最大的水电项目正待开发

尼泊尔最大的水电项目正待开发
佚名
【期刊名称】《电力系统装备》
【年(卷),期】2005()2
【摘要】尼泊尔境内四季丰富的水资源和陡峭的地形有利于在尼泊尔发展大型水电项目。

专家分析，尼泊尔境内现拥有8300万kW的水利发电潜能，其中4200万kW具有经济开发的可行性。

当前尼泊尔政府没有足够的资金开发水电项目，不得不寻求外国援助或多方资金参与的形式，且多以小型水电项目为主。

西赛迪水电站是目前尼泊尔正待开发的最大的水电项目。

如要彻底开发尼境内潜在的4200万kW装机容量的电力需耗资1000亿美元。

【总页数】1页(P39-39)
【关键词】水电项目;尼泊尔;专家分析;美元;经济开发;电力;资金;水电站;水利发电;装机容量
【正文语种】中文
【中图分类】TK730;F426
【相关文献】
1.中国水电：12亿签约尼泊尔最大水电工程 [J],
2.中国水电：签约尼泊尔最大水电工程 [J], 无
3.尼泊尔把该国最大水电站项目给中企 [J],
4.尼泊尔把该国最大水电站项目给中企前政府曾毁约 [J],
5.如何在尼泊尔开发水电BOT项目 [J], 余忠
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第４７卷第２期２０１４年４月武汉大学学报（工学版）Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｗｕｈａｎ　ＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＶｏｌ．４７Ｎｏ．２Ａｐｒ．２０１４收稿日期：２０１３－０７－２８作者简介：刘彬（１９８９－），男，硕士研究生，主要从事施工水力学与导流工程研究，Ｅ－ｍａｉｌ：ｌｉｕｂｉｎ３１７３２８＠１６３．ｃｏｍ．通讯作者：杨磊（１９７４－），男，博士，副教授，主要从事导截流试验研究及水利工程施工组织管理，Ｅ－ｍａｉｌ：ｌｙｌｓｈｏｗ＠ｗｈｕ．ｅｄｕ．ｃｎ．基金项目：国家自然科学基金项目（编号：５０８０９０５２）．文章编号：１６７１－８８４４（２０１４）０２－０１５６－０４尼泊尔上马蒂水电站取水防沙试验刘彬１，杨磊１，徐宏亮１，张志强２，戴晨３，詹义正１（１．武汉大学水资源与水电工程科学国家重点实验室，湖北武汉　４３００７２；２．上海勘测设计研究院，上海　２０００００；３．中国水利电力对外公司，北京　１００１２０）摘要：上马蒂水电站位于尼泊尔西部马蒂河上，河道来水量悬殊，水位变化较大，常年来流量及更小流量情况下取水极其困难．马蒂河属于多沙河流，且工程河段宽浅、坡陡，加剧了河道推移质泥沙运动．为了解决不同工况下电站取水、防沙问题，试验研究中，在电站首部枢纽上游布置取水口、引水渠、锁坝等建筑物，并加高溢流堰前隔水墙的高程．同时，在沉沙池内增设整流格栅后，悬移质分组沉降率得到提高，满足水轮机过沙要求．这种“逆向引水、正面排沙”的工程布置方式为解决山区多沙河流取水防沙问题提供了一种新的途径．关键词：推移质；悬移质；沉降率；取水防沙中图分类号：ＴＶ　６文献标志码：ＡＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔ　ｏｎ　ｗａｔｅｒ　ｄｉｖｅｒｓｉｏｎ　ａｎｄ　ｓｅｄｉｍｅｎｔ　ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ　ｏｆＮｅｐａｌ　Ｕｐｐｅｒ　Ｍａｄｉ　Ｈｙｄｒｏｅｌｅｃｔｒｉｃ　ＳｔａｔｉｏｎＬＩＵ　Ｂｉｎ１，ＹＡＮＧ　Ｌｅｉ　１，ＸＵ　Ｈｏｎｇｌｉａｎｇ１，ＺＨＡＮＧ　Ｚｈｉｑｉａｎｇ２，ＤＡＩ　Ｃｈｅｎ３，ＺＨＡＮ　Ｙｉｚｈｅｎｇ１（１．Ｓｔａｔｅ　Ｋｅｙ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　ｏｆ　Ｗａｔｅｒ　Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ　ａｎｄ　Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，Ｗｕｈａｎ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｗｕｈａｎ　４３００７２，Ｃｈｉｎａ；２．Ｓｈａｎｇｈａｉ　Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ，Ｄｅｓｉｇｎ　＆Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２０００００，Ｃｈｉｎａ；３．Ｃｈｉｎａ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｗａｔｅｒ　＆Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ　１００１２０，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｕｐｐｅｒ　Ｍａｄｉ　Ｈｙｄｒｏｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｓｔａｔｉｏｎ　ｉｓ　ｌｏｃａｔｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ｍａｄｉ　Ｒｉｖｅｒ，ｉｎ　ｗｅｓｔｅｒｎ　Ｎｅｐａｌ．Ｄｉｓｃｈａｒｇｅ　ａｎｄｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ｌｅｖｅｌ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｉｖｅｒ　ｖａｒｉｅｓ　ｗｉｄｅｌｙ，ｗｈｉｃｈ　ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ　ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ　ｄｉｆｆｉｃｕｌｔ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ　ｆｏｒ　ｗａｔｅｒ　ｄｉｖｅｒｓｉｏｎｕｎｄｅｒ　ｐｅｒｅｎｎｉａｌ　ｆｌｏｗ　ａｎｄ　ａ　ｓｍａｌｌｅｒ　ｆｌｏｗ．Ｍａｄｉ　Ｒｉｖｅｒ　ｂｅｌｏｎｇｓ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｓａｎｄｙ　ｒｉｖｅｒ，ａｎｄ　ｈａｓ　ａ　ｂｒｏａｄ　ａｎｄ　ｓｈａｌ－ｌｏｗ　ｒｉｖｅｒｂｅｄ　ｉｎ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｒｅａ，ｗｈｉｃｈ　ａｇｇｒａｖａｔｉｎｇ　ｔｈｅ　ｍｏｖｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｉｖｅｒ　ｂｅｄｌｏａｄｓ．Ｔｏ　ｓｏｌｖｅ　ｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｓ　ｏｆ　ｗａｔｅｒ　ｄｉｖｅｒｓｉｏｎ　ａｎｄ　ｓｅｄｉｍｅｎｔ　ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｔｅｓｔ　ｃａｓｅｓ　ｆｏｒ　ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ　ｓｔａｔｉｏｎ，ｗａ－ｔｅｒ　ｉｎｔａｋｅ，ｄｉｖｅｒｓｉｏｎ　ｃｈａｎｎｅｌ，ｌｏｃｋ　ｄａｍ　ａｎｄ　ｏｔｈｅｒ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ　ａｒｅ　ａｄｏｐｔｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ　ｓｔｕｄｙ，ａｎｄ　ｔｈｅｅｌｅｖａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｒａｉｎｉｎｇ　ｗａｌｌ　ｂｅｆｏｒｅ　ｔｈｅ　ｏｖｅｒｆｌｏｗ　ｗｅｉｒ　ｈａｓ　ｂｅｅｎ　ｈｅｉｇｈｔｅｎｅｄ　ｔｏｏ．Ａｔ　ｔｈｅ　ｓａｍｅ　ｔｉｍｅ，ａｎ　ａｄｄｉ－ｔｉｏｎａｌ　ｐｅｒｆｏｒａｔｅｄ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｐｌａｔｅ　ｉｓ　ａｄｏｐｔｅｄ　ｉｎ　ｄｅｓｉｌｔｉｎｇ　ｂａｓｉｎ，ｗｈｉｃｈ　ｉｍｐｒｏｖｅｓ　ｓｅｄｉｍｅｎｔａｔｉｏｎ　ｒａｔｅ　ｏｆｇｒｏｕｐｉｎｇ　ｓｕｓｐｅｎｄｅｄ　ｓｅｄｉｍｅｎｔ，ａｎｄ　ｍｅｅｔｓ　ｔｈｅ　ｓａｎｄ　ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｕｒｂｉｎｅ．Ｔｈｉｓ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｌａｙｏｕｔｎａｍｅｄ“ｒｅｖｅｒｓｅ　ｗａｔｅｒ　ｄｉｖｅｒｓｉｏｎ，ｐｏｓｉｔｉｖｅ　ｓｅｄｉｍｅｎｔ　ｄｅｓｉｌｔｉｎｇ”ｐｒｏｖｉｄｅｓ　ａ　ｎｅｗ　ａｐｐｒｏａｃｈ　ｔｏ　ｓｏｌｖｅ　ｔｈｅ　ｗａｔｅｒｄｉｖｅｒｓｉｏｎ　ａｎｄ　ｓｅｄｉｍｅｎｔ　ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ　ｐｒｏｂｌｅｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍｏｕｎｔａｉｎｏｕｓ　ｓａｎｄｙ　ｒｉｖｅｒ．Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｂｅｄｌｏａｄ；ｓｕｓｐｅｎｄｅｄ　ｓｅｄｉｍｅｎｔ；ｓｅｄｉｍｅｎｔａｔｉｏｎ　ｒａｔｅ；ｗａｔｅｒ　ｄｉｖｅｒｓｉｏｎ　ａｎｄ　ｓｅｄｉｍｅｎｔ　ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ上马蒂水电站位于尼泊尔西部马蒂河，沿河段从上至下包括坝址首部枢纽、引水隧洞、调压井、压力钢管、电站厂房、开关站和道路工程．首部枢纽由开敞式溢流堰、右岸岸边式冲沙闸、右岸沉沙池、右　第２期刘彬，等：尼泊尔上马蒂水电站取水防沙试验岸进水前池及溢流堰与冲沙闸前的隔水墙组成．工程所在河段河床坡陡（坡降Ｊｏ＝２．７％）流急，在相对较小的多年平均流量下，抗冲粒径大于０．０２ｍ，在设计洪水流量下，抗冲粒径达０．５ｍ，推移质泥沙运动剧烈．电站为无库引水式电站，河道水深小，加剧了推移质泥沙运动．洪水过后，河槽左右摆动明显，且深度发生很大变化，小流量下，电站很难有效取水．模型试验采用在枢纽上游布置取水工程的方式，解决多种不同工况下电站取水、防沙问题，保证电站正常引水发电［１］．１　水文泥沙资料工程坝址以上多年平均来流量为３３．２ｍ３／ｓ，枯水期来流量为５．２９ｍ３／ｓ，２年一遇洪水流量为２９６ｍ３／ｓ，５年一遇洪水流量为５４８ｍ３／ｓ，１０年一遇洪水流量为７５９ｍ３／ｓ，５０年一遇洪水（设计洪水）流量为１　２８０ｍ３／ｓ．多年平均输沙量约为２４４万ｔ，年平均输沙率约为７７．３０ｋｇ／ｓ．坝址推移质沙量按推悬比２０％计，推移质沙量约为４８．８万ｔ．年平均含沙量约为２．３３ｋｇ／ｍ３，最大含沙量为６．２１ｋｇ／ｍ３．电站正常发电引水量２５．５ｍ３／ｓ．２　模型设计基于本模型试验研究问题的特点，依据“三分一合”原则以确保水工、泥沙问题的统筹模拟，即模型设计时，将属于河道的泥沙（推移质）运动问题与属于沉沙池内的泥沙（悬移质）运动问题分开研究，将粒径较大的卵石推移质泥沙与粒径较小的沙质推移质泥沙分开模拟，将沉沙池内大于０．２ｍｍ的悬移质泥沙与小于０．２ｍｍ的悬移质泥沙分开模拟，将相对较细的沙质推移质与悬移质中相对较粗的床沙质合为一起模拟．试验采用正态模型，λｈ＝５０，模型设计同时满足水流运动相似、泥沙起动和沉降相似［２］．３　取水防沙试验研究针对上马蒂河道洪、枯水期来水来沙情况及要解决的问题，模型试验对原河道及优化后的河道取水、防沙分别进行了研究，如表１所示．表１　河道泥沙研究Ｔａｂｌｅ　１　Ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｒｉｖｅｒ　ｓｅｄｉｍｅｎｔ优化方案工程措施备注１加高堰前隔水墙防止了侧向翻水翻沙２加高隔水墙、布置无丁坝取水口疏浚工程量大３加高隔水墙、设置丁坝疏浚工程量小３．１　优化方案１试验研究原型河道试验表明，在枯水期及多年平均流量条件下，来流均从河道主槽下泄，沉沙池不能进水．２年一遇洪水时，河槽冲淤变形不大，大部分水流仍从左岸主槽下泄．此时，床面泥沙起动，推移至溢流堰前，部分水沙翻越隔墙至冲沙闸一侧，并在闸前形成一个最大淤积长３１．５ｍ、宽１０ｍ、高３．２ｍ淤积体．在５、１０年一遇洪水条件下，洪水过水断面逐渐增大，主河槽变宽．在１０年一遇洪水时，坝轴线上游０－２７０ｍ至０－４４０ｍ之间主河槽由原来位置摆至右岸．５０年一遇洪水时，大部分隔水墙已被淹没，洪水从坝轴线上游０－０５４ｍ处开始翻越导墙，此处水位为９４０．５ｍ，洪水过后，河床右岸新形成一个约４０ｍ宽的主河槽，冲沙闸前淤积体最大长度５５ｍ、宽１７．５ｍ、高７ｍ，最大粒径１ｍ，且沉沙池池箱上段最大淤积粒径达０．５ｍ．试验证明原河床状况下不可能满足电站取水要求，一方面在小流量工况下，来流均从主河槽下泄，沉沙池进口上游滩地高程大，水流不能自流至沉沙池进口前；另一方面，在２年以上洪水时，河道内的大量推移质泥沙被直接输运至沉沙池进口前，并极易随引水进入沉沙池内，造成沉沙池上段的严重淤积．为有效地阻止较粗的推移质泥沙翻越溢流堰、冲沙闸前纵向隔水墙，隔水墙的原设计为坝轴线０－０００ｍ至０－０２８ｍ段为９３７ｍ高程，０－０２８ｍ至０－０８２ｍ段由９３７ｍ高程以７．６％坡度增至９４１．１ｍ，优化方案１将隔水墙从坝轴线０－０００ｍ至０－０５４ｍ段加高至９４０．５ｍ，０－０５４ｍ至０－０８２ｍ段由９４０．５ｍ高程以２．１４％的坡度增至９４１．１ｍ．试验结果证明，优化后的隔水墙解决了设计洪水下溢流堰一侧向冲沙闸一侧翻水翻沙的问题，排除了推移质泥沙从溢流堰一侧随水流进入沉沙池的可能性，但枯水期引水问题、２年一遇以上洪水条件下大量粗颗粒泥沙进入沉沙池问题都未得到解决．３．２　优化方案２取水口试验研究马蒂河洪、枯水期流量相差悬殊，枯水期水量极小，水位变化很大，在不拦河壅水情况下，自流引水十分困难，因此必须拦河修建控制性建筑物，以期能控制全河水流，保证引取电站所需水量．渠首力求多引水的同时还需少进沙，在同一条件下，分流比愈大，则分沙比也愈大［３，４］．因此要促使水沙分离，引入“清水”而拦截底沙．为此，试验采用“逆向引水、正面排沙”（指取水口迎水面偏向河道下游，引水口门７５１武汉大学学报（工学版）第４７卷一定范围内的水流流向与主河道内的流向相反，故称为逆向引水）的反“Ｓ”形工程布置方式研究上马蒂水电站取水防沙问题．模型试验经多次探索研究在溢流堰坝轴线上游０－２４５ｍ处的河道右岸布置取水口，取水口迎水面法线与原河道水流成６９°夹角，取水口门设置为倒坡形式，坡降为４．０％，前缘高程为９４０．４ｍ，末端高程为９４１．７ｍ，口门宽１４ｍ；在取水口门末端开挖坡降ｉ＝２．０％的引水渠，引水渠与冲沙闸前的浆砌块石护坦（坡度为１∶８．９３）相接，取水口上、下唇用粒径２．５ｍ的块石堆高形成洲头；在溢流堰坝轴线上游０－２２０ｍ处，利用开挖料筑成一个长６３ｍ、宽１３ｍ的堆石体，其轴线与溢流堰轴线成２４°２０′夹角，左岸顶部高程９４４ｍ，右岸顶部高程９４５．４ｍ，平均比原地面高２ｍ．枯水期堆石体前水位壅高，水流平顺地进入取水口，此时水流流速很小，冲沙闸前没有泥沙淤积，可以引到５．２９ｍ３／ｓ全部来流．多年平均流量下，堆石体左段溢流，水位达９４５．１ｍ，河床上少量启动泥沙均随水流翻越堆石体泄向下游，可以引到３０．４２ｍ３／ｓ的来流，此时取水口的分流比为９１．６％．２年一遇以上洪水时，堆石体被水流缓慢冲垮，取水口处环流作用减弱，河床上启动泥沙一部分随水流流入取水口，一部分翻越取水口上唇直接进入引水渠，沿人工引水渠下泄输运至沉沙池进口．最终取水口淤满且人工引水渠淤积量很大，给下一个枯水期取水造成了极大困难，为解决取水问题，势必要进行大面积的人工引水渠疏浚．３．３　优化方案３试验研究根据优化方案２的研究，为了解决２年一遇以上洪水条件下推移质泥沙大量进入人工引水渠且给洪水过后小流量取水带来极大困难的问题，必须确保取水口的稳定性以保证其洪、枯水期循环使用．方案３在坝轴线上游０－２００ｍ处设下挑丁坝，该丁坝与岸坡夹角为６４°，丁坝靠近左岸岸边一端高程为９５０．８５ｍ，靠近河道一端高程为９４６ｍ，坝长５５．８ｍ，宽６．１ｍ．取水口进口宽１２．４ｍ，取水口仍采用反“Ｓ”形布置形式．同方案２一样，沿右岸山体开挖一个坡降ｉ＝２．７９％的人工引水渠与沉沙池进水口的浆砌块石护坦相接．引水渠沿岸呈单边扩散布置．在坝轴线上游０－１６２ｍ处的右侧河道内设置锁坝以壅高河道水位，锁坝长２７．２ｍ，宽５．２ｍ，高程为９４２．３ｍ［５］．丁坝、锁坝、取水口形成“逆向引水、正面排沙”的工程组合形式，如图１所示．优化方案３表明：在枯水期可引到１００％来流，多年平均来流时引水流量满足电站正常发电所需水量２５．５ｍ３／ｓ；丁坝的导沙作用明显，在１０年一遇、５０年一遇洪水过后，丁坝坝址处淤积泥沙较多，但仍能满足电站取水要求，且只有极少量泥沙随水流沿引水渠流向下游，淤积至冲沙闸前；锁坝、丁坝联合工作可以有效改善水流流向及流态，满足电站发电要求水量．图１　优化方案３工程布置图Ｆｉｇ．１　Ｌａｙｏｕｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｈｉｒｄ　ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ　ｓｃｈｅｍｅ４　沉沙池内悬移质沉降试验研究沉沙池悬移质沉降率试验主要是在不同来沙量情况下进行试验，以评价沉沙池沉沙效果的优劣［６］．为便于准确反映水流流态、含沙量沿程变化情况，在沉沙池工作段上布置６个断面，依次编号为１、２、…、６号．为了提高沉沙池池箱分组沉降率，在坝轴线０＋０３３．４ｍ处设置整流格栅，沉沙池平面布置形式如图２所示［７］．图２　沉沙池平面布置图Ｆｉｇ．２　Ｌａｙｏｕｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｄｅｓｉｌｔｉｎｇ　ｂａｓｉｎ８５１　第２期刘彬，等：尼泊尔上马蒂水电站取水防沙试验沉沙池在正常引水流量２５．５ｍ３／ｓ条件下，进口狭颈段最大流速达１ｍ／ｓ，其水位与突扩段水位差约１ｍ，狭颈段与突扩段以１∶６．６７的斜坡相接，水流在突扩段扩散不充分，局部流态紊乱，且在沉沙池右箱１至２号段存在不稳定的回流区．布置整流格栅后，沉沙池内流态有明显变化，流速整体降低且均匀化、回流消失，池箱后段流速很小．设置整流格栅前后，沉沙池内水流平均速度对比如表２．表２　沉沙池水流平均速度比较Ｔａｂｌｅ　２　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｏｆ　ａｖｅｒａｇｅ　ｆｌｏｗ　ｒａｔｅ　ｉｎ　ｄｅｓｉｌｔｉｎｇ　ｂａｓｉｎ断面号Ｖ／（ｍ·ｓ－１）无整流格栅有整流格栅减幅／％１２３４５６０．７３０．６２０．４２０．２１０．１９０．１６０．４９０．３５０．２４０．１６０．１４０．１２３２．８８４３．５５４２．８６２３．８１２６．３２２５．００沉沙池保持２５．５ｍ３／ｓ引用流量，在不同含沙浓度时，加设整流格栅前后悬移质分组沉降率对比如表３和表４．布置整流格栅后，悬移质含沙浓度为２．３３ｋｇ／ｍ３时，分组沉降率最大增幅是１３．５３％，含沙浓度为６．２１ｋｇ／ｍ３时，分组沉降率最大增幅是１４．１７％；且泥沙粒径越细，沉降率增幅越大，两种不同含沙浓度下，均达到水轮机０．２ｍｍ悬沙８５％的沉降率、０．３ｍｍ悬沙９５％的沉降率要求，也充分说明整流格栅增加其上游水深、降低流速、流态均匀稳定化的整流作用以及提高沉沙池内悬移质泥沙沉降率的效果．表３　含沙浓度２．３３ｋｇ／ｍ３分组沉降率比较Ｔａｂｌｅ　３　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｏｆ　ｇｒｏｕｐｉｎｇ　ｓｅｄｉｍｅｎｔａｔｉｏｎ　ｒａｔｅ　ｏｆｓｅｄｉｍｅｎｔ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　２．３３ｋｇ／ｍ３粒径级分组粒径／ｍｍＰｉ／％无整流格栅有整流格栅增幅／％１２３４５０．０７５～０．１１０．１１～０．１５０．１５～０．３０．３～０．５０．５～１．０７９．７２８５．５０８７．６５９２．３８９８．０４９０．５１９２．５３９４．５５９６．６４９９．７３１３．５３８．２２７．８７４．６１１．７２表４　含沙浓度６．２１ｋｇ／ｍ３分组沉降率比较Ｔａｂｌｅ　４　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｏｆ　ｇｒｏｕｐｉｎｇ　ｓｅｄｉｍｅｎｔａｔｉｏｎ　ｒａｔｅｏｆ　ｓｅｄｉｍｅｎｔ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　６．２１ｋｇ／ｍ３粒径级分组粒径／ｍｍＰｉ／％无整流格栅有整流格栅增幅／％１２３４５０．０７５～０．１１０．１１～０．１５０．１５～０．３０．３～０．５０．５～１．０７６．３６８４．２９８６．４５９０．１１９７．８６８７．１８９０．２８９２．２１９５．４３９９．２６１４．１７７．１１６．６６５．９０１．４３５　结语本文采用物理模型试验对坡陡流急，推移质粒径大、数量多的山溪性河流来流来沙问题进行了研究，设置丁坝、采用弯道式取水口“逆向引水”、锁坝“正面排沙”的工程布置方式，以及加高工程枢纽中隔水墙、在沉沙池内布设整流格栅的方法，有效地解决了电站枯水期等小流量下引水及较大洪水工况下防、排沙问题，提高了沉沙池悬移质泥沙沉降率，满足了工程中水轮机对悬移质泥沙的要求．上马蒂水电站“逆向引水、正面排沙”的取水工程方案简单、高效、实用，为解决山区洪枯水期水位悬殊、多沙河流的取水防沙问题提供了一种新的思路，但在取水工程运行当中仍需注意以下几个问题［８］．１）“逆向引水”所必需的反“Ｓ”形工程布置形式，致使水流流经反“Ｓ”形弯道后，流速方向发生改变，从而让泥沙与水流分离，所以要保持反“Ｓ”形流势就需控制锁坝以及取水口下唇的稳定性．２）沉沙池内布设整流格栅，是一种限于本工程整体枢纽布置形式及沉沙池自身规模的方法．如能增加沉沙池的高度、长度，势必能更加有效地提高沉沙池内悬移质泥沙沉降率．３）由于锁坝壅水、过沙，洪水期下泄的水量、沙量相对较大，必须考虑在较短距离内下泄水流与下游河道正常水流获得妥善的衔接．防止对下游河床冲刷和对枢纽下游段建筑物的淘刷，以保证工程安全．４）引水枢纽还须考虑排沙防淤任务，因为枢纽引走了大量的上游来水，并且分水比远大于分沙比，从而使河流显著地改变了原来的水沙比例［９］．特别是某些工况下引水比超过９０％时，进一步恶化了取水口下游的水流输沙条件，如不采取相应的排沙防淤措施，势必使下游河床较快地淤高，并爬上锁坝，缩短取水工程寿命．同时为了保持取水口及引水渠的畅通，免除或减少淤积泥沙的阻水、滞水作用，尤其是在１０年一遇及５０年一遇洪水条件下，除了水力冲沙这一清淤措施外还需采用机械或人工的方式进行不定期疏浚．参考文献：［１］　严晓达，刘旭东，李贵启，等．低水头引水防沙枢纽［Ｍ］．北京：水利电力出版社，１９９０．［２］　张瑞谨，谢鉴衡，王明甫，等．河流泥沙动力学［Ｍ］．北京：水利电力出版社，１９８９．（下转第１８４页）９５１武汉大学学报（工学版）第４７卷４）混凝土心墙砌石拱坝中心墙的存在对上、下游坝体均有一定的保护作用，但是这种作用在不同的部位影响有大有小．上游面中下部拉应力影响最大，其次是中上部压应力，对下游面压应力影响最小．坝型不同影响程度也不一样．但总体来说均质拱坝与心墙拱坝相比坝体上游面在拉应力区增幅可高于１００％，可见心墙对坝踵开裂有十分重要的影响．其余区域的影响也均在２０％以上．结合各个区域的应力方向分析原因，心墙的存在增大了坝体的拱作用，使得梁承担的应力有效减小．对下游面拱端的影响则是因为心墙弹模较大，使得拱端受力更不均匀，由弯矩引起的那部分拱端压应力减小．５）砌石拱坝中心墙的结构作用不容忽视，坝体某些部位因此材料强度并不能充分发挥，对拱坝体型起一定的控制作用．６）在心墙砌石拱坝中虽然心墙对坝体的应力值有一定影响，但是通过改变心墙的混凝土标号，增大弹模来减小坝体应力的方法并不能取得明显效果，是不可行的．７）心墙拱坝刚度比较大，与均质拱坝相比自振频率较高，第一阶振型的振动频率两者相差在１０％左右．并且动应力在心墙处也存在应力集中现象，但是动静叠加以后并不会对坝体产生不利影响．参考文献：［１］　董福品，朱伯芳，沈之良，等．国内外高拱坝应力分析概况［Ｊ］．中国水利水电科学研究院学报，２００３，（４）：２９２－２９９．［２］　任灏，李同春，陈杨．拱坝应力分析的结构力学方法综述［Ｊ］．人民黄河，２００８，３０（２）：７２－７３．［３］　水电部水利水电建筑总局．砌石坝施工［Ｍ］．北京：水利电力出版社，１９８４．［４］　朱伯芳．中国拱坝建设的成就［Ｊ］．水力发电，１９９９，（１０）：３８－４１．［５］　黎展眉．国内外拱坝建设与发展（下）［Ｊ］．贵州水力发电，２００３，１７（２）：１－６．［６］　曾金水．福建砌石拱坝施工技术与经济分析［Ｊ］．水利水电科技进展，２００２，２２（２）：１４－１７．［７］　王旭，谢新生，戴文胜，等．砌石拱坝的病害整治措施探讨［Ｊ］．水电站设计，２００６，２２（１）：１１１－１１４．［８］　ＳＬ２５－２００６砌石坝设计规范［Ｓ］．北京：水利水电出版社，２００６．［９］　邹志晖，陈霞龄，韩伯鲤．砌石双曲拱坝坝体应力的研究［Ｊ］．武汉水利电力大学学报，１９９３，２６（１）：檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾２５－３２．（上接第１５９页）［３］　杨婷，陶建峰，刘桂平，等．整治工程后长江口南北槽的分流分沙季节特征［Ｊ］．河海大学学报（自然科学版），２０１２，４０（３）：３３８－３４４．［４］　余新明，谈广鸣．河道冲淤变化对分流分沙比的影响［Ｊ］．武汉大学学报（工学版），２００５，３８（１）：４４－４８．［５］　张光斗，王光纶．专门水工建筑物［Ｍ］．上海：上海科学技术出版社，１９９９．［６］　明宗富，雒征．沉沙池泥沙运动规律的研究［Ｊ］．武汉水利电力大学学报，１９９７，３３（２）：６７－７０．［７］　华根福，刘焕芳，汤骅，等．沉沙池泥沙沉降率的计算与试验研究［Ｊ］．人民黄河，２０１０，３２（１０）：４９－５１．［８］　邓净．云南省高桥电站取水防沙设计［Ｊ］．人民长江，２００４，３５（３）：１７．［９］　宋祖诏，张思俊，詹美礼，等．取水工程［Ｍ］．北京：中国水利水电出版社，２００２．４８１。