塔吊基础施工方案
一、工程概况：
广州市荔湾区大坦沙珠岛花园总建筑面积93759m²，建筑基底面积2536 m²，住宅建筑层数：地面40层，地下室两层，建筑总高118.1米。建筑结构形式为剪力墙结构，建筑结构的类别为3类，工程合理使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。地下工程防水Ⅱ级，主体建筑屋面工程防水Ⅱ级。该工程属一类建筑（仅用于高层民用建筑），耐火等级一级。桩基采用冲（钻）孔灌注桩，设计标高为室内±0.000相当于广州城建高程系统标高8.400米。
1.工程名称：珠岛花园七期工程
2.编制单位：广东电白建设集团有限公司
3.编制依据：
1）珠岛花园七期工程施工图纸。
2）珠岛花园七期工程桩桩位超前勘探报告。
3）《塔式起重机设计规范》（67B/T13752-1992）
4）《地基基础设计规范》（67B50007-2002）
5）《建筑结构荷载规范》（67B5009-2001）
6）《混凝土结构设计规范》（67B50010-2002）
二、计算参数：
（1）基本参数
采用1台QZT80A(6010)塔式起重机，塔身尺寸1.70m,总高度140m。基坑开挖深度-2.50m；现场地面标高-10.00m,承台面标高-9.10m。塔吊位置：2-k轴～2-j轴交18轴～19轴中间。
（2）计算参数
1）塔机基础受力情况
M
基础顶面所受垂直力
基础顶面所受水平力
基础所受扭矩
基础顶面所受倾覆力矩
塔吊基础受力示意图
比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图：
F k =619.00kN，F
h
=31.00kN，M=1866.00+31.0×1.40=1909.40kN.m
F k ‘=619.00×1.35=835.65kN，F
h
，=31.00×1.35=41.85kN，M
k
=(1866.00+31.0×1.4
0)×1.35=2577.69kN.m
2）桩顶以下岩土力学资料
基础桩采用1根φ1400冲孔灌注桩，桩顶标高-10.5m，桩端入微风化钙质泥岩 1.
00m；桩混凝土等级C30水下混凝土，f
C =11.90N/mm2 ,E
C
=2.80×104N/mm2；f
t
=1.27N/mm2，
桩长20.0m；钢筋HRB335,f
y =300.00N/mm2 ,E
s
=2.00×105N/mm2；
承台尺寸长(a)=4.50m、宽(b)=4.50m、高(h)=1.50m；桩中心与承台中心重合,承台
面标高-2.00m；承台混凝土等级C35,f
t =1.57N/mm2,f
C
=16.70N/mm2,γ
砼
=25kN/m3。
G k =a×b×h×γ
砼
=4.50×4.50×1.50×25=759.38kN
三、桩顶作用效应计算：
（1）轴心竖向力作用下
N k =(F
k
＋G
k
)/n=(619.00+759.38)/1=1378.38kN
（2）水平力作用下
H ik =F
h
/n=31.00/1=31.00kN
四、桩基竖向承载力验算：
（1）单桩竖向极限承载力标准值计算
h r =1.00m,d=1.40m=1400mm,h
r
/d=1.00/1.40=0.71,查表得，ζ
r
=1.04
A
p
=πD2/4=3.14×(1.40+2×0.40)2/4=3.80m2
Q sk =u∑q
sik i
=πd∑q
sia i
=3.14×1.40×835.00=3670.66kN
Q rk =ζ
r
f
rk
A
p
=1.04×3000×4.52=14102.40kN
Q uk =Q
sk
+Q
sk
=3670.66+14102.40=17773.06kN
R a =1/KQ
uk
=1/2×17773.06=8886.53kN
五、桩基竖向承载力计算：
轴心竖向力作用下
N k =1378.38kN＜R
a
=8886.53kN,竖向承载力满足要求。
六、桩基水平承载力验算：
（1）单桩水平承载力特征值计算
α
E =E
s
/E
c
=2.00×105/2.80×104=7.14,γ
m
=2,ζ
N
=0.50
ρ
g
=0.2+(2000-1400)/(2000-300)×(0.65-0.2)=0.36%
W o =πd/32[d2＋2(E
S
/E
C
－1)ρ
g
d
2]=3.14×1.40/32×(1.402+2×(7.14-1)×0.36%×
(1.40-2×0.10)2)=1.08m3
I o =W
o
d/2=1.08×1.60/2=0.86m4
EI=0.85E
C I
o
=0.85×2.80×107×0.86=20468000kN.m2
查表得:m=35.00×103kN/m4 ，b
o
=0.9(d+1)=2.34m
α=(mb
o /E
C
I)0.2=(35.00×1000×2.34/7854000)0.2=0.40
αL=0.40×13.00=5.22＞4 ，按αL=4 查表得: V
m
=0.768
N k =(F
k
’＋1.2G
k
)/n=(835.65+1.2×759.38)/1=1746.91kN
A n =πd2/4[1＋(E
s
/E
c
-1)P
g
]=2.01×(1+6.14×0.31%)=2.05m2
R Ha =(0.75×αγ
m
f
t
W
/V
m
)(1.25+22ρ
g
)(1+ζ
N
N
1k
/γ
m
f
t
A
n
)=(0.75×0.40×2×1.27×
1000×0.41／0.768)×(1.25 + 22×0.31/100)×[1 + 0.50×1746.91/(2×1.27×100 0×2.05)]=594.93kN
(2)桩基水平承载力
H ik =31.00kN＜R
ha
=594.93kN,水平承载力满足要求。
七、抗拔桩基承载力验算：
（1）抗拔极限承载力标准值计算
T gk =1/nu
1
Σλ
i
q
sik
L
i
=1.40×4×638.50=3575.60kN
T uk =Σλ
i
q
sik
u
i
L
i
=638.50×3.14×1.40=2806.85kN
(2)抗拔承载力计算
G
gp
=4.50×4.50×12.90×(18.80 - 10)/1=2298.78kN
G
p
=3.14×1.2×1.2×13.00×(25 - 10)=881.40kN
T gk /2+G
gp
=4086.40/2+2298.78=4341.98kN
T uk /2+G
p
=3207.82/2+881.40=2485.31kN
八、抗倾覆验算：
