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配式钢筋混凝土简支T 型梁桥设计工程计算课程设计书一、课题与设计资料（一）设计资料1、装（1）桥面净空净—8+2×1m 人行道（二）设计荷载公路－II 级和人群荷载标准值为32m kN（三）主梁跨径和全长标准跨径：墩中心距离)；支座中心距离)；主梁全长：主梁预制长度)。
（四）材料1）主梁、横隔梁：钢筋：主钢筋采用Ⅱ级钢筋，其它用钢筋采Ⅰ用级钢筋混凝土：C30（容重为25KN/m³）2）桥面铺装：沥青混凝土（容重为23KN/m³）混凝土垫层C25（容重为23KN/m）3）人行道：人行道包括栏杆荷载集度6KN/m（五）缝宽度限值：Ⅱ类环境（允许裂缝宽度0.02mm）。
（六）设计依据及参考资料①《公路桥涵设计通甩规范》（JTGD60－2004）②《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62－2004）③《桥梁工程》，姚玲森主编，人民交通出版社，北京。
④《桥梁计算示例集—混凝土简支梁（板）桥》，易建国主编，人民交通出版社，北京。
⑤《结构设计原理》，沈浦生主编。
⑥《结构力学》二、设计内容（一）主梁1.恒载内力计算；1.1恒载集度主梁：m kN g /85.1425)]22.098.1(218.012.05.122.0[1=⨯-⨯++⨯=横隔梁：m kN g /132.25.1952518.0)22.098.1()218.012.020.1(2=⨯⨯⨯-⨯+-=人行道和栏杆：m kN g /2.1563==桥面铺装：m kN g /368.05230.102.0230.106.04=⨯⨯+⨯⨯=作用于主梁上的全部恒载集度：35.17368.0132.285.144321=++=+++=g g g g g KN/m1.2恒载内力 跨中截面m kN l l g l gl M ⋅=⨯⨯-⨯⨯⨯=⋅⋅-⋅=667.82445.1925.1935.1725.195.1935.172142221 1/4跨截面m kN l l l g M ⋅=-⨯⨯=-⋅⋅=50.618)45.195.19(45.1935.1721)4(421 kN l l g Q 58.84)25.19415.19(35.1721)241(21=⨯⨯-⨯⨯=⋅-=支点截面 0=MkN Q 16.169)205.19(35.1721=⨯-⨯⨯=2.荷载横向分布系数计算； 2.1抗扭修正系数β的计算由于各片主梁的截面相同，考虑梁的抗扭刚度时Ⅰ号梁的荷载横向分布系数∑==⨯-+-+++⨯=5122222240)0.22()0.2(00.2)0.22(ii m a2.1.1、计算主梁的抗弯惯矩T I 主梁板宽度为1.98m 主梁间的缝宽为0.02m图 主梁的细部尺寸（尺寸单位：cm ）1) 、求主梁截面的重心位置翼缘板平均厚度为cm h 152/)1812(1=+= 肋高（150-15）=135cm主梁截面重心至梁顶面的距离为cm a x 4515)22198(15022152115)22198(1502115022=⨯-+⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯=（1）主梁的抗弯惯矩为42442323107733.66773250])452150(1502215022121)21545(15)22198(15)22198(121[m cm cm I -⨯==-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯-+⨯-⨯= （2）主梁的抗扭惯矩图 主梁抗扭惯矩的计算（尺寸单位：cm ）对于翼板：1.0076.0198/15/11<==b t ，查表得3/11=c 对于梁肋：168.0135/22/22==b t ，查表得298.02=c42433)106511.0(65111922135298.01519831m cm I T -⨯==⨯⨯+⨯⨯=将截面分为上图所示的两个矩形。
钢筋混凝土T 形简支梁桥一．设计资料与结构布置 （一）.设计资料1.桥面跨径及桥宽标准跨径：该桥为二级公路上的一座简支梁桥，根据桥下净空和方案的经济比较，确定主梁采用标准跨径为16m 的装配式钢筋混凝土简支梁桥。
主梁全长：根据当地温度统计资料。
并参考以往设计值：主梁预制长度为15.96m. 计算跨径：根据梁式桥计算跨径的取值方法，计算跨径取相邻支座中心间距为15.5m.桥面宽度：横向布置为 净－7（行车道）＋2×0.75m （人行道）＋2×0.25（栏杆） 桥下净空: 4m 2.设计荷载根据该桥所在道路等级确定荷载等级为 人群荷载 3.0KN/m 车道荷载 q k=0.75×10.5 N/m=7.875 N/m 集中荷载 p k ＝0.75×22.2 N/m ＝166.5 N/m 3.材料的确定混凝土：主梁采用C40，人行道、桥面铺装、栏杆C25钢筋：直径≥12mm 采用HRB335级钢筋。
直径<12mm 采用HPB235级热轧光面钢筋 4.设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》 （JTGD60-2004）（2）《公路钢筋混凝土预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004） （3）《桥梁工程》（4）《桥梁工程设计方法及应用》（二）结构布置1．主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T 形简支梁高跨比的经济范围大约在 111－161之间，本桥取 161，则梁高取1m.2.主梁间距：装配式钢筋混凝土T 形简支梁的主梁间距一般选在1.6－2.2之间，本桥选用1.6m3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm －18cm ，鉴于本桥跨度16m 按较大取18cm4.翼缘板尺寸：由于桥面宽度是给定的，主梁间距确定后，翼缘板宽即可得到2.0m 。
因为翼缘板同时又是桥面板,根据受力特点,一般设计成变厚度与腹板交接处较厚,通常取不小于主梁高的 121,本设计取8.5cm,翼缘板的悬臂端可薄些，本设计取8cm5.横隔梁：为增强桥面系的横向刚度，本桥除支座处设置端横隔梁外，在跨中等间距布置三根中间横隔梁，间距4×385m ，梁高一般为主梁高的 43左右，取0.8m ，厚度取12－16之间，本设计横隔梁下为16cm ，上缘18cm6. 桥面铺装：采用2cm 厚的沥青混凝土面层，9cm 的25号混凝土垫层75160160i=1.5%8751607001608010012%i=1.5沥青砼厚2cmC25防水砼垫层厚9cm18图1.桥梁横断面图纵剖面图2.桥梁纵断面图二． 主梁计算（一）跨中横向分布系数计算m c18121608a x100图3.主梁断面图图4.横隔梁断面图平均厚：h=2128 =10cm影响线上最不利位置布置荷载后可按相应影响线的坐标值求得主梁的荷载的横向分布系数。
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计桥梁工程课程设计《桥梁工程》课程设计——装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计姓名：陈冬雨学号：0805010121班级：土木08-1完成日期：2011-7-5大连交通大学土木与安全工程学院隧道与桥梁教研室1.1 基本设计资料1.跨度和桥面宽度（1）标准跨径：18m（2）计算跨径：17.5m（3）主梁全长：17.96m（4）桥面宽度（桥面净空）：净11m（行车道）+2×1.5（人行道）。
2.技术标准设计荷载：公路——Ⅰ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6KN/m计算，人群荷载为3KN/m。
环境标准：Ⅰ类环境。
设计安全等级：二级。
3．主要材料混凝土：C25,C30 (容重为25KN/m3)主筋：Ⅱ级钢筋构造钢筋：Ⅰ级钢筋桥面铺装：沥青混凝土（容重为23KN/m3）；混凝土垫层C25(容重为25KN/m3) 人行道：人行道包括栏杆何在集度为6KN/m设计荷载：汽车荷载：车辆荷载和车道荷载；人群荷载：3.0KN/m;4．结构的基本尺寸：某公路装配式简支梁桥，双车道，主梁为T型梁，桥面宽度为14m，顶板宽度采用2.2m，跨径为18m，设置5根横隔梁。
如图所示主梁图 1—1横隔梁图1.2 主梁的计算1.2.1主梁的横向分布系数的计算计算跨宽比17.5 1.3322.26L B ==<⨯所以采用比拟正交板法计算。
图 1—3h=1/2(10+16)=13cm13160(22018)131********.95(22018)1318160x cm-⨯⨯+⨯⨯==-⨯+⨯主梁的抗弯惯矩：33341131(22018)13(22018)13(44.95)181601221218160(16044.95)48184395x I cm =⨯-⨯+-⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=主梁的比拟单宽抗弯惯矩：44818439522202/220X X I J cm cm b ===横隔梁抗弯惯矩：每根横隔梁的尺寸如图1—4图 1—4'44220880l b cm =⨯=⨯=2100.239'880c l ==查表得 0.239'c l =时，0.726c λ=所以2100.726152cm λ=⨯= 求横隔梁截面重心位置y13120215213*********.2421521315120y cm ⨯⨯⨯+⨯⨯==⨯⨯+⨯ 故横隔梁抗弯惯矩为：3232341131120215213215213(23.24)1512015120(23.24)5755.4510122122y I cm =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=⨯ 横隔梁的比拟单宽抗弯惯矩：345755.451013231/435yy I J cm cma ⨯===主梁和横隔梁的抗扭惯矩:对于主梁肋：180.12216013t b ==-,查表得c=0.3074'3340.307414718263535Tx I cbt cm ==⨯⨯=对于横隔梁梁肋：150.1412013t b ==-，查表得c=0.3036'3340.303610715109637.55Ty I cbt cm ==⨯⨯=则3''3411111263535109637.55131618.933220435Tx Ty Tx Ty J J h I I cm b a +=++=⨯++=2.计算参数θ和α44400222020.42917501323.1X y J BlJ θ=== 式中B=6⨯220/2=660cm()0.020072()22220213231Tx Ty X y G J J E J J E α+===⨯⨯则0.020070.1417α== 3.计算各主梁横向影响线坐标已知θ=0.429，从附录Ⅱ“G-M 法”计算图表查得影响系数K1和K0的值，如下表系数 梁位荷载位置校核 B 3B/4 B/2 B/4 0 -B/4-B/2 -3B/4-B K10 0.92 0.96 1.02 1.05 1.08 1.05 1.02 0.96 0.92 8.06 B/4 1.08 1.09 1.12 1.14 1.05 0.98 0.88 0.79 0.75 7.97 B/2 1.12 1.28 1.24 1.30 1.00 0.88 0.80 0.70 0.64 8.08 3B/4 1.16 1.46 1.30 1.13 0.97 0.83 0.71 0.63 0.55 7.89 B 2.09 1.68 1.35 1.08 0.88 0.75 0.63 0.520.46 8.17 K00.68 0.87 1.00 1.20 1.27 1.20 1.000.87 0.68 8.09 B/4 1.56 1.47 1.38 1.30 1.14 0.92 0.640.330.108.01B/2 2.40 2.10 1.80 1.42 0.99 0.60 0.21 -0.22 -0.60 7.80 3B/4 3.50 2.79 2.08 1.45 0.80 0.38 -0.18 -0.48 -1.07 8.06 B 4.70 3.50 2.35 1.50 0.68 0.08 -0.53 -1.00 -1.55 8.16对于1号梁：33344455'()0.330.67165B B B B B K K K K K K =+-=+对于2号梁：2'BK K =对于3号梁：00044110'()0.670.33165B B K K K K K K =+-=+4.计算各梁的荷载横向分布系数：梁算式荷载位置号 B 3B/4 B/2 B/4 0 -B/4 -B/2 -3B/4 -B1K1’ 1.467 1.533 1.317 1.114 0.940 0.804 0.684 0.594 0.520 K0' 3.896 3.024 2.169 1.467 0.760 0.281 -0.296 -0.652 -1.228 K1’-K0' -2.429 -1.492 -0.853 -0.353 0.180 0.523 0.979 1.245 1.749 （K1’-K0’）*√α-0.344 -0.211 -0.121 -0.050 0.025 0.074 0.139 0.176 0.248 Ka 3.552 2.813 2.048 1.416 0.786 0.355 -0.157 -0.475 -0.981 η1i0.592 0.469 0.341 0.236 0.131 0.059 -0.026 -0.079 -0.1632K1’ 1.12 1.28 1.24 1.30 1.00 0.88 0.80 0.70 0.64 K0' 2.40 2.10 1.80 1.42 0.99 0.60 0.21 -0.22 -0.60 K1’-K0' -1.280 -0.820 -0.560 -0.120 0.010 0.280 0.590 0.920 1.240 （K1’-K0’）*√α-0.181 -0.116 -0.079 -0.017 0.001 0.040 0.084 0.130 0.176 Ka 2.219 1.984 1.721 1.403 0.991 0.640 0.294 -0.090 -0.424 η2i0.370 0.331 0.287 0.234 0.165 0.107 0.049 -0.015 -0.0713K1’ 1.027 1.047 1.087 1.110 1.060 1.003 0.926 0.846 0.806 K0' 1.270 1.272 1.255 1.267 1.183 1.012 0.759 0.508 0.291 K1’-K0' -0.242 -0.225 -0.168 -0.157 -0.123 -0.009 0.167 0.338 0.515 （K1’-K0’）*√α-0.034 -0.032 -0.024 -0.022 -0.017 -0.001 0.024 0.048 0.073 Ka 1.235 1.240 1.231 1.245 1.165 1.011 0.783 0.556 0.364 η3i0.206 0.207 0.205 0.207 0.194 0.169 0.130 0.093 0.061对于1号主梁： 汽车荷载：11(0.4730.3350.2520.137)0.59922cq m η==+++=∑人群荷载：0.566cr r m η== 对于2号主梁：汽车荷载：11(0.3320.2830.2420.169)0.51322cq m η==+++=∑人群荷载：0.362cr r m η== 对于2号主梁： 汽车荷载：11(0.2070.2070.2070.207)0.41422cq m η==+++=∑人群荷载：0.206cr r m η== 2.2作用效应计算 1.永久作用效应（1）永久荷载：假定桥面构造各部分中立平均分配给各主梁承担，则永久荷载计算结构见下表构件名构件尺寸/cm构建单位体积/m3重度/(KN/m3)每延米重/(KN/m)主梁0.5506 25 13.7650横隔梁中梁0.0926 25 2.3158边梁0.0463251.1580桥面铺装沥青混凝土（厚2cm ）0.044251.0120混凝土垫层 （平均厚10.1）0.22225 5.55006.5620栏杆及人行道部分6人行道重力：6*2/6=2KN/m各梁的永久荷载值梁号 主梁 横隔梁 栏杆及人行道桥面铺装层 总计 1（6） 13.765 1.1580 2 6.562 23.4850 2（5） 13.765 2.3158 2 6.562 24.6428 3（4） 13.7652.315826.56224.6428（2）永久作用效应计算 影响线面积计算见下表项目计算面积 影响线面积12M201138.28248l w l l =⨯⨯==14M2013228.7121632l w l l =⨯⨯==12V00w =（10211117.5 2.1882228l w=⨯⨯=⨯=）V01117.58.7522w l =⨯=⨯=梁号1/2kN mM • 1/4kN mM •0/V kN q0w q 0wq0w q 0wq0wq 0w1 23.4850 38.28 899.0058 23.4850 28.71 674.2544 23.4850 8.75 205.49382 24.6428 38.28 943.3264 24.6428 28.71 707.4948 24.6428 8.75 215.62453 24.6428 38.28 943.3264 24.6428 28.71 707.4948 24.6428 8.75 215.6245 永久作用效应计算表 2.可变作用效应：（1）汽车荷载冲击系数计算：10223100.4818439516.4542217.51403.16c c EI f Hzl m ππ⨯⨯===⨯其中：30.550625101403.169.81c G m g ⨯⨯===由于16.454Hz ≥14Hz ，故：μ=0.45（2）公路Ⅰ级均布荷载、集中荷载、及其影响线面积计算表如下：均布荷载k q 和其中荷载k Pk q =10.5KN/m 计算弯矩时，360180(17.55)180230505k P KN-=⨯-+=-计算剪力时，k P =1.2*230=276KN按最不利的方式布载可计算影响线面积：其中12V 处按最不利方式布置荷载011117.5 2.1882228l ω=⨯⨯=⨯=项目顶点位置 /()k q kN m •/k P kNw12M l/2处 10.5 230 38.28 14Ml/4处 10.5 230 28.71 0V 支点处 10.5 276 8.75 12Vl/2处10.52762.188可变作用弯矩效应计算：0(1)()k k k M q w P y ξημ=++其中由于只能布置两车道，故横向折减系数ξ=1.0.计算跨中和l/4处弯矩时，可以近似认为荷载横向分布系数沿跨长方向均匀变化，故各主梁η值沿跨长方向相同。
目录1设计资料 (3)2主梁计算 (5)2.1主梁荷载横向分布系数 (5)2.1.1跨中荷载弯矩横向分布系数 (5)2.1.2梁端剪力横向分布系数 (8)2.2主梁计算 (11)2.2.1主梁内力计算 (11)2.3持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算 (20)2.3.1配置主筋 (20)2.3.2配置弯起钢筋 (21)2.3.3配置箍筋 (25)2.3.4斜截面抗剪承载能力验算 (26)2.3.5持久状况斜截面抗弯极限承载能力状态验算 (31)2.4持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算 (32)2.5持久状况正常使用极限状态下挠度验算 (33)3横梁计算 (36)3.1横梁内力计算 (36)3.2横梁截面配筋与验算： (39)4行车道板的计算 (40)4.1结构自重及其内力 (40)4.2截面设计、配筋与强度验算 (42)5支座计算 (44)5.1确定支座平面尺寸 (44)5.2验算支座受压偏转 (45)5.3验算支座抗滑稳定性 (45)1设计资料1)桥面净空：净—8.0m+2×1m(人行道)=10m 2)主梁跨径和全长：标准跨径= 20m （墩中心线距离）； 计算跨径＝19.50m （支座中心线距离）； 主梁全长：L =19.96m 主梁间距：1.80 m 主梁片数：5片 设计载荷 ：公路—II 级汽车载荷，人群荷载m kN /3每侧栏杆重量 +人行道重量 =5KN/m （作用人行道中心线） 3)材料：钢筋：主筋用HRB335钢筋 （Ⅱ级螺纹钢筋） 抗拉强度标准值 MPa f sk 335= 抗拉强度设计值 MPa f sd 280= 弹性模量 MPa E s 5100.2⨯= 相对界限受压区高度 56.0=b ε 其它用R235钢筋 （Ⅰ级光圆钢筋） 抗拉强度标准值 MPa f sk 235= 抗拉强度设计值 MPa f sd 195= 混凝土：用C30混凝土抗压强度标准值 MPa f sk 1.20= 抗压强度设计值 MPa f cd 8.13= 弹性模量 MPaE c 4103⨯=抗拉强度标准值 MPa f tk 01.2= 抗拉强度设计值 MPa f td 39.1= 4) 计算方法：极限状态法。
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计一、设计资料1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。
2、主梁跨径和全长标准跨径：Lb=25m（墩中心距离）。
计算跨径：L=24.50m（支座中心距离）。
预制长度：L’=24.95m（主梁预制长度）。
3、设计荷载公路-II级，人群3.5kN/m2。
5、结构尺寸横隔梁5根，肋宽15cm。
桥梁纵向布置图（单位：cm）桥梁横断面图（单位：cm）T 型梁尺寸图（单位：cm ）6、计算方法 极限状态法7、设计依据(1) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG –D60-2004）。
(2) 《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG –D60-2004）。
二、行车道板的计算 (一)计算模式行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应1．每延米板上的恒载个g桥面铺装：m kN g /4.2240.11.01=⨯⨯=T 梁翼缘板自重：m kN g /75.2250.111.02=⨯⨯=每延米跨宽板恒载合计：m kN g g g /15.575.24.221=+=+=2．永久荷载产生的效应弯矩：kNm gl M sg 65.1)22.08.1(15.52121220-=-⨯⨯-=-= 剪力：kN gl Q sg 12.4)22.08.1(15.50=-⨯== 3．可变荷载产生的效应以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载根据《公路桥涵设计通用规范》2b 2am a 2.02= m b 6.02=顺行车方向轮压分布宽度：m H a a 4.01.022.0221=⨯+=+= 垂直行车方向轮压分布宽度：m H b b 8.01.026.0221=⨯+=+=荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：m l a a 4.38.024.14.024.101=⨯++=++= 单轮时：m l a a 0.28.024.02'01=⨯+=+=根据《公路桥涵设计通用规范》，局部加载冲击系数：3.11=+μ 作用于每米宽板条上的弯矩为：m kN b l a P M sp /06.16)48.08.0(4.342803.1)4(4)1(10-=-⨯⨯⨯-=-+-=μ 单个车轮时：m kN b l a P M sp /65.13)48.08.0(0.241403.1)4('4)1('10-=-⨯⨯⨯-=-+-=μ 取最大值：m kN M sp /06.16-=作用于每米宽板条上的剪力为：kN a P Q sp 76.264.342803.14)1(=⨯⨯=+=μ 4．基本组合根据《公路桥涵设计通用规范》 恒+汽：m kN M M sp sg /46.24)06.16(4.1)65.1(2.14.12.1-=-⨯+-⨯=+ kN Q Q sp sg 41.4276.264.112.42.14.12.1=⨯+⨯=+ 故行车道板的设计作用效应为：m kN M sj /46.24-= kN Q sj 41.42=(三)截面设计、配筋与强度验算1.界面设计与配筋悬臂板根部高度14h cm =，净保护层2a cm =。
桥梁工程中，装配式钢筋混凝土简支T形梁桥的行车道板内力计算是一个重要的设计环节。
下面是一般的步骤和方法：
确定桥梁的几何参数：包括桥梁的跨径、梁的高度、梁的宽度等。
这些参数将对后续的内力计算和设计有重要影响。
荷载计算：根据设计标准和实际使用情况，确定桥梁所承受的荷载类型和荷载大小。
这些荷载包括静载荷和动载荷，如自重、活载、风荷载等。
梁的截面设计：根据荷载计算结果和梁的几何参数，进行梁的截面设计。
设计要满足强度、刚度和稳定性等方面的要求，通常使用混凝土弯曲构件的设计方法进行计算。
内力计算：根据梁的截面设计结果，进行内力计算。
这包括正截面和反截面的内力计算，以确定在不同工况下的梁的弯矩、剪力、轴力和反弯矩等。
钢筋配筋设计：根据内力计算结果，进行钢筋配筋设计。
配筋设计要满足混凝土和钢筋的受力要求，同时考虑施工的可行性和经济性。
校核和优化设计：对设计结果进行校核和优化，确保梁的结构安全可靠，并满足设计要求。
需要注意的是，上述步骤是一个简化的桥梁设计流程，实际设计中还需考虑很多其他因素，如桥墩的设计、桥面铺装、伸缩缝的设置等。
因此，在实际工程中，最好由专业的桥梁工程师进行详细的设计和计算，以确保桥梁的结构安全可靠。
公路桥梁课程设计--装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计目录一．设计课题二. 设计目的三. 设计资料四. 设计参考书五. 设计内容：（一）行车道板的计算:1.结构自重及其内力计算2.汽车荷载作用计算3.内力组合4.翼缘板截面配筋5.截面复核（二）主梁的计算:1.结构自重产生的内力2 .汽车荷载和人群荷载计算3..汽车荷载和人群荷载汇总（三）主梁内力组合:1.内力汇总2.主梁配筋3.主梁配筋截面复核（四）横隔梁内力计算:1.群定计算荷载2.绘制内力影响线3.确定横隔梁设计内力一．设计课题：装配式钢筋混凝土简支T 形梁桥设计。
二．设计目的：通过本课程设计，使学生掌握荷载横向分布系数的计算、内力计算，切实掌握《桥梁工程》的主要理论知识，对中、小型桥梁的构造原理和设计计算方法有进一步的理解，培养动手、设计能力，对最新桥涵设计规范的运用更加熟练，能独立完成钢筋混凝土T 梁梁桥的设计。
三．设计资料：一级公路，双向六车道，单向车道（采用分离式），设计速度100km/h ，要求设有人行道。
（1） 主要设计指标：1. 荷载等级：汽车荷载为公路—Ⅰ级，人群荷载取3.0KN/2M 桥面净空：车道宽+安全宽+人行道=3.75×3+0.5×2+1=1.25m2. 标准跨径：K L =20M3. 计算跨径：0L =19.5M （2） 资料1. 钢筋：主钢筋，弯起钢筋和架立钢筋用HRB400钢筋，其它用R235钢筋。
2. 钢筋混凝土：主梁用35C 混凝土，桥面铺装用25C 混凝土（重度为24KN/3M ,沥青混凝土重度23KN/3M ）.(3)安全等级：一级四．设计参考书：《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）人民交通出版社北京《桥梁工程》李辅元人民交通出版社《混凝土简支梁（板）桥》易建国，人民交通出版社《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）人民交通出版社北京《公路桥涵钢筋混凝土受弯构件的计算》李美东，中国水利水电出版社，知识产权出版社五．设计内容结构尺寸，主梁的高度与梁的间距，活载大小等相关，对于跨径为20M的设计桥梁高采用1.5M，高跨比为1/11—1/16，而梁肋宽为180MM，桥面净宽13.25M，即设计6片梁，梁的翼缘板宽为b=2200mm，f翼缘板端部宽80mm,翼缘板根部宽140mm,横隔梁高度为主梁高度的3/4，即h横=3/4×1.5m≈1.1m，横隔梁的间距为4850mm，横隔梁的肋横断面图（单位：mm）纵断面图（单位：mm）宽上部为160mm,下部为150mm,具体图示如下：（一）行车道板的计算1.设计一座梁式装配式钢筋混凝土T 形简支梁截面如上图，计算跨径19.5m ，桥面净宽11.25+2×0.5+1m ，桥面铺装2cm 的沥青表面处治（重力密度为23KN/3M ）和平均9cm 厚混凝土层（重力密度为24KN/3M ）,T 形翼缘板35C 的重力密度25KN/3M ，设计标准为公路Ⅰ级，人群荷载3.0KN/2M ,结构重要系数为1.1，计算行车道板和主梁的内力。
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计一、设计资料1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。
2、主梁跨径和全长标准跨径：Lb=25m（墩中心距离）。
计算跨径：L=24.50m（支座中心距离）。
预制长度：L’=24.95m（主梁预制长度）。
3、设计荷载公路-II级，人群3.5kN/m2。
5、结构尺寸横隔梁5根，肋宽15cm。
桥梁纵向布置图（单位：cm）桥梁横断面图（单位：cm）T 型梁尺寸图（单位：cm ）6、计算方法 极限状态法7、设计依据(1) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG –D60-2004）。
(2) 《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG –D60-2004）。
二、行车道板的计算 (一)计算模式行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应1．每延米板上的恒载个g桥面铺装：m kN g /4.2240.11.01=⨯⨯=T 梁翼缘板自重：m kN g /75.2250.111.02=⨯⨯=每延米跨宽板恒载合计：m kN g g g /15.575.24.221=+=+=2．永久荷载产生的效应弯矩：kNm gl M sg 65.1)22.08.1(15.52121220-=-⨯⨯-=-=剪力：kN gl Q sg 12.4)22.08.1(15.50=-⨯==3．可变荷载产生的效应以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条后轮着地宽度2b 及长度2a 为：m a 2.02= m b 6.02=顺行车方向轮压分布宽度：m H a a 4.01.022.0221=⨯+=+= 垂直行车方向轮压分布宽度：m H b b 8.01.026.0221=⨯+=+=荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：m l a a 4.38.024.14.024.101=⨯++=++= 单轮时：m l a a 0.28.024.02'01=⨯+=+=根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2条，局部加载冲击系数：3.11=+μ 作用于每米宽板条上的弯矩为：m kN b l a P M sp /06.16)48.08.0(4.342803.1)4(4)1(10-=-⨯⨯⨯-=-+-=μ 单个车轮时：m kN b l a P M sp /65.13)48.08.0(0.241403.1)4('4)1('10-=-⨯⨯⨯-=-+-=μ 取最大值：m kN M sp /06.16-=作用于每米宽板条上的剪力为：kN a P Q sp 76.264.342803.14)1(=⨯⨯=+=μ 4．基本组合根据《公路桥涵设计通用规范》4.1.6条 恒+汽：m kN M M sp sg /46.24)06.16(4.1)65.1(2.14.12.1-=-⨯+-⨯=+ kN Q Q sp sg 41.4276.264.112.42.14.12.1=⨯+⨯=+故行车道板的设计作用效应为：m kN M sj /46.24-= kN Q sj 41.42=(三)截面设计、配筋与强度验算1.界面设计与配筋悬臂板根部高度14h cm =，净保护层2a cm =。
淮阴工学院《桥梁工程》课程设计题目：钢筋混凝土简支T梁及行车道板配筋设计班级：土木1103姓名：段道蓬学号：1101401326学院：建筑工程学院专业：土木工程（路桥方向）指导老师：蒋洋2013年12月桥梁工程课程设计计算书一、设计资料1．结构形式及基本尺寸某公路装配式简支梁桥，双车道，桥面宽度为净-8+2×1m，主梁为装配式钢筋混凝土简支T梁，桥面由五片T梁组成，主梁中心距2.0m，主梁之间的桥面板为铰接，沿梁长设置5道横隔梁。
主梁的细部尺寸可参考表1。
表1 装配式钢筋混凝土T形梁桥总体特征表注：横隔梁，分别在两支点、跨中及四分点布置2．桥面布置桥梁位于直线上，两侧设人行道，宽度为1m，桥面铺装为2cm厚的沥青混凝土，其下为C25混凝土垫层，设双面横坡，坡度为1.5%。
横坡由混凝土垫层实现变厚度，两侧人行道外侧桥面铺装厚度8cm（2cm厚沥青混凝土和6cm混凝土垫层）。
3．材料1）主梁、横隔梁：混凝土：C30（容重为25KN/m³）主筋：II级钢筋；构造钢筋：I级钢筋；2）桥面铺装：沥青混凝土（容重为23KN/m³）；混凝土垫层C25（容重为23KN/m³）；3）人行道：人行道包括栏杆荷载集度为6KN/m；4．设计荷载公路-Ⅱ级；人群荷载：3.0KN/㎡；5.设计规范与参考书目1)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3）《混凝土简支梁（板）桥》(第三版)4）《桥梁工程》5）《钢筋混凝土结构设计原理》6）《结构力学》二、设计内容（一）主梁 1.恒载内力计算；1.1恒载集度主梁：m kN g /85.1425)]22.098.1(218.012.05.122.0[1=⨯-⨯++⨯=横隔梁：mkN g /132.25.1952518.0)22.098.1()218.012.020.1(2=⨯⨯⨯-⨯+-=人行道和栏杆：m kN g /2.1563==桥面铺装：m kN g /368.05230.102.0230.106.04=⨯⨯+⨯⨯=作用于主梁上的全部恒载集度：35.17368.0132.285.144321=++=+++=g g g g g1.2恒载内力 跨中截面mkN l l g l gl M ⋅=⨯⨯-⨯⨯⨯=⋅⋅-⋅=667.82445.1925.1935.1725.195.1935.172142221 1/4跨截面m kN l l l g M ⋅=-⨯⨯=-⋅⋅=50.618)45.195.19(45.1935.1721)4(421 kN l l g Q 58.84)25.19415.19(35.1721)241(21=⨯⨯-⨯⨯=⋅-=支点截面 0=MkN Q 16.169)205.19(35.1721=⨯-⨯⨯=2.荷载横向分布系数计算； 2.1抗扭修正系数β的计算由于各片主梁的截面相同，考虑梁的抗扭刚度时Ⅰ号梁的荷载横向分布系数∑==⨯-+-+++⨯=5122222240)0.22()0.2(00.2)0.22(ii m a2.1.1、计算主梁的抗弯惯矩T I 主梁板宽度为1.98m主梁间的缝宽为0.02m图 主梁的细部尺寸（尺寸单位：cm ）1) 、求主梁截面的重心位置翼缘板平均厚度为cm h 152/)1812(1=+= 肋高（150-15）=135cm主梁截面重心至梁顶面的距离为cm a x 4515)22198(15022152115)22198(1502115022=⨯-+⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯=（1）主梁的抗弯惯矩为42442323107733.66773250])452150(1502215022121)21545(15)22198(15)22198(121[m cm cm I -⨯==-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯-+⨯-⨯= （2）主梁的抗扭惯矩图 主梁抗扭惯矩的计算（尺寸单位：cm ）对于翼板：1.0076.0198/15/11<==b t ，查表得3/11=c 对于梁肋：168.0135/22/22==b t ，查表得298.02=c42433)106511.0(65111922135298.01519831m cm I T -⨯==⨯⨯+⨯⨯=将截面分为上图所示的两个矩形。
对于翼板：1.0085.0176/15/11<==b t ，查表得3/11=c 对于梁肋：154.0150/22/22==b t ，查表得301.02=c42433)106788.0(67875722150301.01517631m cm I T -⨯==⨯⨯+⨯⨯=比较上述两种情况的计算结果，抗扭惯矩取两者中的大者42)106788.0(m I T -⨯=2.1.2、计算主梁抗扭修正系数β 当m B E G n 98.9298.120.24,425.0并取042.1时，5=⨯+⨯====ζ 855.0)98.95.19(107733.6106788.0425.004.111222=⨯⨯⨯⨯⨯+=--E E β 2.2 汽车荷载横向分布系数（a ）桥梁横断面（b ）汽车荷载横向分布系数（c ）人群荷载横向分布系数（1）双列汽车偏载（2P ）作用时m cm e 80.0802180180502800==---=1号梁 7.0)96.1980.00.4935.051(2=⨯⨯+⨯=cq m2号梁 55.0)96.1980.00.2935.051(2=⨯⨯+⨯=cq m3号梁 4.0)96.1980.00935.051(2=⨯⨯+⨯=cq m（2）单列汽车荷载（p=1）作用时m cm e 6.22602180502800==--=1号梁 687.096.196.20.4935.051=⨯⨯+=cq m 2号梁 443.096.196.20.2935.051=⨯⨯+=cq m 3号梁 2.096.196.20935.051=⨯⨯+=cq m 比较单列偏载作用和双列偏载作用的横向分布系数，双列偏载作用下更不利，故1号梁横向分布系数：取7.0=cq m 2号梁横向分布系数：取55.0=cq m 3号梁横向分布系数：取4.0=cq m 2.3、人群荷载横向分布系数2.3.1、考虑单列布置人群荷载时，荷载偏心矩m cm e 375.45.4372752800==+=1号梁人群横向分布系数 019.196.19375.40.4935.051=⨯⨯+=cr m 2号梁人群横向分布系数 610.096.19375.40.2935.051=⨯⨯+=cr m 3号梁人群横向分布系数 2.096.19375.40935.051=⨯⨯+=cr m2.3.2、考虑双列布置人群荷载时，荷载偏心矩e=01、2、3号梁人群横向分布系数为 4.0512=⨯=cr m比较单列布置人群荷载和双列布置人群荷载的横向分布系数得：1号梁人群横向分布系数019.1=cr m 2号梁人群横向分布系数610.0=cr m 3号梁人群横向分布系数4.0=cr m2.4、主梁支点截面的荷载横向分布系数（采用杠杆法）1、绘制1号、2号、3号梁的荷载反力影响线；2、确定荷载的横向最不利的布置；下图3、内插计算对应于荷载位置的影响线纵标；图 各主梁的横向分布影响线及荷载布置由杠杆法计算得到1、2、3号梁的横向分布系数 1号梁横向分布系数人群荷载横向分布系数为3375.12002003021750=++⨯=r m 汽车荷载横向分布系数为5.021180202000=⨯-=q m2号梁横向分布系数人群荷载横向分布系数为020=r m 汽车荷载横向分布系数为5.0210==q m 3号梁横向分布系数人群荷载横向分布系数为030=r m 汽车荷载横向分布系数为175.12120013020010=⨯-+=q m3.活载内力计算；汽车车道荷载标准值。
查JTG D60—2004规范，桥面净宽m 8=ω,车辆双向行驶，8.00.14≤≤w 横向布置车队数为2，不考虑折减系数，1=ξ。
公路I 级车道荷载的均布荷载标准值为m kN q k /5.10=；集中荷载标准值按以下规定选取：桥梁计算跨径小于或等于5m 时，kN P K 180=；桥梁计算跨径等于或大于50m 时，kN P K 360=；桥梁计算跨径在5m~50m 之间时，K P 值采用线性内插法求得。
公路—II 级车道荷载按公路I 级荷载的0.75倍采用。
计算跨径l =19.5m ，位于5~50m 之间, 集中荷载标准值0.75[]kN P K 5.178)180360(55055.1918075.0=-⨯--+=均布荷载标准值 0.75m kN q k /875.7=车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中的一个最大影响线峰值处。
计算剪力效应时集中荷载标准值应乘以1.2的系数，则计算剪力时，集中荷载标准值kN 6.2252.1188P k =⨯= 3.1、跨中截面的弯矩和剪力 3.1.1弯矩1、汽车荷载作用下跨中弯矩影响线的最大纵标 m l y k 875.445.194/=== 跨中弯矩影响线的面积 22253.4785.198m l m ===Ω 冲击系数 3.11=+μ图 （a ）汽车荷载和人群荷载 （b ）沿梁跨的横向分布系数（c ）跨中弯矩影响线 （d ）跨中剪力影响线 1号梁的跨中截面弯矩mkN q y P m M k k K cq q ⋅=⨯+⨯⨯⨯⨯=Ω⋅+⋅⋅+=48.1132)53.47875.7875.45.178(7.013.1)()1(ξμ2号梁的跨中截面弯矩mkN q y P m M k k K cq q ⋅=⨯+⨯⨯⨯⨯=Ω⋅+⋅⋅+=81.889)53.47875.7875.45.178(55.013.1)()1(ξμ 3号梁的跨中截面弯矩mkN q y P m M k k K cq q ⋅=⨯+⨯⨯⨯⨯=Ω⋅+⋅⋅+=13.647)53.47875.7875.45.178(4.013.1)()1(ξμ 3.1.2 人群荷载作用下人群荷载集度m kN q r /25.275.00.3=⨯= 1号梁的跨中截面弯矩m kN q m M r cr r ⋅=⨯⨯=Ω⋅⋅=97.10853.4725.2019.1 2号梁的跨中截面弯矩m kN q m M r cr r ⋅=⨯⨯=Ω⋅⋅=23.6553.4725.2610.0 3号梁的跨中截面弯矩m kN q m M r cr r ⋅=⨯⨯=Ω⋅⋅=78.4253.4725.24.03.2、剪力（1、汽车荷载作用下跨中剪力影响线的最大纵标 m y k 5.0=跨中剪力影响线的面积 24375.24/5.05.19m=⨯=Ω 1号梁的跨中截面剪力kNq y P m Q k k K cq 12.120)4375.2875.75.06.225(7.013.1)()1(=⨯+⨯⨯⨯⨯=Ω⋅+⋅⋅+=ξμ2号梁的跨中截面剪力kNq y P m Q k k K cq 38.94)4375.2875.75.06.225(55.013.1)()1(=⨯+⨯⨯⨯⨯=Ω⋅+⋅⋅+=ξμ 3号梁的跨中截面剪力KN64.68)4375.2875.75.06.225(4.013.1)()1(=⨯+⨯⨯⨯⨯=Ω⋅+⋅⋅+=k k K cq q y P m Q ξμ（2、人群荷载作用下人群荷载集度m kN q r /25.275.00.3=⨯=跨中弯矩影响线的面积 24375.24/5.05.19m=⨯=Ω 1号梁的跨中截面剪力kN q m Q r cr 59.54375.225.2019.1=⨯⨯=Ω⋅⋅=2号梁的跨中截面剪力kN q m Q r cr 35.34375.225.2610.0=⨯⨯=Ω⋅⋅=3号梁的跨中截面剪力kN q m Q r cr 19.24375.225.24.0=⨯⨯=Ω⋅⋅=3.2 1/4跨截面的弯矩和剪力图九 （a ）1/4跨弯矩影响线 （b ）1/4跨剪力影响线跨中弯矩影响线的最大纵标 m l ll y k66.35.191634341=⨯=⨯= 跨中弯矩影响线的面积 269.3566.35.1921m m =⨯⨯=Ω 3.2.1、弯矩（1、汽车荷载作用下 1号梁1/4跨截面弯矩mkN q y P m Mk k K cq ⋅=⨯+⨯⨯⨯⨯=Ω⋅+⋅⋅+=41.1088)69.35875.766.3250(7.013.1)()1(ξμ2号梁1/4跨截面弯矩mkN q y P m Mk k K cq ⋅=⨯+⨯⨯⨯⨯=Ω⋅+⋅⋅+=18.855)69.35875.766.3250(55.013.1)()1(ξμ 3号梁1/4跨截面弯矩mkN q y P m Mk k K cq ⋅=⨯+⨯⨯⨯⨯=Ω⋅+⋅⋅+=95.621)69.35875.766.3250(4.013.1)()1(ξμ （2、人群荷载作用下 1号梁1/4跨截面弯矩m kN q m M r cr r ⋅=⨯⨯=Ω⋅⋅=83.8169.3525.2019.1 2号梁1/4跨截面弯矩m kN q m M r cr r ⋅=⨯⨯=Ω⋅⋅=98.4869。
