拌合站料仓大棚桁架验算

钢筋桁架施工阶段验算 excel
钢筋桁架施工阶段的验算是非常重要的，它涉及到结构的安全
性和稳定性。

在进行验算时，我们需要考虑桁架的受力情况、材料
的强度、连接方式等多个因素。

以下是一些可能需要考虑的内容：
1. 受力分析，首先需要对桁架在施工阶段的受力情况进行分析，包括受力点、受力方向、受力大小等。

这可以通过静力学原理和有
限元分析等方法进行计算和模拟。

2. 材料强度，在验算中需要考虑桁架所使用的钢筋材料的强度
参数，包括抗拉强度、抗压强度、弹性模量等。

这些参数可以根据
相关标准和规范进行确定。

3. 连接方式，桁架的连接方式对整个结构的稳定性有很大影响，因此在验算中需要对连接节点的受力情况进行分析，确保连接的可
靠性和稳定性。

4. 安全系数，在进行验算时，需要考虑安全系数的设置，以确
保桁架在施工阶段能够承受各种外部荷载和作用而不发生破坏。

5. 施工工艺，验算还需要考虑桁架的施工工艺，包括吊装、固定、支撑等环节，以确保施工过程中不会对桁架结构产生不利影响。

在进行验算时，通常会使用Excel等电子表格软件进行计算和
记录，可以建立相应的计算模型和公式，进行数据输入和输出，以
便于对验算结果进行分析和比对。

通过合理的验算，可以确保桁架
在施工阶段的安全可靠，为后续施工工作提供保障。

中铁21局滁淮高速公路 DCLJ-3标项目钢筋棚稳定性验算书概况:该项目部大棚采用顶面拱形支架覆盖彩钢瓦料仓，地处滁州市定远县周边境内。

为确保大棚能够安全使用，在施工前对大棚进行基础、整体强度和稳定性验算。

二、荷载依据：1、荷载（1 ）、风荷载：滁州地区10年最大风压0.25KN/M2（取自《建筑结构荷载规范》）；（2 ）、雪荷载：滁州地区10年一遇最大雪荷载0.2KN/M2（取自《建筑结构荷载规范》）。

三、验算过程：总信息..........................结构材料信息：钢结构钢材容重（kN/m3）: Gs = 78.00水平力的夹角（Rad）: ARF = 0.00竖向何载计算信息：按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息：计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息：计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息：不计算结构所在地区全国风何载信息....................修正后的基本风压（kN/m2）: WO = 0.25地面粗糙程度：B类结构基本周期（秒）：T1 = 0.27体形变化分段数：MPART= 1各段最高层号：NSTi = 4各段体形系数：USi = 1.30地震信息.........................振型组合方法（CQC耦联;SRSS非耦联）计算振型数：地震烈度：场地类别：设计地震分组：特征周期多遇地震影响系数最大值CQC NMODE= 9 NAF = 6.00KD = 2一组TG = 0.35 Rmax1 = 0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50活荷质量折减系数：RMC = 0.50周期折减系数：TC = 1.00结构的阻尼比（％）: DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心：否是否考虑双向地震扭转效应：否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息....................柱活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算计算截面以上的层数-------- ---折减系数1 1.00调整信息.......................中梁刚度增大系数：BK = 1.80梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70梁扭矩折减系数：TB = 0.40全楼地震力放大系数：RSF = 1.000.2QO调整起始层号：KQ1 = 00.2QO调整终止层号：KQ2 = 0九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0设计信息 ......................结构重要性系数：RWO = 1.00柱计算长度计算原则：有侧移梁柱重叠部分简化：不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否荷载组合信息 .....................恒载分项系数：CDEAD= 1.20活载分项系数：CLIVE= 1.40风荷载分项系数：CWIND= 1.40水平地震力分项系数：CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数：CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数：CSPY = 0.00*********************************************************(m)(m)活载产生的总质量(t): 104.661 恒载产生的总质量(t): 1992.364 结构的总质量(t):2097.025恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)**********************************************************构件数量、构件材料和层高*********************************************************层号 高度(m)塔号梁数柱数墙数层咼(m)累计11 13 26 0 9.500 9.500**********************************************************风荷载信息*********************************************************丫 倾覆弯矩丫2917.2活荷载的组合系数： 风荷载的组合系数：活荷载的重力荷载代表值系数CD_L = 0.70 CD_W = 0.60 CEA L =0.50*********************************************************层号 活载质量塔号质心X 质心 Y质心Z恒载质量1 143.58515.3272.0000.0393.9层号塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载丫剪力1 1 10.71 85.4 732.1 43.47 341.2⑴各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)层号塔号面积形心X最大宽BMAX 最小形心Y 等效宽B 等效咼H宽BMIN1 1 446.36 43.58 15.07 42.81 10.42 42.81 10.42计算信息第一步：计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间：14:56: 6第二步：组装刚度矩阵并分解开始时间：14:56: 7FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 7.85End Time : 14:56: 8. 0Total Time (s) : 0.15FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8. 0End Time : 14:56: 8.10Total Time (s) : 0.10VSS总刚阵LDLT分解Begi nning Time : 14:56: 8.10End Time : 14:56: 8.12Total Time (s) : 0.02VSS模态分析Beg inning Time EndTime Total Time (s) 形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSS LDLT回代求解14:56: 8.14 14:56: 8.150.01End Time 14:56: 8.43 Total Time (s) 0.01FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 8.45 End Time : 14:56: 8.71 Total Time (s) : 0.26FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8.73 End Time : 14:56: 8.82 Total Time (s) : 0.09VSS总刚阵LDLT分解Beg inning Time : 14:56: 8.82 End Time : 14:56: 8.84Total Time (s) : 0.02 End Time : 14:56: 8.85 Total Time (s) : 0.03FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 8.87 End Time : 14:56: 8.96 Total Time (s) : 0.09FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8.96 End Time : 14:56: 9. 4Total Time (s) : 0.08VSS总刚阵LDLT分解Beg inning Time : 14:56: 9. 4 End Time : 14:56: 9. 6Total Time (s) : 0.02 End Time : 14:56: 9. 7 Total Time (s) : 0.03FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 9. 9 End Time : 14:56: 9.18 Total Time (s) : 0.09FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 9.18End Time :Total Time (s):14:56: 9.250.07VSS 总刚阵LDLT 分解 Beginning Time : End Time :Total Time (s) :End Time :Total Time (s) :14:56: 9.2514:56: 9.260.0114:56: 9.26 0.01FALE 自由度优化排序 Beg inning Time : EndTime :Total Time (s) :14:56: 9.28 14:56: 9.390.11FALE 总刚阵组装 Beg inning Time : EndTime :Total Time (s):14:56: 9.39 14:56: 9.420.03VSS 总刚阵LDLT 分解 Begi nning Time : 14:56: 9.42 End Time :14:56: 9.43Total Time (s) : 0.01 EndTime :14:56: 9.43Total Time (s): 0.01第三步：计算杆件内力刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No :层号 Tower No :塔号Xstif , Ystif :刚心的X ，Y 坐标值 Alf:层刚性主轴的方向 Xmass, Ymass :质心的 X ，Y 坐标值 Gmass:总质量Eex , Eey : X ，Y 方向的偏心率Ratx , Raty : X ，丫方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1 : X ，丫方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX ，RJY ，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 43.5810(m) Ystif= 15.8763(m) Alf =X 风荷载449182.8 728.3 616.74 0.00 丫风荷载109359.9 2911.8 37.56 0.00 X 地震449182.8 2776.4 161.78 0.00 丫地震109359.9 3117.735.080.00 结构整体稳定验算结果层号 X 向刚度丫向刚度层咼上部重量X 刚重比Y 刚重比10.875E+06 0.102E+07 2.00 20970.83.4697.34大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算，基础满足大于20,可以不考虑重力二阶效应。

拌合站水泥仓基础检算书
一、概况
每个水泥仓自重10T，内装水泥最大量150T，每个仓的承台尺寸为4m×4m×1m，每个承台重量为40T，风力产生的荷载按10级风考虑，取50kg/m2。

二、荷载计算
水泥仓自重+水泥最大重+承台重=10+150+40=200T，则每个支腿所承受的重量为200/4=50T。

风力产生的荷载情况为：风力荷载为12m×3m×50kg/m2=1800kg。

风力对水泥仓产生的最大弯矩为1800kg×12m=21.6T·m。

为抵抗风力弯矩，两个水泥仓支腿所产生的抵抗力为21.6/3=7.2T。

则一个支腿所产生的抵抗力为7.2T/2=3.6T。

三、管桩最大受力计算
据以上荷载计算，四个水泥仓支腿中受力最大的支腿反力为50T+3.6T=53.6T。

考虑各种不利荷载和不利因素的影响，取最大支腿反力为60T，即在现场控制中以每个管桩的最小承载力为60T进行控制。

计算：复核：。

拌和站骨料仓雨棚检算书1.钢筋场雨棚设计：雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度14m ，最大进深为30m 。

立柱间距5m ，立柱采用,160mm φ厚度mm 8的钢管。

纵梁采用22号工字钢。

屋面拱架采用50Φ钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。

立柱基础利用20C 混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图。

2.雨棚检算：主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。

选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。

①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π 4544441060)144.016.0(32)(32m d D I -⨯=-⨯=-=ππm h 16.0=②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π 4744441046.2)044.005.0(32)(32m d D I -⨯=-⨯=-=ππm h 05.0=内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π③材料参数：弹性模量：MPa EX 11102⨯=泊松比：17.0=ν④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。

⑤荷载计算：a.琅勃拉邦地区百年一遇最大基本风压值为：2/5.0m kN侧面立柱一个间距内风线荷载：m5.0==5⨯w/kN5.2ω雨棚顶部风荷载kN⨯=⨯0.35.0=2.15⑥模型图：3.计算模式：采用static-anlsy模式进行计算，计算结果如下图：①弯矩图：②剪力图：③轴力图：④支座反力计算结果列表：NODE FX FY MZ95 1382.4 103.91 -6263.8 103 10102. -103.91 -23684.4.结果分析：①钢管柱最大正应力检算：由弯矩图可知，钢管柱端部的最大弯矩为Nm 23684。

3x2.8m 钢筋桁架使用阶段验算一、工程概况建筑用途：办公；次梁间距分别为2。

8m; 楼板厚度100mm ； 混凝土强度为C30；楼面梁布置见施工示意图。

施工过程不舍临时支撑。

1) 钢筋桁架模板长度确定根据结构平面布置图,拟采用板长： 8。

4m （板按连续板设计）。

2） 钢筋桁架模板选用及附加钢筋计算 二、设计数据 1 基本数据混凝土强度C30施工阶段结构重要性系数γ01=0.9 次梁间距 l 1= 2800 mm 使用阶段结构重要性系数γ02=1 永久荷载分项系数γG =1。

2 可变荷载分项系数γQ =1.4楼板厚度h=100mm 钢筋桁架节点间距l s =200mm假设支撑梁上翼缘宽度b 1均为200mm 混凝土抗压强度设计值c f = 13。

4N/mm 2模板在梁上的支撑长度a=50mm 混凝土抗拉强度设计值f t =1.43N/M ㎡ 单榀桁架计算宽度b=188mm 混凝土抗拉强度标准值tk f =2.01N/M ㎡ 混凝土弹性模具e E =30000N/M ㎡ 钢筋强度标准值yk f =550N/mm 2构件受力特征系数αcr =2。

1 钢筋弹性模梁E s =190000N/mm 2受拉区纵向受力钢筋的相对粘结性系数V i =1mm 连接钢筋抗拉强度设计值f y =210N/mm 2相对受压区高度ξb =0.373 混凝土上保护层厚度c =15mm钢筋抗压强度设计值f y 1=360N/mm 2混凝土下保护层厚度C=15mm钢筋抗拉强度设计值f y =360N/mm 2桁架高度h t =70mm2 荷载使用阶段：楼板2。

5KN/m 2 面层1.3KN/m 2 楼面活荷载3.0KN/m 2(2) 2.8m+2。

8m+2。

8m 三等跨连续板3 使用阶段荷载计算查《建筑结构静力计算手册》得:恒载下： AB 段跨中弯矩 M 2GK1=0.046×g 2l 302=0。

088 KN ·mBC 段跨中弯矩 M 2GK2=0。

拌合站拌合楼基础承载力、储料罐基础验算、拌合楼基础验算计算书目录一.计算公式 (3)1.地基承载力 (3)2．风荷载强度 (3)3．基础抗倾覆计算 (3)4．基础抗滑稳定性验算 (4)5.基础承载力 (4)二、储料罐基础验算 (4)1．储料罐地基开挖及浇筑 (4)2.计算方案 (4)3.储料罐基础验算过程 (5)3.1 地基承载力 (5)3.2 基础抗倾覆 (5)3.3 基础滑动稳定性 (6)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (6)三、拌合楼基础验算 (6)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (6)2.计算方案 (7)3.拌合楼基础验算过程 (7)3.1 地基承载力 (7)3.2 基础抗倾覆 (8)3.3 基础滑动稳定性 (8)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (8)拌合站拌合楼基础承载力计算书3号拌合站为先锋村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。

拌合楼处于先锋村内，在103国道右侧180m ，对应新建线路里程桩号DK208+100。

经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。

一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P — 储蓄罐重量 KNA — 基础作用于地基上有效面积mm2σ— 土基受到的压应力 MPaσ0— 土基容许的应力 MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa （雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K 1K 2K 3W0= K 1K 2K 31/1.6ｖ2W — 风荷载强度 PaW0— 基本风压值 PaK 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ— 风速 m/s,取17m/sσ— 土基受到的压应力 MPaσ0— 土基容许的应力 MPa3．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M 1— 抵抗弯距 KN •MM 2— 抵抗弯距 KN •MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN4．基础抗滑稳定性验算= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求KP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。

拌合站水泥仓稳定计算一、设计资料1、根据厂家提供数据可知：（1）每个水泥仓 自重150t+8.2t=158.2t ；（2）水泥仓单个轴向力值为2200kN;（3）结构适用于风荷载为1kPa 。

二、计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤0σP — 水泥仓单腿重量 kNA — 水泥仓单腿有效面积mm2σ— 基础受到的压应力 MPa0σ— 混凝土容许的应力 MPa采用C25混凝土浇筑地基基础，25C σ=25MPa 。

2．风荷载强度W=0321W K K KW 0— 基本风压值 Pa 206.11v W =按11级飓风平均风速 s m v /30=来计算K 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取1.3、1.0、1.33．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20≥1.5，即满足要求M 1— 抵抗弯距 kN •mM 2— 抵抗弯距 kN •mP1—水泥仓与基础自重 kNP2—风荷载 kN三、结构验算1、基础承载力计算根据上面的计算公式，已知静荷载P=1582kN ，计算面积A=12.25×106mm 2。

当满载时为最不利荷载：MPa A P 129.01025.1215826=⨯==地基σ 2、风荷载强度计算风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压： Pa v W 5.5626.1306.1220=== 风载体形系数：K 1=1.3风压高度变化系数：K 2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K 3=1.3W=1.3×1.0×1.3×562.5=950.625Pa<1MPa3、储蓄罐支腿处混凝土承压性根据力学计算公式，已知158.2T 的水泥仓，单腿受力P=395.5KN ，承压面积为335mm ×335mm 。

P/A=395.5KN/（335mm ×335mm ）=3.52 MPa≤25MPa 满足受压要求。

中铁六局宜彝高速6标段搅拌站砂石料棚受力计算分析书施工单位：文安县宏达彩板钢构厂砂石料棚，尺寸为37m×92 m（跨度为：23m）。

砂石料棚结构计算书一、基础稳定性验算砂石料棚柱与屋架之间采用刚性连接，连接强度经验算满足受力要求，因此整个结构可以视为一个刚性的整体，在水平外力（风荷载）的作用下，可能出现两种位移现象，一是沿水平受力方向滑动，二是绕最外侧基础脚部转动，现对这两种情况进行验算。

1）沿水平方向滑动可能性分析整个结构自重N=588.04KN，基础与地面之间的摩擦系数μ取0.3，则结构与地面之间的最大静摩擦力：f=μN=0.3×588.04=176.412KN。

经计算，水平外力（风荷载）W=73.78KN，小于最大静摩擦力，因此，结构在风荷载作用下，不会发生水平滑动。

2）绕外侧基础脚部转动可能性分析水平外力（风荷载）对结构产生一个绕最外侧基础脚部旋转的力矩，当这个力足够大时，结构将发生倾覆。

水平外力（风荷载）W=73.78KN，对基础脚部产生的旋转力矩M W=73.78×3=221.34N·m同时结构自身重力将对结构产生一个反方向的旋转力矩，由于此结构各部件基本对称，因此可以设定结构中心点为重心点，则重力产生的旋转力矩M N=588.04×81=47631.24N·mM N＞M W结构在风荷载作用下不会发生任何倾覆。

二、 WG37*92强度校核砂石料棚结构尺寸：跨度：23m，共有4跨，32个钢结构柱，长度为92米，屋面长度为92米。

长度方向分为8个钢结构柱。

支腿高度为10米，屋面高度为12.5米。

根据该产品设计图样及使用工况，砂石料棚主要承受屋面重量、结构重量等永久载荷、承受风载荷、集灰载荷、雪载荷等可变载荷。

1）永久载荷（1）屋面：采用厚度为δ0.35彩钢板，沟槽对沟槽，上压下拼接而成。

制作防水处理。

重量为：13738kg。

（2）檁条：采用40×80×1.2矩形钢管与屋梁焊接而成。

拌合站大棚风力验算书遮雨棚净空最低8m（即立柱高度）立柱使用直径为219mm钢管，每隔6m应立立柱；拱架直径为48mm的钢管；顶板彩钢单板顶面蓝色，底面白色，彩钢单板0.3mm。

C型钢、5cm夹芯板、0.5厚彩钢板，尺寸20m*40m。

一、荷载1、恒载1、立柱：φ219*8钢管0.42×5.88×2=4.94KN2、拱架钢管0.48×2.95×2×2=5.66KN2、偶然荷载根据现场实际情况，拌合站大棚偶然荷载为风荷载。

风荷载主要按偏安全考虑状态下8级风载进行验算，风向为垂直立柱方向作用于顶棚面。

（1）、风压计算风压按以下公式计算：Wp=0.5rv²/g其中：Wp w：风载，N;r：空气重度，取0.01225KN/m³；g k: 重力加速度，取9.8m/s；得 Wp=V²/1600根据当地实际地形地貌，以偏安全情况考虑风速假定为8级大风，参考各级风力风速。

取V=20m/s。

代入上式得Wp=20²/1600=0.25KN/m²相当于每平米所受0.25KN的力。

(2)迎风面积计算：1、顶棚迎风面积为40*3=120 m22、φ219*8钢管迎风面积为A3=0.219×8×2=3.504 m2(3)风力计算计算公式 F=PA顶棚F=0.25*120=30000N③、φ219*8钢管F1=1.6×1.0×365×3.504=2046.3NF2=1.6×1.0×70×3.504=392.4N二、大棚整体抗倾覆稳定性验算(一)、荷载组合大棚强度按以下荷载组合进行验算：1. 荷载组合计算材料大棚，在偶然荷载8级烈风下整体稳定性。

荷载组合如下：P=P G+P WP G为自重荷载，KN;P W为8级风风荷载,KN。

三、荷载计算1、在竖直方向施加结构自重荷载。

关于HZS120Q搅拌站承载力计算以下计算只考虑垂直静载荷，进行最不利情况下计算。

基础采取350mm厚C30混凝土，其轴心抗压强度设计值f c=14.3N/mm2，标准值f ck=20.1N/mm2，上部建筑压力通过预埋20mm厚钢板传递至混凝土，部分为12mm。

地基通过碾压、夯实经试验检测，承载力最小值为200kPa。

1、骨料配料机（4×20m3）每支腿的承载力验算：20m3砂石料重约G1=32t，取安全系数为1.5；单支腿的垂直静载荷：N1=G1×4×1.5×10/10=192kN取200KN。

预埋钢板尺寸为500mm×500mm，f1=N1/500mm×500mm=0.8N/mm2<f c=14.3N/mm22、150t水泥仓支腿承载力验算：水泥仓体自重约G2=10t，水泥重G3=150t，水泥仓共有4条支腿，取安全系数为1.5，每支腿的垂直静载荷：N2=(G2+G3)×1.5×10/4=600kN取600KN。

预埋钢板尺寸为500×500mm，f2=N2/500mm×500mm=2.4N/mm2<f c=14.3N/mm23、搅拌站主楼支腿承载力验算：搅拌站主体自重G4=25t，搅拌混凝土重约G5=10t，主机震动载荷G6=5t，搅拌站共有4条支腿，取安全系数为，每支腿的垂直静载荷：N3=G4+G5+G6×2×10/4=200kN取200KN。

预埋钢板尺寸为400mm×500mm，f3=N3/400mm×500mm=1N/mm2<f c=14.3N/mm24、斜皮带机承载力验算：斜皮带机自重约G7=20t，震动载荷G8=5t，斜皮带机主要受力共有7条支腿，取安全系数为5，每支腿的垂直静载荷：N4=G7+G8×5×10/7=179kN取200KN。

渝黔扩能4分部料仓彩钢大棚结构计算书二〇一七年十二月目录目录 (2)一、设计依据 (3)二、设计荷载 (3)三、地震作用 (3)四、结构体系与结构布置 (3)五、杆件及节点等计算 (3)六、计算结论及计算分析: (4)七、屋面檩条计算 (4)1、设计依据 (4)2、设计数据 (4)3、截面及材料特性 (5)4、截面验算 (5)1）1.2 恒载+1.4(活载+0.9积灰)组合 (5)2）1.0 恒载+1.4风载(吸力)组合| (6)3）荷载标准值作用下，挠度计算 (6)八、墙面檩条计算 (6)1、设计依据 (6)2、设计数据 (6)3、截面及材料特性 (7)4、设计内力 (8)1） 1.2 恒载+1.4风压力组合 (8)2）1.35 恒载 (8)3） 1.2 恒载+1.4风吸力组合 (8)4）风压力作用验算 (8)5）风吸力作用验算 (9)6）荷载标准值作用下，挠度验算 (9)7）结构设计图纸 (9)九、主结构计算 (12)1、设计主要依据 (12)2、结果输出 (12)---- 总信息---- (12)---- 标准截面信息---- (14)2彩钢大棚结构计算书一、设计依据设计应遵守的规范、规程：(1).《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2012)(2).《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)(3).《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》 (CECS:102-2002)（2012 版）(4).《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 (GB50018-2002)(5).《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010)(6).《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)(7).《建筑钢结构焊接规范》 (JGJ81-2012)(8).《钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程》 (JGJ82-2011)二、设计荷载（一）、屋面荷载(标准值)<一>、恒荷载 0.15 kN/m2<二>、屋面活荷载 0.30 kN/m2<三>、基本风压，基本雪压：由于本工程设计使用年限为5年，同时依据相关规范取用50年重现期进行计算。

拌合站大棚风力验算书遮雨棚净空最低8m（即立柱高度）立柱使用直径为219mm钢管，每隔6m应立立柱；拱架直径为48mm的钢管；顶板彩钢单板顶面蓝色，底面白色，彩钢单板。

C型钢、5cm夹芯板、厚彩钢板，尺寸20m*40m。

一、荷载1、恒载1、立柱：φ219*8钢管××2=2、拱架钢管××2×2=2、偶然荷载】根据现场实际情况，拌合站大棚偶然荷载为风荷载。

风荷载主要按偏安全考虑状态下8级风载进行验算，风向为垂直立柱方向作用于顶棚面。

（1）、风压计算风压按以下公式计算：Wp=²/g其中：Wp w：风载，N;r：空气重度，取m³；g k: 重力加速度，取s；得 Wp=V²/1600根据当地实际地形地貌，以偏安全情况考虑风速假定为8级大风，参考各级风力风速。

取V=20m/s。

代入上式得…Wp=20²/1600=m²相当于每平米所受的力。

(2)迎风面积计算：1、顶棚迎风面积为40*3=120 m22、φ219*8钢管迎风面积为A3=×8×2= m2(3)风力计算计算公式 F=PA顶棚￥F=*120=30000N③、φ219*8钢管F1=××365×=F2=××70×=二、大棚整体抗倾覆稳定性验算(一)、荷载组合大棚强度按以下荷载组合进行验算：1. 荷载组合】计算材料大棚，在偶然荷载8级烈风下整体稳定性。

荷载组合如下：P=P G+P WP G为自重荷载，KN;P W为8级风风荷载,KN。

三、荷载计算1、在竖直方向施加结构自重荷载。

顶棚尺寸20*40，每平米彩钢板重5Kg，共重20*40*5=4000KN 作用于7根立柱上，每根立柱所受力为4000/7=571KN；3、风载施加于垂直立柱竖直面方向，作用于材料顶棚的风载大小为：（1）、顶棚部分，!8级风作用下，风荷载30000N（2）、立柱部分，共有7根立柱1）、8级风作用下，风荷载（+）÷1000÷7=四、稳定性验算验算材料大棚在8级大风状态下自身抗倾覆稳定性。

拌和站料仓彩钢棚验算拌和站彩钢棚计算书XXXX集团第二工程有限公司XXX国道改建（XXXXX改造）第一合同段201X年0X月第一章料仓彩钢棚验算书一、设计资料本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。

验算：檀条跨间距1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205 Mpa，[τ] =120 Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t=2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。

计算如下：二、檀条受力验算（1）计算施工活荷载。

施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m；依据《建筑结构荷载规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2，经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。

雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。

（2）计算风活载。

按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。

（3）计算恒载（自重）。

屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。

2、内力计算（1）永久荷载与屋面活荷载组合檀条线荷载p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2px=psin8.53=0.201KN/m2py=pcos8.53=1.342KN/m2弯矩设计值Mx=pyl2/8=6.03KN.mMy=pxl2/32=0.22KN.m(2)永久荷载与风荷载吸力组合垂直屋面的风荷载标准值：Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案）Mx=pyl2/8=2.04KN.mMy=pxl2/32=0.0428KN.m3、檀条截面选择檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cmIt=0.2836cm4,Iw=3070.5cm64、稳定计算受弯构架的整体稳定系数计算bx查表7-1，跨中无侧向支承，ub=1.0,ζ1=1.13,ζ2=0.46 a =h/2=160/2=80mm46.0160/8046.02/22=⨯⨯==h e a ξη 624.2)(156.0422=+=hl u I I I h I b y t y W ξ 5.27617.2/600==y λ 46.0)235)((1432022=++=yX y bx f W Ah ηζηξλϕ<0.7 则风吸力作用下檀条下翼缘受压，按公式：6.1081011.10100428.01049.4246.01004.23636=⨯⨯+⨯⨯⨯=+=ey y ex bx x W M W M ϕσN/mm 2<205N/mm 2以上计算未考虑屋面对上翼缘的约束，若考虑这一有利因素，可将公式中屋面自重在y 方向的分量忽略，即认为在y 方向产生的弯矩全部由受拉翼缘承受。

三角桁架承载力验算书20m 空心板梁架桥机，采用高h=1.2m ，上宽0.25m ，下宽0.7m ，节间长度a=0.5m 的上弦式三角桁架，上弦由121251252⨯⨯∠及24kg/m 的轻轨组合而成，下弦由101001002⨯⨯∠组合，斜腹杆880802⨯⨯∠组成，竖腹杆由663632⨯⨯∠组合，节点板用20δ钢板由M20 8.8级高强度螺栓连接。

桁架验算如下：1、 竖向轮压及横向水平力a ． 竖向计算轮压P=Pq αβmax =1.05KN t 178.94)(61.964.109.1==⨯⨯⨯b ． 每轮横向水平力T k =0.05⨯KN t 94.2)(3.04420==+ T=1.4KN T k 116.4=⨯2、 在竖向轮压作用下杆件最大轴心力a 、 上弦杆轴心力NO 1=P(KN aa h a P a a h a a a h a 2.74)444.186()444.1434443-=--=-⨯+⨯ D 2=KN a a P 285.188845.1178.941213)444.184(sin 1-=⨯⨯-=--α D 3=KN a a P 647.1838.1178.941213)444.182(sin 1=⨯⨯=-α D 4=KN a a P 01.179)444.180(sin 1-=--α ……D 19=KN aa P446.109)444.150(sin 1=-α D 20=KN aa P 807.104)444.148(sin 1-=--α D 21=KN aa P 171.100)444.146(sin 1=-α D 22=KN a a P 534.95)444.144(sin 1=--α d 、竖腹杆轴心力V 1=V 2=V 3……＝V 11＝V 12=P=94.178KN3、 上弦杆的局部弯矩a ． 上弦作为刚性支座连续梁计算M F CD =KN 5068.15.01.04.0178.942-=⨯⨯ M KN FDC 0274.65.04.01.0178.9422=⨯⨯=M m KN M M F D C F CD C ⋅=⨯+⨯=+=5671.1)0274.627.05068.1(5.0)27.0(5.0 M m KN M M F CD F CD D ⋅=⨯+⨯=+=2171.3)5068.127.00274.6(5.0)27.0(5.0 M m KN ⋅=-⨯--⨯⨯=64.55671.11.05.05671.12171.31.05.04.0178.941 NO KN a h P a a a a h a P 9.211)444.182(3)444.1414441(32-=--=-+⨯-= NO KN a a h a P 33.335)446.37(2.1178.945)444.178(53-=⨯-=-⨯-= NO KN a a h a P 492.444809.02.1178.947)444.174(74-=⨯⨯-=--= …… NO KN a a h a P8.79953636.02.1178.9419)444.150(1910-=⨯⨯-=--= NO KN a a h a P 075.809)444.146(2111-=--= b 、 下弦轴心力 U KN a a a h a P 8343.144)226.40(2.1178.94)444.14242(21==-+⨯= U KN a a h a P 399.275)116.38(2.1178.94)444.180(42==-= U KN a a h a P 695.3916636.12.13178.94)444.176(63=⨯⨯=-= …… U KN a a h a P81.789)224.126(2.19178.94)444.152(189=-⨯=-= U KN a a h a P 221.806)116.22(2.15178.94)444.148(2010=⨯=-= U KN a a h a P 361.808)24.122(2.1178.94)444.144(2211=-=-= c 、 斜腹杆轴心力 sin 22a h h +=ϕ 083.12.13.1sin 122==+=h h a α D KN a a P 922.192891.112178.9413)444.186(sin 11=⨯⨯=-=α b 、桁架挠度引起的弯矩上弦截面特性A 2198.7924.3137.242cm =+⨯=y cm 42.31=I 48642.374.4834.7232+⨯+=S +31.244225.267034.5cm =⨯ 下弦截面特性A 2252.3826.192cm =⨯= R KN A 466.9222)1.105.11(178.94=+= M m KN XC ⋅=⨯-⨯=296.9924.1178.949.11466.92 M m KN h A A A A I I M S S i ⋅=⨯+⨯+⨯=++⨯=1012052.3898.7952.3898.797.025.267025.2670296.9927.022211 d 、 上弦节点与桁架腹杆连接偏心引起的弯矩M 3Q KN 1.8092= Q KN 5.8051= Q KN 1.7343= e 、 杆件截面计算（1）上弦杆N=-809.075KN N KN 0788.621= M m KN XL ⋅=10 M m KN YL ⋅±=5145.0 上弦截面特性a 、 平面内A=79.98cm 2 A 278.7698.7995.0cm n =⨯= I 425.2670cm X = I 444.256325.267096.0cm nx =⨯= W 3858.24873.1025.2670cm X ==W 3904.23873.1044.2563cm nx == i cm x 778.598.7925.2670== L cm X 50= 65.8778.550==x λ b 、 平面外 A 224.31cm n = A 268.2924.3195.0cm ne =⨯=I 45.80cm ne = W 349.17cm xe =I 448.76cm ny = W 362.16cm nye =强度校核：M m KN Q A ⋅==385.5607.01M m KN Q C ⋅==637.5607.02M m KN Q G ⋅==387.5107.01M m KN M M C A L ⋅=+=⨯+⨯=7.9646.7055.227.05.027.05.02 M m KN M M M A C G F ⋅=++=⨯+⨯+⨯=515.9555.006.29.627.05.027.05.027.05.032 因为最大轴力布置时，最大轴力处没有集中荷载，所以： M m KN M XL ⋅==1024、横向水平载荷作用时，上弦附加内力及局部弯矩 M m KN M P T mc y ⋅=⨯±=±=455.43296.992178.94166.4max 上弦附加轴力 N KN d M y T 0788.627.0455.43max±=±== 上弦局部水平弯矩 M m KN Td XL ⋅±=⨯±=±=5145.045.0116.44 稳定性校核：上弦平面外长细比 i 198.795.80==y 150=y λ 856.0=φ1749051450024885810103124856.0620791998856.08090756+⨯+⨯+⨯=+++ye YL X XL C T W M W M A N A N φφ =118.2+23.2+40.2+29.4=211N/mm 2(2)其他杆件a 、下弦N=808.361KN A=2252.3826.19cm =⨯ 2/9.220385295.0808361mm N =⨯=σ ]/205[/2.199319.419.204.1051662051450023890410102968620797678809075226m m N f m m N W M W M A N A N nye YL nx XL ne T n =<=+++=+⨯++=+++c 、 腹杆N KN D 922.1921+= A=2272.2186.10cm =⨯ 23/1052172838.010922.192mm N =⨯⨯=σ N KN D 185.1882-= A=2272.2186.10cm =⨯ 2/1032172838.0188285mm N =⨯=σ 竖杆 N=94.178 A=2258.1429.7cm =⨯ 2/89.83145877.094178mm N =⨯=σ f 、 疲劳强度N KN N U 361.80811max == 桁架结构自重取q=1.372KN/m M m KN ql ⋅=⨯⨯==006.8322372.18181220 N KN h M 172.69/00min == 23min max /84.191385269172385210361.808mm N =-⨯=-=∆σσσ a 21022/118][/92.9582.1915.06mm N mm N f =∆<=⨯=∆⨯σσ。

拌合站料仓雨棚抗风验算1、风荷载强度a 37.2406.1/2.17*0.1*0.1*3.16.1/223210321P V K K K W K K K W ==== 222m /240m /n 24.01000/N K W P ===W - 风荷载强度Pa0W - 基本风压值Pa321K K K 、、-风荷载系数，查表分别取1.3、1.0、1.0V - 风速m/s ，本次按照安乡地区最大风速17.2m/s 计算2、顶棚侧边檀条抗风计算：檀条采用×60×2mmQ235方钢管，布设间距为0.8m ，跨度为6m 。

所承担的最大迎风面积为：S=6×0.8=4.82m ,1根檀条受到的最大风力：F=S ×Q=240×4.8=1152N,1根檀条受到最大风力时产生的均布荷载：q=1152÷6=192N/m Q235钢材的[]g σ=235÷1.2=195Mpa其最大弯矩：==8**q max l l M 192*62/8=864N.m ==wM max w σ864/6.137*106-=140.78Mpa<195Mpa （合格）×60×2mmQ235方钢管：截面模量W=6137mm 3；3、立柱抗风计算：立柱的间距为6米，立柱高度均为8米，所承担的迎风最大面积：S=6×8=48㎡风荷载强度：==P K K K Q 321 1.3×1×1×17.22/1.6=240N/m 21根立柱受到的最大风力：F=s ×Q=48×240=11520N, 1根立柱受到最大风力时产生的均布荷载： q=11520÷6=1440N/m其最大弯矩：==8**q max l l M 1440*82/8=11520N.m ==wM max w σ11520/68.68*106-=167.7Mpa<195Mpa （合格） 注：Φ150×4.5mm 钢管：截面模量W=68650mm 3；。

拌合站水泥管基础验算书附件1：扁门梁场临建基础力学验算书一、制梁台座计算a．梁板张拉前承载力计算以40m梁进行计算(台座尺寸1*0.3m，扩大基础2*2*0.5m）：1）台座中间部分经深度修正后的地基承载力特征值f大于台座中间部分地基底面的总压力σ，即认为台座中间部分地基底面承载力满足要求。

一片40mT梁混凝土按照55m3计算：则设计荷载即地基底面处的总压应力为σ。

梁自重:P1=55m3×26kN/m3 = 1430kN;台座及扩大基础自重:P2=（1m×0.3m+2m×0.1m）×30×26kN/ m3=312kN;模板自重按28t算P3= 28×103×9.8N/kg=274kN;故台座受力F=（P1+P2+P3）=2016KNA1=0.6×40=24m2。

对地基的压力为：=F/A=84KPab．梁板张拉后承载力计算梁体初张拉后，跨中起拱，台座两端头承受集中力荷载，集中力P=1742kN /2=871KN，受力面积A=2×2=4m2，则端头地基受力σ=G/A=218KPa≤[σ]=300KPa，满足要求。

经验算，台座端部基础地基承载力均满足要求。

二、存梁台座计算a．计算说明荷载按照双层存梁考虑，计算时2片梁的总重量通过两道混凝土条形基础作用于地基上。

受力传递过程为：两片梁体自重→C30钢筋混凝土基础→C20素混凝土基础→地基。

检算时分别对两层基础和地基做受力检算。

b．40m箱梁地基承载力检算台座尺寸0.5*0.4m，扩大基础1.5*0.5m，单片梁体积按55m3算，G=55*26=1430kN。

基础自重：（1.5×0.5+0.4×0.5）×26=24.7kN存梁台宽0.5m，梁底宽0.6m，扩散角按45°考虑，受力面积A=2.4×1.5=3.6m2。

则计算荷载G总=（24.7+1430）/2=727.35KN。

利用SM Solver软件进行桁架验算————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：利用SM Solver软件进行桁架验算谭杰张时宾（中交四航局第二工程有限公司，广东广州510300）摘要：在大型水工构筑物模板设计中经常会遇到桁架计算的问题，，本文以惠来电厂墩台底层三脚架计算为例，介绍了结构力学计算软件SM Solver进行简单桁架计算的使用方法，对以后施工中模板设计简化计算量，提高计算精度有一定的帮助。

关键词：桁架受力计算SM Solver1、引言广东惠来电厂10万吨码头扩建工程沉箱上部为现浇墩台，长26.975m，宽14.5m，高6.8m，底标高为+1.7 m，顶标高为+8.5m。

墩台设计为箱式结构，前沿设计悬飘1.75m。

根据墩台的复杂情况，将混凝土浇注分多次进行浇注，第一次在悬臂三脚架、底模和侧模安装好后，先整体浇注到标高为+2.7m，形成一个整体平台。

待下层混凝土达到要求的强度后，再安装内外侧模板等，浇注第二、三层墙身。

墩台底层三脚架采用M24螺栓与沉箱预留圆台螺母相连，M24螺栓间距为45cm，墩台前沿共有30个螺栓，螺栓同时承受拉力和剪力。

2、受力分析墩台模板三角桁架上承受的重量主要有泵送混凝土出料口冲击力、操作人员荷载、工具荷载、模板荷载、砼自重、振捣荷载组成。

1、泵送混凝土出料口冲击力：F tmax=Q(Q/b2+2)×10=0.015×(0.015/0.152+2)×10=0.5KN2、操作人员荷载有：每人按800KN计算,共有15人F2=800×15=12KN3、工具荷载：每一操作人员机具按300KN计算；F3=300×15=4.5KN4、模板荷载，按5T考虑F4=5000×9.8=49KN5、三角架自重，按5T考虑F5=5000×9.8=49KN6、砼自重：考虑沉箱安装因素，按悬臂2m计算，浇筑1m高；F6=24.5×2.0×14.5×1.0=710.5KN7、砼振捣力：F7=2×2×0.45=1.8KN按最不力荷载考虑,则单片三角架受力为：作用在节点三的集中力:F=F tmax+F7+(F2+F3+F4+F5)/30=6.11KN作用在杆1和杆2上的均布荷载为F=710.5÷14.5÷2×0.45=11.42KN/m均3、SM Solver软件原始数据录入结构力学求解器（Structural Mechanics Solver，简称SM Solver）是一个面向工程技术人员的计算机辅助分析计算软件，其求解内容包括了二维平面结构（体系）的几何组成、静定、超静定、位移、内力、影响线、自由振动、弹性稳定、极限荷载等经典结构力学课程中所涉及的一系列问题，全部采用精确算法给出精确解答。