梁截面设计与验算----计算书

挠度验算计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: L_1二、示意图:三、设计依据:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)《砌体结构设计规范》 (GB 50003-2001)四、计算信息1. 几何参数截面宽度b = 400 mm截面高度h = 1200 mm受拉翼缘宽bf' = 600 mm受拉翼缘高hf' = 120 mm计算跨度l0 = 18000 mm2. 材料信息混凝土等级: C30 f tk = 2.010N/mm2E C= 3.00×104N/mm2纵筋种类: HRB400 E S= 2.00×105N/mm2受拉区纵筋实配面积 A S = 3800 mm2受压区纵筋实配面积 A S' = 1500 mm23. 计算信息纵向受拉钢筋合力点至近边距离 as = 60 mm2有效高度 h0 = h - as = 1200 - 60 = 1140 mm最大挠度限值 f0 = l0/2004. 荷载信息永久荷载标准值 q gk = 18.000 kN/m可变荷载标准值 q qk = 3.000 kN/m准永久值系数ψq = 0.800 kN/m五、计算过程1. 计算标准组合弯距值:M kM k = M gk+M qk = (q gk+q qk)*l02/8= (18.000+3.000)*18.0002/8= 850.500 kN*m2. 计算永久组合弯距值:M qM q = M gk+ψq*M qk = (q gk+ψq*q qk)*l02/8= (18.000+0.8*3.000)*18.0002/8= 826.200 kN*m3. 计算受弯构件的短期刚度:B S3.1 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σSk = M k/(0.87*h0*A S)= (850.500×106/(0.87*1140*3800)= 225.666 N/mm2σSq = M q/(0.87*h0*A S)= (826.200×106/(0.87*1140*3800)= 219.219 N/mm23.2 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率T形截面积:A te= 0.5*b*h = 0.5*400*1200 = 240000mm2ρte = A S/A te = 3800/240000 = 1.583%3.3 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σSk)= 1.1-0.65*2.01/(1.583%*225.666)= 0.734ψq = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σSq)= 1.1-0.65*2.01/(1.583%*219.219)= 0.7243.4 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E c= 2.00×105/3.00×104 = 6.6673.5 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'γf' = (bf'-b)*hf'/b/h0= (600-400)*120/400/1140= 0.0533.6 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=A S/(b*h0)=3800/(400*1140)=0.833%3.7 计算受弯构件的短期刚度 B SB Sk = E S*A S*h02/(1.15*ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5*γf'))= 2.00*105*3800*11402/(1.15*0.734+0.2+6*6.667*0.833%/(1+3.5*0.053)) = 744.880×103 kN*m2B Sq = E S*A S*h02/(1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5*γf'))= 2.00*105*3800*11402/(1.15*0.724+0.2+6*6.667*0.833%/(1+3.5*0.053)) = 751.894×103 kN*m24. 计算受弯构件的长期刚度:B4.1 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θρ'=A S'/(b*h0)=1500/(400*1140)=0.329%当0<ρ'<ρ时,θ在2-1.6间线性内插得θ=1.8424.2 计算受弯构件的长期刚度 BBk = M K/(M q*(θ-1)+M K)*B Sk= 850.500/(826.200*(1.842-1)+850.500)*744880.422= 409.715×103 kN*m2Bq = B Sq/θ= 751893.505/1.842= 408.171×103 kN*m2B = min(B Sk,B Sq= min(409715.038,408170.760)= 408.171×103 kN*m25. 计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*l04/B*5/384= (18.000+0.8*3.000)*18.0004/408.171*5/384= 68.315mm ≤ f0=l0/200=18000/200=90.000mm,满足要求。

梁(板)截面设计与验算(LJM-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001), 本文简称《抗震规范》-----------------------------------------------------------------------梁截面设计:1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁 b=240mm，h=600mm。

砼 C25，fc=11.90N/mm2，纵筋 HRB400，fy=360N/mm2，箍筋 HPB235，fy=210N/mm2。

弯矩设计值 M=60.00kN.m，剪力设计值 V=10.00kN，扭矩设计值 T=0.00kN.m。

(2)计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。

-----------------------------------------------------------2 截面验算：(1)截面验算：V=10.00kN < 0.250βc fcbh=403.41kN 截面满足截面配筋按纯剪计算。

----------------------------------------------------------- 3 正截面受弯承载力计算：(1)按单筋计算：as下=35mm，相对受压区高度ξ=x/h=0.068 < ξb=0.518(2)上部纵筋：按构造配筋As=288mm2，配筋率ρ=0.20%(3)下部纵筋：As=ξa1fcbh/fy=305mm2ρmin=0.20% < ρ=0.21% < ρmax=1.71%----------------------------------------------------------- 4 斜截面受剪承载力计算：(1)受剪箍筋计算：Asv/s=-745.37mm2/m ρsv =-0.31% < ρsvmin=0.15% 按构造配筋Av/s=348mm2/m----------------------------------------------------------- 5 配置钢筋：(1)上部纵筋：计算As=288mm2，实配2E14(308mm2ρ=0.21%)，配筋满足(2)腰筋：计算构造As=b*hw*0.2%=271mm2，实配4d10(314mm2ρ=0.22%)，配筋满足(3)下部纵筋：计算As=305mm2，实配2E14(308mm2ρ=0.21%)，配筋满足(4)箍筋：计算Av/s=348mm2/m，实配d8@280双肢(359mm2/m ρsv=0.15%)，配筋满足----------------------------------------------------------- 6 裂缝计算：(1)计算参数：Mk=42.86kN.m，最大裂缝宽度限值0.400mm。

主梁计算简图计算书1. 设计资料（⼀）荷载（1）、楼⾯活荷载，单位为7.0KN /m 2 （2）、楼⾯⾯层：⽔磨⽯地⾯ 0.65KN /m 2 （3）、楼盖⾃重：钢筋混凝⼟容重γ = 25KN /m 3 （4）、平顶粉刷：20mm ⽔泥砂浆（20KN/m 3）(⼆)材料（1）、混凝⼟：C20或C25（2）、钢筋：主梁及次梁受⼒筋⽤HRB335，板内及梁内的其它钢筋可以采⽤HPB235。

2. 楼盖的结构平⾯布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。

主梁的跨度为7.5m ，次梁的跨度为6.0m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.5m ，0201/ 6.0/2.5 2.4l l ==，因此按单向板设计。

按跨⾼⽐条件，要求板厚2500/4062.5mm h ≥=,对⼯业建筑的楼盖板，要求mm 80≥h ,取板厚h=80mm 。

次梁的截⾯⾼度应满⾜00/18~/126000/18~6000/12333~500h l l mm ===，考虑到楼⾯活荷载⽐较⼤，取h=450mm 。

截⾯宽度取为b=200mm 。

主梁的截⾯⾼度应满⾜00/15~/107500/15~7500/10500~750h l l mm ===，取h=650mm 。

截⾯宽度取为b=300mm 。

楼盖结构平⾯布置图见图（打印25号）3. 板的设计已如前述，轴线①～②、⑥～⑦的板属于端区格单向板；轴线②～⑥的板属于中间区格单向板。

1）荷载板的永久荷载标准值⽔磨⽯⾯层 0.652/m kN 80mm 钢筋混凝⼟板 0.08×25=22/m kN 20mm ⽔泥砂浆 0.02×20=0.42/m kN⼩计恒载： =k g 3.052/m kN 板的活荷载标准直： =k p 7.02/m kN恒荷载分项系数取1.2；因楼⾯活荷载标准值⼤于4.02/m kN ,所以活荷载分项系数因取1.3。

于是板的恒荷载设计值 2/3.661.205.3g m kN =×= 活荷载设计值 27.0 1.39.10/q kN m =?=荷载总设计值 23.669.1012.76kN/m g q +=+= 近似取为212.8/kN m2）计算简图次梁截⾯为200450mm mm ?，现浇板在墙上的⽀承长度为120mm 。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.45；梁截面高度D(m):0.95；混凝土板厚度(mm):200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):22.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：225.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

梁（截面0.24m2）模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:模板支架搭设高度为7.0m ，梁截面 B ×D=300mm ×800mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加2道承重立杆。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方50×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。

梁底支撑木方长度 0.60m 。

梁顶托采用100×100mm 木方。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7700×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.500×0.800×0.300+0.500×0.300=6.270kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.300=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×6.270+0.98×1.350)×0.200×0.200=0.039kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/16200=2.417N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×6.270+1.0×1.350)×0.200=1.175kN截面抗剪强度计算值 T=3×1175.0/(2×300.000×18.000)=0.326N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.270×2004/(100×6000×145800)=0.078mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

梁模板（350,950）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.5×0.9×2]×1＝37.755kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.95]×1＝34.785kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1.1×1.5×0.9×2×1＝2.97kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.95)]×1＝24.325kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×34.785×0.1172+0.117×2.97×0.1172＝0.052kN·mσ＝M max/W＝0.052×106/24000＝2.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×24.325×116.6674/(100×5400×144000)＝0.039mm≤[ν]＝L/400＝116.667/400＝0.292mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×34.785×0.117+0.45×2.97×0.117＝1.779kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×34.785×0.117+1.2×2.97×0.117＝4.88kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×24.325×0.117＝1.135kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×24.325×0.117＝3.122kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.779/1＝1.779kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[4.88,4.88]/1= 4.88kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.779/1＝1.779kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.5×(0.95-0.15)=0.572kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.5×(0.95-0.15)=0.572kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×(0.45-0.35/2)/2×1=1.247kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=1.247kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.779+0.033+0.572+1.247=3.632kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.88+0.033=4.913kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.779+0.033+0.572+1.247=3.632kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.632,4.913,3.632]=4.913kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.135/1＝1.135kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[3.122,3.122]/1= 3.122kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.135/1＝1.135kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.023kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.95-0.15)=0.4kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.95-0.15)=0.4kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.586kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.586kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.135+0.023+0.4+0.586=2.145kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.122+0.023=3.145kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.135+0.023+0.4+0.586=2.145kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.145,3.145,2.145]=3.145kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.913×0.82，0.5×4.913×0.32]＝0.393kN·mσ=M max/W=0.393×106/54000=7.279N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.913×0.8，4.913×0.3]＝2.457kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.457×1000/(2×40×90)＝1.024N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.145×8004/(100×7040×243×104)＝0.392mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.145×3004/(8×7040×243×104)＝0.186mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.913×0.8,0.375×4.913×0.8+4.913×0.3]= 4.913kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.632kN,R2=4.913kN,R3=4.913kN,R4=3.632kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.145×0.8,0.375×3.145×0.8+3.145×0.3] =3.145kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.145kN,R2'=3.145kN,R3'=3.145kN,R4'=2.145kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.121×106/4120=29.318N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.913kNτmax=2V max/A=2×4.913×1000/384＝25.589N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.004mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.165kN，R2=1.374kN，R3=7.336kN，R4=7.336kN，R5=1.374kN，R6=0.165kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R6]＝max[0.165,0.165]＝0.165kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4，R5]＝7.336kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝γ0×γL×φw1.5×ωk×l a×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.616×0.8×1.52/10＝0.148kN·m3、稳定性计算R1＝0.165kN，R2＝1.374kN，R3＝7.336kN，R4＝7.336kN，R5＝1.374kN，R6＝0.165kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(750+2×200)=1940mmλ1＝l01/i＝1939.776/16＝121.236，查表得，φ1＝0.446立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2]+M w/l b＝max[0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.45-0.35/2)/2×0.8，1.374，7.336，7.336，1.374，0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.8]+0.148/0 .9＝7.501kNf＝N/(φA)+M w/W＝7501.069/(0.446×384)+0.148×106/4120＝79.721N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3204mmλ2＝l02/i＝3203.753/16＝200.235，查表得，φ2＝0.18立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边]+1.1×1.3×0.15×(15.5-0.95)+M w/l b＝2max[0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.45-0.35/2)/2×0.8，1.374，7.336，7.336，1.374，0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.8]+3.121+ 0.148/0.9＝10.622kNf＝N/(φA)+M w/W＝10622.044/(0.18×384)+0.148×106/4120＝189.598N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=15.5/41=0.378≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆地基基础计算f ak 115kPa满足要求！。

抱箍式盖梁施工计算书1．概况此方案主要适用岸上盖梁部分，岸上立柱直径为160cm，盖梁形式大体相同，因此取较重的两个墩的盖梁（盖粱长度为21.2m）进行验算。

2．支架系统受力分析2.1 方木计算盖梁底横桥向方木（10×12cm）计算（按照盖梁普通截面计算，方木采用杉木）盖梁每米自重：g1=1.8×2.0×25×1.2=108kN/m其中：1.2为安全提高系数。

模板自重为：g2=0.075t/m=0.75kN/m人群机具重取：g3=0.5t/m=5kN/mg=108+0.75+5=113.75kN/m工字钢间距为0.8m，即方木的跨径为0.8米。

M max=7.7kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=7.7×106/200×103=38.5Mpa<[σ]＝11×6＝66MpaV max=55.1knτ=3V/2bh=3×55.1×103/（2×100×120）=6.89Mpa<[τ]＝1.7*6＝10.2Mpa 故盖梁支架横桥向布置5根方木，每条方木4米，按4跨连续梁进行计算，则每条方木所受均布荷载为q=113.8/5=22.76kn/mM max=1.5kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=1.5×106/200×103=7.5Mpa<[σ]＝11MpaV max=11knτ=3V/2bh=3×11×103/（2×100×120）=1.38Mpa<[τ]＝1.7Mpa注：[σ]＝11Mpa、[τ]＝1.7Mpa查自《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》”第二章第50页表2.1.9。

根据以上计算结果，在盖梁底横桥向方向布置5条方木满足要求！2.2贝雷上工字钢验算牛腿上四排贝雷中对中间距为1.8米，其上铺设I16工字钢，间距为0.8米，每条工字钢4米。

梁(板)截面设计与验算(LJM-5)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------梁截面设计:1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：T形梁 b=1000mm，h=3000mm，bf上=2000mm，hf上=1000mm，dh上=0mm。

砼 C30，fc=14.30N/mm2，ft=1.43N/mm2，纵筋 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2，箍筋 HPB300，fy=270N/mm2。

弯矩设计值 M=10625.00kN.m，剪力设计值 V=625.00kN，扭矩设计值 T=0.00kN.m。

(2)计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。

2 抗弯计算:按工字形截面计算，无翼缘侧翼缘高度取0，翼缘宽度取腹板宽(1)求相对界限受压区高度ξb:εcu=0.0033-(f cu,k-50)×10-5=0.0033-(30-50)×10-5=0.00350εcu>0.0033，取εcu=0.00330按《混凝土规范》公式b1fEs cuξb>h f0, 按第二类截面进行计算(2)计算M bc:=c1)b h'f1f21f c b(b2bc c1c2=34892.00+47422.68=82314.68kN.m (3)计算判断受压钢筋计算判断:M bc =82314.68kN.m ≥10625.00kN.m, 受压区钢筋按构造计算(4)计算受压钢筋As '以及受拉钢筋As受压钢筋As ':As '=ρmin bh=0.20%×1000×3000=6000.000mm 2M s1=As'f y '(h 0-a s ')=6000×360.00×(2940-60)=6220.801kN.m 按第一类截面计算受拉钢筋:=s1 αs =0.0178 αsmax =ξ-=√s=A s11f b 'f h A s3=As'f y '/f y =6000× 受拉钢筋:As=A s1+A s3=4199+6000=10199mm 2(5)配筋率验算 受拉钢筋配筋率ρ=As/bh=10199/1000×3000=0.34% > ρsmin =max{0.0020,0.45f t /f y =0.45×1.43/360=0.0018}=0.0020 3 抗剪计算:(1)截面验算，按《混凝土规范》公式(6.3.1)V=0.25βc f c bh 0=0.25×1.000×14.30×1000×2940=10510500N=10510.50kN > V=625kN 截面尺寸满足要求。

新浇混凝土梁（550*1000）梁截面计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax ＝0.125q1L2＝0.125×32.868×0.2752＝0.311kN·mσ＝Mmax/W＝0.311×106/32666.667＝9.511N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax ＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×25.6×2754/(100×9000×228666.667)＝0.371mm≤[ν]＝L/400＝275/400＝0.688mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×31.104×0.275+0.437×1.764×0.275＝3.42kNR2=1.25q1L=1.25×32.868×0.275＝11.298kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×25.6×0.275＝2.64kNR2'=1.25q2L=1.25×25.6×0.275＝8.8kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.42/1＝3.42kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[11.298]/1=11.298kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=3.42/1＝3.42kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.55/2 =0.067kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1-0.3)=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1-0.3)=0.425kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×(0.6-0.55/2)/2×1=1.872kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×((1.2-0.6)-0.55/2)/2×1=1.872kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.42+0.067+0.425+1.872=5.784kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.298+0.067=11.365kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.42+0.067+0.425+1.872=5.784kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.784,11.365,5.784]=11.365kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.64/1＝2.64kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[8.8]/1=8.8kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=2.64/1＝2.64kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.55/2 =0.055kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.3)=0.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.3)=0.35kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×(0.6-0.55/2)/2×1=1.305kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×((1.2-0.6)-0.55/2)/2×1=1.305kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.64+0.055+0.35+1.305=4.35kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=8.8+0.055=8.855kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.64+0.055+0.35+1.305=4.35kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.35,8.855,4.35]=8.855kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax ＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×11.365×1.22，0.5×11.365×0.22]＝2.046kN·mσ=Mmax/W=2.046×106/11410=179.29N/mm2≤[f]=310N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×11.365×1.2，11.365×0.2]＝6.819kNτmax =Vmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=6.819×1000×[50×702-(50-6)×642]/(8×399300×6)＝23.046N/mm2≤[τ]=180N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×8.855×12004/(384×206000×39.93×104)＝2.907mm≤[ν]＝l1/400＝1200/400＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝8.855×2004/(8×206000×39.93×104)＝0.022mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax =[qL1,0.5qL1+qL2]=max[11.365×1.2,0.5×11.365×1.2+11.365×0.2]=13.638kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.941kN,R2=13.638kN,R3=6.941kN正常使用极限状态Rmax '=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[8.855×1.2,0.5×8.855×1.2+8.855×0.2]=10.626kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=5.22kN,R2'=10.626kN,R3'=5.22kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M/W=0.797×106/4490=177.535N/mm2≤[f]=205N/mm2 max满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax＝5.091kNτmax =2Vmax/A=2×5.091×1000/424＝24.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝0.444mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.85kN，R2=23.819kN，R3=1.851kN七、可调托座验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.85,1.851]＝1.851kN≤0.67×8=5.36kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝23.819kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算l=h=1500mmλ=l/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、稳定性计算R1＝1.85kN，R2＝23.819kN，R3＝1.851kN立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.9×1.35×0.1×(4-1)＝max[1.85+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.7×1.4×1]×(1.2+0.6-0.55/2)/2×1.2，23.819，1.851+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.7×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.55/2)/2×1.2]+0.365＝24.183kNf＝N/(φA)＝24.183×103/(0.634×424)＝89.963N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4/8.4=0.476≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0um =2[(a+h)+(b+h)]=800mmF=(0.7βh ft+0.25σpc，m)ηumh=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=24.183kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl =(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βc βlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=24.183kN满足要求！。