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高速公路某段衡重式挡土墙验算(7m)计算书

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衡重式挡土墙计算书

衡重式挡土墙计算书

衡重式挡土墙计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范及参考书目：《水工挡土墙设计规范》(SL379－2007>，以下简称《规范》《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077－1997>《水工挡土墙设计》(中国水利水电出版社>2．断面尺寸参数：墙顶宽度B1 = 0.60m，前趾宽度B2 = 0.40m，衡重台宽度B3 = 2.90m墙身高度H = 4.70m，上墙高度H1 = 3.60m，墙趾高H2 = 0.70m上墙背坡比= 1 : 0.300，下墙背坡比= 1 : 0.750，墙面坡比= 1 : 0.250挡土墙底板前趾高程＝ 0.00 m，底板底部坡比＝ 0.000 : 1墙前填土顶面高程▽前地＝ 4.00 m，墙前淤沙顶面高程▽沙＝ 3.00 m 3．设计参数：挡土墙的建筑物级别为4级。

抗震类型：非抗震区挡土墙。

水上回填土内摩擦角φ ＝ 32.00度，水下回填土内摩擦角φ' ＝ 32.00度墙背与填土摩擦角δ ＝ 17.50度回填土凝聚力C ＝ 15.00kN/m2采用等代内摩擦角法计算粘性填土土压力。

地基土质为：松软墙底与地基间摩擦系数f ＝ 0.304．回填土坡面参数：回填土表面折线段数为：0段折线起点距墙顶高差＝ 0.00 m填土面与水平面夹角β ＝ 0.00度原地面线水平角θ ＝ 30.00度，原地面与填土摩擦角δr ＝ 18.00度5．材料参数：回填土湿容重γs＝ 18.00kN/m3，回填土浮容重γf＝ 10.00kN/m3墙身材料容重γq＝ 24.00kN/m3墙身材料容许压应力[R a] ＝ 500.00 kPa，墙身材料容许剪应力[R j] ＝ 110.00 kPa墙身材料容许拉应力[R l] ＝ 150.00 kPa，地基允许承载力[σo] ＝ 350.00 kPa 6．荷载计算参数：冰层厚度T b＝ 0.00 m，静冰压力系数＝ 0.000计算浪压力时采用的位置类型：内陆峡谷水库风区长度D ＝ 0.000 m，墙前河<库）底坡度i ＝ 1 : 100.00重现期为50年的年最大风速v o＝ 24.000 m/s多年平均的最大风速v o' ＝ 30.000 m/s冻胀墙体变形系数m o＝ 0.700，冻胀量Δhd＝ 30.00 mm地震动态分布系数为梯形分布，最大值αm＝ 2.00三、计算参数：3．计算公式：程序采用库伦主动土压力公式计算土压力，计算公式如下：E ＝ 0.5×γ×H2×K aE x＝ E×cos(ε＋δ>E y＝ E×sin(ε＋δ>K a＝ cos2(φ－ε>/cos2ε/cos(ε＋δ>/{1+[sin(φ＋δ>sin(φ－β>/cos(ε＋δ>/cos(ε－β>]0.5}2<《规范》式A.0.1-2）式中：E为作用于墙背的主动土压力，作用点为距墙底1/3高处，方向与水平面成(ε＋δ>夹角K a为主动土压力系数ε为墙背与铅直面的夹角，ε＝36.87度当墙后填土为黏性土，粘聚力C=15.00kN时：采用等值内摩擦角法计算主动土压力。

某某公路衡重式挡土墙计算书

某某公路衡重式挡土墙计算书

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目： 某某公路K59+880衡重式挡土墙计算时间： 2007-08-26 17:44:27 星期日------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 6.000(m)上墙高: 2.340(m)墙顶宽: 0.500(m)台宽: 1.300(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.300下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.500(m)墙趾台阶h1: 1.000(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 7.5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 120.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 3折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 0.250 0.000 02 8.000 0.000 1第1个: 定位距离0.000(m) 公路-II级3 0.250 0.000 0地面横坡角度: 30.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 5.000(m)基础类型: 换填土式基础换填部分尺寸: C = 0.500(m),H = 0.800(m)换填土内摩擦角: 40.000(度)换填土平均容重: 19.000(kN/m3)应力扩散角: 50.000(度)换填土修正后承载力: 200.000(kPa)===================================================================== 第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力 分项系数 = 1.000 √2. 填土重力 分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.490(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 2.970(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=2.970(m) 分布长度L0=14.351(m) 荷载值SG=550.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.717(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.540(度)Ea=73.610 Ex=18.370 Ey=71.281(kN) 作用点高度 Zy=0.890(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.645 Ex=21.538 Ey=41.375(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.493(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 4.807(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.807(m) 分布长度L0=16.464(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.579(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.435(度)Ea=48.665 Ex=48.576 Ey=2.940(kN) 作用点高度 Zy=1.595(m)墙身截面积 = 10.874(m2) 重量 = 250.107 kN衡重台上填料重 = 49.451(kN) 重心坐标(1.367,-1.059)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400因墙下换填土式基础，所以需要验算墙底的滑移稳定性滑移力= 70.115(kN) 抗滑力= 137.447(kN)滑移验算满足: Kc = 1.960 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 79.305(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.565 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.302 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 3.660 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 2.786 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.595 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 156.307(kN-m) 抗倾覆力矩= 642.961(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 4.113 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 387.024(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为换填土基础，验算墙底偏心距及基底压应力 (假定墙底面对换填土的偏心距及压应力已经满足)作用于基础底的总竖向力 = 343.619(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=486.654(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.387 (m) 偏心距 e = -0.223(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.416(m)基底压应力: 趾部=63.348 踵部=224.560(kPa)最大应力与最小应力之比 = 63.348 / 224.560 = 0.282作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.223 <= 0.167*2.387 = 0.398(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=63.348 <= 240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=224.560 <= 260.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=143.954 <= 200.000(kPa)换填土基础下地基承载力验算满足: 扩散后压应力=95.227 <= 120.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为换填土基础，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 48.949 (kN)上墙墙背处的 Ex = 21.538 (kN)上墙墙背处的 Ey = 6.461 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.535 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.000 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.319 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.627(m)截面宽度 B = 1.319 (m) 偏心距 e1 = 0.033(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.033 <= 0.250*1.319 = 0.330(m)截面上压应力: 面坡=48.297 背坡=35.722(kPa)压应力验算满足: 计算值= 48.297 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -0.475 <= 90.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 24.461 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数ٛ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 55.411(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.993挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.319(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.996计算强度时:强度验算满足: 计算值= 55.411 <= 906.822(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 55.411 <= 903.274(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 10.874(m2) 重量 = 250.107 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.565 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 343.619(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=486.654(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.416(m)截面宽度 B = 2.387 (m) 偏心距 e1 = -0.223(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.223 <= 0.250*2.387 = 0.597(m)截面上压应力: 面坡=63.348 背坡=224.560(kPa)压应力验算满足: 计算值= 224.560 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -28.208 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数ٛ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 343.619(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.905挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.387(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.977计算强度时:强度验算满足: 计算值= 343.619 <= 1496.888(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 343.619 <= 1462.915(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.490(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 2.970(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=2.970(m) 分布长度L0=14.351(m) 荷载值SG=550.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.717(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.540(度)Ea=73.610 Ex=18.370 Ey=71.281(kN) 作用点高度 Zy=0.890(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.645 Ex=21.538 Ey=41.375(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.241(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 4.241(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.241(m) 分布长度L0=15.887(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.680(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 33.946(度)Ea=32.204 Ex=32.145 Ey=1.946(kN) 作用点高度 Zy=1.194(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 8.387(m2) 重量 = 192.906 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.653 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 285.423(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=315.779(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.106(m)截面宽度 B = 2.087 (m) 偏心距 e1 = -0.063(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.063 <= 0.250*2.087 = 0.522(m)截面上压应力: 面坡=112.050 背坡=161.475(kPa)压应力验算满足: 计算值= 161.475 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -28.982 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数ٛ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 285.423(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.989挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.087(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.983计算强度时:强度验算满足: 计算值= 285.423 <= 1429.977(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 285.423 <= 1405.496(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力 分项系数 = 1.000 √2. 填土重力 分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.490(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 2.970(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=2.970(m) 分布长度L0=14.351(m) 荷载值SG=550.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.717(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.540(度)Ea=73.610 Ex=18.370 Ey=71.281(kN) 作用点高度 Zy=0.890(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.645 Ex=21.538 Ey=41.375(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.493(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 4.807(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.807(m) 分布长度L0=16.464(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.579(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.435(度)Ea=48.665 Ex=48.576 Ey=2.940(kN) 作用点高度 Zy=1.595(m)墙身截面积 = 10.874(m2) 重量 = 250.107 kN衡重台上填料重 = 49.451(kN) 重心坐标(1.367,-1.059)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400因墙下换填土式基础，所以需要验算墙底的滑移稳定性滑移力= 70.115(kN) 抗滑力= 137.447(kN)滑移验算满足: Kc = 1.960 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 79.305(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.565 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.302 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 3.660 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 2.786 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.595 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 156.307(kN-m) 抗倾覆力矩= 642.961(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 4.113 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 387.024(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为换填土基础，验算墙底偏心距及基底压应力 (假定墙底面对换填土的偏心距及压应力已经满足)作用于基础底的总竖向力 = 343.619(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=486.654(kN-m)基础底面宽度 B = 2.387 (m) 偏心距 e = -0.223(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.416(m)基底压应力: 趾部=63.348 踵部=224.560(kPa)最大应力与最小应力之比 = 63.348 / 224.560 = 0.282作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.223 <= 0.167*2.387 = 0.398(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=63.348 <= 240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=224.560 <= 260.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=143.954 <= 200.000(kPa)换填土基础下地基承载力验算满足: 扩散后压应力=95.227 <= 120.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为换填土基础，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 48.949 (kN)上墙墙背处的 Ex = 21.538 (kN)上墙墙背处的 Ey = 6.461 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.535 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.000 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.319 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.627(m)截面宽度 B = 1.319 (m) 偏心距 e1 = 0.033(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.033 <= 0.250*1.319 = 0.330(m)截面上压应力: 面坡=48.297 背坡=35.722(kPa)压应力验算满足: 计算值= 48.297 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -0.475 <= 90.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 24.461 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数ٛ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 55.411(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.993挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.319(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.996计算强度时:强度验算满足: 计算值= 55.411 <= 906.822(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 55.411 <= 903.274(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 10.874(m2) 重量 = 250.107 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.565 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 343.619(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=486.654(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.416(m)截面宽度 B = 2.387 (m) 偏心距 e1 = -0.223(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.223 <= 0.250*2.387 = 0.597(m)截面上压应力: 面坡=63.348 背坡=224.560(kPa)压应力验算满足: 计算值= 224.560 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -28.208 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数ٛ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 343.619(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.905挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.387(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.977计算强度时:强度验算满足: 计算值= 343.619 <= 1496.888(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 343.619 <= 1462.915(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.490(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 2.970(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=2.970(m) 分布长度L0=14.351(m) 荷载值SG=550.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.717(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.540(度)Ea=73.610 Ex=18.370 Ey=71.281(kN) 作用点高度 Zy=0.890(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.645 Ex=21.538 Ey=41.375(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.241(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 4.241(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.241(m) 分布长度L0=15.887(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.680(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 33.946(度)Ea=32.204 Ex=32.145 Ey=1.946(kN) 作用点高度 Zy=1.194(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 8.387(m2) 重量 = 192.906 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.653 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 285.423(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=315.779(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.106(m)截面宽度 B = 2.087 (m) 偏心距 e1 = -0.063(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.063 <= 0.250*2.087 = 0.522(m)截面上压应力: 面坡=112.050 背坡=161.475(kPa)压应力验算满足: 计算值= 161.475 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -28.982 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数ٛ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 285.423(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.989挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.087(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.983计算强度时:强度验算满足: 计算值= 285.423 <= 1429.977(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 285.423 <= 1405.496(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力 分项系数 = 1.000 √2. 填土重力 分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.490(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 2.970(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=2.970(m) 分布长度L0=14.351(m) 荷载值SG=550.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.717(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.540(度)Ea=73.610 Ex=18.370 Ey=71.281(kN) 作用点高度 Zy=0.890(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.645 Ex=21.538 Ey=41.375(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.493(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 4.807(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.807(m) 分布长度L0=16.464(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.579(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.435(度)Ea=48.665 Ex=48.576 Ey=2.940(kN) 作用点高度 Zy=1.595(m)墙身截面积 = 10.874(m2) 重量 = 250.107 kN衡重台上填料重 = 49.451(kN) 重心坐标(1.367,-1.059)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400因墙下换填土式基础，所以需要验算墙底的滑移稳定性滑移力= 70.115(kN) 抗滑力= 137.447(kN)滑移验算满足: Kc = 1.960 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 79.305(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.565 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.302 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 3.660 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 2.786 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.595 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 156.307(kN-m) 抗倾覆力矩= 642.961(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 4.113 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 387.024(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为换填土基础，验算墙底偏心距及基底压应力 (假定墙底面对换填土的偏心距及压应力已经满足)作用于基础底的总竖向力 = 343.619(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=486.654(kN-m)基础底面宽度 B = 2.387 (m) 偏心距 e = -0.223(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.416(m)基底压应力: 趾部=63.348 踵部=224.560(kPa)最大应力与最小应力之比 = 63.348 / 224.560 = 0.282作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.223 <= 0.167*2.387 = 0.398(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=63.348 <= 240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=224.560 <= 260.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=143.954 <= 200.000(kPa)换填土基础下地基承载力验算满足: 扩散后压应力=95.227 <= 120.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为换填土基础，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 48.949 (kN)上墙墙背处的 Ex = 21.538 (kN)上墙墙背处的 Ey = 6.461 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.535 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.000 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.319 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.627(m)截面宽度 B = 1.319 (m) 偏心距 e1 = 0.033(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.033 <= 0.250*1.319 = 0.330(m)截面上压应力: 面坡=48.297 背坡=35.722(kPa)压应力验算满足: 计算值= 48.297 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -0.475 <= 90.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 24.461 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数ٛ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 55.411(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.993挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.319(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.996计算强度时:强度验算满足: 计算值= 55.411 <= 906.822(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 55.411 <= 903.274(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 10.874(m2) 重量 = 250.107 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.565 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 343.619(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=486.654(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.416(m)截面宽度 B = 2.387 (m) 偏心距 e1 = -0.223(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.223 <= 0.250*2.387 = 0.597(m)截面上压应力: 面坡=63.348 背坡=224.560(kPa)压应力验算满足: 计算值= 224.560 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -28.208 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数ٛ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 343.619(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.905挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.387(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.977计算强度时:强度验算满足: 计算值= 343.619 <= 1496.888(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 343.619 <= 1462.915(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.490(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 2.970(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=2.970(m) 分布长度L0=14.351(m) 荷载值SG=550.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.717(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.540(度)Ea=73.610 Ex=18.370 Ey=71.281(kN) 作用点高度 Zy=0.890(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.645 Ex=21.538 Ey=41.375(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.241(度)公路-II级路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 4.241(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距 全部 破裂体轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.241(m) 分布长度L0=15.887(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.680(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 33.946(度)Ea=32.204 Ex=32.145 Ey=1.946(kN) 作用点高度 Zy=1.194(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 8.387(m2) 重量 = 192.906 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.653 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 285.423(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=315.779(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.106(m)截面宽度 B = 2.087 (m) 偏心距 e1 = -0.063(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.063 <= 0.250*2.087 = 0.522(m)截面上压应力: 面坡=112.050 背坡=161.475(kPa)压应力验算满足: 计算值= 161.475 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -28.982 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数ٛ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 285.423(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.989挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.087(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.983计算强度时:强度验算满足: 计算值= 285.423 <= 1429.977(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 285.423 <= 1405.496(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 137.447(kN),滑移力 = 70.115(kN)。

7米衡重式挡土墙验算

7米衡重式挡土墙验算

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目： 5衡重式挡土墙 7米计算时间： 2008-01-31 16:35:48 星期四------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 7.700(m)上墙高: 3.080(m)墙顶宽: 0.600(m)台宽: 1.000(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.300下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.350(m)墙趾台阶h1: 0.700(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1下墙土压力计算方法: 公路路基手册中等效超载法物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 7.5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.000墙踵值提高系数: 1.000平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 35.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 12.000 0.000 1第1个: 定位距离0.000(m) 公路-II级地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 8.101(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.527(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)02 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 22.73504 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 22.73506 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 26.52408 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 26.52410 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.527(m) 分布长度L0=14.778(m) 荷载值SG=652.384(kN)换算土柱高度 h0 = 0.695(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.740(度)Ea=84.921 Ex=33.192 Ey=78.165(kN) 作用点高度 Zy=1.186(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=72.729 Ex=33.582 Ey=64.512(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 5.933(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=5.933(m) 分布长度L0=17.677(m) 荷载值SG=1100.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.583(m)按公路路基手册中等效超载法计算得到:破裂角： 36.096(度)Ea=89.839 Ex=89.674 Ey=5.428(kN) 作用点高度 Zy=2.170(m) 墙身截面积 = 14.413(m2) 重量 = 331.491 kN衡重台上填料重 = 39.971(kN) 重心坐标(1.438,-1.603)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 366.908(kN) En = 92.754(kN) Wt = 73.382(kN) Et = 107.147(kN) 滑移力= 33.765(kN) 抗滑力= 137.898(kN)滑移验算满足: Kc = 4.084 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 124.904(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 123.257(kN) 抗滑力= 225.670(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.831 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.484 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.259 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.620 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 2.546 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.769 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 313.813(kN-m) 抗倾覆力矩= 807.027(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.572 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 376.621(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 459.661(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=493.214(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.043 (m) 偏心距 e = -0.051(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.073(m)基底压应力: 趾部=191.092 踵部=258.786(kPa)最大应力与最小应力之比 = 191.092 / 258.786 = 0.738作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.051 <= 0.167*2.043 = 0.341(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=191.092 <= 500.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=258.786 <= 500.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=224.939 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 80.687 (kN)上墙墙背处的 Ex = 33.582 (kN)上墙墙背处的 Ey = 10.075 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.677 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.000 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.678 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.788(m)截面宽度 B = 1.678 (m) 偏心距 e1 = 0.051(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.051 <= 0.250*1.678 = 0.420(m) 截面上压应力: 面坡=63.954 背坡=44.224(kPa)压应力验算满足: 计算值= 63.954 <= 1000.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -1.622 <= 90.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 30.394 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 90.761(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.989挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.678(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.995计算强度时:强度验算满足: 计算值= 90.761 <= 1149.505(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 90.761 <= 1143.787(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 13.991(m2) 重量 = 321.794 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.488 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 434.416(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=492.851(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.135(m)截面宽度 B = 2.104 (m) 偏心距 e1 = -0.083(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.083 <= 0.250*2.104 = 0.526(m)截面上压应力: 面坡=157.888 背坡=255.055(kPa)压应力验算满足: 计算值= 255.055 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -24.007 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 434.416(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.982挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.104(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.939计算强度时:强度验算满足: 计算值= 434.416 <= 1430.908(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 434.416 <= 1343.844(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 7.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.527(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 3.86702 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 22.73504 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 22.73506 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 26.52408 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 26.52410 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.527(m) 分布长度L0=14.778(m) 荷载值SG=652.384(kN)换算土柱高度 h0 = 0.695(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.740(度)Ea=84.921 Ex=33.192 Ey=78.165(kN) 作用点高度 Zy=1.186(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=72.729 Ex=33.582 Ey=64.512(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 5.405(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 7.77403 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 30.54805 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 30.54807 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 35.64009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 35.640布置宽度B0=5.405(m) 分布长度L0=17.041(m) 荷载值SG=965.151(kN)换算土柱高度 h0 = 0.582(m)按公路路基手册中等效超载法计算得到:破裂角： 36.096(度)Ea=63.881 Ex=63.765 Ey=3.860(kN) 作用点高度 Zy=1.732(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.469(m2) 重量 = 286.793 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.535 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 397.847(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=356.872(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.897(m)截面宽度 B = 1.894 (m) 偏心距 e1 = 0.050(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.050 <= 0.250*1.894 = 0.474(m)截面上压应力: 面坡=243.322 背坡=176.791(kPa)压应力验算满足: 计算值= 243.322 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -32.625 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 397.847(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.992挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.894(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.938计算强度时:强度验算满足: 计算值= 397.847 <= 1300.986(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 397.847 <= 1220.838(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 8.101(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.527(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 3.86702 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 22.73504 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 22.73506 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 26.52408 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 26.52410 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.527(m) 分布长度L0=14.778(m) 荷载值SG=652.384(kN)换算土柱高度 h0 = 0.695(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.740(度)Ea=84.921 Ex=33.192 Ey=78.165(kN) 作用点高度 Zy=1.186(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=72.729 Ex=33.582 Ey=64.512(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 5.933(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=5.933(m) 分布长度L0=17.677(m) 荷载值SG=1100.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.583(m)按公路路基手册中等效超载法计算得到:破裂角： 36.096(度)Ea=89.839 Ex=89.674 Ey=5.428(kN) 作用点高度 Zy=2.170(m) 墙身截面积 = 14.413(m2) 重量 = 331.491 kN衡重台上填料重 = 39.971(kN) 重心坐标(1.438,-1.603)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 366.908(kN) En = 92.754(kN) Wt = 73.382(kN) Et = 107.147(kN) 滑移力= 33.765(kN) 抗滑力= 137.898(kN)滑移验算满足: Kc = 4.084 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 124.904(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 123.257(kN) 抗滑力= 225.670(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.831 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.484 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.259 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.620 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 2.546 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.769 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 313.813(kN-m) 抗倾覆力矩= 807.027(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.572 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 376.621(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 459.661(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=493.214(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.043 (m) 偏心距 e = -0.051(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.073(m)基底压应力: 趾部=191.092 踵部=258.786(kPa)最大应力与最小应力之比 = 191.092 / 258.786 = 0.738作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.051 <= 0.167*2.043 = 0.341(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=191.092 <= 500.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=258.786 <= 500.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=224.939 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 80.687 (kN)上墙墙背处的 Ex = 33.582 (kN)上墙墙背处的 Ey = 10.075 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.677 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.000 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.678 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.788(m)截面宽度 B = 1.678 (m) 偏心距 e1 = 0.051(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.051 <= 0.250*1.678 = 0.420(m) 截面上压应力: 面坡=63.954 背坡=44.224(kPa)压应力验算满足: 计算值= 63.954 <= 1000.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -1.622 <= 90.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 30.394 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 90.761(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.989挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.678(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.995计算强度时:强度验算满足: 计算值= 90.761 <= 1149.505(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 90.761 <= 1143.787(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 13.991(m2) 重量 = 321.794 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.488 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 434.416(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=492.851(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.135(m)截面宽度 B = 2.104 (m) 偏心距 e1 = -0.083(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.083 <= 0.250*2.104 = 0.526(m)截面上压应力: 面坡=157.888 背坡=255.055(kPa)压应力验算满足: 计算值= 255.055 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -24.007 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 434.416(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.982挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.104(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.939计算强度时:强度验算满足: 计算值= 434.416 <= 1430.908(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 434.416 <= 1343.844(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 7.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.527(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 3.86702 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 22.73504 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 22.73506 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 26.52408 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 26.52410 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.527(m) 分布长度L0=14.778(m) 荷载值SG=652.384(kN)换算土柱高度 h0 = 0.695(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.740(度)Ea=84.921 Ex=33.192 Ey=78.165(kN) 作用点高度 Zy=1.186(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=72.729 Ex=33.582 Ey=64.512(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 5.405(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 7.77403 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 30.54805 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 30.54807 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 35.64009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 35.640布置宽度B0=5.405(m) 分布长度L0=17.041(m) 荷载值SG=965.151(kN)换算土柱高度 h0 = 0.582(m)按公路路基手册中等效超载法计算得到:破裂角： 36.096(度)Ea=63.881 Ex=63.765 Ey=3.860(kN) 作用点高度 Zy=1.732(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.469(m2) 重量 = 286.793 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.535 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 397.847(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=356.872(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.897(m)截面宽度 B = 1.894 (m) 偏心距 e1 = 0.050(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.050 <= 0.250*1.894 = 0.474(m)截面上压应力: 面坡=243.322 背坡=176.791(kPa)压应力验算满足: 计算值= 243.322 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -32.625 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 397.847(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.992挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.894(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.938计算强度时:强度验算满足: 计算值= 397.847 <= 1300.986(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 397.847 <= 1220.838(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 8.101(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.527(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)02 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 22.73504 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 22.73506 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 26.52408 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 26.52410 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.527(m) 分布长度L0=14.778(m) 荷载值SG=652.384(kN)换算土柱高度 h0 = 0.695(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.740(度)Ea=84.921 Ex=33.192 Ey=78.165(kN) 作用点高度 Zy=1.186(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=72.729 Ex=33.582 Ey=64.512(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 5.933(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=5.933(m) 分布长度L0=17.677(m) 荷载值SG=1100.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.583(m)按公路路基手册中等效超载法计算得到:破裂角： 36.096(度)Ea=89.839 Ex=89.674 Ey=5.428(kN) 作用点高度 Zy=2.170(m) 墙身截面积 = 14.413(m2) 重量 = 331.491 kN衡重台上填料重 = 39.971(kN) 重心坐标(1.438,-1.603)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 366.908(kN) En = 92.754(kN) Wt = 73.382(kN) Et = 107.147(kN) 滑移力= 33.765(kN) 抗滑力= 137.898(kN)滑移验算满足: Kc = 4.084 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 124.904(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 123.257(kN) 抗滑力= 225.670(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.831 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.484 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.259 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.620 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 2.546 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.769 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 313.813(kN-m) 抗倾覆力矩= 807.027(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.572 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 376.621(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 459.661(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=493.214(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.043 (m) 偏心距 e = -0.051(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.073(m)基底压应力: 趾部=191.092 踵部=258.786(kPa)最大应力与最小应力之比 = 191.092 / 258.786 = 0.738作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.051 <= 0.167*2.043 = 0.341(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=191.092 <= 500.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=258.786 <= 500.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=224.939 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 80.687 (kN)上墙墙背处的 Ex = 33.582 (kN)上墙墙背处的 Ey = 10.075 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.677 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.000 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.678 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.788(m)截面宽度 B = 1.678 (m) 偏心距 e1 = 0.051(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.051 <= 0.250*1.678 = 0.420(m) 截面上压应力: 面坡=63.954 背坡=44.224(kPa)压应力验算满足: 计算值= 63.954 <= 1000.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -1.622 <= 90.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 30.394 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 90.761(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.989挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.678(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.995计算强度时:强度验算满足: 计算值= 90.761 <= 1149.505(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 90.761 <= 1143.787(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 13.991(m2) 重量 = 321.794 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.488 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 434.416(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=492.851(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.135(m)截面宽度 B = 2.104 (m) 偏心距 e1 = -0.083(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.083 <= 0.250*2.104 = 0.526(m)截面上压应力: 面坡=157.888 背坡=255.055(kPa)压应力验算满足: 计算值= 255.055 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -24.007 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 434.416(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.982挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.104(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.939计算强度时:强度验算满足: 计算值= 434.416 <= 1430.908(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 434.416 <= 1343.844(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 7.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.527(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 3.86702 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 22.73504 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 22.73506 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 26.52408 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 26.52410 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.527(m) 分布长度L0=14.778(m) 荷载值SG=652.384(kN)换算土柱高度 h0 = 0.695(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.740(度)Ea=84.921 Ex=33.192 Ey=78.165(kN) 作用点高度 Zy=1.186(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=72.729 Ex=33.582 Ey=64.512(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 5.405(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 7.77403 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 30.54805 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 30.54807 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 35.64009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 35.640布置宽度B0=5.405(m) 分布长度L0=17.041(m) 荷载值SG=965.151(kN)换算土柱高度 h0 = 0.582(m)按公路路基手册中等效超载法计算得到:破裂角： 36.096(度)Ea=63.881 Ex=63.765 Ey=3.860(kN) 作用点高度 Zy=1.732(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.469(m2) 重量 = 286.793 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.535 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 397.847(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=356.872(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.897(m)截面宽度 B = 1.894 (m) 偏心距 e1 = 0.050(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.050 <= 0.250*1.894 = 0.474(m)截面上压应力: 面坡=243.322 背坡=176.791(kPa)压应力验算满足: 计算值= 243.322 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -32.625 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:。

7米挡土墙验算书

7米挡土墙验算书

衡重式挡土墙验算书墙身断面尺寸:墙身高(m): 7.00 (m)顶宽: 50.00 (cm)面坡倾斜坡率 0.05上墙高314.50 (cm)上墙墙背倾斜率 0.25衡重台宽 95.00 (cm)下墙高(不包括趾高):385.50 (cm)下墙墙背倾斜率: -0.25墙趾1高: 70.00 (cm)墙趾1宽: 50.00 (cm)墙趾倾斜坡率: 0.05 (cm)墙底倾斜坡率: 0.10墙底水平宽度:193.41 (cm)墙底斜宽度:194.38 (cm)物理参数:填土高度: 0.00 (cm)填土宽度: 0.00 (cm)墙后填土容重: 18.00 (kN/m3)墙后填土内摩擦角: 35.00墙背与墙后填土摩擦角: 17.50圬工砌体容重: 23.00 (kN/m3)基底摩擦系数: 0.50地基填土容重: 18.00 (kN/m3)地基填土摩擦系数: 0.60受到地震因素影响:地震级别: 8级地震重要性修正系数: 1.10地震角: 3.00其他参数:墙体布置长度: 10.00 (m)路基宽: 24.50 (m)路肩宽: 0.75 (m)荷载算法:统计法汽车荷载级别: 汽车-超20级计算上墙土压力:受力情况:(采用公式):计算高度: 3.15 (m)1.是否产生第二破裂角:是2.无荷载时破裂角: 31.623.荷载在破裂体上的布置宽度B0: 3.67 (m)4.换算成土柱高度: 0.48 (m)5.第一破裂角: 31.93 (m)6.第二破裂角: 17.657.土压力: 55.53 (kN)8.作用点高度(相对于衡重台截面): 1.12 (m)作用点高度: 1.12 (m)作用点水平距离(相对于衡重台截面外侧): 2.04 (m) 计算下墙土压力:受力情况: (采用公式)计算高度 4.75 (m)1.无荷载时破裂角: 38.212.荷载在破裂体上的布置宽度B0: 6.253.换算成土柱高度: 0.53 (m)4.破裂角: 38.215.土压力: 96.70 (kN)6.作用点高度(相对于墙趾): 1.87 (m)水平距离(相对于墙趾): 2.45 (m)7.衡重台上的土体重: 47.71 (kN)8.汽车荷载对衡重台产生的压力: 6.96 (kN)9.墙体所受的水平地震力: 18.34 (kN)对于墙趾的力臂: 3.20 (m)上墙截面强度验算:衡重台截面以上墙体重量W: 70.29 (kN)作用于上墙墙背的土压力,水平分量Ex'(kN): 33.69 (kN) 竖直分量Ey': 0.59 (kN)上墙重力的力臂Zw: 70.29 (kN)作用于上墙墙背的土压力,水平分量Ex'(kN): 33.69 (kN) 作用于上墙墙背的土压力高度: 1.12 (m)合力作用力臂Zn: 0.24 (m)截面宽度B:144.35 (cm)偏心距e1: 48.39 (cm)截面上压应力:面坡:164.21 (kPa)背坡:-55.15 (kPa)直剪向应力: 4.21 (kPa)斜截面剪应力: 36.47 (kPa)滑动稳定性验算:1.基底摩擦系数: 0.502.基底倾斜度: 0.103.墙自重W:285.79 (kN)4.上墙土压力: 55.53 (kN)下墙土压力: 96.70 (kN)衡重台上土重: 47.71 (kN)5.汽车荷载对衡重台产生的压力:6.96 (kN)6.滑移力:109.06 (kN)抗滑力:200.73 (kN)7.抗滑稳定系数Kc1: 1.84抗滑稳定验算满足: Kc1 = 1.84 >1.300地基土抗剪稳定性验算:1.地基土摩擦系数: 0.602.地基填土容重: 18.00 (kN/m3)3.地基土层水平向:滑移力:148.56 (kN)抗滑力:236.29 (kN)4.地基土抗剪稳定系数: 1.59地基土抗剪稳定验算满足: Kc2 = 1.59 >1.300倾覆稳定性验算:相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw: 1.50 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩:444.98 (kN*m)抗倾覆力矩:681.39 (kN*m)倾覆稳定系数: 1.53抗倾覆稳定验算满足: K0 = 1.53 >1.500地基应力及偏心距验算:基础为天然基础，验算墙底偏心距及压应力:1.作用于基础底的总竖向力:401.46 (kN)2.总弯距:309.78 (kN*m)3.基础底面宽度:194.38 (m)4.偏心距e: 20.03 (cm)5.基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn: 0.77 (m)6.基底压应力: 趾部:334.21 (kPa)踵部: 78.86 (kPa)地基承载力验算满足最大压应力: 334.21 < 500.00 (kPa) 下墙截面强度验算:土压力计算:受力情况: (采用公式): 3计算高度为: 3.86 (m)1.无荷载时的破裂角: 38.212.荷载在破裂体上的布置宽度B0: 5.77 (m)3.换算成土柱高度: 0.46 (m)4.破裂角: 38.215.土压力: 71.89 (kN)6.作用点高度(相对于截面): 1.70 (m)作用点(相对于截面外侧)水平位置: 2.05 (m)7.衡重台上的土体重: 47.71 (kN)8.汽车荷载对衡重台产生的压力: 6.12 (kN)强度验算:验算截面以上墙体重量:248.33 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw: 1.02 (m)法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力:350.66 (kN)总弯距: 98.58 (kN*m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn: 0.28 (m)截面宽度B:162.25 (cm)偏心距e: 53.01 (cm)截面上压应力:面坡:639.80 (kPa)背坡:-207.56 (kPa)。

衡重式路肩墙计算(含汽车20级计算、挂车100验算)

衡重式路肩墙计算(含汽车20级计算、挂车100验算)

注：本文档为手算计算书文档，包含公式、计算过程在内，可供老师教学，可供学生学习。

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（若还需要相关cad 图纸或者有相关意见及建议，请私信作者！）团队成果，侵权必究！挡土墙设计1.基本设计资料 墙身结构拟采用重力式挡土墙，路基宽度10m 。

地质土壤情况墙背填土容重318KN m γ=／，内摩擦角35ϕ=。

内摩擦角22ϕδ=，地基容许承载力[]800KPa σ=，基底摩擦系数0.80f =。

墙身材料5号砂浆砌30号片石，砌体容重323KN m γ=／，砌体容许压应力[]1500a KPa σ=，砌体容许拉应力[]190l KPa σ=，砌体容许剪应力180KPa τ=。

高程资料下附：地面线以及设计高程数据2.设计内容（1）根据具体情况选择确定你认为较合理的墙身断面构造与尺寸； （2）进行土压力计算；（3）进行挡土墙稳定性验算、基底压应力及合理偏心距验算、墙身断面强度验算；（4）汇出挡土墙设计图； 挡土墙设计计算 1.设计资料本次设计公路设置衡重式路肩墙，如图所示，有关截面尺寸有待验算。

根据地面线以及设计高程资料来看，本次设计最不利位置为桩K9+415.760处挡土墙，高差6.829米，拟定验算此处墙高并且取验算高度为9.0m ，即H=9.0m 。

拟定墙面坡度为1:0.05；墙背俯斜坡度为1:0.35；墙背仰斜坡度为1:0.25；分段长度为10m ；衡重台宽1.5m ；上墙高H 1为3.5m 。

地质土壤情况墙背填土容重318KN m γ=／，内摩擦角35ϕ=。

内摩擦角22ϕδ=，地基容许承载力[]800KPa σ=，基底摩擦系数0.80f =。

墙身材料5号砂浆砌30号片石，砌体容重323KN m γ=／，砌体容许压应力[]1500a KPa σ=，砌体容许拉应力[]190l KPa σ=，砌体容许剪应力180KPa τ=。

有关墙背填料、地基土和砌体物理力学参数列于下表。

7米重力式挡土墙验算

7米重力式挡土墙验算

重力式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：仰斜式挡土墙 7米计算时间： 2008-02-13 15:00:07 星期三------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 7.700(m)墙顶宽: 1.350(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.350(m)墙趾台阶h1: 0.700(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.550砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 7.5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 250.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.000墙踵值提高系数: 1.000平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 35.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 12.000 0.000 1第1个: 定位距离0.000(m) 公路-II级坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.200 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 8.024(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.844(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 54.43404 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 54.43406 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 63.50608 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 63.50610 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.844(m) 分布长度L0=17.633(m) 荷载值SG=800.881(kN)换算土柱高度 h0 = 0.656(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=108.575 Ex=108.377 Ey=6.560(kN) 作用点高度 Zy=2.863(m) 墙身截面积 = 10.915(m2) 重量 = 251.050 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 246.175(kN) En = 27.687(kN) Wt = 49.235(kN) Et = 104.985(kN) 滑移力= 55.750(kN) 抗滑力= 82.159(kN)滑移验算满足: Kc = 1.474 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 19.765(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.550地基土层水平向: 滑移力= 108.377(kN) 抗滑力= 144.281(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.331 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.927 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 2.335 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.539 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 275.149(kN-m) 抗倾覆力矩= 498.979(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.813 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 75.131(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 273.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=223.830(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.651 (m) 偏心距 e = 0.008(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.817(m)基底压应力: 趾部=170.835 踵部=160.896(kPa)最大应力与最小应力之比 = 170.835 / 160.896 = 1.062作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.008 <= 0.167*1.651 = 0.275(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=170.835 <= 250.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=160.896 <= 250.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=165.865 <= 250.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 10.640(m2) 重量 = 244.720 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.948 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.335 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.539 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 251.280(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=216.827(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.863(m)截面宽度 B = 1.700 (m) 偏心距 e1 = -0.013(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.013 <= 0.250*1.700 = 0.425(m)截面上压应力: 面坡=141.087 背坡=154.536(kPa)压应力验算满足: 计算值= 154.536 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 4.626 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 301.536(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.999挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.700(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.901计算强度时:强度验算满足: 计算值= 301.536 <= 1176.677(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 301.536 <= 1060.192(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 7.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.354(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 0.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 5.38204 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 5.38206 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 6.27908 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 6.27910 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.354(m) 分布长度L0=17.041(m) 荷载值SG=573.320(kN)换算土柱高度 h0 = 0.557(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=82.324 Ex=82.173 Ey=4.974(kN) 作用点高度 Zy=2.494(m)墙身截面积 = 9.450(m2) 重量 = 217.350 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 9.450(m2) 重量 = 217.350 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.550 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.973 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.494 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 222.324(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=141.802(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.638(m)截面宽度 B = 1.350 (m) 偏心距 e1 = 0.037(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.037 <= 0.250*1.350 = 0.338(m)截面上压应力: 面坡=191.900 背坡=137.469(kPa)压应力验算满足: 计算值= 191.900 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.005 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 266.789(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.991挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.350(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.866计算强度时:强度验算满足: 计算值= 266.789 <= 926.630(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 266.789 <= 802.470(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.200 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 8.024(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.844(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 54.43404 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 54.43406 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 63.50608 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 63.50610 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.844(m) 分布长度L0=17.633(m) 荷载值SG=800.881(kN)换算土柱高度 h0 = 0.656(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=108.575 Ex=108.377 Ey=6.560(kN) 作用点高度 Zy=2.863(m) 墙身截面积 = 10.915(m2) 重量 = 251.050 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 246.175(kN) En = 27.687(kN) Wt = 49.235(kN) Et = 104.985(kN) 滑移力= 55.750(kN) 抗滑力= 82.159(kN)滑移验算满足: Kc = 1.474 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 19.765(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.550地基土层水平向: 滑移力= 108.377(kN) 抗滑力= 144.281(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.331 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.927 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 2.335 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.539 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 275.149(kN-m) 抗倾覆力矩= 498.979(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.813 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 75.131(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 273.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=223.830(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.651 (m) 偏心距 e = 0.008(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.817(m)基底压应力: 趾部=170.835 踵部=160.896(kPa)最大应力与最小应力之比 = 170.835 / 160.896 = 1.062作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.008 <= 0.167*1.651 = 0.275(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=170.835 <= 250.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=160.896 <= 250.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=165.865 <= 250.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 10.640(m2) 重量 = 244.720 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.948 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.335 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.539 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 251.280(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=216.827(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.863(m)截面宽度 B = 1.700 (m) 偏心距 e1 = -0.013(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.013 <= 0.250*1.700 = 0.425(m)截面上压应力: 面坡=141.087 背坡=154.536(kPa)压应力验算满足: 计算值= 154.536 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 4.626 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 301.536(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.999挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.700(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.901计算强度时:强度验算满足: 计算值= 301.536 <= 1176.677(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 301.536 <= 1060.192(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 7.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.354(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 0.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 5.38204 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 5.38206 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 6.27908 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 6.27910 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.354(m) 分布长度L0=17.041(m) 荷载值SG=573.320(kN)换算土柱高度 h0 = 0.557(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=82.324 Ex=82.173 Ey=4.974(kN) 作用点高度 Zy=2.494(m)墙身截面积 = 9.450(m2) 重量 = 217.350 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 9.450(m2) 重量 = 217.350 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.550 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.973 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.494 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 222.324(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=141.802(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.638(m)截面宽度 B = 1.350 (m) 偏心距 e1 = 0.037(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.037 <= 0.250*1.350 = 0.338(m)截面上压应力: 面坡=191.900 背坡=137.469(kPa)压应力验算满足: 计算值= 191.900 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.005 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 266.789(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.991挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.350(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.866计算强度时:强度验算满足: 计算值= 266.789 <= 926.630(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 266.789 <= 802.470(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.200 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 8.024(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.844(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 54.43404 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 54.43406 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 63.50608 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 63.50610 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.844(m) 分布长度L0=17.633(m) 荷载值SG=800.881(kN)换算土柱高度 h0 = 0.656(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=108.575 Ex=108.377 Ey=6.560(kN) 作用点高度 Zy=2.863(m) 墙身截面积 = 10.915(m2) 重量 = 251.050 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 246.175(kN) En = 27.687(kN) Wt = 49.235(kN) Et = 104.985(kN) 滑移力= 55.750(kN) 抗滑力= 82.159(kN)滑移验算满足: Kc = 1.474 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 19.765(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.550地基土层水平向: 滑移力= 108.377(kN) 抗滑力= 144.281(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.331 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.927 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 2.335 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.539 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 275.149(kN-m) 抗倾覆力矩= 498.979(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.813 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 75.131(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 273.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=223.830(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.651 (m) 偏心距 e = 0.008(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.817(m)基底压应力: 趾部=170.835 踵部=160.896(kPa)最大应力与最小应力之比 = 170.835 / 160.896 = 1.062作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.008 <= 0.167*1.651 = 0.275(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=170.835 <= 250.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=160.896 <= 250.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=165.865 <= 250.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 10.640(m2) 重量 = 244.720 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.948 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.335 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.539 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 251.280(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=216.827(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.863(m)截面宽度 B = 1.700 (m) 偏心距 e1 = -0.013(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.013 <= 0.250*1.700 = 0.425(m)截面上压应力: 面坡=141.087 背坡=154.536(kPa)压应力验算满足: 计算值= 154.536 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 4.626 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 301.536(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.999挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.700(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.901计算强度时:强度验算满足: 计算值= 301.536 <= 1176.677(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 301.536 <= 1060.192(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 7.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 3.354(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 0.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 5.38204 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 5.38206 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 6.27908 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 6.27910 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.354(m) 分布长度L0=17.041(m) 荷载值SG=573.320(kN)换算土柱高度 h0 = 0.557(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=82.324 Ex=82.173 Ey=4.974(kN) 作用点高度 Zy=2.494(m)墙身截面积 = 9.450(m2) 重量 = 217.350 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 9.450(m2) 重量 = 217.350 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.550 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.973 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.494 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 222.324(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=141.802(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.638(m)截面宽度 B = 1.350 (m) 偏心距 e1 = 0.037(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.037 <= 0.250*1.350 = 0.338(m) 截面上压应力: 面坡=191.900 背坡=137.469(kPa)压应力验算满足: 计算值= 191.900 <= 1000.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.005 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 266.789(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.991挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.350(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.866计算强度时:强度验算满足: 计算值= 266.789 <= 926.630(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 266.789 <= 802.470(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 82.159(kN),滑移力 = 55.750(kN)。

衡重式挡土墙计算书

衡重式挡土墙计算书一、工程概况K0+640—K0+720右侧挖方边坡为粘土，受雨水浸泡沉降较大，易滑坡；一级边坡到三级边坡坡比分别为1:1.25、1:1.5、1:1.5。

此段边坡防护原设计为浆砌片石拱形骨架，骨架内喷播种草。

该段路基已开挖至一级边坡，二、三级边坡防护已完成，由于一级边坡开挖未到设计标高，防护未做。

近期受强降雨天气影响，造成该段路基一级边坡部分滑坡和塌陷。

根据现场情况，以及设计代表、总监办要求在此段增加一段80米衡重式M7.5浆砌片石挡土墙，挡土墙尺寸如下图：在挡土墙上方边坡满铺30cm 片石护坡，宽度为10米。

护坡施工前把已塌陷的粘土清除，回填砂砾土；把裂缝凿开至裂缝底部采用三七灰土分层回填并压实。

二、挡土墙计算1、墙身参数墙高(米): 2.000墙顶宽(米): 0.500面坡(1:x): 0.000 0.1:1路面标高30cm厚的浆砌片石护坡注：1、本图尺寸以厘米计；2、设置挡土墙80米长，每15-20米设置一道沉降缝；挡土墙上设置30cm厚的片石护坡，护坡宽度为10米；3、基地承载力不小于120Kpa;衡重式挡土墙边沟中心线泄水孔上墙高(米): 0.400上墙背坡(1:x): 0.000衡重平台宽(米): 0.400下墙背坡(1:x): 0.000底坡(x:1): 0.100墙趾宽(米): 0.500墙趾高(米): 1.5002、墙顶土坡坡顶土坡度(1:x): 1.250坡顶土坡高度(米): 9.500坡顶均布荷载(KN/m): 0.000荷载分布起点(距墙顶m):0.000荷载分布宽度(m): 0.0003、物理参数墙后填土容重(KN/m3): 19.000墙后填土内摩擦角(度): 40.000墙背与填土之间摩擦角(度): 17.500墙体材料容重(KN/m3): 22.000墙体材料抗压强度(KPa): 600.000墙体材料抗拉强度(KPa): 40.000墙体材料抗剪强度(KPa): 110.000 4、基础基底摩擦系数: 0.350地基承载力(KPa): 120.000基底土内摩擦角(度): 30.0005、计算容许应力法计算结果(库仑主动土压力理论，下墙土压力采用力多边形法)墙体面积: 2.488 平方米上墙土压力: Ex=2.027 KN, Ey=2.113 KN上墙土压力作用点: Y=0.221 米上墙破裂角: 43.860 度上墙出现第二破裂角: 6.189 度 (土压力为作用与第二破裂面上的值)下墙土压力: Ea=23.915 KN下墙破裂角: 42.922 度抗滑稳定安全系数:计算值kc=1.369 >= 允许值 1.3, 满足要求.基底土墙踵平面抗滑稳定安全系数:1.625抗倾覆稳定安全系数:计算值ko=3.427 >= 允许值 1.5, 满足要求.基底偏心e:计算值e=0.125 米 <= 允许值 B*0.166=0.233559 米, 满足要求.基底反力:前趾 = 76.539 KPa <= 允许值120.000 KPa , 满足要求!后踵 = 23.219 KPa <= 允许值120.000 KPa , 满足要求!墙趾顶处墙体水平截面强度验算：偏心:计算值e=-0.032 米 <= 允许值 B*0.3=0.270000 米, 满足要求.墙趾处竖向应力:前趾=11.083 KPa <= 允许值 600.000 KPa, 满足要求.墙踵处竖向应力:后踵=17.134 KPa <= 允许值 600.000 KPa, 满足要求.水平剪应力：剪应力=2.956 KPa <= 允许值 110.000 KPa, 满足要求.上墙墙体截面强度验算：偏心:计算值e=0.061 米 <= 允许值 B*0.3=0.150000 米, 满足要求.墙面处竖向应力:墙面=15.288 KPa <= 允许值 600.000 KPa, 满足要求.墙背处竖向应力:墙背=2.312 KPa <= 允许值 600.000 KPa, 满足要求.水平剪应力：剪应力=4.055 KPa <= 允许值 110.000 KPa, 满足要求.斜截面剪应力：剪应力=9.236 KPa <= 允许值 110.000 KPa, 满足要求.。

重力式挡土墙验算(7米)

重力式挡土墙验算［执行标准：公路］计算项目：重力式挡土墙7计算时间：2022-05-1916:15:35星期四原始条件:墙身尺寸：墙身高:7.000(m)墙顶宽：1.700(In)面坡倾斜坡度：1:0.250背坡倾斜坡度：1：-0.250采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶bl:0.270(m)墙趾台阶hl:0.650(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率：0.200:1物理参数：用工砌体容重：23.000(kN∕m3)用工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0.500墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)材料抗压极限强度：1.600(MPa)材料抗力分项系数：2.310系数as:0.0020场地环境：一般地区墙后填土内摩擦角：35.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：19.000(kN∕m3)墙背与墙后填土摩擦角：20.000(度)地基土容重：19.000(kN∕m3)修正后地基承载力特征值：500.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：LOOO墙底摩擦系数：0.500地基土类型：土质地基地基土内摩擦角：20.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)1 3.000 1.000坡面起始距离：0∙000(m)地面横坡角度：0.000(度)填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度：10.000(m)荷载组合信息：结构重要性系数：LOOO荷载组合数：3土压力起算点：从结构底而起算基础类型：换填土式基础换填部分尺寸：C=0.200(m),H=0.400(m)换填土内摩擦角：45.000(度) 换算土柱数0换填土平均容重：18.000(kN∕m3)应力扩散角:30.000(度)换填土修正后承载力：500.000(kPa)换填土摩擦系数：0.500第1种情况：组合1组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.000√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√［土压力计算］计算高度为7.375(m)处的库仑主动土压力无荷教时的破裂角=39.195(度)按实际墙行计算得到：第1破裂角：39.195(度)Ea=IOl.675(kN)Ex=IOl.125(kN)Ey=10.564(kN)作用点高度Zy=2.458(m)墙身截面积=12.445(m2)重量=286.238(kN)(-)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=11.310(度)Wn=280.679(kN)En=30.191(kN)Wt=56.136(kN)Et=97.089(kN)滑移力=40.953(kN)抗滑力=155.435(kN)滑移验算满足：Kc=3.795>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=136.785(kN)>0.0换填土摩擦系数=0.500地基土层水平向：滑移力=101.125(kN)抗滑力=151.569(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.499>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.949(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.491(m)相对于墙趾点，EX的力臂Zy=2.083(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=210.661(kN-m)抗倾覆力矩=584.116(kN-m)倾覆验算满足：KO=2.773>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=261.895(kN-m)>0.0(≡)地基应力及偏心距验算基础类型为换填土式，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=310.870(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=373.455(kN-m)基础底面宽度B=1.913(m)偏心距e=0.245(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.201(m)基底压应力：趾部=287.123踵部=37.826(kPa)最大应力与最小应力之比=287.123/37.826=7.591作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.245<=0.167*1.913=0.319(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=287.123<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=37.826<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=162.475<=500.000(kPa)换填土基础下地基承载力验算满足：扩散后压应力=135.639<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为换填土基础，不作强度验算(五)墙底截面强度验完验算截面以上，墙身截面积=12.076(m2)重量=277.737(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.969(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.491(m)相对于验算截面外边缘，EX的力臂Zy=2.083(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=288.300(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=362.556(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.258(m)截面宽度B=1.970(m)偏心距el=0.273(m)截面上偏心距验算满足：el=0.273<=0.250*1.970=0.493(m)截面上压应力：面坡=267.833背坡=24.857(kPa)压应力验算满足：计算值=267.833<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-7.206<=110.000(kPa)［极限状态法］：重要性系数γθ=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=288.300(kN)轴心力偏心影响系数Qk=0.813挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.970(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)垮工构件或材料的抗力分项系数γf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.929计算强度时：强度验算满足：计算值=288.300<=1109.571(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=288.300<=1030.965(kN)(六)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为6.350Gn)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=39.195(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：39.195(度)Ea=75.372(kN)Ex=74.964(kN)Ey=7.831(kN)作用点高度Zy=2.117(m) ［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=10.795(m2)重量=248.285(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.644(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.229(m)相对于验算截面外边缘，EX的力臂Zy=2.117(m)［容许应力法］：法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=256.116(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=266.901(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.042(m)截面宽度B=1.700(m)偏心距el=0.192(m)截面上偏心距验算满足：el=0.192<=0.250*1.700=0.425(m)截面上压应力：而坡=252.808背坡=48.505(kPa)压应力验算满足：计算值=252.808<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足:计算值=-16.166<=110.000(kPa)［极限状态法］：重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=256.116(kN)轴心力偏心影响系数Ok=0.867挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.700(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)与工构件或材料的抗力分项系数γf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.926计算强度时：强度验算满足：计算值=256.116<=1021.015(kN)计算稳定时：稳定验算满足:计算值=256.116<=944.996(kN)第2种情况：组合2组合系数：LOOO1.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.000√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√［土压力计算］计算高度为7.375(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=39.195(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：39.195(度)Ea=IOl.675(kN)Ex=IOl.125(kN)Ey=10.564(kN)作用点高度Zy=2.458(m)墙身截面积=12.445(m2)重量=286.238(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数二0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=11.310(度)Wn=280.679(kN)En=30.191(kN)Wt=56.136(kN)Et=97.089(kN)滑移力=40.953(kN)抗滑力=155.435(kN)滑移验算满足：Kc=3.795>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=136.785(kN)>0.0换填土摩擦系数=0.500地基土层水平向：滑移力=101.125(kN)抗滑力=151.569(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.499>1.300(-)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂ZW=1.949(m)相对于墙趾点，Ey的力臂ZX=2.491(m)相对于墙趾点，EX的力臂Zy=2.083(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=210.661(kN-m)抗倾覆力矩=584.116(kN-m)倾覆验算满足：KO=2.773>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=261.895(kN-m)>0.0(≡)地基应力及偏心距验算基础类型为换填土式，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=310.870(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=373.455(k*m) 基础底面宽度B=1.913(m)偏心距e=0.245(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.201(m)基底压应力：趾部=287.123踵部=37.826(kPa)最大应力与最小应力之比=287.123/37.826=7.591作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.245<=0.167*1.913=0.319(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=287.123<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=37.826<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=162.475烂500.000(kPa)换填土基础下地基承载力验算满足：扩散后压应力=135.639<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为换填土基础，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=12.076(m2)重量=277.737(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.969(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.491(m)相对于验算截面外边缘，EX的力臂Zy=2.083(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=288.300(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=362.556(k2m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.258(m)截面宽度B=1.970(m)偏心距el=0.273(m)截而上偏心距验算满足：CI=0.273<=0.250*1.970=0.493(m)截面上压应力：面坡=267.833背坡=24.857(kPa)压应力验算满足:计算值=267.833<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-7.206<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=288.300(kN)轴心力偏心影响系数CIk=0.813挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.970(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数γf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.929计算强度时：强度验算满足:计算值=288.300<=1109.571(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=288.300<=1030.965(kN)(六)台顶截而强度验算［土压力计算］计算高度为6.350(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=39.195(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：39.195(度)Ea=75.372(kN)Ex=74.964(kN)Ey=7.831(kN)作用点高度Zy=2.117(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=10.795(m2)重量=248.285(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.644(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.229(m)相对于验算截面外边缘，EX的力臂Zy=2.117(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=256.116(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=266.901(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.042(m)截面宽度B=1.700(m)偏心距el=0.192(m)截面上偏心距验算满足：el=0.192<=0.250*1.700=0.425(m)截而上压应力：面坡=252.808背坡=48.505(kPa)压应力验算满足：计算值=252.808<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-16.166<=110.000(kPa)［极限状态法］：重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=256.116(kN)轴心力偏心影响系数Qk=0.867挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.700(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)与工构件或材料的抗力分项系数Yf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.926计算强度时：强度验算满足：计算值=256.116<=1021.015(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=256.116<=944.996(kN)第3种情况：组合3组合系数：LOOO1.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂而间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.000√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√［土压力计算］计算高度为7.375(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=39.195(度) 按实际墙背计算得到：第1破裂角：39.195(度)Ea=101.675(kN)Ex=IOL125(kN)Ey=IO.564(kN)作用点高度Zy=2.458(m)墙身截面积=12.445(m2)重量=286.238(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=11.310(度)Wn=280.679(kN)En=30.191(kN)Wt=56.136(kN)Et=97.089(kN)滑移力=40.953(kN)抗滑力=155.435(kN)滑移验算满足：Kc=3.795>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=136.785(kN)>0.0换填土摩擦系数=0.500地基土层水平向：滑移力=101.125(kN)抗滑力=151.569(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.499>1,300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.949(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.491(m)相对于墙趾点，EX的力臂Zy=2.083(m)验和挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=210.661(kN-m)抗倾覆力矩=584.116(kN-m)倾覆验算满足：KO=2.773>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=261.895(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为换填土式，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=310.870(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=373.455(kN-m) 基础底而宽度B=1.913(m)偏心距e=0.245(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.201(m)基底压应力：趾部=287.123踵部=37.826(kPa)最大应力与最小应力之比=287.123/37.826=7.591作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.245<=0.167*1.913=0.319(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=287.123<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=37.826<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=162.475<=500.000(kPa)换填土基础下地基承载力验算满足：扩散后压应力=135.639<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为换填土基础，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=12.076(m2)重量=277.737(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.969(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.491(m)相对于验算截面外边缘，EX的力臂Zy=2.083(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=288.300(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=362.556(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.258(m)截面宽度B=1.970(m)偏心距el=0.273(m)截面上偏心距验算满足：Ol=0.273<=0.250*1.970=0.493(m)截面上压应力：面坡=267.833背坡=24.857(kPa)压应力验算满足：计算值=267.833<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-7.206<=110.000(kPa)［极限状态法］：重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=288.300(kN)轴心力偏心影响系数αk=0.813挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.970(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)与工构件或材料的抗力分项系数γf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.929计算强度时:强度验算满足:计算值=288.300<=1109.571(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=288.300<=1030.965(kN)(六)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为6.350(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=39.195(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：39.195(度)Ea=75.372(kN)Ex=74.964(kN)Ey=7.831(kN)作用点高度Zy=2.117(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=10.795(m2)重量=248.285(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.644(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.229(m)相对于验算截面外边缘，EX的力臂Zy=2.117(m)［容许应力法］：法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=256.116(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=266.901(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=LO42(m)截面宽度B=1.700(m)偏心距el=0.192(m)截面上偏心距验算满足：Cl=0.192<=0.250*1.700=0.425(m)截面上压应力：面坡=252.808背坡=48.505(kPa)压应力验算满足:计算值=252.808<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-16.166<=HO.000(kPa)［极限状态法］：重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=256.116(kN)轴心力偏心影响系数Qk=0.867挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.700(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)用工构件或材料的抗力分项系数γf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.926计算强度时：强度验算满足:计算值=256.116<=1021.015(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=256.116<=944.996(kN)各组合最不利结果(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合D抗滑力=155.435(kN),滑移力=40.953(kN).滑移验算满足：Kc=3.795>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足：方程值=136.785(kN)>0.0安全系数最不利为：组合1(组合D抗滑力=151.569(力)，滑移力=101.125(kN)o地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.499>1.300(-)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=584.抗6(覆力)，倾覆力矩=210.661(kN-m)o倾覆验算满足：KO=2.773>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合D倾覆稳定方程满足：方程值=261.895(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合3（组合3）作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.245<=0.167*1.913=0.319（m）墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1（组合1）墙趾处地基承载力验算满足：压应力=287.123<=600.000（kPa）墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1（组合D墙踵处地基承载力验算满足：压应力=37.826<=650.000（kPa）地基平均承载力验算最不利为：组合1（组合3）地基平均承载力验算满足：压应力=162.474<=500.000（kPa）换填土基础下地基承载力验算最不利为：组合1（组合D换填土基础下地基承载力验算满足：扩散后压应力=135.639<=500.000（kPa）（四）基础验算不做强度计算。

衡重式挡土墙计算书

衡重式挡土墙验算1、衡重式挡土墙结构参数：1.1、墙身尺寸:墙身总高: 14.300(m)上墙高: 5.880(m)墙顶宽: 1.350(m)台宽: 0.950(m)面坡倾斜坡度: 1:0.100上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.950(m)墙趾台阶h1: 1.300(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法1.2、物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 10石料强度(MPa): 30墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 400.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 0.000 0.000 02 20.500 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)2、衡重式挡土墙验算：2.1、第 1 种情况: 组合1组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.0002. 填土重力分项系数 = 1.0003. 填土侧压力分项系数 = 1.0004. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000[土压力计算] 计算高度为 14.3(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.982(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.982(度)Ea=142.902(kN) Ex=142.641(kN) Ey=8.634(kN) 作用点高度 Zy=2.696(m) 墙身截面积 = 27.181(m2) 重量 = 625.168 kN衡重台上填料重 = 60.713(kN) 重心坐标(2.010,-2.300)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 682.477(kN) En = 109.972(kN) Wt = 68.248(kN) Et = 175.930(kN) 滑移力= 107.682(kN) 抗滑力= 396.225(kN)滑移验算满足: Kc = 3.680 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 331.134(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 186.000(kN) 抗滑力= 393.565(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.116 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.352 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.106 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.333 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.893 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.374 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 656.581(kN-m) 抗倾覆力矩= 2059.169(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.136 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1065.872(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 792.450(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1402.588(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.236 (m) 偏心距 e = -0.152(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.770(m)基底压应力: 趾部=175.814 踵部=314.023(kPa)最大应力与最小应力之比 = 175.814 / 314.023 = 0.560作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.152 <= 0.167*3.236 = 0.539(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=175.814 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=314.023 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=244.918 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 156.400 (kN)上墙墙背处的 Ex = 43.358 (kN)上墙墙背处的 Ey = 15.175 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.094 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.333 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 2.133 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.849(m)截面宽度 B = 2.600 (m) 偏心距 e1 = 0.451(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.451 <= 0.250*2.600 = 0.650(m) 截面上压应力: 面坡=134.658 背坡=-2.677(kPa)压应力验算满足: 计算值= 134.658 <= 800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 2.677 <= 110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -9.720 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 26.249 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 171.575(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.735挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.600(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.999计算强度时:强度验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.991(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.064(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 26.650(m2) 重量 = 612.950 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.356 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 765.584(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1389.300(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.815(m)截面宽度 B = 3.300 (m) 偏心距 e1 = -0.165(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.165 <= 0.250*3.300 = 0.825(m)截面上压应力: 面坡=162.526 背坡=301.464(kPa)压应力验算满足: 计算值= 301.464 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -36.434 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 765.584(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.971挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.300(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.963计算强度时:强度验算满足: 计算值= 765.584 <= 2219.380(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 765.584 <= 2136.944(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.300(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.715(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.715(度)Ea=110.716(kN) Ex=110.514(kN) Ey=6.689(kN) 作用点高度 Zy=2.298(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 24.303(m2) 重量 = 558.975 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.418 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 709.664(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=989.730(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.395(m)截面宽度 B = 2.905 (m) 偏心距 e1 = 0.058(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.058 <= 0.250*2.905 = 0.726(m)截面上压应力: 面坡=273.481 背坡=215.100(kPa)压应力验算满足: 计算值= 273.481 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -44.748 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 709.664(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.995挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.905(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.958计算强度时:强度验算满足: 计算值= 709.664 <= 2002.590(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 709.664 <= 1918.465(kN)2.2、第 2 种情况: 组合2组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.0002. 填土重力分项系数 = 1.0003. 填土侧压力分项系数 = 1.0004. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000[土压力计算] 计算高度为 10.322(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.982(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.982(度)Ea=142.902(kN) Ex=142.641(kN) Ey=8.634(kN) 作用点高度 Zy=2.696(m) 墙身截面积 = 27.181(m2) 重量 = 625.168 kN衡重台上填料重 = 60.713(kN) 重心坐标(2.010,-2.300)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 682.477(kN) En = 109.972(kN) Wt = 68.248(kN) Et = 175.930(kN) 滑移力= 107.682(kN) 抗滑力= 396.225(kN)滑移验算满足: Kc = 3.680 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 331.134(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 186.000(kN) 抗滑力= 393.565(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.116 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.352 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.106 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.333 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.893 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.374 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 656.581(kN-m) 抗倾覆力矩= 2059.169(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.136 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1065.872(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 792.450(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1402.588(kN-m)基础底面宽度 B = 3.236 (m) 偏心距 e = -0.152(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.770(m)基底压应力: 趾部=175.814 踵部=314.023(kPa)最大应力与最小应力之比 = 175.814 / 314.023 = 0.560作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.152 <= 0.167*3.236 = 0.539(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=175.814 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=314.023 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=244.918 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 156.400 (kN)上墙墙背处的 Ex = 43.358 (kN)上墙墙背处的 Ey = 15.175 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.094 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.333 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 2.133 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.849(m)截面宽度 B = 2.600 (m) 偏心距 e1 = 0.451(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.451 <= 0.250*2.600 = 0.650(m)截面上压应力: 面坡=134.658 背坡=-2.677(kPa)压应力验算满足: 计算值= 134.658 <= 800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 2.677 <= 110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -9.720 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 26.249 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 171.575(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.735挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.600(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.999计算强度时:强度验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.991(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.064(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 48.920(m2) 重量 =1124.70 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.356 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 1124.7kN 作用于墙趾下点的总弯矩=1389.300(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.815(m)截面宽度 B = 3.300 (m) 偏心距 e1 = -0.165(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.165 <= 0.250*3.300 = 0.825(m)截面上压应力: 面坡=162.526 背坡=301.464(kPa)压应力验算满足: 计算值= 301.464 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -36.434 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 765.584(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.971挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.300(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.963计算强度时:强度验算满足: 计算值= 765.584 <= 2219.380(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 765.584 <= 2136.944(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.300(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.715(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.715(度)Ea=110.716(kN) Ex=110.514(kN) Ey=6.689(kN) 作用点高度 Zy=2.298(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 24.303(m2) 重量 = 558.975 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.418 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 709.664(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=989.730(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.395(m)截面宽度 B = 2.905 (m) 偏心距 e1 = 0.058(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.058 <= 0.250*2.905 = 0.726(m)截面上压应力: 面坡=273.481 背坡=215.100(kPa)压应力验算满足: 计算值= 273.481 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -44.748 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 709.664(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.995挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.905(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.958计算强度时:强度验算满足: 计算值= 709.664 <= 2002.590(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 709.664 <= 1918.465(kN)2.3、第 3 种情况: 组合3组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.0002. 填土重力分项系数 = 1.0003. 填土侧压力分项系数 = 1.0004. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000[土压力计算] 计算高度为 10.322(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.982(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.982(度)Ea=142.902(kN) Ex=142.641(kN) Ey=8.634(kN) 作用点高度 Zy=2.696(m) 墙身截面积 = 27.181(m2) 重量 = 625.168 kN衡重台上填料重 = 60.713(kN) 重心坐标(2.010,-2.300)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 682.477(kN) En = 109.972(kN) Wt = 68.248(kN) Et = 175.930(kN) 滑移力= 107.682(kN) 抗滑力= 396.225(kN)滑移验算满足: Kc = 3.680 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 331.134(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 186.000(kN) 抗滑力= 393.565(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.116 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.352 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.106 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.333 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.893 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.374 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 656.581(kN-m) 抗倾覆力矩= 2059.169(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.136 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1065.872(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 792.450(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1402.588(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.236 (m) 偏心距 e = -0.152(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.770(m)基底压应力: 趾部=175.814 踵部=314.023(kPa)最大应力与最小应力之比 = 175.814 / 314.023 = 0.560作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.152 <= 0.167*3.236 = 0.539(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=175.814 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=314.023 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=244.918 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 156.400 (kN)上墙墙背处的 Ex = 43.358 (kN)上墙墙背处的 Ey = 15.175 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.094 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.333 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 2.133 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.849(m)截面宽度 B = 2.600 (m) 偏心距 e1 = 0.451(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.451 <= 0.250*2.600 = 0.650(m) 截面上压应力: 面坡=134.658 背坡=-2.677(kPa)压应力验算满足: 计算值= 134.658 <= 800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 2.677 <= 110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -9.720 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 26.249 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 171.575(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.735挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.600(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.999计算强度时:强度验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.991(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 171.575 <= 1322.064(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 26.650(m2) 重量 = 612.950 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.356 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 765.584(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1389.300(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.815(m)截面宽度 B = 3.300 (m) 偏心距 e1 = -0.165(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.165 <= 0.250*3.300 = 0.825(m)截面上压应力: 面坡=162.526 背坡=301.464(kPa)压应力验算满足: 计算值= 301.464 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -36.434 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 765.584(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.971挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.300(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.963计算强度时:强度验算满足: 计算值= 765.584 <= 2219.380(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 765.584 <= 2136.944(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.300(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.750(度)Ea=109.695(kN) Ex=42.852(kN) Ey=100.979(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.499(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=93.897(kN) Ex=43.358(kN) Ey=83.287(kN) 作用点高度 Zy=1.333(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.715(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.715(度)Ea=110.716(kN) Ex=110.514(kN) Ey=6.689(kN) 作用点高度 Zy=2.298(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 24.303(m2) 重量 = 558.975 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.418 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 709.664(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=989.730(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.395(m)截面宽度 B = 2.905 (m) 偏心距 e1 = 0.058(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.058 <= 0.250*2.905 = 0.726(m)截面上压应力: 面坡=273.481 背坡=215.100(kPa)压应力验算满足: 计算值= 273.481 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -44.748 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 709.664(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.995挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.905(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.958计算强度时:强度验算满足: 计算值= 709.664 <= 2002.590(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 709.664 <= 1918.465(kN)3、各组合最不利结果(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 396.225(kN),滑移力 = 107.682(kN)。

浆砌片石衡重式路肩挡土墙计算书


破裂角 i 27 52' 第二破裂面倾角 i
tg i (1 tg i 1 1 0.411 )ctg (1 )ctg 30 0.625 p p 1.086 1.086
i 3159'
第一破裂面距墙顶内缘
) 6.16 (0.529 1.059) 9.78 m b0 ( 5.5 m） H 1 (tg i tg1
Q pcsc2 - ctg2 1.086 csc(2 30) ctg (2 30) 0.677 2b h 2h 1 R ctgctg 2 csc 2 [ p 2 tg ( 0 0 0 ctg 1 ' ) 2 p ] 2 H1 H 12
sin[(3159'30) (142'15)] cos(142'15) 226.5kN
计算校正重 G 值：
4
G G1 G2 502.1 226.5 275.6kN
校正墙背与填土表面的交点 A 离 C 点的距离为 x：
'
x
G 275.6 2.03m H 18 14.0 h0 18 0.556 2 2
) 6.16 (0.577 1.059) 10.078 m b0 ( 5.5 m） H 1 (tg i tg1
破裂面交于荷载外，与假设不符。 （2）重设破裂面交于荷载外，按表 3-2-2 第 3 类公式：
p 1
2h0 2 0.556 1 1.086 H1 6.16
tg 2 tg (ctg tg )(tg A) tg 3058' (ctg 30 tg 3058' )(tg 3058'0.074) 0.654
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衡重式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：7m高计算时间： 2009-07-30 17:36:33 星期四------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 7.000(m)上墙高: 2.500(m)墙顶宽: 0.900(m)台宽: 1.000(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.450下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.500(m)墙趾台阶h1: 1.000(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 30.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 2000.000(kPa)墙底摩擦系数: 0.600地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 30.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度30.000(m),高度1.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 7.268(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 31.370(度)Ea=100.168 Ex=33.660 Ey=94.344(kN) 作用点高度 Zy=1.019(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=29.991(度) 第1破裂角=30.000(度)Ea=71.230 Ex=35.625 Ey=61.682(kN) 作用点高度 Zy=1.019(m) 计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角： 37.895(度)Ea=110.057 Ex=109.856 Ey=6.649(kN) 作用点高度 Zy=2.062(m) 墙身截面积 = 16.831(m2) 重量 = 387.122 kN衡重台上填料重 = 52.912(kN) 重心坐标(1.756,-0.758)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.600采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 437.851(kN) En = 82.468(kN) Wt = 43.785(kN) Et = 137.960(kN) 滑移力= 94.175(kN) 抗滑力= 312.191(kN)滑移验算满足: Kc = 3.315 > 1.300地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 145.481(kN) 抗滑力= 257.422(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.769 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.837 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.287 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 5.519 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.198 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.794 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 393.663(kN-m) 抗倾覆力矩= 1073.031(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.726 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 520.318(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=679.368(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.696 (m) 偏心距 e = 0.042(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.306(m)基底压应力: 趾部=211.215 踵部=174.734(kPa)最大应力与最小应力之比 = 211.215 / 174.734 = 1.209作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.042 <= 0.250*2.696 = 0.674(m)地基承载力验算满足: 最大压应力=211.215 <= 2000.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 87.687 (kN)上墙墙背处的 Ex = 35.625 (kN)上墙墙背处的 Ey = 16.031 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.859 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.019 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.692 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.638(m)截面宽度 B = 2.150 (m) 偏心距 e1 = 0.437(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.437 <= 0.300*2.150 = 0.645(m)截面上压应力: 面坡=107.074 背坡=-10.592(kPa)压应力验算满足: 计算值= 107.074 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 10.592 <= 150.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -2.727 <= 110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 23.478 <= 110.000(kPa)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 16.462(m2) 重量 = 378.637 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.837 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 499.881(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=673.114(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.347(m)截面宽度 B = 2.750 (m) 偏心距 e1 = 0.028(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.028 <= 0.300*2.750 = 0.825(m)截面上压应力: 面坡=193.058 背坡=170.491(kPa)压应力验算满足: 计算值= 193.058 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -19.808 <= 110.000(kPa)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 31.370(度)Ea=100.168 Ex=33.660 Ey=94.344(kN) 作用点高度 Zy=1.019(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=29.991(度) 第1破裂角=30.000(度)Ea=71.230 Ex=35.625 Ey=61.682(kN) 作用点高度 Zy=1.019(m) 计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角： 37.348(度)Ea=71.500 Ex=71.370 Ey=4.320(kN) 作用点高度 Zy=1.556(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 13.612(m2) 重量 = 313.087 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.918 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 432.001(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=447.346(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.036(m)截面宽度 B = 2.450 (m) 偏心距 e1 = 0.189(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.189 <= 0.300*2.450 = 0.735(m)截面上压应力: 面坡=258.149 背坡=94.505(kPa)压应力验算满足: 计算值= 258.149 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -26.860 <= 110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 312.191(kN),滑移力 = 94.175(kN)。

滑移验算满足: Kc = 3.315 > 1.300安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 312.191(kN),滑移力 = 94.175(kN)。

地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.769 > 1.300(二) 倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩 = 1073.031(kN-M),倾覆力矩 = 393.663(kN-m)。

倾覆验算满足: K0 = 2.726 > 1.500(三) 地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.042 <= 0.250*2.696 = 0.674(m) 地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基承载力验算满足: 最大压应力=211.215 <= 2000.000(kPa)(四) 基础验算不做强度计算。

(五) 上墙截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足: e1= 0.437 <= 0.300*2.150 = 0.645(m) 压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足: 计算值= 107.074 <= 2100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足: 计算值= 10.592 <= 150.000(kPa) 剪应力验算最不利为: 组合1(一般情况)剪应力验算满足: 计算值= -2.727 <= 110.000(kPa) 斜截面剪应力检算最不利为: 组合1(一般情况)斜剪应力验算满足: 计算值= 23.478 <= 110.000(kPa)(六) 墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足: e1= 0.028 <= 0.300*2.750 = 0.825(m) 压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足: 计算值= 193.058 <= 2100.000(kPa) 拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足: 计算值= 0.000 <= 150.000(kPa)剪应力验算最不利为: 组合1(一般情况)剪应力验算满足: 计算值= -19.808 <= 110.000(kPa)(七) 台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足: e1= 0.189 <= 0.300*2.450 = 0.735(m) 压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足: 计算值= 258.149 <= 2100.000(kPa) 拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足: 计算值= 0.000 <= 150.000(kPa)剪应力验算最不利为: 组合1(一般情况)剪应力验算满足: 计算值= -26.860 <= 110.000(kPa)。