模板计算书
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一、工程概况本项目为XX建筑工程,建筑面积XX平方米,建筑高度XX米,结构形式为框架结构。
根据设计要求,本工程模板工程采用钢模板体系,模板工程量较大,施工质量要求高。
二、模板工程材料及设备1. 模板材料:Q345钢模板、铝合金模板、竹胶板等。
2. 支撑材料:Φ48×3.5钢管、扣件、U型卡、钢垫板等。
3. 钢筋材料:HPB300钢筋、HRB400钢筋等。
4. 设备:卷扬机、塔吊、泵车、砂浆搅拌机、电焊机等。
三、模板工程计算1. 模板面积计算(1)梁模板面积:XX平方米(2)板模板面积:XX平方米(3)柱模板面积:XX平方米(4)墙模板面积:XX平方米2. 支撑体系计算(1)梁支撑体系:根据设计要求,梁模板支撑体系采用满堂红支撑体系。
根据梁截面尺寸和荷载要求,选用Φ48×3.5钢管,间距为XXcm,立杆基础埋深为XXcm。
(2)板支撑体系:板模板支撑体系采用双层钢管支撑体系。
根据板厚度和荷载要求,选用Φ48×3.5钢管,间距为XXcm,立杆基础埋深为XXcm。
(3)柱支撑体系:柱模板支撑体系采用十字支撑体系。
根据柱截面尺寸和荷载要求,选用Φ48×3.5钢管,间距为XXcm,立杆基础埋深为XXcm。
3. 钢筋工程计算(1)梁钢筋工程:根据设计要求,梁钢筋采用HRB400钢筋,直径为XXmm。
根据梁截面尺寸和配筋要求,计算钢筋工程量。
(2)板钢筋工程:板钢筋采用HPB300钢筋,直径为XXmm。
根据板厚度和配筋要求,计算钢筋工程量。
(3)柱钢筋工程:柱钢筋采用HRB400钢筋,直径为XXmm。
根据柱截面尺寸和配筋要求,计算钢筋工程量。
四、施工方案1. 施工准备(1)现场场地平整,确保施工安全。
(2)材料设备准备,确保施工顺利进行。
(3)施工人员培训,提高施工技能。
2. 施工顺序(1)梁模板安装:先安装梁模板,然后安装梁钢筋,最后进行混凝土浇筑。
(2)板模板安装:先安装板模板,然后安装板钢筋,最后进行混凝土浇筑。
一、项目背景随着我国经济的快速发展,建筑行业日益繁荣,为了提高施工效率、确保工程质量,模板专项方案在建筑施工中扮演着重要角色。
本计算书针对某建筑项目,对模板专项方案进行详细计算,以确保施工过程中的模板安装、拆除、周转等环节的顺利进行。
二、计算依据1. 国家及地方相关法规、规范、标准;2. 施工图纸及设计文件;3. 施工现场实际情况;4. 模板材料性能参数。
三、计算内容1. 模板工程量计算(1)模板面积计算:根据施工图纸,计算模板总面积。
包括墙模板、梁模板、板模板等。
(2)模板周转次数计算:根据施工进度计划,计算模板周转次数。
周转次数=(工程量/单次使用量)×(施工周期/模板周转周期)。
2. 模板材料用量计算(1)模板面积与厚度对应材料用量计算:根据模板面积和厚度,查询材料用量表,计算模板材料用量。
(2)支撑体系材料用量计算:根据支撑体系设计,计算支撑材料用量。
包括立杆、横杆、斜杆、剪刀撑等。
3. 模板工程成本计算(1)模板材料成本计算:根据材料用量和价格,计算模板材料成本。
(2)人工成本计算:根据施工方案,计算人工成本。
(3)机械成本计算:根据施工方案,计算机械成本。
四、计算结果1. 模板总面积:XX平方米2. 模板周转次数:XX次3. 模板材料用量:(1)模板面积与厚度对应材料用量:XX立方米(2)支撑体系材料用量:XX立方米4. 模板工程成本:(1)模板材料成本:XX元(2)人工成本:XX元(3)机械成本:XX元五、结论通过本次模板专项方案计算,得出了模板总面积、周转次数、材料用量和工程成本等关键数据。
为施工过程中的模板安装、拆除、周转等环节提供了科学依据,有利于提高施工效率、确保工程质量。
在施工过程中,应根据计算结果合理安排模板材料、人工、机械等资源,确保施工顺利进行。
模板工程施工方案计算书项目名称:某某模板工程施工方案1、工程概况本工程是某某模板工程的施工方案计算书,包括工程概况、项目概括、施工组织、管理和技术措施、质量与安全、材料与设备、施工组织设计、施工过程描述、安全措施、运输方式、施工区域、施工进度、月度计划、重点工作、技术措施等内容,力求突出文明施工和安全生产,确保施工过程安全、高效、合理。
2、项目概括本工程项目位于某某地区,总面积2000平方米,负责人XXX先生,主要用于某某用途。
该项目将采用某某施工方式,力求提高工程质量和进度,最大限度减少安全事故。
3、施工组织管理与技术措施技术措施应包括工程的总体设计规划与分解,基坑排水处理方案、爆破方案、混凝土浇筑方案、临时用电方案、基础工程监测方案、深基坑支护及开挖施工方案、高层建筑施工方案、土石方施工方案、大体积混凝土浇筑施工方案、屋面防水施工方案、地下室专项施工方案等。
4、质量与安全施工组织设计应对高风险施工、新技术、新材料、新工艺的使用进行严格的安全控制和质量管理,确保施工过程中安全生产、人身安全。
5、材料与设备合理配置和选用施工设备与工程材料,确保施工质量。
6、施工组织设计施工组织设计包括总体规划设计、关键阶段控制场地结构、施工流程控制、人员配置、物料管理等。
7、施工过程描述详细描述施工过程中需要进行的每一个步骤,包括施工前的准备工作、施工中的具体操作、施工后的清理工作等。
8、安全措施详细阐述施工过程中的安全措施,包括施工人员的安全防护措施、施工现场的防护设施等。
9、运输方式对施工过程中的物料运输方式进行合理的规划和安排。
10、施工区域按照工程的地理位置对施工区域进行划分和规划,确保施工过程的顺利进行。
11、施工进度对工程施工进度进行详细的规划和安排,确保整个施工过程按时按质完成。
12、月度计划每月对工程施工计划进行详细安排和规划,确保施工进度的落实。
13、重点工作明确施工过程中的重点工作,并提出相应的解决办法和实施计划。
板模板(盘扣式)计算书计算依据:1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按三等跨连续梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×12×12/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×12×12×12/12=144000m m4承载能力极限状态q1=[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q=(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1=6.865kN/m计算简图如下:1、强度验算M max=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32=0.086kN·m σ=M max/W=0.086×106/24000=3.582N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mm νmax=0.28mm≤min{300/150,10}=2mm满足要求!五、小梁验算q1=[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3=2.723kN/m 因此,q1静=1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.463kN/mq1活=1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3=1.26kN/m计算简图如下:1、强度验算M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22=0.49kN·m M2=q1L12/2=2.723×0.12/2=0.014kN·mM max=max[M1,M2]=max[0.49,0.014]=0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求!2、抗剪验算V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2=2.043kNV2=q1L1=2.723×0.1=0.272kNV max=max[V1,V2]=max[2.043,0.272]=2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)=0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求!3、挠度验算q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3=2.119kN/m挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)=1. 594mm≤[ν]=min(L/150,10)=min(1200/150,10)=8mm;悬臂端νmax=ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)=0.002mm≤[ν]=min(2×l/150,10)=min(2×100/150,10)=1.333mm1满足要求!六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1=[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3=2.795kN/m q1静=1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.535kN/m q1活=1.4×Q1k×b =1.4×3×0.3=1.26kN/mq2=(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3=2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁,R max=1.25q1L=1.25×2.795×1.2=4.193kN按悬臂梁,R1=2.795×0.1=0.28kNR=max[R max,R1]=4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁,R'max=1.25q2L=1.25×2.179×1.2=3.269kN按悬臂梁,R'1=q2l1=2.179×0.1=0.218kNR=max[R'max,R'1]=3.269kN;计算简图如下:主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)=27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求!4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150,10}=8mm悬挑段νmax=0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求!5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN,R2=17.873kN,R3=17.873kN,R4=11.478kN 七、可调托座验算按上节计算可知,可调托座受力N=17.873kN≤[N]=30kN满足要求!八、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01,l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求!2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2:小梁验算q1=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四~六步计算过程,可得:R1=10.961kN,R2=17.067kN,R3=17.067kN,R4=10.961kN顶部立柱段:λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得,φ=0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1,R2,R3,R4]=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]=17.098kN f= N1/(ΦA)=17098/(0.573×424)=70.376N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!考虑风荷载:M w=γQφcωk×l a×h2/10=1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10=0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f= N1w/(φA)+M w/W=17098/(0.573×424)+0.037×106/4730=78.198N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!非顶部立柱段:λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得,φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)=17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求!考虑风荷载:M w=γQφcωk×l a×h2/10=1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10=0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W=17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求!九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架,架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求!十、抗倾覆验算混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求!混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求!梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)计算书计算依据:1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm,按四等跨连续梁计算:W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250m m4q1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1=45.6 3kN/mq1静=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1=41.43kN/mq1活=1.4×Q1k×b=1.4×3×1=4.2kN/mq2=[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b=[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1=37.525k N/m计算简图如下:1、强度验算M max=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152=0.111kN·m σ=M max/W=0.111×106/37500=2.965N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)=0.043mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[150/150,10]=1mm满足要求!3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15=2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15=7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15=6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15=2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15=6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15=5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态:梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左=R1/b=2.723/1=2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中=Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右=R5/b=2.723/1=2.723kN/m小梁自重:q2=1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左=q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右=q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态:梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左'=R1'/b=2.212/1=2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中'=Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右'=R5'/b=2.212/1=2.212kN/m小梁自重:q2'=1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'=1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'=q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'=q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算,按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:1、抗弯验算M max=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×7.91×0.92,0.5×7.91×0.22]=0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求!2、抗剪验算V max=max[0.625ql1,ql2]=max[0.625×7.91×0.9,7.91×0.2]=4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)=1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求!3、挠度验算ν1=0.521q'l14/(100EI)=0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)=0.923mm≤[ν]=min[l1/150,10]=min[900/150,10]=6mmν2=q'l24/(8EI)=6.464×2004/(8×9350×256×104)=0.054mm≤[ν]=min[2l2/150,10]= min[400/150,10]=2.667mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得:梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4= 8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]= 7.272kN同理可得:梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn,Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max=6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424=30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求!3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax=0.26mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[500/150,10]=3.333mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN,R2=17.165kN,R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN,P2=17.165/0.6=28.609kN,P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N=max[R1,R3]=max[1.935,1.935]=1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!2、可调托座验算可调托座最大受力N=max[P2]=28.609kN≤[N]=30kN满足要求!八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求!查表得,φ=0.3862、风荷载计算M w=φc×1.4×ωk×l a×h2/10=0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10=0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2:1)面板验算q1=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1=45.21kN/m2)小梁验算q1=max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2,(1-0.5)-0.6/2]/2×1,7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四~六计算过程,可得:P1=3.18kN,P2=28.286kN,P3=3.18kN立柱最大受力N w=max[P1+N边1,P2,P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b=max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9,28.286,3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1=28. 753kNf=N/(φA)+M w/W=28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490=177.466N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求!九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架,架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求,不需要进行抗倾覆验算!十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定,见下表可得:βh=1,f t=0.829N/mm2,η=1,h0=h-20=130mm,u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc,m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求!2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定,见下表可得:f c=8.294N/mm2,βc=1,βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3,A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求!墙模板(木模板)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γc t0β1β2v1/2,γc H]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.5]=min[29.87,108]=29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9 max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42 .285=38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度,为便于验算主梁,取b=0.5m,W=bh2/6=500×122/ 6=12000mm3,I=bh3/12=500×123/12=72000mm41、强度验算q=bS承=0.5×38.056=19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max=0.095kN·mσ=M max/W=0.095×106/12000=7.928N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求!2、挠度验算q=bS正=0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν=0.43mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm满足要求!五、小梁验算1、强度验算q=bS承=0.275×38.056=10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max=0.327kN·mσ=M max/W=0.327×106/42670=7.664N/mm2≤[f]=16.2N/mm2 满足要求!2、挠度验算q=bS正=0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν=0.462mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm满足要求!3、支座反力计算R1=4.507kN,R2=...R37=4.007kN,R38=5.509kN六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max=0.611kN·mσ=M max/W=0.611×106/4490=136.083N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、挠度验算主梁变形图(mm)ν=0.369mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm满足要求!七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m=max[500,500/2+200]=500mm 对拉螺栓竖向验算间距n=max[500,500/2+250]=500mm N=0.95mnS承=0.95×0.5×0.5×38.056=9.038kN≤N t b=17.8kN 满足要求!柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γc t0β1β2v1/2,γc H]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.5]=min[29.87,108]=29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9 max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42 .285=38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.7×29.87=25.404kN/m活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.7×2=1.235kN/mM max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152=-0.065kN·m σ=M max/W=0.065×106/(1/6×700×122)=3.841N/mm2≤[f]=14.742N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.7×29.87=20.909kN/mν=0.632ql4/(100EI)=0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))=0.074mm≤[ν]=l/400=150/400=0.375mm满足要求!四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q=bS承=0.15×38.056=5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.285kN·mσ=M max/W=0.285×106/42.67×103=6.672N/mm2≤[f]=13.5N/mm2满足要求!2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max=2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)=1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求!3、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.15×29.87=4.481 kN/m小梁变形图(mm) ν=0.409mm≤[ν]=1.5mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值;两边集中力为小梁荷载取半后,取P/2值。
**省道工程墩柱模板计算书一、计算依据1.模板支撑体系尺寸模板竖肋间距: 300(mm)后横肋间距: 1000(mm)对拉螺栓间距: 1000 (mm)2、混凝土参数混凝土浇筑高度: 4 (m)每模混凝土数量:24m3混凝土浇筑速度: 2m/小时混凝土浇筑温度: 20 (℃)混凝土坍落度: 140~160 (mm)3.材料参数模板面板:δ=6mm钢模板。
模板纵肋:[10槽钢模板横肋:[20槽钢:对拉螺栓:M22螺栓法兰:δ12×80钢板二、荷载计算1、水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下:1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《路桥施工计算手册》新浇混凝土对模板侧面压力,可按下列公式计算,得最小值:KF⋅h⋅=γ当v/T≤0.035时:h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时:h=1.53+3.8v/T式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)。
γ------混凝土的重力密度(kN/m3)钢筋混凝土取25kN/m3。
T------混凝土的温度(20°C)。
V------混凝土的浇灌速度(m/h);现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h。
------外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取 1.0;掺缓凝外加剂K1取1.2,该工程取1.2。
------混凝土坍落度影响系数,当坍落度小于100mm时,取 1.10K2不小于100mm,取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm,取1.15。
v/T=2/20=0.1>0.035h=1.53+3.8v/T=1.91mKF=γ⋅h⋅=1.2*25*1.91=57. 3kN/m2F=53.3kN/ m2作为模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4KN/m2(泵送混凝土)3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4KN/m2(作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内)。
涵洞模板计算书一、墙身模板计算K51+025涵洞墙身高度H=5.78m,厚度1.2m,每段长度6m。
1、混凝土采用坍落度为60mm~90mm的普通混凝土,混凝土重力密度γ3,浇筑速度2.5m/h,浇筑入模温度T=30o C。
c=25KN/m根据侧压力计算公式β1=1.0,β2=1.0公式1F=0.22γc t oβ1β2υ1/2=0.22γc200/(T+15)β1β2υ1/2=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.15×2.51/2=51.3kN/㎡公式2F=γc H=25×5.78=144.5kN/㎡按取最小值,则最大侧压力为51.3kN/㎡2、外楞间距计算按三跨以上连续梁进行计算(1)抗弯强度验算:本墙身模板内楞为横向肋骨,间距a=0.45m,外楞为纵向肋骨。
Ф48mm钢管的截面抵抗距W=Π(d14-d24)/32d1=3.14*(484-41.54)/(32*48)=4788N/mm3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 667450103.51478821510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距600mm < b=667mm满足要求(2)挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105,惯性矩I=WR=4788*24=11.5×104容许挠度值[w ]=3mm ,则外楞最小间距 []mm 828450103.513105.11101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距600mm < b=828mm满足要求3、拉杆间距计算按三跨以上连续梁进行计算(1)抗弯强度验算:本墙身模板内楞为横向肋骨,间距a=0.45m , 外楞为纵向肋骨。
2根Ф48mm 钢管的截面抵抗距W=2*4788=9576N/mm 3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 944450103.51957621510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距750mm < b=944mm满足要求(2)挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105, 惯性矩I=2×11.5×104=23×104容许挠度值[w ]=3mm ,则外楞最小间距 []mm 985450103.5131023101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距750mm < b=985mm满足要求4、拉杆拉力计算工程使用拉杆横向间距a=0.6m ,纵向间距b=0.75m拉杆承受最大拉力P=F ·A=F ·a ·b=51.3×0.6×0.75=23.1kN工程中使用Ф16对拉螺栓容许拉力为24.5kN ,满足要求。
模板受力计算书一,参数信息:1,模板支架参数;方本木的间隔距离:(㎜):300.00方木的截面宽度:(㎜):40.00方木的截面高度:(㎜):80.002,荷载参数:模板与木板的自重(KN / ㎡):0.428砼与钢筋自重:(KN /M3):25.000施工均布荷载标准值(KN / ㎡):3.0003,楼板面参数:钢筋级别:二级钢HRB335(20MNSI)楼板砼强度等级:C35每平米楼板截面的钢筋的面积(㎜2)1440.000计算厚度(㎜)200.0004,板底方木参数:板底方木迁选用木材:杉木:方木弹性模量:E(N/㎜2):9000.00方木抗弯强厚设计值:FM(N/㎜2):11.000方木抗剪强度设计值:FV(N/㎜2);1.400二,模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方工木作为支撑,方木按照简支梁计算:方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=B×H2/6=4.000×8.0002/6=42.700㎝ 3 I= B×H3/12=4.000×8.0003/12=171.700 ㎝4木楞计算1, 荷载计算⑴钢筋砼板自重红线荷载(KN/M):q1=25.000×0.20 ×0.300=1.5NK/M:⑵模板的自重线荷载(KN/M)q2=0.428×0.3=0.128KN/M:⑶活荷载为施工荷载标准值(KN)q3=2.000×1.000×0.300=0.3000KN2,抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和,计算公式如下;均布荷载:q =1. 2×( q1+q2)=1.2 ×(1.5 +0.128)=1.954KN/M: 集中荷载: q=1.4 ×q1=1.4 ×0.3=0.42KN:最大弯矩:M=q ×1/4 ×12/8=0.42 × 1.000 ×4+1.95 ×1.2/8=0.349KN最大支座力:N=q/2+q×1/2=(0.42+1.95) × 1.000/2=1.185KN截面应力: α=M/W=0.349/0.0427=8.173N m㎡方木最大应力计算值为:8.173N/MM2, 小于方木抗弯强度值11.0N/MM2, 满足要求。
模板工程设计计算书结构模板与支撑设计本工程设计混凝土现浇板的厚度为130mm;梁高有1400mm、1350mm、1150mm、800mm、750mm 等。
2#厂房现浇板:(板厚130㎜、层高4.5m)的模板支撑设计1、现浇板的模板支撑体系:模板支撑如下图所示。
木方背椤厚胶合板钢管间距900双向布置钢管竖向间距1200,横向间距离900垫木130板模板支撑构造示意图2、模板支撑设计计算:1)本工程现浇板的模板支撑体系待其砼强度达到设计强度的80%以后拆除。
2)15mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fv=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa。
钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。
3)、模板支撑的设计与计算:(1)、荷载计算15mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2现浇砼重力 1.2×0.13×25000=3900N/m2钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计:8080 N/m2计算模板及模板木方施工荷载取值:1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值:1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值: 1.4×1000=1400N/m2因而取荷载值分别为:11580N/m2 10580N/m2 10080N/m2 (2)、胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁进行计算: 抗弯强度验算取1m 宽板带q=11580×1=11.58KN/mmm q bh f l fbh ql WM ql M m 77158.11615100082368618/18/122222max =⨯⨯⨯⨯=⨯≤≤===σ按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V qlV v v224558.1133.115100043443232/1max =⨯⨯⨯⨯=≤≤===τ按挠度验算[]mm qEIl lEI l q 36058.1120051510001215000384200538420038453334,=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度,即50×100木方背楞间距取350mm. (3)、50×100mm 木方背楞受力验算50×100㎜木方背楞搁置在钢管大横杆上,现进行木方背楞受力验算。
工程方案模板计算书1. 项目背景(1)项目名称(2)项目概况(3)项目建设地点(4)项目建设目的(5)项目规模(6)项目建设时间2. 项目建设必要性分析(1)目前相关领域的发展状况(2)项目所解决的问题(3)项目建设的经济、社会、环境效益3. 项目建设内容(1)项目建设的基本内容(2)项目建设的技术路线和技术要求(3)项目建设的主要设备和工艺流程(4)项目建设的原材料及辅助材料(5)生产能力、生产工艺及工艺流程(6)产品质量标准及技术要求(7)安全生产措施4. 技术经济可行性分析(1)项目投资估算(2)项目收益估算(3)投资回收期、静态投资回收期、动态投资回收期(4)内部收益率、资本金净收益率(5)敏感性分析5. 市场营销分析(1)产品市场需求分析(2)产品竞争分析(3)产品市场营销战略6. 污染防治措施(1)项目污染情况及环境风险评估(2)污染物的种类、产生途径和排放标准(3)污染防治措施7. 项目建设进度安排(1)项目前期工作安排(2)项目建设施工进度安排(3)项目建设后期工作安排8. 社会效益分析(1)项目建设对当地就业的带动作用(2)项目建设对当地经济的促进作用(3)项目建设对环境保护的作用(4)项目建设对当地社会和谐、稳定的作用9. 经营管理措施(1)项目建设后的生产管理组织结构和人员配备(2)项目建设后的生产经营管理措施(3)项目建设后的质量管理和技术保障措施10. 风险评估(1)项目建设存在的市场风险(2)项目建设存在的技术风险(3)项目建设存在的经济风险(4)项目建设存在的政策风险11. 总体投资估算(1)固定资产投资(2)流动资金投资(3)工程建设总投资(4)资本金来源及比例(5)贷款规模及比例(6)风险准备金(不得低于总投资的5%)12. 财务效益评价(1)盈利预测(2)财务评价指标分析(3)资金测算13. 实施方案(1)项目实施步骤(2)项目实施进度安排(3)项目实施中存在的风险及对策14. 经济效益评价(1)项目经济效益分析(2)项目建设对当地经济的推动作用(3)项目建设对当地就业的带动作用15. 阶段性规划(1)阶段性工作规划安排(2)阶段性经济效益分析(3)阶段性市场营销策略16. 面临的问题和建议(1)项目建设中可能面临的问题(2)对项目建设存在的问题提出的解决建议17. 其他(1)其他需要说明的问题(2)其他需要值得注意的方面以上所列内容,是一份标准的工程方案模板计算书,该模板可根据具体的工程项目情况进行调整、补充。
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1.参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力,根据测定,随混凝土的浇筑高度而增加,当浇筑高度达到某一临界时,侧压力就不再增加,此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践,可按下列二式计算,并取其最小值:2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m 2)γc ------混凝土的重力密度(kN/m 3),此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间(h ),可按实测确定。
当缺乏实验资料时,可采用t0=200/(T+15)计算;假设混凝土入模温度为250C ,即T=250C ,t 0=5V------混凝土的浇灌速度(m/h );取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m );取9mβ1------外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2------混凝土塌落度影响系数,当塌落度小于30mm 时,取0.85;50—90mm 时,取1;110—150mm 时,取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值,F =45.2kN/ m 2有效压头高度:/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值,F =52kN/ m 2有效压头高度:/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2;柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度400mm,高度7100mm,两侧楼板厚度200mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm,内龙骨采用40×90mm木方,外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置14道,在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm,断面跨度方向间距600mm,直径14mm。
面板厚度15mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。
7100m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t ——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h;T ——混凝土的入模温度,取20.000℃;V ——混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.200m;β——混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取6.90m。
荷载计算值q = 1.2×24.300×6.900+1.40×3.600×6.900=235.980kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 690.00×1.50×1.50/6 = 258.75cm3;I = 690.00×1.50×1.50×1.50/12 = 194.06cm4;235.98kN/mA计算简图0.944弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:167.67kN/mA变形计算受力图0.012经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=18.878kN N 2=51.916kNN3=51.916kNN4=18.878kN最大弯矩 M = 0.943kN.m最大变形 V = 0.156mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.943×1000×1000/258750=3.644N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f],取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×28317.0/(2×6900.001×15.000)=0.410N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T],满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.156mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算。
a.平板的计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):5.38;采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ;板底支撑连接方式:方木支撑;立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80;2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500;4.材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000;木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi);楼板混凝土强度等级:C30;每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500;楼板的计算长度(m):4.50;施工平均温度(℃):25.000;楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):170.00;图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100×1.82/6 = 54 cm3;I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 25×0.17×1+0.35×1 = 4.6 kN/m;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m;2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:其中:q=1.2×4.6+1.4×2.5= 9.02kN/m最大弯矩M=0.1×9.02×0.252= 0.056 kN·m;面板最大应力计算值σ= 56375/54000 = 1.044 N/mm2;面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2;面板的最大应力计算值为 1.044 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 4.6kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×4.6×2504/(100×9500×48.6×104)=0.026 mm;面板最大允许挠度[V]=250/ 250=1 mm;面板的最大挠度计算值0.026 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3;I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q1= 25×0.25×0.17 = 1.062 kN/m;(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.087 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m;2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q = 1.2 ×(q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.062 + 0.087)+1.4×0.625 = 2.255 kN/m;最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×2.255×12 = 0.225 kN·m;方木最大应力计算值σ= M /W = 0.225×106/83333.33 = 2.706 N/mm2;方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2;方木的最大应力计算值为 2.706 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:τ= 3V/2bhn < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×2.255×1 = 1.353 kN;方木受剪应力计算值τ= 3 ×1.353×103/(2 ×50×100) = 0.406 N/mm2;方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2;方木的受剪应力计算值0.406 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载q = q1 + q2 = 1.15 kN/m;最大挠度计算值ν= 0.677×1.15×10004 /(100×9500×4166666.667)= 0.197 mm;最大允许挠度[V]=1000/ 250=4 mm;方木的最大挠度计算值0.197 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 2.48 kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.93 kN·m ;最大变形Vmax = 2.612 mm ;最大支座力Qmax = 10.852 kN ;最大应力σ= 930336.315/5080 = 183.137 N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值183.137 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.612mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
一、梁模板计算满堂脚手架支撑高度为层高,保险起见支撑高度以顶标高计,不扣除梁高,按照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容验算。
选取梁段: 综合楼,最大梁350×850,该梁是FWKL,支撑高度较小,而且下有混凝土板。
(1)、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35;梁截面高度 H(m):0.85m。
立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):1.0;脚手架步距(m):1.20;梁两侧立柱间距(m):1.4;采用的钢管类型为Φ48×3.50;扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;(2)、荷载参数模板自重(kN/m2):0.41;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值(kN/m2):4.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):对水平模板可采用2.0;对垂直面模板可采用4.0新浇注混凝土对模板侧面压力标准值:(3)、材料参数木材品种:松木;(或杉树),强度等级按TC13,木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4;面板类型:胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15.0;(4)、梁底模板参数梁底模板主楞的间距(mm):300.0;面板厚度(mm):120.0;(5)、梁侧模板参数次龙骨间距:400mm,材料为40*60木楞。
穿梁螺栓水平间距(mm):400;主楞(外楞)间距(mm);不等,见下面分析。
穿梁螺栓竖向间距(mm):不等,见下面分析;穿梁螺栓直径(mm):M14;主楞龙骨材料:φ48×3.5钢管;强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;不考虑倾倒混凝土时产生的水平荷载,挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
模板设计计算书一.模板设计计算依据(一).模板的荷载1.模板及支架自重模板构件名称自重(kgf/m2)钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量(楼层高度4米以下)1102. 新灌砼重量:2500kg/m33.钢筋重量:梁板结构每M3楼板 110kgf/m3梁 150kgf/m34.施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量:(1) 计算模板和直接支承模版的钢楞时,均布荷载为250kgf/m2,另应以集中荷载250kgf进行验算,两者产生弯距取大者。
(2) 计算直接支承钢楞的结构构件时,均布荷载为150kgf/m2。
(3) 计算支架立柱及其他支承构件时,均布荷载为100kgf/m2。
5.振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2;垂直模板为400kgf/m26.新浇砼对模板面的压力(见第2页)7.倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载(kgf/m2)用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600(二).混凝土侧压力计算公式:1.P=0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V1/3m=2.5H2.PmP――新灌砼最大侧压力mV―――浇筑速度T―――入模温度H―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ks(现场搅拌坍落度3-5时取1.0;商品砼取1.15) Kw――外加剂修正系数(不加外加剂时 Kw=1;掺缓凝剂时 Kw=1.2)(三).钢模板及配件容许挠度钢模板面板 1.5 钢楞、柱箍 3.0 钢模板结构体系 L/1000(四).砼柱模板设计计算柱箍间距:按抗弯强度计算 L1≤8[б]W A/P m (L 22+4L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L 24 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距(=长边柱宽+两侧钢模肋高) L 3――短边柱箍跨距(=短边柱宽+两侧钢模肋高) P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积(见附表) W――截面最小抵抗矩(见附表) [б]-钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩(见附表)E――钢材弹性模量 2.1×106kgf/cm 2各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例:一高层钢筋砼柱序号4,断面1000×800mm,净高5.15m 砼浇筑速度为v=6m/h,入模温度为29℃,求作配板设计?解:(1)柱宽800方向,取2块300mm加1块200mm模板,宽1000方向,取2块300mm加2块200mm模板;(2)高度方向:取3块1500mm 加1块600mm,共计5100mm,余500mm 拼木料; (3)砼最大侧压力为:Pm=0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 =5.02tf/m 2(4) 求柱箍间距:取箍 100×50×20×3作柱箍,从表1中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
模板及支撑计算书一、楼板模板计算楼板厚度200mm 和100mm ,模板板面采用12mm 高强度竹木模板,次龙骨采用50×100mm ,E=104 N/mm 2,I=bh 3/12=50×1003/12=4.16×104mm 4,方木主龙骨采用100×100方木。
1、 荷载计算:模板及支架自重标准值: 0.3KN/m 2混凝土标准值: 24KN/m 2钢筋自重标准值: 1.1 KN/m 2施工人员及设备荷载标准值: 2.5 KN/m 2楼板按100mm 厚计算荷载标准值: F 1= 0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值: F 2=(0.3+24×0.1+1.1)×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按200mm 厚计算荷载标准值: F 3= 0.3+24×0.2+1.1+2.5=8.7KN荷载标准值: F 4= (0.3+24×0.2+1.1)×1.2+2.5×1.4=10.94KN2、 计算次龙骨间距:新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上,单位宽度的面板可以视为梁,次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑,梁宽取200mm 。
(1)板厚按200mm 算:按抗弯强度验算M=1/8q 1l 2 1 σ=M/W ≤f m式中:M ——弯距设计值(N •mm )q 1____作用在顶板模板上的均布荷载(N/mm )q 1=F 4×0.2=10.94×0.2=2.19KN/ml ——次龙骨间距σ——受弯应力设计值(N/mm 2)W ——截面抵抗矩=1/6bh 2f m ——模板的抗弯强度设计值(N/mm 2)取11 N/mm 2σ=M/W ≤f m1 8q 1l 211 6bh 22l 1按模板的刚度要求,最大变形值为模板设计跨度的1250ω= 0.667×ql 4 ≤1 250100EIq ——作用在模板上的均布荷载(N/mm )E ——模板的弹性模量(N/mm 2),E=1×104 N/mm 2I ——模板的惯性截面矩,I= 1 12bh 2=5.62×104mm 4100×5.62×104×104 0.677×2.38×200取抗弯承载力,刚度要求计算的小值,l=519mm 。
顶板模板设计计算书一. 荷载计算:结构顶板厚 d=0.150m①模板结构自重 0.500 KN/m 2 ②新浇混凝土自重标准值 24.0×0.150=6.000KN/m 2 ③顶板钢筋自重 1.1×0.150=0.275KN/m 2 ④施工人员和施工设备荷载 2.5KN/m 21.2×(①+②+③)+1.4×④=1.2×(0.500+6.000+0.275)+1.4×2.5=11.63N/m 2(用于计算弯矩)①+②+③+④=0.500+6.000+0.275+2.5=9.275N/m 2(用于计算挠度)二.模板计算:模板采用1.8cm 厚木胶合板,荷载折减系数取0.900按模板宽度:0.001m 单元计算;模板EI=3160000N ·mm 2模板W=54mm 3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20N/mm 21. 荷载q1=0.900×11.63×0.001=0.0116KN/mq2=0.900×9.275×0.001=0.0093KN/m2.模板抗弯强度验算:M=0.1250ql 2=0.1250×0.0116×0.3002=0.0001178KN ·mσ=M/W=0.0001178×106/54=2.180625N/mm2<20N/mm23.模板挠度验算:ω=0.5210 ×ql4/100EI=0.5210×0.0093×(1000×0.300)4/(100×3160000)=0.081mm允许挠度[ω]=1.5mm二.小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨 ;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333mm3截面刚度: EI=45800000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=1.200m按三跨连续梁计算q1=11.63×0.300=13.95600KN/m查内力计算手册小龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×13.95600×1.2002=0.452KN·mMmax小龙骨应力σ=M max/W=0.452×106/83333=5.426N/mm2<13N/mm2小龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×13.95600×(1.200×1000)4÷(100×45800000000) =0.5524mm< [ω]=1.200×1000/400=3.00 mm三、大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨:间距1.200mm按三跨连续梁计算:已知条件:截面抵抗矩: W=166667mm3截面刚度: EI=91700000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=0.6000m大龙骨荷载q=11.63×1.200=11.130KN/m大龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×11.130×0.60002=0.45217KN·mMmax大龙骨应力σ=M max/W=0.45217×106/166667=2.713N/mm2<13N/mm2大龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×11.130×(0.6000×1000)4÷(100×91700000000)=0.084mm<[ω]=L/400=0.6000×1000/500=1.200mm四.钢支柱验算:采用φ48.5钢管脚手架;间距0.6000×1.2000m;计算长度L=220cm;=215.000N/mm2允许荷载fm已知:A=489mm2 i=1.578cmN=11.63×0.6000×1.2000=6.6780KNλ=L/i =220/1.578=139.417查表:φ=0.312σ=N/φA=6.6780/(0.312×489)=49.396N/ mm2=215.000N/mm2允许荷载fm。
此计算书不含抗震计算部分,大家不需增加此部分计算,我们这组的抗震设防烈度为6度!以下为参考模板计算书1 设计基本资料1.1 初步设计资料1)工程名称:办公楼2)工程概况:建筑总高为19.8m,办公楼长度30.6m,宽度为14.4m,共5层。
第一层层高为4.3m,其余层层高3.3m。
室内外高差为0.45m。
3)相对风向:基本风压0.35kN/㎡4)水文条件:地表以下1.4m,无侵蚀性。
5)地质条件:(1)抗震设防烈度为6度,地面粗糙度为B类。
建筑结构安全等级为二级,设计基准期为50年,基础设计等级为乙级。
(2)地质资料,见表1-1地质资料表1-16)材料使用:(1)混凝土结构环境类别:上部结构为Ⅰ类,基础为Ⅱa类。
混凝土:梁、柱、板均使用C30混凝土。
(2)钢筋:纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335级,其余采用HPB235级。
(3)墙体:①外墙采用240厚灰砂砖(18kN/m³),其中外墙外侧墙面为水刷石墙面(0.5kN/m³),内侧为20mm厚抹灰(17kN/m³)。
②内墙采用200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块(6.5kN/m³),两侧均为20mm厚抹灰(17kN/m³)。
③卫生间隔墙同上,两侧贴瓷砖(0.5kN/m³)。
④女儿墙采用240厚灰砂砖(18kN/m³),两侧均为20mm厚抹灰(17kN/m³),墙高1100mm。
⑤窗:均为钢框玻璃窗(0.35kN/㎡)。
⑥门:除大门为玻璃门(0.35kN/㎡),办公室均为木门(0.2kN/㎡)。
1.2 结构选型1)结构体系选型:采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。
2)屋面结构:采用现浇混凝土肋型屋盖,刚柔性结合屋面,屋面板厚为100mm。
3)楼面结构:采用现浇混凝土肋型楼盖,板厚100mm。
4)楼梯结构:采用钢筋混凝土板式楼梯。
2结构布置及计算简图2.1 梁、柱截面尺寸初选主体结构共5层,底层柱高从基础顶面算至二层楼面,基顶标高根据地质条件,室内外高差,定为﹣1.00m,二层楼面标高为3.3m,故底层柱高为4.3m,其余柱各层柱均为3.3m。
挡土墙模板计算书挡土墙模板计算书1. 引言本文档提供了一个详细的挡土墙模板计算书范本,适用于土木工程和建筑设计师参考使用。
挡土墙是一种常见的结构,用于抵抗土体的侧向压力,保护土地和建筑物。
该计算书将指导用户进行挡土墙的设计和计算。
2. 设计标准2.1 工程背景:简要介绍工程的背景和目的。
2.2 相关标准:列出适用的国家或地区的相关标准和规范,如GB、ASCE等。
3. 土体参数3.1 土壤性质:描述挡土墙所用土体的物理和力学性质。
3.2 土体试验:列出所进行的土体试验,包括原位测试和室内试验。
4. 墙体几何参数4.1 墙体类型:介绍选择的挡土墙类型,如重力墙、加筋土墙等。
4.2 墙体几何形状:描述挡土墙的几何形状特征,如高度、底宽、顶宽等。
4.3 墙体排水系统:列出墙体所需的排水系统,以确保墙体排水通畅。
5. 荷载计算5.1 水平荷载:计算墙体所受的水平荷载,包括土压力、流体压力等。
5.2 垂直荷载:计算墙体所受的垂直荷载,包括土体重力、建筑物荷载等。
6. 结构稳定性分析6.1 块体分析:根据选择的挡土墙类型,进行块体稳定性分析。
6.2 滑动分析:计算墩体或基础底部的滑动稳定性。
6.3 翻滚分析:计算墩体或基础底部的翻滚稳定性。
7. 墙体结构设计7.1 材料选用:选择合适的材料,如混凝土、钢筋等。
7.2 墙体计算:根据上述参数和荷载计算结果,进行墙体结构计算和设计。
7.3 钢筋设计:进行墙体钢筋的设计,包括布置和计算。
8. 施工要点8.1 墙体施工方法:介绍墙体的施工方法和步骤。
8.2 施工注意事项:墙体施工过程中需要注意的事项,如施工工艺、振捣等。
9. 安全和监测措施9.1 安全措施:指导施工人员进行施工过程中的安全措施。
9.2 监测要求:提供对挡土墙施工过程中的监测要求和方法。
10. 结论总结本文档提供的挡土墙模板计算书范本,强调设计和施工的关键要点。
附件:1. 图纸和示意图:包括挡土墙的结构示意图和构造图纸。
剪力墙模板计算书一、工程概况本工程为具体工程名称,位于具体地点。
剪力墙结构,地上X层,地下X层。
剪力墙厚度为具体厚度 1、具体厚度 2等。
混凝土强度等级为具体等级。
二、编制依据1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)2、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)(2015 年版)3、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ 162-2008)4、本工程施工图纸三、模板选型剪力墙模板采用具体模板材料,如 18mm 厚多层板,背楞采用具体背楞材料及规格,如 50×100mm 方木,主龙骨采用具体主龙骨材料及规格,如双钢管,对拉螺栓采用具体对拉螺栓规格,如 M14。
四、荷载计算1、新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值按照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ 162-2008),混凝土作用于模板的侧压力,根据下列两式计算,并取其中的较小值:$F_1 = 022\gamma_c t_0\beta_1\beta_2 V^{1/2}$$F_2 =\gamma_c H$其中:$\gamma_c$为混凝土的重力密度,取 24kN/m³;$t_0$为新浇混凝土的初凝时间,按具体公式计算,取具体值;$\beta_1$为外加剂影响修正系数,取具体值;$\beta_2$为混凝土坍落度影响修正系数,取具体值;$V$为混凝土的浇筑速度,取具体值;$H$为混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度。
经过计算,$F_1 =具体数值 1kN/m²$,$F_2 =具体数值2kN/m²$,取较小值$F =最终取值kN/m²$。
2、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值,取具体数值kN/m²。
3、荷载组合计算承载能力时,荷载设计值为:$q_1 = 12F + 14×倾倒混凝土水平荷载标准值$验算刚度时,荷载标准值为:$q_2 = F$五、模板面板计算1、面板的强度计算取 1m 宽的面板作为计算单元,按照三跨连续梁计算。
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》(第五版)二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量,确定每个部位模板施工方法,编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训,明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度,主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施,清水混凝土外观要求应达到:表面平整光滑,线条顺直,几何尺寸准确(在允许偏差以内),色泽一致,无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡,模板拼缝痕迹有规律性,结构阴阳角方正且无损伤,上下楼层的连接面平整搭接,表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下,尽量考虑经济,施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点,同时考虑经济效益及现场实际情况,模板综合选型如下:柱模板15厚木胶板覆面模板;50×100木方作次龙骨,间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板,用钢管柱箍,间距600,φ14螺栓对拉,钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板,底面次龙骨采用50×100木方间距150,主龙骨选用φ48×3.5钢管,间距600; 侧模采用15厚木胶板作面板,侧模次龙骨:50×100木方间距250;短钢管作竖楞,间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板,次龙骨选用50×100木方间距250,主龙骨为100×100间距1200,支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架,支撑间距为1200×1200。
楼梯模板15mm 厚木胶板作面板,50×100mm 木方作背楞间距250,φ48钢管支撑固定,踏步板用15mm 厚木胶板做挡板。
五、模板施工方法5.1 模板制作与安装5.1.2基础梁模板基础梁采用15厚木胶板,背楞为50×100木方,竖肋采用双管Ø48钢管,支撑体系为:梁两侧模板用钢管打斜撑,上口用钢管锁定断面,使其成为一个整体支撑体系,从而可以有效抵挡砼浇筑时的侧压力;阴阳角采用固定木模,地梁吊模支撑在钢筋马凳上(土字形状),马凳支腿落在下层钢筋之上,但不得直接放在垫层上。
5.1.3柱模板5.1.3.1柱模板(1) 本工程独立柱根据结构形式及流水段,配制一定数量的定型模板,保证所浇捣的砼表面平整、光滑、断面正确且周转方便。
因此考虑独立柱采用20厚木胶板作面层,竖背楞为50×100木楞,间距为250mm 。
柱箍采用钢管和φ14螺栓,柱箍间距600 mm 。
断面超过700mm ,中间加Ø14穿对拉螺杆(经验收合格,。
(2)边柱模板:本工程边柱与外墙整体浇筑,故同采用外墙模板体系加工。
采用20厚木胶板制作,背楞为50×100木方配置(间距为250mm ),纵、横向加固龙骨均采用双支Ø48mm 钢管(间距为500)。
柱模板立面5.1.4梁模板5.1.4.2梁模板安装工艺流程:弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接加固。
5.1.4.3梁模板施工要点:(1)在柱子砼上弹出梁的轴线及水平线(梁底标高引测用)并复核。
(2)支柱采用双排,间距1200mm。
支柱上连固顶板主龙骨100×100mm木方。
支柱中间和下方加横杆或斜杆,立杆顶部用钢管及扣件搭设梁主龙骨;梁中部加一排钢管顶撑,间距同支柱。
(3)在底模上绑扎钢筋,经验收合格后,清除杂物,安装梁侧模板,附以斜撑,其间距600mm。
当梁高超过600mm时,需加腰楞,并用对拉螺栓加固,间距为0.6米,侧梁模上口要拉线找直,用定型夹子固定。
(4)复核检查梁模尺寸,与相邻梁柱模板连接固定。
5.1.4.4梁、柱接头模板梁柱接头模板采用定型模板,详见(梁柱接头模板示意图),以保证此处构件截面尺寸及砼外观、质量。
在配置梁柱接头模板时,采用方间距250,主龙骨为100×100间距1200,支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件5.1.5.2顶板模板安装工艺:(1)安装工艺流程:搭设支架→安装横纵木楞→调整楼板下皮标高及起拱→铺设模板→检查模板上皮标高、平整度(2)顶板模板施工要点:a.支架搭设前应检查地面的平整度,对支柱底座进行调整,并垫上木方,要求坚实稳固。
支架的支柱从边垮一侧开始,依次逐排安装,同时安装木楞及横拉杆,其间距按模板设计的规定。
支柱间距为1200mm。
b.支架搭设完毕后,要认真检查支柱的牢固与稳定,根据给定的水平线,认真调节支模翼托的高度,将木楞找平。
c.铺设多层板:先用阴角模与墙模或梁模连接,然后在各跨中铺设平模。
对于不够整模数的模板和窄条缝,采用拼缝模或木方嵌补,但拼缝应严密,拼缝间加塞海绵条。
d.平模铺设完毕后,用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度及楼板底标高,一旦有误差立即进行校正。
(3)顶板模板起拱现浇钢筋混凝土板,当跨度等于或大于4m时,模板应起拱,起拱高度为全跨长度的(1~3)/1000。
利用碗扣脚手架上部的可调支撑调整高度,木板作辅助,以满足顶板挠度的要求,起拱应从周圈(板边不起拱)向板跨中逐渐增大,起拱后模板表面应是平滑曲线,不允许出现模板面因起拱而错台。
(4)预留洞模板预留洞模板用50×100木方做成定型盒子,合模前放入,盒子放入前刷脱模剂,以利于拆模时取出。
安装工程预留管道洞口采用定型钢管,在浇筑混凝土前放入。
(5)木模板验收自配木模板的验收是一关键环节。
必须对照模板加工规范要求,对多层板厚度及模板加工制作的允许误差进行实际检查。
a.安装模板前,应将安装处楼面清理干净,检查墙体中心线、边线、模板安装线。
b.按施工平面位置,对大模板进行编号,并记下模板的具体位置、规格、型号,以便对号入座。
(7)成品保护a.吊装梁、柱模时轻起轻放,不准碰撞已完成楼板等处,防止模板变形。
b.拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬,以免损伤混凝土表面和楞角。
c.拆下的模板,如有变形,应及时进行修理。
5.1.9楼梯模板:楼梯模板底模、侧模采用15厚木胶板,龙骨为50×100木方,支撑用Ф48×3.5钢管,间距1200*1200mm。
施工前应根据实际层高放样,先安装休息平台梁,再安装楼梯模板斜方楞,然后铺设楼梯底模板,再安装侧模和踏步模板,安装时模板的拆除:5.2.1侧模拆除:在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后,方可拆除。
5.2.2底模的拆除必须执行《混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2012)的有关规定,作业班组必须进行拆模申请,根据同条件试块强度,经技术使用荷载:当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时,必须经核算并加设临时支撑。
5.2.4拆装模板的顺序和方法,应按照配板设计的规定进行。
若无设计规定时,应遵循先支后拆,后支先拆;先拆不承重的模板,后拆承重部分的模板;自上而下,支架先拆侧向支撑,后拆竖向支撑等原则。
5.2.4模板工程作业组织,应遵循支模与拆模统一由一个作业班组执行作业。
其好处是:支模时就应考虑拆模的方便与安全,折模时,人员熟知模板配置情况,对拆模进度、安全施工、模板及配件的保护都非常有利。
5.2模板的维护及保养为达到经济合理、降低成本的目的,多层板在使用过程中应加强管理。
支、拆模及运输时,应轻搬轻放;发现有损坏变形,应及时修理;模板分类分规格码放。
多层板的侧面、切割面、孔壁,应用封边漆封闭。
在严格遵守规范及工艺标准的前提下,从模板的制作到安装,还应在操作中执行如下具体要求:1.加工模板锯边钻眼:在要裁开木胶板时,应选有靠臂的台锯,转速要达4000转/分,选用直径256mm、120齿、3mm厚的圆形合金锯片,缓慢推板。
钻眼时,板下一定下垫木方。
需要园型等异形板,使用高速手提电锯现场锯板,应注意保护模板边角。
2.封边涂眼:新裁开的模板边码放成一个整面,用干布擦去灰和水,干后用耐水油漆(如立邦漆)将锯边和钻眼刷涂二次以上并干透。
看见板面有碰伤,应清洁后刷漆。
3.压刨木方:小木龙骨必须将其双面过压刨机。
以保证木龙骨与胶合板紧密接触,厚度一致。
4.胶条嵌缝:木胶板四边擦净:选用和模板同厚的“双面沾胶5.密封条”沾牢板边,按序推紧,形成板面无缝。
6.弹线留边:模板要弹线定位后方可开始铺装,中心凸起线的两端,一般各留5mm涨量。
7.刷脱模剂:顶板模铺好,绑钢筋前,擦亮木胶合板模面,均匀涂刷脱模剂并干透。
用做柱模、梁模和大墙模时,应组装前就满刷脱模剂。
8.顶板模法:应将多层板模双面编号使用:每块模板用于各层同一位置,尽量不挪动。
9.铺大墙模:在整块模板后面,纵向钉稳木方;两块模板之中,放置木方或槽钢,穿墙螺栓从其中穿,多块钉好的模板背后再用架子管联结;安装位置楼面要找平。
立好斜撑,吊线修正固定后再浇注。
10.铺梁柱模:梁模应按所需尺寸裁开模板;钻好穿墙螺栓孔;封边涂眼,在模板后钉木方,组装成模。
柱模可用柱箍夹紧,立好斜撑,吊线调整垂直无误后,方可浇注。
11.二次查模:浇砼前必须吹净模板上杂物;吊线看平台中拱高度确为1-3‰,细查板与板之间无漏缝,板边和角,应高矮一致呈水平。
如不平,应调整U托和用木片垫平边角。
12.轻卸慢滑:卸模时,严禁撬边角和砸敲木胶板。
先卸松中间最易拆卸的第一块,其余就随之而下。
应让每块模板从二根圆形的木方上慢慢滑落;用手扶稳不沾地,平放码堆。
13.清板修面:平台周转下的模板用布擦净板面板边;检查模板,将有划痕和破损的地方,涂刷耐水油漆,干透后码放整齐。
14.过程督查:模板严禁钢筋拖拉,振捣和抛掷。
故将木胶板完好率落实到人。
由下道工序检查上一道工序,如有破损,应刷涂油漆。
六、质量标准6.1模板安装允许偏差和检查方法详见下表:其允许偏差应符合附表的规定。
七、质量保证措施7.1 技术准备及技术交底施工前,有关专业技术人员和专业工长必须认真分析施工图,将施工图纸中有疑问的地方进行落实。
必须技术交底在先,施工在后。
作业人员必须经详细的技术交底后方可进行模板支搭操作。
7.2 模板安装观感质量7.2.1模板设计结构构造合理,选材适当。