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aspen导热油换热计算

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ASPEN换热过程-42页文档资料

ASPEN换热过程-42页文档资料

HeatX—流动方向
逆流 Countercurrent
并流 Cocurrent
16 Introduction to Aspen Plus
HeatX—LMTD校正
常数 Constant
由用户指定校正系数，可查手册。
几何结构 Geometry
由软件根据换热器结构和流动情况计算。
用户子程序 User-subr
17 Introduction to Aspen Plus
传热温差：推动力
列管式换热器中两种流体的流动比较复杂的多程流动。 对于错流或折流平均温差，通常是先按逆流求算，然后再根 据流动型式加以修正，即
tmtm,逆 —— 温差修正系数
与冷热两流体温度变化有关，表示为 P 和 R 两参数的函数
f P,R
Pt2t1冷 流 体 实 际 温 度 变 化 T1t1 冷 流 体 最 大 温 度 变 化
RT1T2热 流 体 实 际 温 度 变 化 t2t1 冷 流 体 实 际 温 度 变 化
18 Introduction to Aspen Plus
2.56004E+06Kcal/hr
1000 kg/hr、0.41MPa的饱和水蒸汽用蒸汽过 热器加热到过热度 100℃（0.41MPa），求过热 蒸汽温度和所需供热量。
245.57℃、51034.7kcal/hr
7 Introduction to Aspen Plus
Heater应用示例 (2)
操作Heater
Heater 模块在规定热力学状态下把多股入口物流 混合生成单股出口物流。
可以使用 Heater 表示:
Heaters（加热器） Coolers（冷却器） Valves（阀门，仅改变压力，不涉及阻力） Pumps （泵）和 Compressors （压缩机）(无论何时

夹点法手算及aspen设计换热网络实例

夹点法手算及aspen设计换热网络实例

夹点法手算及a s p e n设计换热网络实例(总3页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--作业题：一过程系统含有的工艺物流为2个热物流和2个冷物流，数据见下表。

冷热流股最小传热温差为min T ∆=15℃，试进行还热网络设计及用能评价。

物流编号热容流率Cp(kW/℃)初始温度Ts(℃) 终了温度Tt(℃)H1 150 60 H2 90 55 C1 20 125 C225100一、采用问题表法确定夹点位置：1、分别将所有热流和所有冷流的进出口温度从小到大排列： 热流体：55，60，90，150 冷流体：20，25，100，1252、计算冷热流体的平均温度，即将热流体温度下降min T ∆/2，将冷流体温度上升min T ∆/2：热流体：，，， 冷流体：，，，3、将所有冷热流体的平均温度从小到大排列： 冷热流体：，，，，，，，4、划分温区： 第一温区： — 第二温区： — 第三温区： — 第四温区： — 第五温区： — 第六温区： — 第七温区： —5、温区内热平衡计算：))((1i +--=∆∑∑i i H C T T Cp Cp H 第一温区：1H ∆=（）（）= -20 第二温区：2H ∆=（）（）= 0 第三温区：3H ∆=（+）（）= 75 第四温区：4H ∆=（+）（）= -120第五温区：5H ∆=（+）（）= -10 第六温区：6H ∆=（+）（）= 75 第七温区：7H ∆=（）（）= 106、计算外界无热量输入时各温区之间的热通量： 第一温区：输入热量=0，输出热量=20第二温区：输入热量=20，输出热量=20+0=20 第三温区：输入热量=20，输出热量=20-75=-55 第四温区：输入热量=-55，输出热量=-55+120=65 第五温区：输入热量=65，输出热量=65+10=75 第六温区：输入热量=75，输出热量=75-75=0 第七温区：输入热量=0，输出热量=0-10=107、计算外界输入最小公用工程时各温区之间的热通量： 第一温区：输入热量=55，输出热量=55+20=75 第二温区：输入热量=75，输出热量=75+0=75 第三温区：输入热量=75，输出热量=75-75=0 第四温区：输入热量=0，输出热量=0+120=120 第五温区：输入热量=120，输出热量=120+10=130 第六温区：输入热量=130，输出热量=130-75=55 第七温区：输入热量=55，输出热量=55-10=458、确定夹点位置第三、第四温区之间热通量为0，此处就是夹点，即夹点在平均温度℃，热物流90℃，冷物流75℃处。

Aspen换热器设计初步计算 精选文档

Aspen换热器设计初步计算 精选文档

传热单元模型的分类 (2)
Heater 加热器模型
Heater 模型用于模拟以下单元， 改变单股物流的温度、压力和相态： 1. 加热器 2. 冷却器 3. 阀门（仅改变压力，不涉及阻力） 4. 泵（仅改变压力，不涉及功率） 5. 压缩机（仅改变压力，不涉及功率）
Heater 加热器模型（2）
Heater —— 连接
HeatX— 流动方向
1、逆流 Countercurrent
2、并流 Cocurrent
HeatX — 换热器设定
1. 热物流出口温度
共
(Hot stream outlet temperature) 2. 热物流出口温降
有
(Hot stream outlet temperature decrease)
Heater — 应用示例 (4)
流量为 100 kg/hr 、压力为 0.2 MPa 、温度为20 ℃的丙酮通 过一电加热器。当加热功率分别 为 2 kW 、5 kW 、10 kW 和 20 kW 时，求出口物流的状态。
Heater — 物性计算
利用Heater 模块可以很方便地计算混 合物在给定热力学状态下的各种物性数据， 如泡点、露点、饱和蒸汽压、密度、粘度、 热容、导热系数等等：只需将给定组成的 物流导入 Heater 模块，根据给定的热力学 状态设定 Heater 的模型参数，并在总 Setup 的Report Options 中设定相应的输出参数选 项即可。
Case Study—参数定义（2）
Case Study— 参数赋值
然后在规定(Specification )表单中 定义不同案例中调节变量的值：
? 使用案例序号 (Case number )下拉框中 的新建(new)选项增添新的案例；

ASPEN EDR-换热器计算

ASPEN EDR-换热器计算

125211.48200R - refinery service Flat Metal Jacket Fibe ASME Code Sec VIII Div 1-Flat Metal Jacket FibeSingle segmental Carbon Steel -Exp.-mm Location:Service of Unit: Our Reference:Item No.: 2E-156 Your Reference:Date: Rev No.: Job No.:4501500BEM 1117.2m 117.2mH2EW21343930kg/h 134127kg/h 0007kg/h 39303930kg/h 04010.03 C51038.93 C .72.76kg/mcp2.14 2.04.99.99kcal/(kg C)kcal/(h m C)577.39kcal/kg 8.974.816kgf/cm 2.69.06m/s .102.002kgf/cm .51.008.0002.0002m h C/kcal kcal/h 17012 C 12.3880.1111.3kcal/(h m C)117.2MPa .57060 C 1211mm 62.7 -38.14 -62.7 -38.14 - - -mm 781.51032.8kg404.52004kg/(m s )323.9mm mm202251921500mm mm mmPlain Carbon Steel 90mm 470Carbon Steel Carbon Steel -Square plate ---Carbon Steel Hor V 593.53.99.99Avg 45012508.971.8081.2967.361032.881032.29.008.0068 1.1878 2.2275 1.91253.1984 3.324 1.0087.8656.8668.161.152.499.423.426.00025#/m ID Size/rating Ao based Vapor/Liquid --Code RemarksTEMA class Intermediate BundleFilled with water Weight/Shell Code requirements Floating headTube Side Gaskets - Shell sideBundle exit Bundle entrance Type Expansion joint Tube-tubesheet joint Bypass seal TypeU-bendSupports-tube Impingement protection Tubesheet-floating Channel cover Floating head cover Tubesheet-stationary Channel or bonnet Out In Surf/shell (eff.)Shells/unit Surf/unit(eff.)series parallel Connected in Type Size OD Sketch234567PERFORMANCE OF ONE UNIT8Fluid allocation 9Fluid name 10Fluid quantity, Total 11Vapor (In/Out)12Liquid 13Noncondensable 14Temperature (In/Out)15Dew / Bubble point 16171819202122232425262728Heat exchanged 29Transfer rate, Service 30CONSTRUCTION OF ONE SHELL 31Design/Test pressure 32Design temperature 33Number passes per shell 34Corrosion allowance 35Connections 363738Tube No.39Tks-4041Length 42Pitch 43Tube type 44Material 45Shell 46ID 47OD 48Shell Side 49Tube Side50Shell cover 51Tube pattern 52Baffle-crossing 53Type 54Cut(%d)55Spacing: c/c 56Baffle-long 57Seal type 58Inlet RhoV2-Inlet nozzle Shell Side Tube Side Fouling resist. (min)Pressure drop, allow./calc.VelocityPressure Latent heat Thermal conductivity Specific heatMolecular wt, NC Molecular wt, Vap ViscosityDensity MTD corrected Dirty Clean Code14261.48200R - refinery service Flat Metal Jacket Fibe ASME Code Sec VIII Div 1-Flat Metal Jacket FibeSingle segmental Carbon Steel -Exp.-mm Location:Service of Unit: Our Reference:Item No.: 2E-158 Your Reference:Date: Rev No.: Job No.:2191200BEM 112.2m1 2.2mH2water 172132kg/h 1716kg/h 0002kg/h 21322132kg/h 024045.33 C 323761.5 C .45.66kg/mcp2.44 2.21.97.97kcal/(kg C)kcal/(h m C)571.39kcal/kg .79.4MPa 1.92.2m/s .050MPa .10.0002.0006m h C/kcal kcal/h 10805 C 52.9592.3147.8kcal/(h m C)172.2kgf/cm 5.09925060 C 1211mm 52.5 -38.14 -52.5 -38.14 - - -mm 247.7293.2kg73.5110kg/(m s )24.91mm mm33251921200mm mm mmPlain Carbon Steel 90mm 239Carbon Steel Carbon Steel -Square plate ---Carbon Steel Hor V 587.8.97.97Avg 219140.79.412.237966.35996.88995.51.0135.0082.5458.7658.69162.93273.1055 1.0052 1.0007 1.0004.215.162.538.525.53.00076#/m ID Size/rating Ao based Vapor/Liquid --Code RemarksTEMA class Intermediate BundleFilled with water Weight/Shell Code requirements Floating headTube Side Gaskets - Shell sideBundle exit Bundle entrance Type Expansion joint Tube-tubesheet joint Bypass seal TypeU-bendSupports-tubeImpingement protection Tubesheet-floating Channel cover Floating head cover Tubesheet-stationary Channel or bonnet Out In Surf/shell (eff.)Shells/unit Surf/unit(eff.)series parallel Connected in Type Size OD Sketch234567PERFORMANCE OF ONE UNIT8Fluid allocation 9Fluid name 10Fluid quantity, Total 11Vapor (In/Out)12Liquid 13Noncondensable 14Temperature (In/Out)15Dew / Bubble point 16171819202122232425262728Heat exchanged 29Transfer rate, Service 30CONSTRUCTION OF ONE SHELL 31Design/Test pressure 32Design temperature 33Number passes per shell 34Corrosion allowance 35Connections 363738Tube No.39Tks-4041Length 42Pitch 43Tube type 44Material 45Shell 46ID 47OD 48Shell Side 49Tube Side50Shell cover 51Tube pattern 52Baffle-crossing 53Type 54Cut(%d)55Spacing: c/c 56Baffle-long 57Seal type 58Inlet RhoV2-Inlet nozzle Shell Side Tube Side Fouling resist. (min)Pressure drop, allow./calc.VelocityPressure Latent heat Thermal conductivity Specific heatMolecular wt, NC Molecular wt, Vap ViscosityDensity MTD corrected Dirty Clean Code0186.48150R - refinery service Flat Metal Jacket Fibe ASME Code Sec VIII Div 1-Flat Metal Jacket FibeSingle segmental Carbon Steel -Exp.-mm Location:Service of Unit: Our Reference:Item No.: 2E-159 Your Reference:Date: Rev No.: Job No.:2731500BEM 115.5m1 5.5mEW1EW275233930kg/h 00kg/h 0075237523kg/h 39303930kg/h 0-18-15C 105 C kg/mcpkcal/(kg C)kcal/(h m C)kcal/kg.13.3MPa .2.18m/s .05.004MPa .050.0002.0002m h C/kcal kcal/h 17218 C 23.88130.6174.1kcal/(h m C)189MPa .5-250 C 1211mm 38.14 -52.5 -38.14 -52.5 - - -mm 361.2450.6kg133.8316035kg/(m s )5539.03mm mm65251921500mm mm mmPlain Carbon Steel 90mm 293Carbon Steel Carbon Steel -Square plate ---Carbon Steel Hor H Avg 27300.126.3.51058.731058.731032.291032.886.1215.63161.91252.2275.7717.7717.8668.8656.374.374.426.423.00025#/m ID Size/rating Ao based Vapor/Liquid --Code RemarksTEMA class Intermediate BundleFilled with water Weight/Shell Code requirements Floating headTube Side Gaskets - Shell sideBundle exit Bundle entrance Type Expansion joint Tube-tubesheet joint Bypass seal TypeU-bendSupports-tubeImpingement protection Tubesheet-floating Channel cover Floating head cover Tubesheet-stationary Channel or bonnet Out In Surf/shell (eff.)Shells/unit Surf/unit(eff.)series parallel Connected in Type Size OD Sketch234567PERFORMANCE OF ONE UNIT8Fluid allocation 9Fluid name 10Fluid quantity, Total 11Vapor (In/Out)12Liquid 13Noncondensable 14Temperature (In/Out)15Dew / Bubble point 16171819202122232425262728Heat exchanged 29Transfer rate, Service 30CONSTRUCTION OF ONE SHELL 31Design/Test pressure 32Design temperature 33Number passes per shell 34Corrosion allowance 35Connections 363738Tube No.39Tks-4041Length 42Pitch 43Tube type 44Material 45Shell 46ID 47OD 48Shell Side 49Tube Side50Shell cover 51Tube pattern 52Baffle-crossing 53Type 54Cut(%d)55Spacing: c/c 56Baffle-long 57Seal type 58Inlet RhoV2-Inlet nozzle Shell Side Tube Side Fouling resist. (min)Pressure drop, allow./calc.VelocityPressure Latent heat Thermal conductivity Specific heatMolecular wt, NC Molecular wt, Vap ViscosityDensity MTD corrected Dirty Clean Code。

aspen导热油物性搜索

aspen导热油物性搜索

二、矿油型
多为重的石油馏分，具有安全低毒、低成本的特点，但使用温度相对较低，与合成型热传导液相比，高温热稳定性差，容易发生氧化裂解。一般需要添加抗氧剂等添加剂。生产矿油型导热油的原料有高沸点残油，催化裂化柴油，糠醛或酯精制溶剂抽提润滑油，水蒸气裂解制烯烃得到的裂解渣油。这些原料油含高沸点芳烃，经过加氢精制脱去杂质及稠环芳烃后，精馏截取适宜馏分制得%联苯醚和26.5%联苯组成，是一种共沸体系，沸点257°，最高使用温度400°。这是美国Dow公司30年代开发的一种产品，也是使用最早、使用时间最长的产品，优点是热稳定性好，积炭倾向小，缺点是渗透性强，气味难闻，有致癌作用。由于环保的要求，取缔它的呼声很高，但由于其性能优良，在一定程度上仍被广泛使用。主要品牌有.1：美国Dow 化学公司的Dowtherm A、美国孟山都公司(Monsanto)的Therminol VP-1、法国Gilotherin DO、德国拜尔(Bayer)的Diphyl、日本新日铁(Nippon stee1)公司的Therm-S350。
②氢化三联苯。是邻、间、对氢化三联苯混合物，其中对位比例不超过30%，否则出现沉淀。使用温度-10～340°。目前氢化三联苯在国外占据了大部分市场份额，为许多热载体装置的首选传导液，其特点是高温稳定性好，蒸气压低，但低温流动性稍差。氢化三联苯在生产过程中有较大的灵活性，可根据使用温度的不同来选择氢化的程度。主要品牌有.1：美国Mansanto公司的Therminol 66、日本新日铁公司(Nippon stee1)的Therm S 900、英国石油公司(BP)的Transcol SA。
采用Aspen Properties的数据库搜索"Therm”关键字即可搜索到更多导热油组分，但是在V7.1版本中有个bug，就是一部分导热油组分是从B-JAC数据库转移过来的，比如Therminol-66计算出来的物性都是错误的，这个bug已经在V7.2中修好了。

aspen换热器设计初步计算

aspen换热器设计初步计算

Case Study— 参数赋值（2）
Case Study— 批处理运行
完成案例定义后，从窗口的级联 式菜单中选择“运行→批处理→提交” 命令 Run→Batch→Submit 并 在弹出的 对 话 框 中 设 定 运 行 代 号 (RunID)，运行结果输出文件将采用 运行代号作为文件名。
Case Study—批处理运行（2）
HeatX—计算类型（2）
HeatX—简捷计算
简捷计算只能与设计或模拟选项配合。 简捷计算不考虑换热器几何结构对传热和压 降的影响，人为给定传热系数和压降的数值。 使用设计选项时，需设定热(冷)物流的 出口状态或换热负荷，模块计算达到指定换 热要求所需的换热面积。 使用模拟选项时，需设定换热面积，模 块计算两股物流的出口状态。
HeatX — 热物流出口温差
HeatX — 换热器设定 (2)
共 有 13 个 选 项
6. 冷物流出口温度 (Cold stream outlet temperature) 7. 冷物流出口温升 (Cold stream outlet temperature increase) 8. 冷物流出口温差 (Cold stream outlet temperature approach) 9. 冷物流出口过热度 (Cold stream outlet degrees superheat) 10. 冷物流出口蒸汽分率 (Cold stream outlet vapor fraction)
Heater — 模型参数（2）
Heater — 模型参数（3）
Heater模型有两组模型设定参数：
2、有效相态 ( Valid Phase )
（1）蒸汽 （2）液体 （3） 固体 （4）汽—液 （5） 汽—液—液 （6）液—游离水 （7） 汽—液—游离水

aspenV10以上版本换热网络设计教程

aspenV10以上版本换热网络设计教程

aspenV10以上版本换热网络设计教程一、Aspen导入1.打开一个Aspen 模拟好的源文件2.激活Energy Saving3.等计算完后，打开Energy Saving页面4.启动Aspen Energy Analyzer点击Yes：之后就进入Aspen Energy Analyzer软件页面：5.计算最小温差设置最小传热温差范围和步长，点击Calculate：通过成本和最低传热温差图得最低点，并将最低点输入左下角DTmin：6.目标查看窗口数字1:物流名称，不需要的可以删除，比如流量太小或能量太少数字2:冷热物流符号，蓝色代表冷物流，红色代表热物流，箭头弯的代表有相变，点击弯箭头可显示该物流的区间能量变化数据。

数字3和4:代表进出口温度数字5:热容流率数字6:该物流总的能量数字8:该物流质量流量数字9:该物流比热7.自动设计换热网络右击Scenario1选择Recommended Designs：8.Recommend Designs参数设置窗口9.自动设计方案无法正常运行如果出现温差太小的问题，如图：则双击对应的流股，点击“Delete All”：再次点击“Recommend Designs”，可以显示自动设计的三个方案如左上侧。

各方案比较：分析三个方案的数据——可比较总费用、换热器面积、换热单元数、设备投资费用、冷热公用工程费用、操作费用，还可查看各参数目标值。

一般以年度总费用最小为目标，则选择方案。

由于新版本推荐出来的方案都带有黄色换热器，说明该换热方案不可行，点击下方或在该方案名称上右键“Enter Retrofit mode”，黄色换热器就会消失。

点击下方或在该方案名称上右键“enter Retrofit mode”会跳出现“options”对话框，可以直接关掉，也可以点击“Enter Retrofit Environment”：如果点击“Enter Retrofit Environment”，则左上方显示该方案在新的Scenario1 1目录内，可以对其编辑，进一步优化。

导热油热力计算范文

导热油热力计算范文

导热油热力计算范文导热油是一种用于传递热量的液体，广泛应用于工业生产和设备运行中。

进行导热油热力计算是确保热力系统正常工作的重要步骤。

下面将对导热油热力计算进行详细介绍。

1.热负荷计算是指在给定工况条件下，计算要传递的热量。

在进行热负荷计算时，首先需要确定导热油在系统中的流量，即导热油在循环过程中的流动速度。

这可以通过流量计来测量得到。

假设导热油在循环过程中的流量为Q，单位为m3/h。

然后需要确定导热油的进出口温度差ΔT，即油温差。

根据维持系统稳态的原则，热负荷计算公式可以表示为：Q=m*Cp*ΔT其中，m为导热油的质量流量，单位为kg/h；Cp为导热油的定压比热容，单位为J/(kg·℃)。

通过测量导热油的实际流量和进出口温度差，可以计算出热负荷Q。

2.传热损失计算是指导热油在传递热量过程中的能量损失。

导热油在传热过程中主要有三种途径的能量损失，即辐射传热损失、对流传热损失和导热损失。

辐射传热损失是指导热油通过辐射途径散失的能量。

这个损失量可以通过表面温度和表面辐射率计算得到。

计算公式如下：Qr = A * ε * σ * (Ts^4 - Tinf^4)其中，Qr为辐射传热损失，单位为W；A为导热油的表面积，单位为m2；ε为导热油的表面辐射率；σ为斯特藩—玻尔兹曼常数，约为5.67x10^-8 W/(m2·K4)；Ts为导热油的表面温度，单位为℃；Tinf为环境温度，单位为℃。

对流传热损失是指导热油通过传热介质周围的气体或液体散失的能量。

这个损失量可以通过传热系数和表面积计算得到。

计算公式如下：Qc=A*h*ΔT其中，Qc为对流传热损失，单位为W；h为传热系数，单位为W/(m2·℃)；ΔT为导热油和传热介质的温度差，单位为℃。

导热损失是指导热油在循环过程中由于热传递而散失的能量。

计算导热损失需要考虑导热油在传热过程中的传热系数和传热面积。

计算公式如下：Ql=U*A*ΔT其中，Ql为导热损失，单位为W；U为导热系数，单位为W/(m2·℃)。

aspen换热器的模拟计算 参赛课件

aspen换热器的模拟计算 参赛课件

管嘴
管嘴即换热器的物料进出接口，需从 Nozzle表单中输入以下参数： 输入壳程管嘴直径 Enter shell side nozzle diameters 进口管嘴直径 Inet nozzle diameter 出口管嘴直径 Outlet nozzle diameter 输入管程管嘴直径 Enter tube side nozzle diameters 进口管嘴直径 Inlet nozzle diameter 出口管嘴直径 Outlet nozzle diameter
Results Detailed Results
浏览结果、质量和能量平衡、压降、速度和区域分析汇总。 浏览详细的壳程和管程的结果以及关于翅片管、折流挡板和管嘴的信息。
Dynamic
规定动力学模拟的参数。
2）计算类型
1.3换热器结构参数说明
壳程类型 TEMA shell type
管程数
演示1：将5t常温常压下苯（44%wt）、甲苯混合液加热到泡点，求热负 荷，泡点温度
演示2：采用2t 100C热水，将5t常温常压下苯（44%wt）、甲苯混合液加 热，热水出口温度50C，求热负荷，加热温度
练习1：将5t常温常压下苯（44%wt）、甲苯混合液加热到露点, 采用3bar 蒸汽，需要多少kg蒸汽？
Geometry User Subroutines
规定壳程和管程的结构，并指明任何翅片管、折流挡板或管嘴。
规定用户定义的Fortran子程序的参数来计算整个的传热系数、LMTD校正因子、管 壁液体滞留量或管壁压降。
Hot-Hcurves Cold-Hcurves Block Options
规定热流的加热或冷却曲线表和浏览结果表 规定冷流的加热或冷却曲线表和浏览结果表 替换这个模块的物性、模拟选项、诊断消息水平和报告选项的全局值。

导热油热量计算公式

导热油热量计算公式

导热油热量计算公式
导热油热量计算是一种重要的工程计算，它可以帮助我们更好地了解导热油的性能，从而更好地控制导热油的使用。

导热油热量计算的公式是：Q=m*Cp*ΔT，其中Q表示热量，m表示导热油的质量，Cp表示导热油的比热容，ΔT表示导热油的温度变化量。

首先，我们需要计算导热油的质量，可以通过导热油的体积和密度来计算，即m=V*ρ，其中V表示导热油的体积，ρ表示导热油的密度。

其次，我们需要计算导热油的比热容，可以通过导热油的温度和压力来计算，即Cp=f(T,P)，其中T表示导热油的温度，P表示导热油的压力。

最后，我们需要计算导热油的温度变化量，即ΔT=T2-T1，其中T2表示导热油的最终温度，T1表示导热油的初始温度。

通过以上三个参数，我们就可以计算出导热油的热量，即Q=m*Cp*ΔT。

导热油热量计算是一项重要的工程计算，它可以帮助我们更好地了解导热油的性能，从而更好地控制导热油的使用。

此外，导热油热量计算的公式也可以帮助我们更好地计算出导热油的热量，从而更好地控制导热油的使用。

ASPEN EDR-换热器计算

ASPEN EDR-换热器计算

125211.48200R - refinery service Flat Metal Jacket Fibe ASME Code Sec VIII Div 1-Flat Metal Jacket FibeSingle segmental Carbon Steel -Exp.-mm Location:Service of Unit: Our Reference:Item No.: 2E-156 Your Reference:Date: Rev No.: Job No.:4501500BEM 1117.2m 117.2mH2EW21343930kg/h 134127kg/h 0007kg/h 39303930kg/h 04010.03 C51038.93 C .72.76kg/mcp2.14 2.04.99.99kcal/(kg C)kcal/(h m C)577.39kcal/kg 8.974.816kgf/cm 2.69.06m/s .102.002kgf/cm .51.008.0002.0002m h C/kcal kcal/h 17012 C 12.3880.1111.3kcal/(h m C)117.2MPa .57060 C 1211mm 62.7 -38.14 -62.7 -38.14 - - -mm 781.51032.8kg404.52004kg/(m s )323.9mm mm202251921500mm mm mmPlain Carbon Steel 90mm 470Carbon Steel Carbon Steel -Square plate ---Carbon Steel Hor V 593.53.99.99Avg 45012508.971.8081.2967.361032.881032.29.008.0068 1.1878 2.2275 1.91253.1984 3.324 1.0087.8656.8668.161.152.499.423.426.00025#/m ID Size/rating Ao based Vapor/Liquid --Code RemarksTEMA class Intermediate BundleFilled with water Weight/Shell Code requirements Floating headTube Side Gaskets - Shell sideBundle exit Bundle entrance Type Expansion joint Tube-tubesheet joint Bypass seal TypeU-bendSupports-tube Impingement protection Tubesheet-floating Channel cover Floating head cover Tubesheet-stationary Channel or bonnet Out In Surf/shell (eff.)Shells/unit Surf/unit(eff.)series parallel Connected in Type Size OD Sketch234567PERFORMANCE OF ONE UNIT8Fluid allocation 9Fluid name 10Fluid quantity, Total 11Vapor (In/Out)12Liquid 13Noncondensable 14Temperature (In/Out)15Dew / Bubble point 16171819202122232425262728Heat exchanged 29Transfer rate, Service 30CONSTRUCTION OF ONE SHELL 31Design/Test pressure 32Design temperature 33Number passes per shell 34Corrosion allowance 35Connections 363738Tube No.39Tks-4041Length 42Pitch 43Tube type 44Material 45Shell 46ID 47OD 48Shell Side 49Tube Side50Shell cover 51Tube pattern 52Baffle-crossing 53Type 54Cut(%d)55Spacing: c/c 56Baffle-long 57Seal type 58Inlet RhoV2-Inlet nozzle Shell Side Tube Side Fouling resist. 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(min)Pressure drop, allow./calc.VelocityPressure Latent heat Thermal conductivity Specific heatMolecular wt, NC Molecular wt, Vap ViscosityDensity MTD corrected Dirty Clean Code。

aspen导热油换热计算

aspen导热油换热计算

aspen导热油换热计算请看图⽚，导热油是Therminol你在ASPEN⾥⾯直接寻找物性输⼊TherminolMobiltherm600是美孚公司600系列的导热油，是导热油。

我觉得没必要重新去模拟导热油的，仅仅做换热计算的话是可以直接调⽤数据库的。

采⽤Aspen Properties的数据库搜索"Therm”关键字即可搜索到更多导热油组分，但是在版本中有个bug，就是⼀部分导热油组分是从B-JAC数据库转移过来的，⽐如Therminol-66计算出来的物性都是错误的，这个bug已经在中修好了。

另外注意：这些导热油组分都为专属设定，不必选择物性⽅法，⽐如⽆论你⽤NRTL或者是PR⽅程，计算出的物性都是⼀样的！导热油种类繁多，软件只能把⼀些最著名并且知名公司的部分代表产品列出来，⼤家在计算的时候可以根据后⾯的Tb沸点⾃⼰选择需要的导热油，在实际采购中，国内的⼤多数⼚商也都遵循这些典型产品的规律。

下⾯简单介绍下导热油的分类，这样⼤家就清楚aspen properties软件中各个导热油组分代表的含义，Aspen软件也没⽤包含下述所有的导热油，但下⾯的介绍⼀定会对⼤家选择那种导热油组分有帮助：导热油从结构上可分为合成型与矿油型两⼤类。

合成型导热油⼜称热传导液，是以⽯油化⼯或化⼯产品为原料经有机合成⼯艺制得，是纯的或⽐较纯的化学品，其特点是稳定性好，使⽤寿命长，可再⽣，但其价格也相对较⾼。

矿油型导热油⼜称热传导油，是以⽯油某线馏分为原料，经过加⼯调配制成，是多种烷烃组分的混合物。

矿油型导热油的原料来源较为⼴泛，⽣产⼯艺简单，价格低廉，但其热稳定性和抗氧化性受其多组分物质特性的影响相对较差。

⼀、合成型①联苯-联苯醚。

由%联苯醚和%联苯组成，是⼀种共沸体系，沸点257°，最⾼使⽤温度400°。

这是美国Dow公司30年代开发的⼀种产品，也是使⽤最早、使⽤时间最长的产品，优点是热稳定性好，积炭倾向⼩，缺点是渗透性强，⽓味难闻，有致癌作⽤。

导热油热效率公式

导热油热效率公式

导热油热效率公式
η = Q / Q_in
其中:
η - 导热油系统的热效率
Q - 导热油系统输出的有效热量
Q_in - 导热油系统输入的总热量
导热油系统输出的有效热量Q可以通过测量导热油的流量和进出口温度来计算,公式如下:
Q = m × c_p × (T_out - T_in)
其中:
m - 导热油的质量流量(kg/s)
c_p - 导热油的比热容(J/kg·K)
T_out - 导热油出口温度(K)
T_in - 导热油进口温度(K)
导热油系统输入的总热量Q_in可以通过测量燃料消耗量和燃料热值来计算,公式如下:
Q_in = m_fuel × LHV
其中:
m_fuel - 燃料的质量流量(kg/s)
LHV - 燃料的低位热值(J/kg)
通过上述公式,我们可以计算出导热油系统的热效率η。

提高导热油系统的热效率可以减少燃料消耗和运行成本,同时也有利于环境保护。

导热油蒸发器换热面积计算

导热油蒸发器换热面积计算

导热油蒸发器换热面积计算预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制用户提供的条件1、均为蒸发器，流量108m3/h，进油温度：260，温差30度，给水温度：20度，产气量3t/h,工作压力：0.7Mpa （100平方）2、流量72m3/h，进油温度：260，温差30度，给水温度：20度，产气量3t/h,工作压力：0.7Mpa （70平方）3、流量460立方/小时，进油温度260度，温差30度，蒸汽压力：1.6Mpa，导热油压力：0.7Mpa ，产气量：12T/H （300平方）4、流量：600立方/小时，进油温度260度，温差25度，蒸汽压力：1.6Mpa，导热油压力：0.7Mpa ，产气量：15T/H （380平方）5、流量460立方/小时，进油温度260度，温差30度，蒸汽压力：1.6Mpa，导热油压力：0.7Mpa ，产气量：12T/H（正方形布管，换热管中心距为37mm，300平方）以上换热面积仅供参考现选择2计算1．已知：热载体油：进油温度260℃，出油温度230℃，流量72m3/h，取重度0.86t/m3 冷载体水：给水温度20℃，出气压力0.8MPa,则对应温度175℃，产气量3t/h2.水从20℃升至175℃所需的传热量计算Q2=1.05m s2C p2(t2-t1)m s2-----产气量3000kg/hC p2-----水的比热4.386kJ/kg. ℃Q2=1.05X3000X4.386X(175-20)=2.1414645kJ/h=5.95X105w(J/s)3.平均温差计算260℃→230℃20℃→175℃240℃--55℃△ t m=(240-55)/ln(240/55)=125.56℃R=(T1-T2)/(t2-t1)=30/155=0.193548P=(t2-t1)/(T1-T2)=155/240=0.6458查得△t m=0.95X125.56=119.28℃4.导热油与水之间的传热系数K=150~200w/㎡. ℃,现取1105.所需换热面积的计算值AA=Q/K△t m=5.95X105/(110X119.28)=28㎡考虑裕量28㎡X1.15=32㎡(这与推荐的70㎡怎么相差这么多啊!其它几种规格的计算出来没有相差这么多)6.热平衡校核Q1=m s1C p1(T1-T2)=72X0.86X0.53X4.18X30=4115.2kJ/h 查了一下资料,比热最小的导热油值为0.53kcal/kg. ℃Q2=1.05X3X4.386X(175-20)=2141.5 kJ/hQ1＞Q2,满足要求. (但两值怎么相差这么多啊?)。

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请看图片，导热油是Therminol
你在ASPEN里面直接寻找物性输入Therminol
Mobiltherm600是美孚公司600系列的导热油，是导热油。

我觉得没必要重新去模拟导热油的，仅仅做换热计算的话是可以直接调用数据库的。

采用Aspen Properties的数据库搜索"Therm”关键字即可搜索到更多导热油组分，但是在版本中有个bug，就是一部分导热油组分是从B-JAC数据库转移过来的，比如Therminol-66计算出来的物性都是错误的，这个bug已经在中修好了。

另外注意：这些导热油组分都为专属设定，不必选择物性方法，比如无论你用NRTL或者是PR方程，计算出的物性都是一样的！
导热油种类繁多，软件只能把一些最著名并且知名公司的部分代表产品列出来，大家在计算的时候可以根据后面的Tb沸点自己选择需要的导热油，在实际采购中，国内的大多数厂商也都遵循这些典型产品的规律。

下面简单介绍下导热油的分类，这样大家就清楚aspen properties软件中各个导热油组分代表的含义，Aspen软件也没用包含下述所有的导热油，但下面的介绍一定会对大家选择那种导热油组分有帮助：
导热油从结构上可分为合成型与矿油型两大类。

合成型导热油又称热传导液，是以石油化工或化工产品为原料经有机合成工艺制得，是纯的或比较纯的化学品，其特点是稳定性好，使用寿命长，可再生，但其价格也相对较高。

矿油型导热油又称热传导油，是以石油某线馏分为原料，经过加工调配制成，是多种烷烃组分的混合物。

矿油型导热油的原料来源较为广泛，生产工艺简单，价格低廉，但其热稳定性和抗氧化性受其多组分物质特性的影响相对较差。

一、合成型
①联苯-联苯醚。

由%联苯醚和%联苯组成，是一种共沸体系，沸点257°，最高使用温度400°。

这是美国Dow公司30年代开发的一种产品，也是使用最早、使用时间最长的产品，优点是热稳定性好，积炭倾向小，缺点是渗透性强，气味难闻，有致癌作用。

由于环保的要求，取缔它的呼声很高，但由于其性能优良，在一定程度上仍被广泛使用。

主要品牌有.1：美国Dow 化学公司的Dowtherm A、美国孟山都公司(Monsanto)的Therminol VP-1、法国Gilotherin DO、德国拜尔(Bayer)的Diphyl、日本新日铁(Nippon stee1)公司的Therm-S350。

②氢化三联苯。

是邻、间、对氢化三联苯混合物，其中对位比例不超过30%，否则出现沉淀。

使用温度-10～340°。

目前氢化三联苯在国外占据了大部分市场份额，为许多热载体装置的首选传导液，其特点是高温稳定性好，蒸气压低，但低温流动性稍差。

氢化三联苯在生产过程中有较大的灵活性，可根据使用温度的不同来选择氢化的程度。

主要品牌有.1：美国Mansanto公司的Therminol 66、日本新日铁公司(Nippon stee1)的Therm S 900、英国石油公司(BP)的Transcol SA。

③苄基甲苯和二苄基甲苯。

两者都是性能较好的热传导液，单苄基甲苯使用温度-80～350°，二苄基甲苯的使用温度范围是一30-350"C，但单苄基甲苯沸点280°，在300°以上要作为气相传导液使用。

二苄基甲苯沸点355～400°，可在350℃高温下长期使用。

主要品牌有：德国赫斯公司(Hills)marlotherms S、日本东槽有机与综研工程公司(ssken Chemical Engineering Co．Ltd．)的Neosk—oil1400等。

④烷基萘。

主要是甲基萘、二甲基萘、异丙基萘等。

使用温度范围-30～300℃，具有毒性低，腐蚀性小，导热性好的特点，而且凝点低，易于输送，适用于寒冷地区，但其高温稳定性较以上三种略差。

主要品牌有：日本新日铁公司(Nippon stee1)的Therm S200，日本东槽与综研公司的Neosk—oil1300，日本吴羽化学公司的KSK-260、KSK-280、KSK-330，美国Monsanto公司的Thermi-NA155和德国Ht1ls公司的Marlotherm N。

二、矿油型
多为重的石油馏分，具有安全低毒、低成本的特点，但使用温度相对较低，与合成型热传导液相比，高温热稳定性差，容易发生氧化裂解。

一般需要添加抗氧剂等添加剂。

生产矿油型导热油的原料有高沸点残油，催化裂化柴油，糠醛或酯精制溶剂抽提润滑油，水蒸气裂解制烯烃得到的裂解渣油。

这些原料油含高沸点芳烃，经过加氢精制脱去杂质及稠环芳烃后，精馏截取适宜馏分制得导热油。

市场上常见的矿油型导热油产品主要有：美国美孚石油公司(Mobil Oil Corp．)的Mobihherm 系列、美国壳牌石油公司的Shell Themia Oil B、Shell thermia oil E、美国埃克森化学公司(Exxon)的Caloria HT43、13本东槽与综研化学公司的Neosk oil L400，英国石油公司(BP)的Tran~al、美国美孚石油公司的Mobil therm 600、英国石油公司Transcal LT等。

在再沸器工艺设计中，常常需要使用导热油去计算换热器，这时采用Aspen EDR就可以调出Aspen Properties Package去选择合适的导热油进行计算，当然，这只是为了换热器热力计算需要，导热油用量仅供参考，实际生产中采购的导热油用量还需要和生产商比对。

据报道，国内矿油型热传导油发展较快，水平也与国外接近，但技术含量较高的合成型热传导液还与国外有一定差距。

国内大部分石化、化纤、聚酯行业都使用国外进口的道生油或氢化三联苯，这也是一个很大的市场。