下载文档原格式
环境工程行业设计规范技术手册第一章：引言1.1 编写目的本技术手册的编写旨在规范环境工程行业的设计规范，提供一套科学、合理、可操作的技术要求，以确保环境工程项目的设计和施工质量，有效保护环境，维护生态平衡。
1.2 适用范围本技术手册适用于环境工程行业的设计人员、工程师、施工人员，以及相关从业人员参考和应用。
第二章：工程规范2.1 设计前准备工作2.1.1 工程背景调查在进行环境工程设计前，必须对工程背景进行调查，包括地理环境、气候条件、污染源等的详细了解，并进行数据收集和分析。
2.1.2 设计目标确定根据工程背景调查的结果，确定环境工程项目的设计目标，包括环境保护指标、治理效果等。
2.1.3 设计方案选择基于设计目标，制定多种设计方案，并进行评估比较，选取最符合要求并经济合理的设计方案。
2.2 设计要求2.2.1 污染物处理要求根据污染物的种类和浓度，确定相应的处理方案和处理效果要求。
2.2.2 设备选型要求根据污染物性质和处理效果要求，选择合适的设备和工艺，并进行合理布局。
2.2.3 工程布局要求根据工程地理环境和污染源位置等因素，进行合理的工程布局，确保工程施工的高效和稳定性。
第三章：设计计算3.1 水质计算针对水质处理工程，进行水质计算，确定水质目标，计算水量、水质浓度和处理效果等，并基于计算结果进行工程设计。
3.2 气体计算对于气体处理工程，根据气体种类、浓度和排放要求，进行气体计算，确定处理设备和排放口布置。
3.3 经济指标计算针对环境工程项目，进行经济指标计算，包括投资成本、运营成本等，在保证技术要求的前提下，寻求经济效益最大化的设计方案。
第四章：工程管理4.1 施工组织设计根据工程规模和技术要求，进行施工组织设计，包括施工队伍组成、施工工艺流程、施工进度计划等。
4.2 施工过程管理严格按照设计图纸和技术要求进行施工管理，进行质量检查和验收，确保施工质量和进度。
4.3 安全防护要求制定安全防护措施和管理要求，确保施工过程中的人员安全和环保设施的安全运行。
沸腾炉的设计----设计内容之三第三章沸腾焙烧炉的设计计算由于热平衡计算中，在计算炉子的热损失时需要知道沸腾全部炉壁与炉顶的总表面积。
所以在热平衡计算之前应先沸腾炉主要尺寸的计算。
3.1、沸腾焙烧炉主体尺寸的计算（一）沸腾焙烧炉单位生产率的计算在计算沸腾炉炉床面积时，本例题所采用的炉子单位生产率不按生产实践数字选取而是按理论公式（6-2-1）进行计算。
单位生产率A= （6-2-1）式中：1440——一天的分钟数；——系数，介于0.93-0.97之间；——单位炉料空气消耗量，；——最佳鼓风强度，。
（6-2-1）式中只有不知道，根据研究结果=(1.2～1.4)k （6-2-2）式中，k——最低鼓风强度，，根据理论（6-2-3）式中：——物料间自由通道断面占总沸腾层断面的比率，一般介于0.15-0.22，对硫化物取0.15，对粒状物料如球粒取0.22；0.15——单位体积的鼓风量在炉内生成的炉气量，——炉料的比重，4000 ；——炉气重度， = =1.429 ；——通过料层炉气的算术平均温度，= =460℃；——物料粒子平均粒度，米。
根据已知精矿的粒度组成，精矿中大粒部分：粒度 0.323㎜ 10%（33%）0.192㎜ 20%（67%）共计 30%（100%）=0.9=0.9(0.67×0.192+0.33×0.323)=0.212㎜精矿中细粒部分：粒度 0.081㎜ 35%（50%）0.068㎜ 35%（50%）共计 70%（100%）=0.9=0.9(0.50×0.068+0.50×0.081)=0.067㎜对全部精矿：大粒部分 0.212㎜ 30%细粒部分 0.067㎜ 70%= × =0.32物料粒子平均粒度按经验公式计算，对混合料，≤0．415 时，平均粒度根据小粒体积含量按下式计算：=5% +95%=0.05×0.212+0.95×0.067=0.074㎜=74×把上述数字代入（6-2-3）式：=(1.2～1.4)k，选用系数1.2，则最佳鼓风强度 =1.2k=1.2×7.403=8.884现在就可以计算炉子的单位生产率：A= =6.925沸腾炉的单位生产率（床能力）与操作气流速度有关，因此也可按以下公式计算求得：A= （6-2-4）式中：——操作气流速度，米/秒。
第三章地源热泵系统的设计及计算一说到设计，人们往往想到的是工程技术人员的计算和绘图，当然这些都属于设计领域里的工作，而寻找解决问题的途径，也是设计任务之一。
设计本身包括寻找解决问题的途径，所以它不限于事先构思，更不排斥实践，而应是思维活动与实践活动的统一。
空调设计的任务及目的，就是把现有能效高的设备组织好、使用好、充分发挥它们的作用。
现代空调系统的不断发展使建筑物内的设施日益增多和复杂，这对改善人们的生活和工作环境有着积极作用，但同时也带来了由于系统设计、工程施工和运行管理不当而造成对自然环境和人体健康有害的因素。
所以反过来力求解决这些问题就成为一种主要的推动力，促使空调技术更进一步向前发展。
目前，建筑节能的重要性越来越引起人们的关注。
从建筑设计方面来看，提高隔热保温性能，采用合理的朝向，增设必要的遮阳等可以减少空调负荷，降低能耗。
对于确定的空调负荷，提高设备的效率和优化运行过程提供相应的硬件软件，都成为降低能耗的关健。
空调系统的设计一般采用工况设计法，是以夏季和冬季室外空气设计参数为依据的典型工况进行计算，并且是按最不利情况考虑，按照设备的额定工况选择指标。
所以，设备选型较大。
空调设备经常处于部分负荷状态下运行，必须要求设备在部分负荷运行时也能高效率运行。
避免负荷变化了，而设备不能作相应调节，出现大马拉小车的现象；或设备也能调节负荷，但调节性能差，耗能指标落后。
因此，设计的任务就是要用先进的自控技术将空调全工况下的性能调整到最佳程度，这就是所谓的过程设计方法。
一、中央空调设计主要参考以下的规范及标准1、通用设计规范1)．《采暧通风及空气调节设计规范》（GB50019-2003（2003年版））；2)．《采暖通风及至气调节制图标准》（GBJ114－88）3)．《建筑设计防火规范》（GBJ116－87）4)．《高层民用建筑设计防火规范》（ GBJ0045－95）5)．《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》（JGJ26-95）2．专用设计规范：1)．《宿舍建筑设计规范》（JGJ36-87）2)．《住宅设计规范》（GB50096-99）3)．《办公建筑设计规范》（JG67－89）4)．〈旅馆建筑设计规范〉（JGJ67-89）5)．《旅游旅馆建筑热土与空气调节节能设计标准》（GB50189-93）6)．《地源热泵系统工程技术规范》（JGJ142－2004）7)．《地面辐射供暖技术规范》（GB50366－2005）8)．其它专用设计规范3．专用设计标准图集：1)．《暖通空调标准图集》2)．《暖通空调设计选用手册》（上、下册）3)、其它有关标准二、空调冷、热负荷计算空调负荷是指为保持室内空气设计条件，单位时间内室内空气输入或排出的热量，前者称为热负荷，后者称为冷负荷。
目录第一章绪论第一节课程设计任务第二节设计目的第三节制药厂废水基本概况第四节任务分析第五节工艺流程第二章工艺流程概述第一节工艺原理第二节结构第三节工艺特点第四节实际应用第三章设计计算第一节设计参数第二节计算过程第四章补充部分第五章参考文献第六章总结第七章致谢第一章绪论第一节课程设计任务该制药厂废水水质情况如下：表1 制药厂废水水质情况表废水流量Q2500m3/d进水水质出水要求要求去除率COD6000mg/L120mg/L98%BOD53000mg/L60mg/L98%SS2500mg/L200mg/L92%PH 6.0—8.0 6.0—9.0不需要调节出水要求：处理后废水排放达到GB8978-1996综合污水排放二级标第二节设计目的通过本课程设计进一步巩固本课程所学习的核心内容，掌握设计的内容以与相关参数的选择与计算，并使所学习知识系统化，培养学生运用所学习知识进行水处理工艺的设计。
本次课程设计，是让学生针对给定的处理工艺，选择相应的参数计算，绘制工艺图，使学生具有初步的设计能力。
第三节制药厂废水基本概况制药工业废水中的污染物多属于结构复杂、有毒害作用和生物难以降解的有机物质，许多废水呈明显的酸碱性，部分废水中含有过高的盐分。
由于制药企业一般根据市场的需求决定产量，故排放废水的波动性很大；若在同一生产线上生产不同产品时，所产生废水的水质、水量差别也可能很大。
制药废水可简要地归结为高浓度难降解的有机废水，即COD浓度一般大于2000mg/L、可生化性指标BOD5/COD值一般小于0.3的有机废水。
考虑到制药废水可能残留某些药物成分等有毒害物质，排放到水体中会对生态环境造成不良影响，我国各类制药工业水污染排放标准中均选择了急性毒性的废水控制标准，以期有效控制有毒有害污染物对环境的影响。
第四节任务分析给定制药厂进水水质中含有大量有机物质和悬浮物，但是并没有出现有毒害物质，并且废水没有呈明显的酸碱性，同时没有盐分的数据，认定为没有含过高盐分。
第三章 主要单元设计计算3.1 CASS 池CASS 反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气、沉淀、排水于一体。
CASS 工艺是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行的过程，具有一定脱氮除磷效果，废水以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的形式运行以实现同步硝化一反硝化和生物除磷。
3.1.1容积采用容积负荷法计算：fNw Ne Se Sa Q V ⨯⨯-⨯=)( 式中：Q-设计水量，3000m 3/dNw---混合液MLSS 污泥浓度（kg/m 3），一般取 2.5-4.0kg/m 3，设计为3.5 kg/m 3Ne---BOD 5-泥负荷，一般为0.05-0.2(kgBOD 5/kgMLSS ·d),设计为0.08 kgBOD 5/kgMLSS ·dSa---进水BOD 5浓度，200/LSe---出水BOD 5浓度，20mg/Lf----混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8，设计为0.75则：33257175.05.308.010)20200(3000m V =⨯⨯⨯-⨯=-，取2600m 3 设计为池子个数N1＝4（个）（一期建设两个，二期建设两个）则单池容积为2600÷4＝650m 3。
3.1.2 外形尺寸池内最大水深一般为3-5m ，设计为H=4.0m 。
则单格池面积A ： 0.4426001⨯=⨯=H n VA =162.5m 2 运行周期设计为4h ，则1日内循环的周期数N2＝24÷4=6则池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度H 1：5.162643000211⨯⨯=⨯⨯=A N N QH =0.77m ，取0.8m 池内混液污泥浓度设计为Nw =3.5g/L污泥体积指数SVI=150则滗水结束时泥面高度H2：H 2=H×Nw×SVI×10-3=4.0×3.5×150×10-3=2.1m 。
给排水课程设计说明书(总21页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--目录第一章设计任务及资料 (1)设计任务 (1)设计资料 (1)第二章设计过程说明 (2)室内给水工程 (2)给水方式选择 (2)水系统分区.................................. 错误!未定义书签。
给水系统的组成 (2)室内排水工程 (2)管道的平面布置及管材............................ 错误!未定义书签。
第三章设计计算 (3)室内给水系统的计算 (4)给水用水定额及时变化系数 (4)最高日用水量 (4)最高日最大时用水量 (4)设计秒流量按公式 (4)室内所需压力 (5)排水系统的计算 (8)排水设计秒流量 (9)横管水力计算 (9)立管水力计算 (9)化粪池计算 (11)参考文献 (19)致谢 (20)第一章设计任务及资料设计任务根据市建委有关部门批准的设计任务书，拟在某区新建一居住小区。
要求设计一幢6层住宅建筑的给水排水工程，具体内容包括：室内给水系统设计计算，排水系统设计计算以及消防水系统设计计算。
设计资料建筑设计资料：该建筑总占地面积㎡，总建筑面积㎡，建筑总高度。
建筑地下层为车库、一至六层为住宅。
该设计任务为建筑工程设计中的室内给水、排水和消防的设计项目。
所提供的设计资料为：（1）建筑设计图纸（包括消防水系统图，一至六层给水排水图）。
（2）市政给水排水资料：建筑给水管网从该建筑西侧引入，排水管网从建筑东侧引出。
城市给水干管可作为该建筑的水源，城市给水管网管径DN400mm，管顶埋深，城市可靠供水压力320Kpa；城市排水管网管径DN200mm，管底埋深。
第二章设计过程说明室内给水工程给水方式选择因为城市可靠供水压力是320Kpa，而给水系统所需压力恰好是320Kpa.所以可以直接由室外市政管网直接供水。
给水系统的组成整个给水系统应包括引入管、水表井、给水管网和附件。
目录课程设计任务 (3)第一章前言 (4)第二章概述 (5)2.1冷凝的目的 (5)2.2冷凝器的类型 (5)2.2.1立式壳管式冷凝器 (5)2.2.2卧式壳管式冷凝器 (5)2.3设计方案的确定 (6)第三章设计计算 (8)3.1初选结构 (8)3.1.1 物性参数 (8)3.1.2设Ko 初选设备 (9)3.2传热计算 (10)3.2.1管程换热系数α2 (10)3.2.2 壳程传热热系数α1 (11)3.2.3污垢热阻与传导热阻 (11)3.2.4 校核传热 (11)3.3 压降计算 (12)3.3.1管程压降计算 (12)3.3.2壳程压降计算 (12)第四章结构设计 (13)4.1 冷凝器的安装与组合 (13)4.2管子设计 (13)4.3 管间距（S）的设计 (14)4.3.1管子在管板上的固定 (14)4.3.2管间距 (14)4.4管板设计 (14)4.5 壳体的厚度计算 (15)4.6 封头设计 (15)4.7 管程进出口管设计 (15)4.7.1进出口管径设计 (15)4.7.2位置设计 (15)4.8 壳程进出口管设计 (15)4.8.1出口管径（冷凝液） (15)4.8.2蒸汽入口管径的设计 (15)4.8.3位置设计 (16)4.9法兰 (16)4.10支座 (16)4.11其它 (16)第五章设计小结 (17)致谢 (18)参考文献 (18)课程设计任务：设计题目：乙醇=水精馏塔塔顶产品全凝器设计条件：处理量： 6 万吨／年产品浓度：含乙醇 95％操作压力：常压冷却介质：水压力： P= 303.9kPa水进口温度： 30o C水出口温度： 40o C第一章前言课程设计是化工原理课程教学中综合性和实际性较强的教学环节。
它要求学生利用课程理论知识，进行融会贯通的独立思考，在规定时间内完成指定的化工设计任务，是使学生体察工程实际问题复杂性的初次尝试，培养了学生分析和解决工程实际问题的能力。
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊第三章闸门设计计算3-1 闸门3-1-1 设计基准型式：垂直启闭滚轮式有效寬：(门孔宽) 0.8 M 閘門寬： 0.922 M 水壓寬： B = 0.88 M 支點距離： L = 0.85 M 有效高：(门孔高) 0.8 M 閘門高：(水压高) H = 0.88 M 設計水位：(外水位) H1 = 3.0 M(内水位) h = 0 M 水封方式：四面水封3-1-2 压力负荷一、全水压Pw()212122221=--⨯=BhHHPw× 1 ×( 32– 2.122)× 0.88 = 1.98 Ton3-1-3 横梁┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊（1）、横梁的位置2.122.7123.02.416P1P2P3P4（2）、各横梁的分担荷重P1=6296.0( 2.12× 2 + 2.416 )× 0.88= 0.28 TonP2= [6296.0( 2.416 × 2 + 2.12 )+6296.0( 2.416 ×2 + 2.712 )] ×0.88= 0.62 TonP3= [6296.0( 2.712 × 2 + 2.416 )+6288.0( 2.712 × 2 + 3.0 )] ×0.88= 0.696 TonP4=6288.0( 3.0 × 2 + 2.712 )× 0.88= 0.36 TonΣPw = P1+ P2 + P3 +P4= 1.97 ≒Pw（3）、主横梁强度A、钢材使用PL6*75┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊3=L max δ8597.0=80013.8761≈…Ok!3-1-4 侧部纵梁┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊(1) 钢材使用PL 6 × 90 mmZ =()602at-=()696.02-= 8.1 Cm33-1-4 主滚轮一、主滚轮强度ta┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊合计:87.6 kg1.6AISI3041底压板 6t*48*74521 1.6横梁 6t*75*910 6.4AISI3042203.22.7191AISI304 2.7底梁 6t*62*9102.8AISI3042890滚轮结构 65*60*85181.41.8AISI3042纵梁3 6t*(62+75)*282170.91.016纵梁2 6t*75*2902AISI304 2.0侧梁 6t*90*8807.6AISI304215 3.81.514890滚轮结构 65*60*902AISI304 3.01.8AISI3042纵梁1 6t*(62+75)*290130.93.912顶梁 6t*90*9221AISI304 3.91.6AISI3041吊耳座 120*55*90111.60.310补强板 8t*62*702AISI3040.61.2AISI3041吊耳插销 ?40*1159 1.27螺母 M161AISI304AISI3041垫片 M1681.66顶压板 6t*48*7451AISI304 1.65密封圈 M832NBR1.6AISI30432螺栓 M8*35 B.N.W.SW.40.055.73CHA2-103水封 P30*35901氯丁橡胶 5.73.6AISI3042侧压板 6t*45*820CHA2-1022 1.838.138.1代 号名 称1CHA2-101面板 6t*910*8801AISI304备注总计单件重 量材 料数量序号CHA2-106CHA2-116CHA2-115CHA2-114CHA2-113CHA2-112CHA2-111CHA2-110CHA2-109CHA2-108CHA2-107CHA2-110CHA2-104CHA2-105闸门门体重量Gt = 90 Kg3-2吊门机┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊3-2-1 设计基准型式：螺杆式吊门机動力：详计算书揚程：约L0 = 0.9 M吊昇速度：(动力) 约 V = 0.3 M/Min閘門重量：(不含吊杆) Gt = 0.09 Ton操作方式：现场-电动及手动3-2-2 吊升负荷一、水压抵抗：Q1(设计水位差：外水位较内水位高 3 公尺)()88.0)3(1212122221⨯⨯⨯=⨯-='BHHWwP= 3.96 Ton PW’：水压Q1 = f×PW’ = 0.03 × 3.96 f：转动摩擦系数0.03 = 0.119 Tonu：水封及钢之摩擦系数 0.7二、水封抵抗：Q2q：磨擦阻力= 0.14 t/Mp：作用于水封之平均水压Q u q p b2=⨯+⨯∑'() = 1/2×H+ h=1/2×0.88+2.12 = 2.56 t/M2= 0.7 ×(0.14+2.56×0.030)×3.59 b：水封受压宽度 0.030 M：水封总长= 3.59 M = 0.545 Ton吊升时Ton降下时Ton閘門重量G t10.090 ↓0.090 ↓水壓抵抗Q10.119 ↓0.119 ↑水封抵抗Q20.545 ↓0.545 ↑合计0.754 ↓0.574 ↑0.754 × 1.25 = 0.9425 Ton吊门机容量以 1.0 Ton计算┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊3-2-3 吊门机设计一、设计条件：（1）吊门机型式：电动单螺杆式吊门机（2）螺杆规格，30°梯形螺纹 , JIS B 0216，Tr30（3）螺杆材质：SUS304 不锈钢（4）外径：φ30 mm …d，有效径：φ27 mm …d1（5）螺距： 6 mm … p, 螺纹条数： 2 …n（6）导程： 12 mm … l（7）提吊力： 1000 Kg … Ft（8）提吊高度： 0.9 MA73.51000= 174.5 Kg/Cm2 < 1060 Kg/Cm2四、细长比δ（1）回转半径 e┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊e =41d=47.2= 0.675 Cm（2）细长比δ I：支撑间最长距离 110 Cm60.4 25.3 rpm。
第三章蒸发器设计计算蒸发器主体为加热室和分离室，蒸发器的主要结构尺寸包括：加热室和分离室的直径及高度；加热管的规格、长度及在花板上的排列方式、连接管的尺寸。
这些尺寸的确定取决于工艺计算结果，主要是传热面积。
3.1加热管的选择和管数的初步估计3.1.1管子长度的选择根据溶液结垢的难易程度、溶液的起泡性和厂房的高度等因素来考虑。
本次设计选用外循环式蒸发器，国产外循环式蒸发器蒸发器的管长一般从2560到3000mm不等，具体参考《糖汁加热与蒸发》[1]第139页表6-1，再根据糖汁的黏度情况，选择加热管以及板管型号如下表3-1所示：表3-1加热选择参数所需要每端留出的剩余长度，则计算理论管子数n时的管长实际可以按以下公式计算：L=（L0-0.1）m=3-0.1=2.9 m前面已经计算求得各效面积A取500m2n= = =1307加热管的排布方式按正三角形排列，查《常用化工单元设备设计》[3]第163页表4-6，知道当管数为1303时，排布为a=19层，1307与1303相差不大，在这可以取19层进行计算。
其中排列在六角形内管数为 =1027根，其余排列在弓形面积内，如果按标准间距即管间距离54mm排列，则有四根管排不下，四根管的总面积为：A3=3.1415926×0.042×2.9×3=1.53 m2鉴于前面已经取1.11的安全系数，如果现在取1303根管，则总面积为：=500-1.53=498.47 安全系数为 K= =1.108在安全系数范围内，所以可以不要三根管，取1303根。
3.1.2加热壳体的直径计算D=t(b-1)+2eD-----壳体直径，m；t------管间距，m；b-----沿直径方向排列的管子数目；e-----外层管的中心到壳体内壁的距离，一般取e=(1.0～1.5)d0,在此取1.5。
b =2a-1=2×19-1=37D=0.054×(37-1)+2×1.5×0.042＝2.07m参考《糖厂技术准备第三册》[6]第198页表9-2,本次设计常用标准形式的外循环式蒸发器,型号为TWX-550,有关参数如下表所示取标准的壳体直径为2400mm，具体参数如下表3-2-1，3-2-2所示：表3-2-1外循环管蒸发器有关技术参数表3-2-2 管蒸发器有关技术参数3.3 分离室直径与高度的校核分离室的直径取决于分离室的体积，而分离室体积又与二次蒸汽的体积流量及蒸发体积强度有关。
第三章污水处理厂工艺设计及计算第一节格栅.1。
1 设计说明栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0。
6~1.0m/s，槽内流速0。
5m/s 左右.如果流速过大,不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。
此外，在选择格栅断面尺寸时,应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。
格栅栅条间隙拟定为25。
00mm。
1。
2 设计流量：a。
日平均流量Q d=45000m3/d≈1875m3/h=0.52m3/s=520L/sK z取1。
4b。
最大日流量Q max=K z·Q d=1.4×1875m3/h=2625m3/h=0。
73m3/s1。
3设计参数：栅条净间隙为b=25。
0mm 栅前流速ν1=0.7m/s过栅流速0.6m/s 栅前部分长度：0。
5m格栅倾角δ=60°单位栅渣量:ω1=0。
05m3栅渣/103m3污水1.4设计计算：1。
4。
1 确定栅前水深根据最优水力断面公式计算得:所以栅前槽宽约0。
66m。
栅前水深h≈0.33m1。
4。
2 格栅计算说明：Q max—最大设计流量,m3/s；α—格栅倾角，度（°)；h-栅前水深，m；ν-污水的过栅流速，m/s.栅条间隙数(n）为=栅槽有效宽度（）设计采用ø10圆钢为栅条，即S=0。
01m。
=1.04(m）通过格栅的水头损失h2h0-计算水头损失；g—重力加速度；K-格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数，一般取3;ξ—阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，对于圆形断面，所以：栅后槽总高度HH=h+h1+h2=0.33+0。
3+0。
025=0.655（m）(h1—栅前渠超高，一般取0。
3m) 栅槽总长度L＝0.3+0。
33＝0。
63L1—进水渠长，m；L2—栅槽与出水渠连接处渐窄部分长度,m;B1-进水渠宽,；α1—进水渐宽部分的展开角，一般取20°。
第三章设计计算设计流量:10000=416、7由于进水水位太低,固在进水口位置设置提升井使得水位提升。
提升内水力停留时间为5min。
提升井大小为:35深度为:4m,超高为0、3m总深为:4、3m长宽为:3m3m3、1:格栅1:细格栅1):栅条间隙数:设栅前水深0、5m ;过栅流速v=0、6m/s; 栅条间隙b=0、01m; 栅条安装倾角细栅间隙数按公式取n=38式中:——最大设计流量α——格栅倾角( °)h ——格栅水深(m)v ——过栅流速( )2):栅槽宽度:设栅条宽度为S=0、01mB=S*(n-1)+b*n=0、01*(38-1)+0、02*38=0、753):进水渠道渐宽部分得长度:设进水渠道宽=0、35m,其渐宽部分得展开角度4):栅槽与出水渠道连接处得渐宽部分长度5):通过格栅得水头损失:设栅条断面为锐边矩形(查表得)=0、08m6):栅后槽总高度:设栅前渠道超高H==0、5+0、08+0、3=0、887):栅槽总长度:=0、55+0、275+0、5+1、0+=2、08m8):每日栅渣量:在格栅间隙38mm得情况下,设栅渣量为每1000污水产0、01W==0、67>0、2式中:W1 ——栅渣量标准(污水)当格栅间隙为:16~25mm 时W1=0、05 到0、1当格栅间隙为:30~50mm 时W1=0、01 到0、03Qmax——最大设计流量(m3/s)所以采用机械格栅设一座细格栅间,其尺寸为4m×5m。
格栅选用:XGC型旋转式格栅除污机3、2:调节池:1):中与池:1、1设计参数:设计流量:Q=10000m3/d=417m3/h中与时间:t=10min有效水深:h=3m超高h1=0、3m1、2:设计计算:①有效容积设计取②设计为矩形(尺寸长):4、8×4、8=23、1m2③总高度H=h+h1=3、3mPH调节在中与池得上方设置PH监测仪调节装置。
第三章 设计计算设计流量：10000d m 3=416.7h m 3由于进水水位太低，固在进水口位置设置提升井 使得水位提升。
提升内水力停留时间为5min 。
提升井大小为：353m深度为：4m,超高为0.3m 总深为：4.3m长宽为：3m ⨯3m 3.1：格栅 1：细格栅 1）：栅条间隙数：设栅前水深0.5m ；过栅流速v=0.6m/s ； 栅条间隙b=0.01m ；栅条安装倾角70o α=细栅间隙数按公式 36.2n ===取n=38 式中：m axQ ——最大设计流量d m 3α —— 格栅倾角 ( °) h —— 格栅水深 (m) v —— 过栅流速 (s m ) 2）：栅槽宽度： 设栅条宽度为S=0.01mB=S*(n-1)+b*n=0.01*（38-1）+0.02*38=0.75 3）：进水渠道渐宽部分的长度：设进水渠道宽1B =0.35m,其渐宽部分的展开角度o201=αm tg tg B B l o55.020*235.075.02111=-=-=α4）：栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度m l l 275.02/55.0212===5）：通过格栅的水头损失：设栅条断面为锐边矩形Kg v b S h sin 2)(2341β= （查表得42.2=β） =0.08m6）：栅后槽总高度： 设栅前渠道超高m h 3.02=H=21h h h ++=0.5+0.08+0.3=0.88 7）：栅槽总长度：αtg H l l L 1210.15.0++++= =0.55+0.275+0.5+1.0+703.04.0tg +=2.08m 8）：每日栅渣量：在格栅间隙38mm 的情况下，设栅渣量为每10003m 污水产0.013mW=1000*5.186400*01.0*1157.01000*86400*1max =Z K W Q =0.67d m 3>0.2d m 3式中 :W1 ——栅渣量标准(331000*m m 污水)当格栅间隙为：16~25mm 时W1=0.05 到0.1 当格栅间隙为：30~50mm 时W1=0.01 到0.03 Qmax ——最大设计流量（m3/s ） 所以采用机械格栅设一座细格栅间，其尺寸为4m ×5m 。
格栅选用：XGC 型旋转式格栅除污机3.2：调节池： 1)：中和池： 1.1设计参数：设计流量：Q=10000m3/d=417m3/h 中和时间：t=10min 有效水深：h=3m 超高h1=0.3m 1.2：设计计算： ①有效容积35.696*1417m Qt V =⨯==设计取370m V =②设计为矩形（尺寸长）：4.8×4.8=23.1m 2 ③总高度 H=h+h 1=3.3mPH 调节在中和池的上方设置PH 监测仪调节装置。
2）:调节池的计算： 1)：有效容积V=Q ×T=1666.43m式中 ：V ——调节池的有效容积，（3m ）Q ——平均进入流量，（3m h ）T ——停留时间，（6h ） 2.2：有效水深：取h=5.0m 3): 表面积A 25005调节池面积为A=hV==500 2m池宽B 取20m,则池长L=BF =50020=25m本设计里调节池内污水停留时间6小时 4): 总高H设超高h 1=0.5m H=h+h1 =5+0.5=5.5m 5):.进水管径设进水流速为 1.0m v s=2384D mm ===，取400mm6):.搅拌器的选型在调节池的对角线上设两台搅拌机，型号为MRPGS-100-2.2-3B1。
7):.出水选择出水采用潜污泵出水。
调节池计算示意图3.3：提升泵房：水泵的选择：1：设计水量为10000 m3/d ，设离心泵3台，两开一备，则单台流量为310000208.3242m Q h ==⨯ 所需扬程为9m2：型号：200WQ250-15-18.5主要性能参数：流量：250m3/h 扬程：15m功率：18.5kw转速：1470r/min泵重：520kg排出口径：200mm3.4：混凝沉淀池1：混凝沉淀池采用机械搅拌混合池，机械混合池借助搅拌桨的作用达到形成絮体的目的，其优点是能够适应水量变化，水头损失少，如配上无级变速传动装置，则更容易使反应状态达到最佳。
机械絮凝池是利用电机经减速装置带动搅拌器对水流进行搅拌，使水中的颗粒相互碰撞，完成絮凝。
目前我国大多数的机械絮凝采用旋转的方式，搅拌器采用桨板式，搅拌轴有水平式和垂直式两种。
本设计采用的是垂直轴机械反应池。
图3-3：垂直轴机械反应池结构图1：反应池容积反应时间取t=20min,设计流量Q=10000m ³/d=416.7m ³/h ，设为两组， Q 1=Q/2=208.5 m ³/h 总容积31/60208.520/6067.5V Q m ==⨯=1):反应池尺寸确定采用二格串联，每池设置一台搅拌机 每格容积V/2=33.75m ³后接沉淀池后接沉淀池则每个池平面尺寸为：长*宽：4.0m*4.0m 则水深H=33.75/（4.0*4.0）=2.25m 反应池超高取0.45m ，则池总高度为2.8m反应池分格，中间设墙作为挡板，反应池分格隔墙上的过水孔道上下交错布置。
： 2)；叶轮直径叶轮直径取格宽的87%，其直径为 D=4.0*0.873=3.48m 设计中取D=3.5m叶轮桨板中心点线速度采用：120.5,0.35m m v v s s ==桨板长度取1.5m （桨板长度与叶轮直径之比1.5/3.5<0.75） 桨板宽度取0.15m ，每根轴上桨板数设8块，内，外侧各4块。
旋转桨板面积与絮凝池过水断面之比为：80.15 1.511.25%4.0*4.0⨯⨯=，满足10%~20%的要求。
每块桨板宽度为桨板长度的0.1，满足1/10~1/15的要求。
池壁设四块挡板，尺寸为0.2m*0.2m ，其面积与过水断面面积之比为：2*0.2*210%4.0*2.0=3)：叶轮桨板中心点旋转直径及转速000)2()2L L D L -=+ 式中：0D ——叶轮桨板中心点旋转直径（mm ）;L ——桨板轴中心至外桨板外缘的距离（mm ）； 0L ——桨板轴中心至内桨板内缘的距离（mm ）。
设计中取L =1750mm, 0L =800mm01750800)2(800) 2.552D m -=+=11060v n D π=式中：1n ——第一格叶轮转速（minr）；1v ——第一格叶轮桨板中心线速度，（m s ）；0D ——叶轮桨板中心点旋转直径（mm ）; 叶轮线速度：v 1=0.5m/s,v 2=0.3m/s ，v 3=0.2 m/s ，D=2.55m 第一格n 1=D v π160=55.25.060⨯⨯π=3.75r/min, 1ω=0.375rad s第二格n 2=D v π260=55.235.060⨯⨯π=2.63r/min,2ω=0.263rad s桨板宽长比b l =0.150.11.5=<1K=g2ρϕ 式中：K ——系数 ϕ——阻力系数ρ——水的密度（1000 3kg m ）g ——重力加速度（2m s ）阻力系数ϕ562*9.8k ==4)：桨板旋转功率计算N0=ykl 2ω()4142r r -/408 式中 y —每个叶轮上的桨板数目 l —桨板长度R 2—叶轮半径，R 2=1.0mr1—叶轮半径与桨板宽度之差为0.12 则第一格外侧桨板旋转功率1N '=4⨯56⨯1.5⨯0.375³⨯()60.175.144-/408=0.123kw 第一格内侧桨板旋转功率N1"=4⨯56⨯1.5⨯0.263³⨯(0.954-0.804)/408=0.060kw 第一格搅拌轴功率N1=1N '+ N1"=0.123+0.060=0.186kw 第二格外侧桨板旋转功率 '2N =0.065kw第二格内侧桨板旋转轴功率"2N =0.0086kw第二格搅拌轴功率N2='2N +"2N =0.065+0.0086=0.0736kw 5)：配用电机功率设两台搅拌机合用一台电动机，电动机总功率为 N=0.186+0.0736=0.26kw,取0.3kw 传动效率取0.7则N=0.3/(0.5⨯0.7)=0.86kw 6)：投药药剂采用PAC,其pH 适用范围6-9, 加药车间设在反应池的旁边，通过管道输送到混凝池外的药剂注射器里。
7)：进水布置直接使用直径400mm 的主干管进水，到两组池子中间分成2根小干管，直径200mm ，在小干管各设一个药剂注射器投加絮凝剂，在池子的上端进水。
8)：出水布置在两格反应池过后，设计了一个长1m 的过渡区，采用穿墙孔口与沉淀池相连，每个空口长0.1m ，宽0.1m,一共40个。
2：沉淀池 平流式沉淀池平流式沉淀池沉淀效果好，对废水水量和温度的变化适应能力强，施工简单价低，处理水量不限，对中型企业尤其是乡镇企业的污水处理站，普遍应用的是平流式沉淀池。
其结构见图3-4：图3-4：沉淀池示意图2.1):沉淀池尺寸确定查阅《污水处理厂工艺设计手册》,对于生物处理后的沉淀池,表面水力负荷1.0-2.0 (m 3·m -2·h -1 )之间，此设计取了1.5 (m 3·m -2·h -1 )，停留时间一般取1.5-2.5小时，本设计取2小时设计两座共壁合建。
+3.89+2.89+3.39+2.74+0.00挡板+3.39+0.00-4.74(1)池子总表面积A=max 3600'Q q ⨯=36000.11571.5⨯=278m 2 式中 q ’—水力负荷，取1.5 (m 3·m -2·h -1 )Q max —最大设计流量，因为此设计中流量不变，所以最大设计流量等于设计流量。
(2)沉淀池有效水深h 2='q t ⨯ =1.5×2.0=3.0m式中 q ’—水力负荷，取1.5 (m 3·m -2·h -1 )t —停留时间，取2小时 (3)沉淀区有效容积V 1 V 1=Qt ×3600=625m 3 (4)沉淀池长度L L=vt ×3.6式中v —水平流速，mm/s ；一般不大于5mm/s ，取4.5mm/s 。
L=vt =4.5×2×3.6=32.5m (5)沉淀池的总宽度b ： b=A/L=278/32.5=8.6m 则单池宽度为:4.3m (6)校核长宽比L/b=32.5/4.3=7.8>4 符合要求 （7）：总污泥量： 本设计污泥产率以Y=0.355599.2%kgD kgBOD 计，含水率，则干污泥量用下式计算0()*()DS e h e W YQ S S Q X X X =-+--式中：DS W ——污泥干重，kg d ； Y ——活性污泥干产率，5skgD kgBODQ ——污水量，3md0X , h X , e X ——分别为进水总SS ，出水中SS 活性部分量，出水SS 浓度3kg mS ，e S ——进出水5BOD 值，3kgm 0.3510000(0.280.196)10000(0.280.115)2948501144DSW kgd =⨯⨯-+⨯-=+=湿污泥量：1144143(199.7%)1000(10.992)1000dn W V ===-⨯-⨯3m每个沉淀池污泥部分容积：314371.52V m == 沉淀池没8小时排次泥：沉淀池泥都污泥量为：371.517.93V m == （8）：污泥斗容积：污泥斗设在沉淀池的进水段，采用重力排泥，排泥管深入污泥斗底部，为防止污泥斗底部积尘，污泥斗底部尺寸一般小于0.5m ，污泥斗倾角大于60o 。
