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装配式简支T形梁桥课程设计一、设计内容根据结构图所示的一孔标准跨径为L b=25m的T形梁的截面尺寸，要求对作用效应组合后的最不利的主梁（一根）进行下列设计与计算：1、行车道板的内力计算；2、主梁内力计算；二、设计资料1、桥面净宽：净-7（车行道）＋2×1.0（人行道）＋2×0.25（栏杆）。
2、设计荷载：公路-Ⅱ级，人群3.5kN/m2。
3、材料：表1 钢筋技术指标表2 混凝土技术指标4、结构尺寸图：主梁：标准跨径L b＝25m（墩中心距离）。
计算跨径L＝24.50m（支座中心距离）。
预制长度L’＝24.95m（主梁预制长度）。
横隔梁5根，肋宽15cm。
主梁横截面细部尺寸如图。
桥梁横断面图（单位：cm）T型梁尺寸图（单位：cm）本桥为公路简支梁桥，双车道，行车道宽度为7m，人行道宽度为1.0m，主梁为装配式钢筋混凝土简支T梁，桥面由五片主梁组成，主梁之间的桥面板为铰接，沿梁长设置5道横隔梁，横隔梁的平均厚度为15.0cm。
设计方案：一、主梁内力计算(一)、恒载内力计算： 1、恒载集度计算：主梁截面面积：[（0.08+0.14）×0.8]/2×2+0.2×1.4=0.456 m 2 主梁自重：g 1边=g 1中=0.456×25=11.4 KN/m 横隔梁折算荷载：kN/m 335.150.24251015.08.0208.014.02.1g 中2=÷⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=7kN/m 66.050.2425515.08.0208.014.02.1g 2边=÷⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛+-= 桥面铺装：()kN/m 50.352525.308.012.021g 3=÷⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯+=栏杆和人行道：kN/m 60.3592g 4=÷⨯=合计：边主梁：kN/m 167.1960.350.3667.040.11g g g g g 432边1边边=+++=+++= 中主梁：kN/m 835.1960.350.3335.140.11 g g g g g 4321=+++=+++=中中中 2、恒载内力计算结果如表3：表３ 恒载内力计算(二)、活载内力计算： 1、冲击系数：(1)主梁的抗弯惯性矩： 行车道板的平均厚度为：11cm 2148h =+= 截面重心位置：cm 11.452014011)20180(2/140201402/1111)20180(d x =⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=惯性矩：()()42323x cm 576.908706911.452140140201402012121111.4511201801120180121I =⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯-+⨯-⨯= 总抗弯惯性矩：44x 8cm 45435347.86cm 9087069.5755I I =⨯== (2)冲击系数ω：3115.104102167.193835.1910510576.9087069101085.224.50πm EI l πω33864=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==- 60.612πf ==ϖ因为， 50.4μ 14Hz 时4f => 所以， 1.45μ1=+2、荷载横向分布系数计算：按《桥规》规定，汽车荷载距人行道不小于0.5米，针对各主梁进行最不利位置布载，可计算出各主梁荷载横向分布系数。
装配式钢筋混凝土简支T 行梁设计与计算书 一、设计资料 （一）桥梁大体概况一、桥面净空：净72 1.5m m -+⨯；二、设计荷载：公路-Ⅱ级汽车荷载，人群23.5/KN m ，结构安全品级为二级，01γ=；3、材料规格：钢筋：主筋采用400HRB 钢筋，箍筋采用400HRB ，Ⅰ类环境； 混凝土：采用30C 混凝土； 4、结构尺寸： 标准跨径 20.00b L m =； 计算跨径19.50j L m =；主梁全长 19.96L m =；图1 20m 钢筋混凝土简支梁尺寸（尺寸单位：mm ）（二）内力计算结果表1 弯矩标准值d M 汇总表(单位：KN m ⋅) 内力横载G M汽车1Q M人群2Q Md /2L M ，d L/4M ，表2 弯矩标准值d V 汇总表(单位：KN )内力横载G V 汽车1Q V人群2Q V,d o Vd /2V ，L注：车辆荷载引发的弯矩已计入冲击系数，1 1.19μ+= 二、跨中截面的纵向受拉钢筋计算 一、承载能力极限状态计算时作用效应组合0,/201111()1.0(1.2702.0 1.4608.00.8 1.455.0)1755.2mnd L Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j M S S S kN mγγγγϕγ===++=⨯⨯+⨯+⨯⨯=⋅∑∑ 二、T 形截面受压翼板有效宽度'f b'140100120()2f h mm +== '111195006500()33f b L mm ==⨯='21600()f b mm =''321218020121201620()f h f b b b h mm =++=+⨯+⨯=所以,受压翼板的有效宽度：'1600()f b mm =3、主钢筋数量计算由规范查得013.8, 1.39,330,0.53, 1.0cd td sd b f MPa f MPa f MPa ξγ=====。
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计一、设计资料1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。
2、主梁跨径和全长标准跨径：Lb=25m（墩中心距离）。
计算跨径：L=24.50m（支座中心距离）。
预制长度：L’=24.95m（主梁预制长度）。
3、设计荷载公路-II级，人群3.5kN/m2。
5、结构尺寸横隔梁5根，肋宽15cm。
桥梁纵向布置图（单位：cm）桥梁横断面图（单位：cm）T 型梁尺寸图（单位：cm ）6、计算方法 极限状态法7、设计依据(1) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG –D60-2004）。
(2) 《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG –D60-2004）。
二、行车道板的计算 (一)计算模式行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应1．每延米板上的恒载个g桥面铺装：m kN g /4.2240.11.01=⨯⨯=T 梁翼缘板自重：m kN g /75.2250.111.02=⨯⨯=每延米跨宽板恒载合计：m kN g g g /15.575.24.221=+=+=2．永久荷载产生的效应弯矩：kNm gl M sg 65.1)22.08.1(15.52121220-=-⨯⨯-=-= 剪力：kN gl Q sg 12.4)22.08.1(15.50=-⨯== 3．可变荷载产生的效应以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载根据《公路桥涵设计通用规范》2b 2am a 2.02= m b 6.02=顺行车方向轮压分布宽度：m H a a 4.01.022.0221=⨯+=+= 垂直行车方向轮压分布宽度：m H b b 8.01.026.0221=⨯+=+=荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：m l a a 4.38.024.14.024.101=⨯++=++= 单轮时：m l a a 0.28.024.02'01=⨯+=+=根据《公路桥涵设计通用规范》，局部加载冲击系数：3.11=+μ 作用于每米宽板条上的弯矩为：m kN b l a P M sp /06.16)48.08.0(4.342803.1)4(4)1(10-=-⨯⨯⨯-=-+-=μ 单个车轮时：m kN b l a P M sp /65.13)48.08.0(0.241403.1)4('4)1('10-=-⨯⨯⨯-=-+-=μ 取最大值：m kN M sp /06.16-=作用于每米宽板条上的剪力为：kN a P Q sp 76.264.342803.14)1(=⨯⨯=+=μ 4．基本组合根据《公路桥涵设计通用规范》 恒+汽：m kN M M sp sg /46.24)06.16(4.1)65.1(2.14.12.1-=-⨯+-⨯=+ kN Q Q sp sg 41.4276.264.112.42.14.12.1=⨯+⨯=+ 故行车道板的设计作用效应为：m kN M sj /46.24-= kN Q sj 41.42=(三)截面设计、配筋与强度验算1.界面设计与配筋悬臂板根部高度14h cm =，净保护层2a cm =。
桥梁工程课程设计装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计行车
道板内力计算
1.设计简支T形梁桥
首先，需要设计一座简支T形梁桥，设计参数如下：
桥梁跨度：20米
桥面车道宽度：6米
梁高：2米
使用装配式钢筋混凝土梁板，混凝土强度等级为C40，钢筋使用HRB400。
根据设计参数，利用梁板计算软件进行梁板计算，确定梁板的尺寸和受力情况。
在确定梁板的尺寸和受力情况后，可以进行梁柱设计，包括确定梁柱的截面形状和尺寸，计算梁柱的受力。
最后，完成简支T形梁桥的结构设计。
2.行车道板内力计算
为了计算行车道板的内力情况，需要进行荷载分析。
根据规范，车道板设计荷载包括：
车辆荷载：根据相应的车型和道路等级，确定车辆荷载，并进行等效荷载计算。
短期荷载：如施工荷载、桥面修复车辆荷载等。
温度荷载：由于温度变化引起的桥梁变形所引起荷载。
其他荷载：如风荷载、雨雪荷载等。
根据设计参数和相应规范的荷载要求，计算行车道板的受力情况。
行车道板的内力分为弯矩和剪力两个方向，可以通过使用相应的软件进行计算。
计算结果应满足相关规范的要求，如内力平衡、极限状态等。
为了确保结构的安全性，还需要进行结构的验算和分析。
总体而言，装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计行车道板内力计算需要进行多方面的计算和分析，包括梁板计算、梁柱设计、荷载分析等。
需要制定合理的设计方案，确保结构的安全性和可靠性。
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课设装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课设The Standardization Office was revised on the afternoon of December 13, 2020目录第一章设计资料 (1)第二章计算要求及工作量 (1)第三章主梁设计 (2)1、结构尺寸的拟定 (2)2、主梁的计算 (3)(1）主梁荷载横向分布系数计算 (3)3、作用效应计算 (11)(1)永久作用效应 (11)(2)可变作用效应 (13)4、持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算 (18)(1)配置主筋 (19)（2）持久状况截面承载能力计算 (20)（3）根据斜截面抗剪承载进行斜筋配置 (20)（4）箍筋配置 (24)（5）斜截面抗剪承载能力验算 (26)5、持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算 (29)6、持久状况正常使用极限状态下的挠度验算 (31)第四章行车道板的计算 (33)第五章横梁的计算 (37)桥梁工程课程设计任务书题目：装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算第一章设计资料1. 桥面净空：净－10+2×0.5m(防撞栏)2. 主梁跨径及全长标准跨径: 13m主梁全长：12.96m计算跨径: 12.50m3. 设计荷载m。
公路-Ⅱ级，人群3k N/24.材料钢筋：主筋用HRB335级钢筋，其他用R235级钢筋。
混凝土：C50，容重26kN/m3；桥面铺装采用沥青混凝土；容重23kN/m3；5. 设计依据⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60—2004）⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62—2004）；6. 参考资料⑴结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社；⑵桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社；⑶公路桥梁设计手册《梁桥》（上、下册）人民交通出版社⑷桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁(板)桥》(第三版) 易建国主编.人民交通出版社(5)《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计》闫志刚主编.机械工业出版社第二章计算要求及工作量1. 主梁截面设计2. 计算主梁的荷载横向分布系数3. 主梁内力计算4. 进行作用效应组合，绘出弯矩和剪力包络图；5. 进行主梁正截面、斜截面设计及全梁承载力验算；6. 行车道板内力计算7. 图纸绘制：（A3图纸）桥梁总体布置图（绘出平、纵、横三个视图）、主梁一般构造图、配筋图。
公路桥梁课程设计--装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计目录一．设计课题二. 设计目的三. 设计资料四. 设计参考书五. 设计内容：（一）行车道板的计算:1.结构自重及其内力计算2.汽车荷载作用计算3.内力组合4.翼缘板截面配筋5.截面复核（二）主梁的计算:1.结构自重产生的内力2 .汽车荷载和人群荷载计算3..汽车荷载和人群荷载汇总（三）主梁内力组合:1.内力汇总2.主梁配筋3.主梁配筋截面复核（四）横隔梁内力计算:1.群定计算荷载2.绘制内力影响线3.确定横隔梁设计内力一．设计课题：装配式钢筋混凝土简支T 形梁桥设计。
二．设计目的：通过本课程设计，使学生掌握荷载横向分布系数的计算、内力计算，切实掌握《桥梁工程》的主要理论知识，对中、小型桥梁的构造原理和设计计算方法有进一步的理解，培养动手、设计能力，对最新桥涵设计规范的运用更加熟练，能独立完成钢筋混凝土T 梁梁桥的设计。
三．设计资料：一级公路，双向六车道，单向车道（采用分离式），设计速度100km/h ，要求设有人行道。
（1） 主要设计指标：1. 荷载等级：汽车荷载为公路—Ⅰ级，人群荷载取3.0KN/2M 桥面净空：车道宽+安全宽+人行道=3.75×3+0.5×2+1=1.25m2. 标准跨径：K L =20M3. 计算跨径：0L =19.5M （2） 资料1. 钢筋：主钢筋，弯起钢筋和架立钢筋用HRB400钢筋，其它用R235钢筋。
2. 钢筋混凝土：主梁用35C 混凝土，桥面铺装用25C 混凝土（重度为24KN/3M ,沥青混凝土重度23KN/3M ）.(3)安全等级：一级四．设计参考书：《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）人民交通出版社北京《桥梁工程》李辅元人民交通出版社《混凝土简支梁（板）桥》易建国，人民交通出版社《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）人民交通出版社北京《公路桥涵钢筋混凝土受弯构件的计算》李美东，中国水利水电出版社，知识产权出版社五．设计内容结构尺寸，主梁的高度与梁的间距，活载大小等相关，对于跨径为20M的设计桥梁高采用1.5M，高跨比为1/11—1/16，而梁肋宽为180MM，桥面净宽13.25M，即设计6片梁，梁的翼缘板宽为b=2200mm，f翼缘板端部宽80mm,翼缘板根部宽140mm,横隔梁高度为主梁高度的3/4，即h横=3/4×1.5m≈1.1m，横隔梁的间距为4850mm，横隔梁的肋横断面图（单位：mm）纵断面图（单位：mm）宽上部为160mm,下部为150mm,具体图示如下：（一）行车道板的计算1.设计一座梁式装配式钢筋混凝土T 形简支梁截面如上图，计算跨径19.5m ，桥面净宽11.25+2×0.5+1m ，桥面铺装2cm 的沥青表面处治（重力密度为23KN/3M ）和平均9cm 厚混凝土层（重力密度为24KN/3M ）,T 形翼缘板35C 的重力密度25KN/3M ，设计标准为公路Ⅰ级，人群荷载3.0KN/2M ,结构重要系数为1.1，计算行车道板和主梁的内力。
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计一、设计资料1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。
2、主梁跨径和全长标准跨径：Lb=25m（墩中心距离）。
计算跨径：L=24.50m（支座中心距离）。
预制长度：L’=24.95m（主梁预制长度）。
3、设计荷载公路-II级，人群3.5kN/m2。
5、结构尺寸横隔梁5根，肋宽15cm。
桥梁纵向布置图（单位：cm）桥梁横断面图（单位：cm）T 型梁尺寸图（单位：cm ）6、计算方法 极限状态法7、设计依据(1) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG –D60-2004）。
(2) 《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG –D60-2004）。
二、行车道板的计算 (一)计算模式行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应1．每延米板上的恒载个g桥面铺装：m kN g /4.2240.11.01=⨯⨯=T 梁翼缘板自重：m kN g /75.2250.111.02=⨯⨯=每延米跨宽板恒载合计：m kN g g g /15.575.24.221=+=+=2．永久荷载产生的效应弯矩：kNm gl M sg 65.1)22.08.1(15.52121220-=-⨯⨯-=-=剪力：kN gl Q sg 12.4)22.08.1(15.50=-⨯==3．可变荷载产生的效应以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条后轮着地宽度2b 及长度2a 为：m a 2.02= m b 6.02=顺行车方向轮压分布宽度：m H a a 4.01.022.0221=⨯+=+= 垂直行车方向轮压分布宽度：m H b b 8.01.026.0221=⨯+=+=荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：m l a a 4.38.024.14.024.101=⨯++=++= 单轮时：m l a a 0.28.024.02'01=⨯+=+=根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2条，局部加载冲击系数：3.11=+μ 作用于每米宽板条上的弯矩为：m kN b l a P M sp /06.16)48.08.0(4.342803.1)4(4)1(10-=-⨯⨯⨯-=-+-=μ 单个车轮时：m kN b l a P M sp /65.13)48.08.0(0.241403.1)4('4)1('10-=-⨯⨯⨯-=-+-=μ 取最大值：m kN M sp /06.16-=作用于每米宽板条上的剪力为：kN a P Q sp 76.264.342803.14)1(=⨯⨯=+=μ 4．基本组合根据《公路桥涵设计通用规范》4.1.6条 恒+汽：m kN M M sp sg /46.24)06.16(4.1)65.1(2.14.12.1-=-⨯+-⨯=+ kN Q Q sp sg 41.4276.264.112.42.14.12.1=⨯+⨯=+故行车道板的设计作用效应为：m kN M sj /46.24-= kN Q sj 41.42=(三)截面设计、配筋与强度验算1.界面设计与配筋悬臂板根部高度14h cm =，净保护层2a cm =。
桥梁工程技术（课程设计）装配式钢筋混凝土简支T形梁桥学校：吉林交通职业技术学院院系：道路与桥梁工程分院班级(学号)：工程技术10330（08）姓名：贺常越指导教师：申建目录《桥梁工程》课程设计任务书--------------------------------------------一、行车道板计算---------------------------------------11、进行结构重力内力、活载内力计算----------------------2、进行内力组合----------------------------------------3、进行正截面、斜截面设计------------------------------二、主梁计算-------------------------------------------51、进行结构重力内力计算--------------------------------2、进行活载内力计算------------------------------------3、进行内力组合----------------------------------------4、进行正截面设计--------------------------------------5、进行斜截面设计--------------------------------------6、裂缝和挠度计算--------------------------------------21装配式钢筋混凝土简支T 形梁桥课程设计一、行车道板的计算(一)计算模式行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应1．每延米板上的恒载个g沥青面层：m kN g /46.0230.102.01=⨯⨯= C30面层：m kN g /16.2240.109.02=⨯⨯= 主梁构件：kN g 3250.1214.01.03=⨯⋅+=/m 每延米跨宽板恒载合计：m kN g g g g /62.5316.246.0321=++=++=m kN l /81.0218.08.10=-=2．永久荷载产生的效应弯矩：kNm gl M sg 84.181.062.52121220-=⨯⨯-=-=剪力：kN gl Q sg 55.481.062.50=⨯==3．可变荷载产生的效应以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条后轮着地宽度2b 及长度2a 为：m a 2.02= m b 6.02= P=140kN μ=0.3顺行车方向轮压分布宽度：m H a a 42.011.022.0221=⨯+=+= 垂直行车方向轮压分布宽度：m H b b 82.011.026.0221=⨯+=+= 荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：10铰接悬臂桥面板（单位：cm）m l a a 44.382.024.142.024.101=⨯++=++=单轮时：4.104.281.0242.02'01=>=⨯+=+=d m l a a 重叠根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2条，局部加载冲击系数：3.11=+μ 作用于每米宽板条上的弯矩为：m kN b l a P M sp /00.16)482.081.0(44.321403.1)4(4)1(10-=-⨯⨯⨯-=-+-=μ 单个车轮时：m kN b l a P M sp /49.13)482.081.0(04.241403.1)4('4)1('10-=-⨯⨯⨯-=-+-=μ 取最大值：m kN M sp /00.16-=作用于每米宽板条上的剪力为：kN a P Q sp 45.2644.341403.12)1(=⨯⨯=+=μ 4．基本组合根据《公路桥涵设计通用规范》4.1.6条 恒+汽：m kN M M sp sg /608.24)00.16(4.1)84.1(2.14.12.1-=-⨯+-⨯=+ kN Q Q sp sg 49.4245.264.155.42.14.12.1=⨯+⨯=+短期组合m kN M M M sp sg sd /46.103.1167.084.117.00.1-=⨯--=++=μkN Q Q Q sp sg sd 79.183.145.267.055.417.00.1=⨯+=++=μ长期组合m kN M M M sp sg cd /76.63.1164.084.114.00.1-=⨯--=++=μkN Q Q Q sp sg cd 69.123.145.264.055.414.00.1=⨯+=++=μ故行车道板的设计作用效应为：m kN M sj /608.24-=kN Q sj 49.42=(三)截面设计、配筋与强度验算行车道板正截面计算图示 (单位：mm）1.截面设计与配筋公路等级为二级，查表m KN M d /608.24=混凝土等级为30C 0.10=r ξb=0.56 MPa f MPaf Mpaf td sd cd 39.12808.13===假设mm a s 40= 则mm h 100401400=-=根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.2条：00()2d cd xM f bx h γ≤-⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯≤21.0108.13608.243x xmmh mm df M r h h x b cd d5610056.02010008.1310608.240.1210010020620200=⨯=<=⨯⨯⨯⨯--=⋅--=ξ根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.2条：sd s cd f A f bx =271.9852802010008.13mm f bx f A sd cd s =⨯⨯==所以选812φ 21028mm A s =需要的间距为：mm mm b 10009261107127230min <=⨯+⨯+⨯= 校核：钢筋按一排布置，mm a s 3621230=+=满足保护层要求 实际有效高度：mm h 104361400=-=%2.0%101.00>===bh A sρ %22.0%45min ==sdtd f f ρ 即钢筋间距为11cm 的12φ钢筋 符合要求。
二、主梁的计算(一)主梁的荷载横向分布系数1．跨中弯矩横向分布系数(根据偏心受压法计算，考虑主梁抗扭刚度修正) (1)主梁的抗弯惯矩I 及抗扭惯矩T I 平均板厚：cm h 12)1014(210\=+⨯=主梁截面的重心距顶缘距离x a ：cm a x 41.381813012)18178(21301813021212)18178(=⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=424232310989769.66989769)41.382130(1301813018121)21241.38(1216012160121m cm I -⨯==-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯=T 形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面抗扭惯矩之和： 顶板：067.078.1/12.0/11==b t ，查表得333.01=c 腹板：153.0)12.03.1/(18.0/22=-=b t ，查表得301.02=c43331045.318.0)12.03.1(301.012.078.1333.0m I T -⨯=⨯-⨯+⨯⨯=（二）T 形梁横向分布系数计算1、位于支点处时，应按照杠杆原理发计算荷载横向分布系数。
绘制1号梁、2号梁、3号梁的荷载横向分布影响线，如下图（b ）、（c ）、（d ）所示，根据《公路桥涵设计通用规范》规定，在横向荷载分布影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置。
车辆横向轮距为1.80m ，两辆汽车车轮的横向最小间距为1.30m ，车轮距离人行道缘石为0.50m 。
①②③④⑤750100100公路-II级a:b:1号梁c:2号梁d:3号梁杠杆原理发计算荷载横向分布系数（单位：cm）求出相应于荷载位置的影响线数标值后，就可得到1号梁的荷载横向分布系数：361.1403.0806.02121===⨯==∑r or iq oq m m ηη(2)抗扭修正系数β根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》3.1.6条，E G 4.0=2222225242322215124.32)28.1(8.108.1)28.1[(m a a a a a ai i =⨯-++++⨯=++++=∑=943.010989769.64.32121045.355.154.011121123222=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=+=--∑∑i i TiI a E I Gl β(3)各主梁横向分布系数 1号主梁的横向影响线5784.04.326.36.3943.05111=⨯⨯+=η1784.04.326.36.3943.05115-=⨯⨯-=η具体见下图①②③④⑤a:公路-II级b:1号梁0.6720.60.5610.3610.2170.017-0.2图2.1.2 偏心压力法计算荷载横向分布系数（单位尺寸：cm）（a)桥梁横断面 （b）1号梁荷载横向分布影响线(三)作用效应计算 1．永久作用效应 (1)永久荷载假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担主梁：()m /kN 71.102518.08.1214.01.03.118.01=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯⎪⎭⎫⎝⎛++⨯=g横隔板：边梁：m /kN 891.050.15255216.015.0218.08.1214.01.012=⨯⨯+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=g 中主梁 m /kN 782.1891.02'2=⨯=g 桥面铺装：（5）作用于边主梁的全部恒载集度为∑=+++==m /kN 531.17293.3891.071.10i g g 作用于中主梁的全部恒载集度为m /kN 422.18293.3782.171.10'=+++=g注：表中（）内的数值为中主梁的内力Mx x(a)(b)图2.2.1 恒载内力计算图3、汽车车道荷载标准值按《公路桥涵通用设计规范》，桥面净宽7.5m ，车辆双向行驶，0.140.7<≤ω，横向布车队数为2，不考虑折减系数1=ξ，公路-II 级车道荷载标准值为公路-I 级车道荷载标准值的0.75倍。
均布荷载标准值为)/(875.775.05.10m KN q k =⨯= 计算弯矩时的集中荷载标准值（利用内插法计算）KN P k 5.166=计算剪力时的集中荷载标准值)(8.1992.15.166KN P k =⨯=人群集中荷载标准值)/(25.275.03p r m KN =⨯= 4、计算冲击系数依据《公路桥涵通用设计规范》（JTG D60-2004）的规定，简支梁桥的基频可按照下列公式进行计算：2/12)/(2/c c l m EI l f π=结构跨中处的单位长度质量：2m 426.0214.01.0)18.078.1(3.118.0=+⨯-+⨯=A m N G /65.10=重力加速度取2/81.9s m g =，则22m /(09.181.965.10S N g G m c ⋅=== 由于C30级混凝土的弹性模量210/103m N E ⨯=主梁截面形心到T 梁上缘的距离：374.00157.0ln 1767.01=-=f μ 5、计算公路-II 级车道荷载的跨中弯矩将车道按如图所示布置，其中，双车道不折减00.1=ξ，)(875.34/5.15m y k ==，车道均布荷载作用下)(031.308/5.1522m ==Ω 则车道赫在的跨中弯矩为m KN q y P m M k k k cq l q /11.711)03.30875.7875.35.166(578.01)374.01()()1(2/,=⨯+⨯⨯⨯⨯+=Ω+⋅⋅+=ξμ6、计算人群荷载的跨中弯矩一侧人群荷载沿纵向的线荷载集度为)/(25.275.03p r m KN =⨯=m KN P m M c /542.6003.3025.2672.0r r l/2r =⨯⨯=Ω=，7、计算跨中弯矩截面车道荷载最大剪力鉴于跨中剪力影响线的最大竖标值位于跨中部分，所以全跨采用跨中何在横向分布系数来计算。
