沸腾焙烧炉设计相关计算

格式：doc
大小：1.13 MB
文档页数：25

下载文档原格式

焙烧工序物、热、设工艺设计计算

95.7
805 11488.7 524
26.7
563.5 9191 652
湿基空气量
15122
11734
∑G入
21919
∑ G出
21925
Ⅲ、热量衡算
Q反
炉气
Q炉气
矿料
Q矿
空气
沸腾焙烧炉
Q渣
Q损 Q移
Q空
一、输入热量 1、干矿量带入热 Q干基＝ 7986×20×0.154＝24597 2、矿中水份带入热
分布板阻力；～150 mmH2O
SO2含量：
SO3含量：
12 %
0.24 %
7、矿渣：尘：渣＝ 70 % ：30% 尘中残硫： 0.3%
渣中残硫：
8、制酸系统效率；净化收率：转化率：吸收率： 97 % 99 %
0.5%
99.9 % V炉气 V炉水
Ⅱ、物料衡算
沸腾焙烧炉
G矿 G矿水 V空气 V空气水
Kcal/h
Q尘 = 753687 Kcal/h ∑Q入= 4872082 Kcal/h
2、输出热量 1）炉气带出热 SO2 ：5905446×11.005×450 = 294880 Kcal/h SO3 ：1.191×7.425×450 = 3979 Kcal/h O2 ：25.1976×7.425×450 = 84192 Kcal/h N2 ：410.3122×7.115×450 = 1313717 H2O ：29.1071 ×8.445×450 = 110614 炉气中水份带入潜热： 311737 Kcal/h ∑Q炉 = 2119119 Kcal/h Kcal/h Kcal/h
空气中水份带入潜热

沸腾炉常用参数

整体耐热铸钢
ZGCr28
整体耐热不锈钢
Cr28
风帽数据：
孔径mm
5.2
5.5
5.8
6பைடு நூலகம்0
6.2
孔数
6
8
6
8
6
8
6
8
6
8
截面积mm2
125
167
143
190
158
211
169
226
181
242
孔径mm
6.5
6.8
7.0
7.2
7.5
孔数
6
8
6
8
6
8
6
8
6
8
截面积mm2
199
266
217
290
7.燃料理论空气需要量：
（1）理论计算
L0=0.089Cy+0.267Hy+0.033(Sy-Oy)
式中：L0—完全燃烧时理论空气需要量，NM3/kg
Cy、Hy、Sy、Oy—原料中各元素重量百分比
（2）经验计算
L0=1.01Qydw/1000+0.5
Qydw—燃煤分析基低位发热值kcal/kg
L=αL0
（2）经验计算
Vg0=0.89 Qydw/1000+1.65
式中：Vg0—不包括过剩空气的烟气量，Nm3/kg
华中科技大提供的沸腾炉有关参数
风室有关参数
进入风室风速
<10m/s
稳压段高度
>500mm
风室上升风速
<1.5 m/s
风室底部倾角
8~15°
布风板主要参数
布风板厚度
12~20mm

沸腾炉的设计

沸腾炉的设计- 设计内容之三第三章沸腾焙烧炉的设计计算由于热平衡计算中，在计算炉子的热损失时需要知道沸腾全部炉壁与炉顶的总表面积。

所以在热平衡计算之前应先沸腾炉主要尺寸的计算。

3.1、沸腾焙烧炉主体尺寸的计算（一）沸腾焙烧炉单位生产率的计算在计算沸腾炉炉床面积时，本例题所采用的炉子单位生产率不按生产实践数字选取而是按理论公式（6-2-1）进行计算。

单位生产率A= （6-2-1）式中：1440——一天的分钟数；——系数，介于0.93-0.97 之间；——单位炉料空气消耗量，；——最佳鼓风强度，。

（6-2-1）式中只有不知道，根据研究结果=（1.2～1.4）k （6-2-2）式中，k——最低鼓风强度，，根据理论（6-2-3）式中：——物料间自由通道断面占总沸腾层断面的比率，一般介于0.15-0.22，对硫化物取0.15，对粒状物料如球粒取0.22；0.15——单位体积的鼓风量在炉内生成的炉气量，- ——炉料的比重，4000 ；——炉气重度，= =1.429 ；——通过料层炉气的算术平均温度，= =460 ℃；——物料粒子平均粒度，米。

根据已知精矿的粒度组成，精矿中大粒部分：粒度0.323 ㎜10%（33%）0.192 ㎜20%（67%）共计30%（100%）=0.9=0.9（0.67×0.192+0.33×0.323）=0.212 ㎜精矿中细粒部分：粒度0.081 ㎜35%（50%）0.068 ㎜35%（50%）共计70%（100%）=0.9=0.9（0.50×0.068+0.50×0.081）=0.067 ㎜对全部精矿：大粒部分0.212 ㎜30%细粒部分0.067 ㎜70% = × =0.32≤0．415 时，物料粒子平均粒度按经验公式计算，对混合料，平均粒度根据小粒体积含量按下式计算：=5% +95%=0.05×0.212+0.95×0.067=0.074㎜=74× 把上述数字代入（6-2-3）式：=（1.2～1.4）k，选用系数1.2，则最佳鼓风强度=1.2k=1.2×7.403=8.884 现在就可以计算炉子的单位生产率：A= =6.925 沸腾炉的单位生产率（床能力）与操作气流速度有关，因此也可按以下公式计算求得：A= （6-2-4）式中：——操作气流速度，米/秒。

沸腾焙烧炉设计相关计算精编版

沸腾焙烧炉设计相关计算公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]沸腾焙烧炉设计目录炉膛面积和直径13水套中循环水的消耗量 (14)风箱容积 (15)加料管面积 (15)溢流排料口 (15)排烟口面积 (15) (15)第一章设计概述设计依据根据《冶金工程专业课程设计指导书》。

设计原则和指导思想对设计的总要求是技术先进;工艺上可行;经济上合理，所以,设计应遵循的原则和指导思想为：1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计；2、设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案；3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术，因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的可能性。

所采用的新工艺、新设备、新材料必须遵循经过工业性试验或通过技术鉴定的原则；4、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计；5、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移动试用可行的先进技术；6、设计中应充分考虑节约能源、节约用地，实行自愿的综合利用，改善劳动条件以及保护生态环境。

毕业设计任务一、沸腾焙烧炉专题概述二、沸腾焙烧三、沸腾焙烧热平衡计算四、主要设备（沸腾炉和鼓风炉）设计计算五、沸腾炉主要经济技术指标第二章工艺流程的选择与论证原料组成及特点本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示。

沸腾焙烧工艺及主要设备的选择金属锌的生产，无论是用火法还是湿法，90%以上都是以硫化锌精矿为原料。

硫化锌不能被廉价的、最容易获得的碳质还原剂还原，也不容易被廉价的，并且在浸出—电积湿法炼锌生产流程中可以再生的硫酸稀溶液（废电解液）所浸出，因此对硫化锌精矿氧化焙烧使之转变成氧化锌是很有必要的。

焙烧就是通常采用的完成化合物形态转变的化学过程，是冶炼前对矿石或精矿进行预处理的一种高温作业。

硫化物的焙烧过程是一个发生气固反应的过程，将大量的空气（或富氧空气）通入硫化矿物料层，在高温下发生反应，氧与硫化物中的硫化合产生气体SO2，有价金属则变成为氧化物或硫酸盐。

沸腾炉的设计年产6万吨锌冶炼沸腾焙烧炉设计

沸腾炉的设计年产6万吨锌冶炼沸腾焙烧炉设计江西理⼯⼤学课程设计⾳问久疏，唯愿⼀切康适。

沸腾焙烧炉设计题⽬年产6万吨锌冶炼沸腾焙烧炉设计专业冶⾦⼯程班级冶⾦093姓名华仔学号31指导教师万林⽣- 1 -⽬录第⼀章设计概述 (1)1.1设计依据 (1)1.2设计原则和指导思想 (1)1.3毕业设计任务 (1)第⼆章⼯艺流程的选择与论证 (1)2.1原料组成及特点 (1)2.2沸腾焙烧⼯艺及主要设备的选择 (1)第三章物料衡算及热平衡计算 (3)3.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 (3)3.1.1锌精矿硫态化焙烧冶⾦计算 (3)3.1.2烟尘产出率及其化学和物相组成计算 (4)3.1.3焙砂产出率及其化学与物相组成计算 (6)3.1.4焙烧要求的空⽓量及产出烟⽓量与组成的计算 (7)3.2热平衡计算 (9)3.2.1热收⼊ (9)3.2.2热⽀出 (12)第四章沸腾焙烧炉的选型计算 (13)4.1床⾯积 (13)4.2前室⾯积 (14)4.3炉膛⾯积和直径 (13)4.4炉膛⾼度 (14)4.5⽓体分布板及风帽 (15)4.5.1⽓体分布板孔眼率 (15)4.5.2风帽 (15)4.6沸腾冷却层⾯积 (15)4.7⽔套中循环⽔的消耗量 (14)4.8风箱容积 (15)4.9加料管⾯积 (15)4.10溢流排料⼝ (15)4.11排烟⼝⾯积 (15)参考⽂献 (15)- I -第⼀章设计概述1.1设计依据根据《冶⾦⼯程专业课程设计指导书》。

1.2设计原则和指导思想对设计的总要求是技术先进;⼯艺上可⾏;经济上合理，所以,设计应遵循的原则和指导思想为：1、遵守国家法律、法规，执⾏⾏业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精⼼设计；2、设计中对主要⼯艺流程进⾏多⽅案⽐较，以确定最佳⽅案；3、设计中应充分采⽤各项国内外成熟技术，因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的可能性。

所采⽤的新⼯艺、新设备、新材料必须遵循经过⼯业性试验或通过技术鉴定的原则；4、要按照国家有关劳动安全⼯业卫⽣及消防的标准及⾏业设计规定进⾏设计；5、在学习、总结国内外有关⼚家的⽣产经验的基础上，移动试⽤可⾏的先进技术；6、设计中应充分考虑节约能源、节约⽤地，实⾏⾃愿的综合利⽤，改善劳动条件以及保护⽣态环境。

沸腾焙烧炉设计相关计算(借鉴分享)

沸腾焙烧炉设计目录第一章设计概述 (1)1.1设计依据 (1)1.2设计原则和指导思想 (1)1.3课程设计任务 (1)第二章工艺流程的选择与论证 (1)2.1原料组成及特点 (1)2.2沸腾焙烧工艺及主要设备的选择 (1)第三章物料衡算及热平衡计算 (3)3.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 (3)3.1.1锌精矿硫态化焙烧冶金计算 (3)3.1.2烟尘产出率及其化学和物相组成计算 (5)3.1.3焙砂产出率及其化学与物相组成计算 (6)3.1.4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算 (8)3.2热平衡计算 (10)3.2.1热收入 (10)3.2.2热支出 (13)第四章沸腾焙烧炉的选型计算 (16)4.1床面积 (16)4.2前室面积 (16)4.3炉膛面积和直径 (13)4.4炉膛高度 (17)4.5气体分布板及风帽 (17)4.5.1气体分布板孔眼率 (17)4.5.2风帽 (17)4.6沸腾冷却层面积 (17)4.7水套中循环水的消耗量 (14)4.8风箱容积 (15)4.9加料管面积 (15)4.10溢流排料口 (15)4.11排烟口面积 (15)参考文献 (15)第一章设计概述1.1设计依据根据《冶金工程专业课程设计指导书》。

1.2设计原则和指导思想对设计的总要求是技术先进;工艺上可行;经济上合理，所以,设计应遵循的原则和指导思想为：1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计；2、设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案；3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术，因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的可能性。

沸腾焙烧设备的计算

第四章沸腾焙烧设备的计算一、主体设备的计算：沸腾焙烧的主体设备是沸腾焙烧炉。

按其横断面形状分，可有矩形炉与圆形炉；圆形炉按其剖面形状来分，可有向上扩大的鲁奇（V .M ）炉和直筒形的道尔（Dorr ）炉；按其有无前室，可分为前室炉和无前室炉。

一般，硫化锌精矿的沸腾焙烧多采用圆形炉。

1．炉床面积F 炉床的计算： F 炉床 =aA其中：F 炉床为炉床面积，M 2 ； A 为炉子每天处理的精矿干量，t/d ；a 为炉子的单位面积生产率（床能率），t/ M 2·d ； 2.前室面积F 前室的计算： F 前床 =（5%~20%）F 炉床前室面积F 前床一般不大于2M 2 。

3.本床面积F 本床及本床直径d 本床的计算： F 本床 = F 炉床 ﹣F 前床 =41πd 2本床d 本床 =π)(4前床炉床F F -⨯ (m)4.沸腾层高度H沸腾的选取：沸腾层高度H沸腾，是指从炉床底至排料口上缘的距离。

沸腾层高度H沸腾的大小，对硫化锌精矿焙烧一般为0.9~1.3m。

风压高、炉子大、且采用向上扩大形的炉子，可取较大值；否则，取小值。

也可按下式计算：H沸腾=（1.2~1.5）F换热/πd本床或H沸腾=aφτ×103/[24(1－ε沸腾层)r颗粒] (m)计算。

通常前式用于选取计算，后式用于核算。

5.炉膛空间体积V炉膛的确定：对于锌的酸化焙烧，一般取V炉膛=（10~12）F本床；对于锌的氧化焙烧，一般取V炉膛=（15~18）F本床。

6.炉膛面积F炉膛与炉膛直径D炉膛的计算：一般，可按F炉膛/ F本床=1.7~1.9计算，也可按下式计算：F炉膛=aV烟（1+βt炉膛）F炉床/（86400W炉膛）m2来计算。

其中，a ：床能力，t/ M2·d ；V烟：每吨干精矿焙烧时产烟气量，Nm3/t ；β：气体体积常数，1/273 ；t炉膛：炉膛温度，℃；W炉膛：炉膛气流速度，m/s ；炉膛直径D炉膛的计算可按：D炉膛= 4 F炉膛/π计算。

硫精矿沸腾焙烧炉计算及设计中一些问题的探讨

0 0 25
4 1 11 96 29 23
)
F e岛及
F e S 的反应率均以 1
.
9
5%
计
,
Fe 姚
.
脉石
F 功 (飞
4 7
60 13
量的 75 %
参与反应 (
1
:
)
,
25 %
参与反应 (
,
.
1 2
)
。
F a c
认
10 1 9 5 3 9 31 64
.
以飞与岌儿的体积比为 1 2 4 0 4 k g 人g
199 8
年第
l期
硫磷设计
硫精矿沸腾焙烧炉计算及设计中一些问题的探讨
谈冲陈德华
合肥市 2 3 0
2) 4
(化工部第三设计院
摘
要
、
对硫精矿沸腾焙烧炉工艺计算中的矿石粒度与平均直径标准反应热扩大段反应量
1
。。 , ,
弋
5 3( )9
往
/
%
l
。
物料计算
进料硫情矿① 其中
F 1《 X火)
改
637 16 2 2
08 92
79 20
4 6
36
F cS
1 853
物料计算 (干基 )
。
以 1 oo
,
k g 干硫精矿为基准干硫
4 0%
,
,
脉石硫精矿带人水干空气。空气带人水进料合计出料

沸腾炉的设计5

沸腾炉的设计-----设计内容之五第五章汽化冷却水箱及辅助设备的设计计算5.1、汽化冷却水箱的设计计算（一）水箱总面积及个数的计算沸腾炉选用箱式汽化冷却水箱，所需水箱总面职按6-2-17式计算:F总= （6-2-17）式中: A—沸腾炉单位生产率，吨/米2·日；Q过剩—热平衡表中100公斤精矿的过剩热，千卡；F床—沸腾床床面积，米2；△t均—沸腾层与冷却介质的平均温差，℃；K水套—水套的传热系数，千卡/米2·时·度。

△t均=式中: t进—进水温度，℃，t出—(水或汽水混合物)出口温度，℃。

.汽化冷却蒸汽压力定为6公斤/厘米2(绝对压力)。

t出=158.08℃，下降管自汽包出口至水套入口温度降取3.08℃，则t进=155℃.则△t均= =714.3℃水套的传热系数K水套在一般情况下可以从统计的工厂实侧数据中选取。

当采用水冷却时:对于箱式水套K水套=100～180千卡/米2·时·度，对于管式水套K水套=150～230千卡/米2·时·度。

冷却水的出口温度视水的硬度而定，一般在60℃以下。

当水套内壁有水垢，或水套外壁有粘结层时，水套的传热系数将显著下降。

当采用软水汽化冷却且水套外壁无粘结雇翔寸(水套内壁有一定厚度的水垢):对于箱式水套，K水套=180～220千卡/米2·时·度，对于管式水套，K水套=230～270千卡/米2·时·度。

在高温焙烧时，物料常粘结于水套外壁上，使传热系数下降。

此时:对箱式水套:K水套=110～150千卡/米2·时·度，对管式水套K水套=150～180千卡/米2·时·度。

本例题采用软水汽化冷却，取K水套=210千卡/米2·时·度则F水套= =17.6㎡计算水箱个数n与水箱宽度B水套：π·D床=n·B水套+(n+2)·d水套+ B溢流+D前室①F水套= n·B水套·H水套②式中：水套高度：取H水套=H层=1.2米；水套间距：取d水套为0.3m；F水套=17.6㎡解得：n=7.700个取偶数n=8；B水套=1.833米；高=1.200米。

冶金工程专业沸腾炉课程设计

《锌精矿硫酸化沸腾焙烧炉》设计说明书指导教师：牟文宁姓名：滕宇阔刘贺闫志科范文吉杨平班级学号：8110531 8110601 8110602 8110603 8110604 专业：冶金工程完成日期：自2012年12月25号至2013年1月3号东北大学秦皇岛分校资源与材料学院二○一二年十二月设计任务书一、设计题目：年产10万吨锌精矿硫酸化沸腾焙烧炉设计二、原始资料：1、生产规模：电锌年产量100000吨2、精矿成分：本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示（%，质量百分数）：3、精矿矿物形态：闪锌矿、黄铜矿、黄铁矿、磁流铁矿、方铅矿、硫镉矿、石灰石、菱美矿三、设计说明书内容：•设计概述•沸腾焙烧专题概述•物料衡算及热平衡计算•沸腾焙烧炉的选型计算•沸腾炉辅助设备计算选择•沸腾炉主要技术经济四、绘制的图纸沸腾焙烧结构总图（1#图纸：纵剖面和一个横剖面）五、设计开始及完成时间自2011年12月25号至2012年1月3号目录设计任务书......................................................................................................................................................... I I 第一章设计概述 (1)1.1设计依据 (1)1.2设计原则和指导思想 (1)1.3毕业设计任务 (1)第二章沸腾焙烧专题概述 (1)2.1沸腾焙烧炉的应用和发属 (1)2.2沸腾炉炉型概述 (2)2.3沸腾焙烧工艺及主要设备的选择 (2)第三章物料衡算及热平衡计算 (6)3.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 (6)3.2热平衡计算 (14)第四章沸腾焙烧炉的选型计算 (19)4.1床面积 (19)4.2前室面积 (19)4.3流态化床断面尺寸 (19)4.4流态化床高度（沸腾层高度H） (19)4.5炉膛面积和直径 (20)4.6炉膛高度 (20)4.7炉膛空间体积V炉膛的确定 (21)4.8气体分布板及风帽 (21)第五章沸腾炉辅助设备的选择计算 (24)第六章沸腾炉主要技术经济指标 (25)参考文献 (26)第一章设计概述1.1设计依据根据冶金专业工程《沸腾焙烧炉设计》（朱云编）下达的课程设计指导书任务。

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

Fe 7S8 中：Fe： kg S： kg
Fe 7S8 ： kg
6. CaCO3 量： kg 其中 CaO： kg CO2 ： kg
7. MgCO3 量： kg 其中 MgO： kg CO2 ： kg
表 3-1 混合精矿物相组成， kg
组成 Zn Cd Pb Cu Fe ZnS CdS PbS CuFeS2 FeS2 Fe7S8 CaCO3 MgCO3 SiO2 其他共计
化焙烧,空气过剩系数大，故炉气中二氧化硫浓度低而三氧化硫含量增加。特点:①焙烧强度高；②矿渣残硫低；③可以焙烧低品位矿；④炉气中二氧化硫浓度高、三氧化硫含量少；⑤可以较多地回收热能产生中压蒸汽，焙烧过程产生的蒸汽通常有 35％～ 45％是通过沸腾层中的冷却管获得；⑥炉床温度均匀；⑦结构简单，无转动部件，且投资省，维修费用少；⑧操作人员少，自动化程度高，操作费用低；⑨开车迅速而方便，停车引起的空气污染少。但沸腾炉炉气带矿尘较多，空气鼓风机动力消耗较大。
量： 47.67 97.4 70.99kg 65.4
其中 Zn： kg
S： kg
量： 0.18144.4 0.23kg 112.4
其中 Cd： kg
S： kg
量： 3.58 239.2 4.13kg 207.2
其中：Pb： kg S： kg
4.
CuFeS
2
量：
0.24 183.35 63.5
Cd 0.18 0.60 0.108kg
Pb 3.58 0.50 1.79kg
Cu 0.24 0.50 0.12kg
Fe 5.58 0.50 2.79kg
CaO 0.89 0.50 0.445kg
MgO 0.68 0.50 0.34kg
SiO2 6.82 0.50 3.41kg Ss x kg S SO4 x kg 其他 3.98 0.50 1.99kg 各组分化合物进入烟尘的数量为：
剩余的 SiO2 量： kg 表 3-2 烟尘产出率及其化学和物相组成， kg
65.4
112.4
kg O kg
其中：Cd
量： 0.12 79.5 0.15kg 63.5
其中：Cu kg O kg
7. PbO SiO2 量：PbO
1.79 223.2 1.928kg 207.2
其中：Pb kg
O kg
与
PbO
结合的
SiO2
量：
1.928 60 223.2
0.518kg
热平衡计算…………………………………………………………………错误!未定义书签。热收入…………………………………………………………………错误!未定义书签。热支出…………………………………………………………………错误!未定义书签。第四章沸腾焙烧炉的选型计算 …………………………………………错误!未定义书签。床面积……………………………………………………………………错误!未定义书签。前室面积…………………………………………………………………错误!未定义书签。炉膛面积和直径…………………………………………………………13 炉膛高度…………………………………………………………………错误!未定义书签。气体分布板及风帽………………………………………………………错误!未定义书签。气体分布板孔眼率……………………………………………………错误!未定义书签。风帽……………………………………………………………………错误!未定义书签。沸腾冷却层面积…………………………………………………………错误!未定义书签。水套中循环水的消耗量…………………………………………………14 风箱容积…………………………………………………………………15 加料管面积………………………………………………………………15 溢流排料口 ……………………………………………………………15
操作指标和条件主要有焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、炉气成分等。 ① 焙烧强度习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫 35％矿石的吨数计算。焙烧
强度与沸腾层操作气速成正比。气速是沸腾层中固体粒子大小的函数，一般在 1～ 3m/s 范围内。一般浮选矿的焙烧强度为 15～20t/( m d )；对于通过 3×3mm 的筛孔的破碎块矿，焙烧强度为 30t/( m d )。 ② 沸腾层高度即炉内排渣溢流堰离风帽的高度，一般为～。 ③ 沸腾层温度随硫化矿物、焙烧方法等不同而异。例如:锌精矿氧化焙烧为 1070～ 1100℃,而硫酸化焙烧为 900～930℃；硫铁矿的氧化焙烧温度为 850～950℃。 ④ 炉气成分硫铁矿氧化焙烧时，炉气中二氧化硫 13％～％，三氧化硫≤％。硫酸
此 S 量全部分布在 FeS2 和 Fe 7S8 中，设 FeS2 中 Fe 为 x kg ，S 量为 y kg ，则
FeS 2
x 55.85
y 32 2
Fe7 S8
5.37
x
55.85 7
4.78 y 32 8
解得： x = kg ， y = kg
即 FeS2 中：Fe= kg 、S= kg 、 FeS2 = kg 。
6、设计中应充分考虑节约能源、节约用地，实行自愿的综合利用，改善劳动条件以及保护生态环境。
毕业设计任务
一、沸腾焙烧炉专题概述二、沸腾焙烧三、沸腾焙烧热平衡计算四、主要设备（沸腾炉和鼓风炉）设计计算五、沸腾炉主要经济技术指标
第二章工艺流程的选择与论证
原料组成及特点
本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示。
1）硫化物氧化生成硫酸盐 MeS + 2 O2 = MeSO4
2）硫化物氧化生成氧化物 MeS + O2 = MeO + SO2
3）金属硫化物直接氧化生成金属 MeS + 2 O2 = MeO + SO2
4）硫酸盐离解 MeSO4 = MeO + SO3 SO3 = SO2 + O2
此外，在硫化锌精矿中，通常还有多种化合价的金属硫化物，其高价硫化物的离解压一般都比较高，故极不稳定，焙烧时高价态硫化物离解成低价态的硫化物，然后再继续进行其焙烧氧化反应过程。
S CaO MgO CO2 SiO2 其他共计
烟尘产出率及其化学和物相组成计算焙烧矿产出率一般为锌精矿的 88%，烟尘产出率取 50%，则烟尘量为：44 公斤。镉 60%进入烟尘，锌 48%进入烟尘，其它组分在烟尘中的分配率假定为 50%，空气过剩系数。烟尘产出率及烟尘物相组成计算： Zn 47.67 0.48 22.882kg
在焙烧过程中，精矿中某种金属硫化物和它的硫酸盐在焙烧条件下都是不稳定的化合物时，也可能相互反应，如：
FeS + 3FeSO4 = 4FeO + 4SO2 由上述各种反应可知，锌精矿中各种金属硫化物焙烧的主要产物是 MeO、MeSO4 以及 SO2 、 SO3 和 O2。此外还可能有 MeO·Fe2O3，MeO·SiO2 等。沸腾焙烧炉炉体（下图）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构成。为防止冷凝酸腐蚀，钢壳外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是空气分布板。空气分布板上是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。炉膛中部为向上扩大的圆锥体，上部焙烧空间的截面积比沸腾层的截面积大，以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有的冷却管，炉体还设有加料口、矿渣溢流口、炉气出口、二次空气进口、点火口等接管。炉顶有防爆孔。
与
ZnO
结合成
ZnO
Fe2O3
，其量为：
3.989
1 3
1.33kg
。
பைடு நூலகம்
ZnO
Fe2
O3
量为
1.
33 241.1 159.7
2.008k
g
其中：Zn kg Fe kg O kg
余下的 Fe2O3 的量： kg 其中：Fe kg O kg
量：Zn （++）= kg
ZnO 18.861 81.4 23.48kg O 量： 0.108128.4 0.123kg
排烟口面积 ……………………………………………………………15 参考文献………………………………………………………………………15
第一章设计概述
设计依据
根据《冶金工程专业课程设计指导书》。
设计原则和指导思想
对设计的总要求是技术先进;工艺上可行;经济上合理，所以,设计应遵循的原则和指导思想为：
第三章物料衡算及热平衡计算
锌精矿流态化焙烧物料平衡计算
锌精矿硫态化焙烧冶金计算根据精矿的物相组成分析，精矿中各元素呈下列化合物形态 Zn、Cd、Pb、Cu、Fe 分别呈 ZnS、CdS、PbS、CuFeS 2 、Fe 7S8 FeS2 ；脉石中的 Ca、Mg、Si 分别呈 CaCO3 、MgCO3 、SiO2 形态存在。以 100 kg 锌精矿（干量）进行计算。
量： 0.761 97.4 2.316kg 32
其中：Zn kg S kg
2.
ZnSO4
量：
0.942 161.4 32
4.751kg
其中：Zn kg
S kg O kg
3． ZnO
Fe2O3
量：烟尘中
Fe
先生成
Fe2O3
，其量为：
2.79159.7 111.7
3.989kg
， Fe2O3
有
1 3
1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计； 2、设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案； 3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术，因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的可能性。所采用的新工艺、新设备、新材料必须遵循经过工业性试验或通过技术鉴定的原则； 4、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计； 5、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移动试用可行的先进技术；