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液化天然气换算方法表格中的当量换算基本上基于如下标准：1.天然气：1000英热单位/立方英尺=9500大卡/立方米。
（Groningen气为8400大卡/立方米）2.液化石油气：假定其按50/50的丙烷与丁烷的混合比例。
其中r与p分别代表冷冻与压缩状态下的液化石油气。
3.热值，百万英热单位（总量）每吨—液化天然气51.8；液化石油气47.3；油42.3；煤27.3每桶—液化天然气3.8；液化石油气（冷冻）4.45；液化石油气（压缩）4.1；油5.8每立方米—液化天然气23.8；液化石油气（冷冻）28；液化石油气（压缩）25.8 符号和缩写以下的符号和单位不一定与国际气联推荐使的国际计量系统一致，然而，因为使用方便，它们仍被天然气工业系统所广泛采用。
BTU - 英制热量单位MMBTU - 百万英制热量单位ft3 –立方英尺scf –标准立方英尺Mcf –千立方英尺MMcf –百万立方英尺Tcf –万亿立方英尺Nm3 –常态立方米mrd m3 – 109立方米天然气的术语和成分注：本表采用的天然气为： 1000 英热单位/ 立方英尺 = 9500大卡/立方米Groningen 天然气的热值为： 8400大卡/立方米LPG：指 50/50 的丙烷/丁烷含量LNG 液化天然气LPG 液化石油气NGL 天然气凝析液SNG 合成（代替品）天然气表1：天然气：国际燃料价格当量（美元）表2: 天然气：立方米估算当量1 m3 Groningen 天然气=0.88 m3 (9500 千卡) 1 m3 (9500 千卡)=1.13 Groningen 天然气表3 天然气：立方英尺估算当量表4 天然气：体积估算当量（干气）等量天然气在条件A下的体积乘以适当的参数得到B条件下的体积表5 天然气：热值估算当量（干气）A栏单位乘以适当参数可以得到B栏单位的相应值表6：液化天然气：体积估算当量表7：液化天然气LNG液态与气态的甲烷估算当量表注：由于液化天然气并非完全由甲烷组成，按不同成分因素，实际估算当量结果会有所不同。
煤烘干机产能计算表
煤烘干机型号：____________________
煤烘干机容量：____________________
煤烘干机参数：
1. 煤烘干机进料速度：____________________（单位：吨/小时）
2. 煤烘干机出料速度：____________________（单位：吨/小时）
3. 煤烘干机热风温度：____________________（单位：摄氏度）
4. 煤烘干机热风湿度：____________________（单位：相对湿度）
煤烘干机产能计算：
1. 煤烘干机每小时处理煤炭量：进料速度- 出料速度= ____________________（单位：吨/小时）
2. 煤烘干机每天处理煤炭量：每小时处理煤炭量× 24 = ____________________（单位：吨/天）
3. 煤烘干机每月处理煤炭量：每天处理煤炭量× 30 = ____________________（单位：吨/月）
4. 煤烘干机每年处理煤炭量：每月处理煤炭量× 12 = ____________________（单位：吨/年）
备注：_____________________________________________________________
以上数据仅供参考，实际产能可能受到煤烘干机运行状态、煤炭质量等因素的影响。
请根据实际情况进行调整和计算。
如有任何疑问，请咨询相关专业人士或煤烘干机制造商。
感谢您的使用！。
各类锅炉计算方法汇总1、蒸汽锅炉： （1）燃料耗量计算η⋅=L 0Q )i -D (i B式中：B ——锅炉燃料耗量（kg/h 或Nm 3/h ）；D ——锅炉每小时的产汽量（kg/h ）；Q L ——燃料的低位发热值（千焦/公斤），一般取5500大卡/公斤； η——锅炉的热效率（%），一般取75%，亦可按表1选取：表1 锅炉热效率表i ——锅炉在某绝对工作压力下的饱和蒸汽热焓值（千焦/公斤），绝对压力=表压+1公斤/厘米2。
具体取值见表2：表2 饱和蒸汽热焓表备注：1.0MP=10.0公斤/厘米2i 0——锅炉给水热焓值（千焦/公斤），一般来说，给水温度为20℃时，给水热焓i 0=20大卡/公斤=83.74千焦/公斤。
常用公式可以简化成： B=0.156D （kg/h ） （2）理论空气需要量的计算①固体燃料：5.01000Q01.1V 0+==6.055（m 3/kg ） ②液体燃料：21000Q85.0V 0+= ③气体燃料当Q ≤3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时，1000Q875.0V 0= 当Q ＞3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时，25.01000Q09.1V 0-= ④天然气：02.01000Q105.1V 0+⨯= 式中：V 0——燃料燃烧所需理论空气量（Nm 3/kg ）；Q ——燃料应用基的低位发热值（kJ/kg ）；表3 全国主要能源折算标准表（3）烟气量的计算 ①固体燃料0y V )1(65.11000Q89.0V -++=α=9.57（m 3/kg ） ②液体燃料0y V )1(1000Q11.1V -+=α ③气体燃料当Q ≤3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时0y V )1(0.11000Q725.0V -++=α 当Q ＞3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时0y V )1(25.01000Q14.1V -++=α对Q ＜8250kcal （34543kJ ）/Nm 3的天然气0V 1Vy α+=对Q ＞8250kcal （34543kJ ）/Nm 3的天然气0V 1000Q075.038.0Vy α++=式中：在计算时，如果发热量Q 以kJ 为单位计算，分母1000变成4187；Q 以kcal 为单位，分母则为1000。
罐式煅烧炉烘炉第一部份烘炉慨述一、烘炉的目的罐式煅烧炉的干燥和烘炉是彼此相联的一个工艺过程。
干燥的目的是在保证灰缝不变形、不干裂；保持炉子砌体严密性的前提下，逐渐地尽可能完全地排除罐式炉砌体中的水份。
对一座7组28室8层火道的罐式炉来说，约含有水份210多吨，可见罐式炉砌体含水量是相当大的。
烘炉升温的目的在于提高砌体的温度，并使加热火道达到可以开始正常加排料时的温度。
干燥与烘炉是互相联系的，不能绝然分开，所以一般统称烘炉。
二、烘炉曲线制定依据罐式炉的烘炉曲线是根据炉体含水份的多少，不同温度区间的硅砖膨胀特性以及煅烧烘炉实践而制定的。
1．确定干燥期的理论依据干燥阶段主要是排除砌体中的水分，砌体内的水份可分为外部水和内部水两类；前者是指物体受热到45℃便可排除的水；而后者则需受热到105℃。
一般说来，将上下层平均温度值在103——105℃范围内视作干燥期终了温度是比较合理的。
在干燥过程中，水的蒸发由表及里，逐渐深入砌体里，干燥层也由表面逐渐向内部深处延伸，干燥失水的表层部位收缩，尚示干燥的湿的内层部位仍保持着原来的体积，结果必然产生应力，局部的应力集中会导致裂纹，甚至变形。
故只有缓慢升温，方可使砖和灰浆水份的扩散及砌体内外水份扩散达到平衡，防止砖缝硬化破裂。
2．确定烘炉期的理论依据烘炉期主要是将砌体逐渐加热升温至工作时的温度，而砌体中心部分主要是由硅砖砌筑的。
因此，硅砖随温度升高而膨胀的特性就是确定烘烤期的理论依据。
一般选砌体每昼夜允许的线膨胀为：0.035%做为可行的安全界限。
硅砖：它是由含石英（SiO2）很高的硅石经粉碎、成型、灼烧以后制成的。
硅砖具有良好的导热性，高温下荷重软化点高、抗煅烧物料对罐壁的磨损性强等特点。
（硅砖的耐火度可达1700——1750℃，在2KG/CM2的荷重下，其荷重软化点可达：1640℃）。
几种耐火砖的性能指标如下表：几种耐火砖的性能指标对比但硅砖的耐急冷急热性能差，剧烈的温度波动，它将会发生破损。
天然气消耗量、需求量计算方法注：以下为各种用途天然气的测算公式，属经验值。
一、相关换算数值（一）1方天然气相当于1.1升汽油（二）一吨柴油相当于1134方天然气（三）一吨重油相当于1080方天然气（四）一吨石油液化气相当于1160方天然气（五）一吨煤相当于740方天然气（煤的热值为7000大卡）（六）新疆天然气热值一般在8500-9000大卡不等（七）一标方天然气相当于10度电二、民用气用气量测算公式（一）已知市场用量测算（已有市场深度开发）1、商服用气量测算公式（1）餐饮用气量测算公式：A、职工食堂用气量测算公式：人数×0.09方/人=日用气量×年用气量天数=年用气量；B、酒店餐饮日均用气量测算公式（住宿）：酒店床位数（人）×入住率×0.09方/人（设计院提供三餐）=日均用气量×年用气量天数=年用气量；C、餐厅日均用气量测算公式（对外营业）：客流量（人次）×0.03方/人（设计院提供一餐）=日均用气量×年用气量天数=年用气量。
（2）洗浴业用气量测算公式：客流量（人次）×0.09方/人=日均用气量×年用气量天数=年用气量。
天然气消耗量计算方法2、居民用气量测算公式居民用气量测算公式：户数×0.4方/户=日用气量×年用气量天数=年用气量。
3、民用气用气量测算公式民用气用气量=商服用气+居民用气。
（二）未知市场用量测算（新市场开发）1、数据来源：各地统计局，各年度《统计年鉴》2、历史人口增长率（1）历史人口：《统计年鉴》三-五年人口数据（2）在计算出个年人口环比的情况下，求出三-五年人口环比平均自然增长率（3）历史城镇人口：《统计年鉴》三-五年人口数据（4）历史城镇人口环比增长率：由《统计年鉴》三-五年人口数据中，计算出平均人口环比增长率3、未来若干年人口增长预测（1）当年人口数量=上一年人口数量×历史人口环比平均自然增长率+上一年人口数量（以此类推）（2）当年城镇人口数量=上一年城镇人口数量×历史城镇人口环比平均自然增长率+上一年城镇人口数量（以此类推）（3）居民户数测算=当年城镇人口数量÷单户均平人口数（《统计年鉴》）4、民用气预测（1）居民用气市场容量预测：天然气消耗量计算方法居民用气市场容量=居民户数×0.4方/户×80%（开发率，根据城市规模、居民居住集中度、楼房与平房比率确定，一般按80%计算较为适宜，在分年度计算时，请把握年度开发梯度）（2）商服用气市场容量预测：商服用气市场容量=居民用气市场容量×100%（不同经济发展水平的城市比率不同，一般省会城市、发达地级城市可达此比率，欠发达地区按80%计算，不发达地区按60%计算较为适宜）（3）民用气市场容量预测民用气市场容量=居民用气市场容量+商服用气市场容量三、采暖用气测算公式（针对北方采暖区）（一）已知市场用量测算（已有市场深度开发）1、采暖锅炉吨位测算公式：建筑总面积÷6500M2/T=采暖锅炉吨位；2、采暖日均用气量测算公式：采暖锅炉吨位×70方/T.小时*日用气量时间（由供暖企业获得）=日用气量；3、采暖年用气量测算公式：日用气量×年用气量天数=年用气量；（二）未知市场用量测算（新市场开发）1、数据来源：《统计年鉴》2、采暖锅炉吨位测算公式：全社会房屋竣工面积×80%（使用率）÷6500M2/T=采暖锅炉吨位；3、采暖日均用气量测算公式：采暖锅炉吨位×65方/T.小时×日用气量时间=日用气量；4、采暖年用气量测算公式：日用气量×年用气量天数=年用气量；四、工业用气量测算公式（一）已知市场用量测算（已有市场深度开发）1、条件：已知用气设备小时耗气量、数量情况下，用以下公式。
天然气综合换算表2015-04-28一、天然气介绍天然气是指埋藏在地下的可燃气体，主要成分为甲烷（CH4）。
天然气形式主要有四种：气田气由气井采出的可燃气体称为纯天然气或气田气。
它的主要成分是甲烷（CH4 ），约占90%以上，此外还含有少量的乙烷（C2H6 ），丙烷（C3H8 ），硫化氢（H2S）, 一氧化碳（CO），二氧化碳（CO2 ）等，热值约为38MJ/Nm3。
凝析气田气凝析气田气是指在开采过程中有较多C5 及C5 以上的石油轻烃馏分可凝析出来，但是没有较重的原油同时采出的天然气。
其主要成分除含有大量的甲烷（CH4 ）外，还含有2%-5%的C5 及C5 以上碳氢化合物，热值约46MJ/Nm3。
石油伴生气石油伴生气是指在开采过程中与液体石油一起开采出来的天然气，是采油时的副产品。
它的主要成分也是甲烷，约占70%-80% 左右，还含有一些其它烷烃类，以及CO2 ，H2，N2 等。
热值约为42MJ/Nm3。
煤矿矿井气煤矿矿井气是指从井下煤层中抽出的煤矿矿井气，是采煤的副产品。
实际上它是煤层气与空气的混合气。
其主要成分是甲烷（CH4 ）和氮气（N2），此外还含有O2 和CO 等。
值得注意的是，矿井气只有当CH4 含量在40% 以上才能作为燃气供应，CH4 体积组分在40% —50%时，矿井气热值约为17MJ/Nm3。
另外，天然气除了常规的气态形式存在于管道当中外，还可以经过加工，变成LNG 和CNG 。
LNG当天然气在大气压下，冷却至约-162 ℃时，天然气由气态转变成液态，称为液化天然气（Liquefied Natural Gas ，缩写为LNG ）。
LNG 无色.无味.无毒且无腐蚀性，天然气液化是一个低温过程，在温度不超过临界温度（-82 摄氏度），对气体进行加压0.1MPa 以上，液化后其体积约为同量气态天然气体积的1/600 ，LNG 的重量仅为同体积水的45% 左右，热值为52MMBtu/t ，（百万英热单位/吨）（.52 ×108cal ）。
10万吨/年处理量加热炉一．基础数据1.原料油性质：煤焦油，处理量12500 kg/h2.入炉温度190 ℃出炉温度360 ℃出炉压力0.4MPa 气化分数0.753.过剩空气系数 1.154.比重 0.9255.黏度80℃ 11.16 cp 13.38 cSt二、总热负荷计算1、加热炉总热负荷计算计算公式:Q'=W F[eI V+(1-e)I L-I l]+W g(I g2-I g1)+Q''（116页，公式2-1）式中：Q'——加热炉计算总热负荷，千卡/时W F——油料流量，公斤/时W g——过热蒸汽量，公斤/时e ——气化率，%I L——炉出口温度下油料液相热焓，千卡/公斤I V——炉出口温度下油料气相热焓，千卡/公斤I l——炉进口温度下油料液相热焓，千卡/公斤I g2——过热蒸汽进口时热焓，千卡/公斤I g1——过热蒸汽出口时热焓，千卡/公斤Q ''——其他热负荷，如注水汽化热等。
千卡/时热负荷Hysys173.8×104 Kcal/h设计热负荷 Q =1.15Q '=1.15×173.8×104=200×104 Kcal/h 注：所有焓值均在《石油炼制工程》120页查得。
三、 燃料的燃烧过程1、燃料的低发热l Q 为8854 Kcal/m 3， 理论空气量为L 0=95.88%×9.52+3.36%×16.66+0.34%×23.8+0.05%×30.94+0.05%×30.94+0.02%×38.08=9.807标3m 空气/标3m 瓦斯 2、炉效率加热炉热效率计算公式：()%100q -1η''L ⨯-=l q （119页，公式2-2） 式中：η——热效率，%'L q ——辐射段和对流段热损失，%'l q ——烟气带走的热量，%在计算时，假设离开对流段的烟气温度g t 较对流段入口温度高150℃，则烟气温度g t =190+150=340℃。
4.加热炉的计算管式加热炉是一种火力加热设备，它利用燃料在炉膛内燃烧时产生的高温火焰和烟气作为热源，加热在管道中高速流动的介质，使其达到工艺规定的温度，保证生产的进行。
在预加氢中需要对原料进行加热，以达到反应温度。
预加氢的量较小，因此采用圆筒炉。
主要的参数如下：原料：高辛烷值石脑油； 相对密度：2040.7351d =进料量：62500/kg h 入炉温度：I τ=350C ； 出炉温度：o τ=490C ；出炉压强：215/kg cm气化率： e=100%； 过剩空气系：α：辐射：1.35 对流段：1.40 燃料油组成：87%,11.5%,0.5%,1%C H O W ====加热炉基本参数的确定4.1加热炉的总热负荷查《石油炼制工程（上）》图Ⅰ-2-34可知，在入炉温度t1=350℃,进炉压力约15.0㎏/㎝2条件下，油料已完全汽化，混合油气完全汽化温度是167℃。
原料在入炉温度350C ，查热焓图得232/i I kJ kcal= 原料的出炉温度为490C ，查热焓图得377/v I kcal kg =。
将上述的数值代入得到加热炉的总热负荷 Q = m[eIV+(1-e)IL-Ii]=[1377232]62500 4.184⨯-⨯⨯37917500/kJ h =4.2燃料燃烧的计算燃料完全燃烧所生成的水为气态时计算出的热值称为低热值，以Ql 表示。
在加热炉正常操作中，水都是以气相存在，所以多用低热值计算。
(1) 燃料的低发热值1Q =[81C+246H+26(S-O)-6W] 4.184⨯=[8187+24611.5+26(0-0.5)-61] 4.184⨯⨯⨯⨯⨯ 41241.7/(kJ kg =燃料) (2) 燃烧所需的理论空气量0 2.67823.2C H S O L ++-=2.6787811.500.523.2⨯+⨯+-=13.96kg =空气/kg 燃料 (3) 热效率η设离开对流室的烟气温度sT 比原料的入炉温度高100C ，则350100450s T C=+=由下面的式子可以得到,100L I q q η=--，取炉墙散热损失,10.05LL q q Q ==并根据α和s T 查相关表，得烟气出对流室时带走的热量123%Lq Q =，所以 1(523)%72%η=-+= (4) 燃料的用量1379175001277/0.7241241.7Q B kg h Q η===⨯;(5) 火嘴数量假定火嘴的额定喷油能力比实际燃料大30%，选择标准火嘴的流量200kg/h ，则需要火嘴的数量为1.3 1.312778.3200200B n ⨯===进行取整取9n = (6)烟道气流量0(1.5)1277(1.5 1.413.96)g W B L α=+=⨯+⨯26873/kg h =4.3加热炉相关参数计算(1) 圆筒炉辐射室的热负荷根据工艺要求和经验，参照表4-1，选取四反加热炉为圆筒炉。
![5.5米捣固型焦炉天然气烘炉方案[1]](https://uimg.taocdn.com/bab79e65783e0912a2162a9a.webp)
目录第一章 1号焦炉烘炉方案简述第二章烘炉气体流程第三章焦炉烘炉图表制定第四章焦炉烘炉前必须完成的主要工作项目第五章烘炉点火前的准备工作第六章焦炉烘炉组织体系与人员配置第七章烘炉点火第八章烘炉管理第九章烘炉热修工作第十章热态工程施工项目执行时间表第十一章烘炉材料表第十二章烘炉岗位职责和烘炉操作要点第十三章烘炉安全注意事项第一章 1号焦炉烘炉方案简述xxxxx煤业有限责任公司1×65孔ZHJL5552D型焦炉,由北京xxxxxxxxxxxxxxx有限公司设计,其特点为:双联火道、废气循环、焦炉煤气下喷、空气侧入.炭化室长15.98米,宽520mm,高5.5米。
烘炉就是把已经安装了护炉设备的冷态焦炉由常温逐步加热到能够装煤的温度.烘炉是焦炉投产前重要而复杂的工艺过程,其质量的优劣对焦炉的寿命有着至关重要的影响。
因此对烘炉工作必须给予高度重视。
烘炉前制定烘炉升温曲线,严格按计划升温,保持焦炉砌体的严密性。
烘炉干燥阶段的基本原则是要在保障灰缝严密性和砌体完整性的前提下有效地排出水分。
干燥期(100℃)前选定15 天， 100℃后的升温期的确定是根据厂方提供的焦炉硅砖膨胀率及采用最大日安全膨胀率(0.030﹪-0.035﹪)计算而得,经计算,升温期为59.5天,烘炉时间共计 74.5天。
(天然气热值是焦炉煤气的三陪多,900度转正常加热,更换孔板等工作相当麻烦,而且天然气和煤气不宜混合,建议直接升温到装煤开工,启动风机,煤气回炉改正常加热,然后停用天然气并拆除天然气管道设备)本方案采用天然气及带炉门烘炉,炉温达到850℃-900℃后开始转为正常加热.由于本方案采用气体燃料带炉门烘炉。
因此采用不砌外部小灶、不砌封墙、装上炉门、在炉门下部专设烘炉孔引入天然气进行烘炉。
从常温到转为正常加热前,使用高精度的热电偶及计算机系统进行温度检测和烘炉升温管理.转正常加热后,采用高温计测温并拆除烘炉测温设备。
为顺利完成烘炉工作,参加烘炉人员应事先进行岗位培训和安全教育。
天然气换算表1 千克液化天然气=1.4-1.5 立方米天然气（标况气态）；1 立方米天然气（标况气态）=0.7256 千克液化天然气；1 立方米液化天然气（LNG）可气化600-625 立方米天然气（标况气态）1 立方米液化天然气的质量约为430-470 千克1 升液化天然气=0.001 立方米液化天然气=0.6-0.625 立方米天然气（标况气态）1 升液化天然气=0.001 立方米液化天然气其质量为0.43-0.47 千克1 升天然气（压力为20MPa）=0.001 立方米天然气（压力为20MPa）=0.208 立方米天然气（标况气态）一、CNG燃料汽车与汽油车的比较1）经济性比较以公交车为例，LNG燃料汽车在价格上比柴油车贵8 万左右，但由于LNG和柴油保持一定的价差，车辆价格上价格差主要通过燃料费用来得到补偿LNG与柴油性能对比表对单位体积热值的比较, 用LNG取代柴油， 1 标准立方米天然气相当于1.017 升柴油，柴油车百公里消耗燃油27.5 升,LNG燃料汽车百公里消耗天然气30 标准立方米天然气。
柴油和LNG作为燃料经济效益比较表：（以公交车日行驶300公里计算）LNG燃料汽车与柴油车相比较每天燃料成本减少218 元，按年运营时间350 天计算，年可以节省燃料成本7.6 万，购车增加的8.0 万元成本可以在运营 1 年半后收回，按公交车运营寿命为8 年，8 年内由燃料费用上得到的经济效益为61 万元，因此采用LNG燃料汽车相对于柴油车大幅度的降低了车辆的运营成本，为公交公司创造较大的经济利益。
2）续驶里程比较LNG燃料汽车采用低温液态储存方式，能源密度较高，其液化比为1：625，其配置375L 车用LNG储气罐，储存量大约234 标准立方米天然气，扣除LNG的蒸发量，在满载的情况下可以行驶700 公里。
柴油车配置280 升油箱，在满载的情况下可以行驶600 公里，因此在续驶里程上LNG燃料汽车比柴油车要长些。
目录第一章编制依据 (1)第二章工程概况 (1)第三章工程建设方针、目标 (2)第四章施工组织机构 (3)第五章施工部署 (5)第六章进度网络计划 (8)第七章主要专业工程施工方案 (10)第八章主要施工措施 (48)第九章资源计划 (60)第十章工程质量保证措施 (63)第十一章安全文明施工管理 (67)第十二章采用的主要规范规程 (70)第一章编制依据1.1 山东九羊集团110万吨/年焦化工程建筑工程招标文件。
1.2有关部门对工程的介绍及现场踏勘情况。
1.3承建类似工程经验。
1.4已到的北京众联盛化工有限公司设计的山东九羊集团焦化厂干熄焦工程工程施工图。
1.5山东天业建工有限公司质量管理体系、环境管理体系、职业健康安全管理体系程序文件、管理手册、管理规定、记录清单的要求。
1.6国家及建设部颁发的建设工程施工及验收规范。
第二章工程概况2.1 工程综合说明2.1.1工程名称山东九羊集团有限公司110万吨/年焦化工程2.1.2 建设地点110万吨焦化厂位于莱芜市羊里镇，距莱芜市中心20km。
2.1.3质量要求合格2.1.4工期要求开工日期：2011年10月1日。
竣工日期：2012年6月30日2.1.5工程内容该工程主要建设生化处理、制冷站、冷鼓、洗蒸氨、洗脱苯、201变电所，202总变电所、中化办公楼、脱硫、泡沫站、循环水池等工程第三章工程建设方针、目标3.1工程建设方针信守合同按期建成项目管理科学组织按序施工工程创优保证安全文明施工3.2指导思想以合同为中心，按优质、高速、安全的原则建成。
（1）严格遵守招标文件及设计院设计的要求，使整个投标施工组织设计符合和满足要求。
（2）采取先进的施工工艺，制定合理的施工程序。
（3）以项目为对象，建立高效的工程项目管理组织体系，代表我公司对该工程进行全过程、全方位的管理。
（4）运用网络技术，科学合理地制定工程网络进度计划。
采取有力的保工期措施，确保工程总工期的实现。
常用热力单位换算表一、热量单位换算1、常用热量单位介绍A、焦耳（J）、千焦（KJ）、吉焦（GJ），工程计算广为采用，国际单位制。
热力计算、热计量、热量化验等实际操作中常见，国家标准及图表、线图查询等规范性技术文件中主要表达的单位。
但是，其他导出单位及工程习惯相互交织，使得这种单位在今天热力计算中不是很方便。
B、瓦特（W）、千瓦(KW)、兆瓦（MW），工程导出单位，是供热工程常用单位，如热水锅炉热容量：7MW、14MW、29MW、56MW...等，习惯上常说到的10t、20t、40t、80t...等锅炉,相当于同类容量蒸汽锅炉的设计出力.工程上热水锅炉和换热站热计量仪表、暖通供热设计计算、估算、供热指标等，广泛采用。
C、卡（car)、千卡（Kcal)...,已经淘汰的热量单位,但是工程中还在使用,特别是大量的技术书籍,例如煤的标准发热量7000Kcal。
2、基本计算公式1W=0.86Kcal，1KW=860Kcal，1Kcal=1.163W; 估算：1 KW=0.1m3/h1t饱和蒸汽=0.7MW=700KW=2.5GJ=60万Kcal;1kg标煤=7000Kcal=29300KJ=29.3MJ=0.0293GJ=8141W=8.141KW;1GJ=1000MJ；1MJ=1000KJ；1KJ=1000J1Kcal=4.1868KJ=0.0041868MJ、1MJ=238.846Kcal 、1W=3.6J（热工当量，不是物理关系，但热力计算常用）天然气标况与工况流量换算：工作状态下的流量：Qf=QN×[0.10132×(273.15+T)]÷[(P+0.10132)×273.15] m3/h标准状态下的流量（0℃、latm）:QN=Qf×[(P+0.10132)×273.15]÷[0.10132×(273.15+T) ]Nm3/h汽油、柴油、水的升与吨的换算关系1、1升水=0.001吨水1升=1公斤2、1升柴油约合0.00084吨（1吨柴油大约折合1190升）1升=0.8403公斤3、汽油的密度为0.70kg/l-0.73kg/l，即0.0007吨/升—0.00073吨/升。
各类锅炉计算方法汇总1、蒸汽锅炉： （1）燃料耗量计算η⋅=L 0Q )i -D(i B式中：B ——锅炉燃料耗量（kg/h 或Nm 3/h ）；D ——锅炉每小时的产汽量（kg/h ）；Q L ——燃料的低位发热值（千焦/公斤），一般取5500大卡/公斤； η——锅炉的热效率（%），一般取75%，亦可按表1选取：表1 锅炉热效率表i ——锅炉在某绝对工作压力下的饱和蒸汽热焓值（千焦/公斤），绝对压力=表压+1公斤/厘米2。
具体取值见表2：表2 饱和蒸汽热焓表备注：1.0MP=10.0公斤/厘米2i 0——锅炉给水热焓值（千焦/公斤），一般来说，给水温度为20℃时，给水热焓i 0=20大卡/公斤=83.74千焦/公斤。
常用公式可以简化成： B=0.156D （kg/h ） （2）理论空气需要量的计算①固体燃料：5.01000Q01.1V 0+==6.055（m 3/kg ）②液体燃料：21000Q85.0V 0+=③气体燃料当Q ≤3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时，1000Q875.0V 0= 当Q ＞3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时，25.01000Q09.1V 0-=④天然气：02.01000Q105.1V 0+⨯=式中：V 0——燃料燃烧所需理论空气量（Nm 3/kg ）；Q ——燃料应用基的低位发热值（kJ/kg ）；表3 全国主要能源折算标准表表4 常用可燃性物质低位发热量表（3）烟气量的计算 ①固体燃料0y V )1(65.11000Q89.0V -++=α=9.57（m 3/kg ） ②液体燃料0y V )1(1000Q11.1V -+=α③气体燃料当Q ≤3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时0y V )1(0.11000Q725.0V -++=α 当Q ＞3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时0y V )1(25.01000Q14.1V -++=α对Q ＜8250kcal （34543kJ ）/Nm 3的天然气0V 1V y α+=对Q ＞8250kcal （34543kJ ）/Nm 3的天然气0V 1000Q075.038.0Vy α++=式中：在计算时，如果发热量Q 以kJ 为单位计算，分母1000变成4187；Q 以kcal 为单位，分母则为1000。
中低温烘炉方案审批：审核：编制：日照神火烘炉技术服务有限公司目录1 工程概况 (2)2 编制依据 (3)3 烘炉准备 (3)4热烟气烘炉机理 (7)5烘炉工艺流程 (8)6烘炉过程 (10)7烘炉机及温度测点布置 (11)8烘炉结果检验 (12)9质量保证措施 (12)10安全保证措施 (14)11烘炉易发事故及保障措施.．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．16附件1第二阶段烘炉曲线．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．19 附件2 烘炉机布置示意图 (20)附件3天然气输送管道布置示意图 (21)一、工程概况内蒙古中煤蒙大新能源化工有限公司甲醇项目热电工程，无锡锅炉厂3×160t/h循环流化床锅炉炉墙中低温烘炉。
锅炉转向室、尾部烟道上部、返料器、尾部炉墙墙门，采用高强度高温耐火浇注料，分离器、分离器出口转向室及炉膛采用刚玉可塑料，水冷风室、布风板采用中质保温浇注料,省煤器部位采用刚玉砌筑砖。
二、编制依据《电力建设施工及验收技术规范》（锅炉机组篇）DL/T5047-95《工业炉砌筑工程施工及验收》GB50211-2004《电力建设安全工作规程》（DL5009.1-92）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）无锡锅炉厂设计施工图、设计说明书及砌筑说明书三、烘炉准备1、烘炉人员进入现场要正确佩戴安全帽，统一劳保服装，熟悉现场环境，了解现场规章制度并严格遵守；2、现场烘炉机使用电源为380V三相四线，接至锅炉平台烘炉总配电柜，每台烘炉机负荷为7.5KW，总量为80KW。
并提供炉膛打隔断用架杆257米，派专人配合烘炉公司协调工作。
3、160t/h流化床锅炉烘炉时安装烘炉机9台，用卷扬机和手拉葫芦将各烘炉机就位，风室安装1台，炉膛、返料箱、炉膛出口、分离器出口各安装2台，烘炉机从人孔进入。
