消防水泵复核计算书格式实例

柴油发电机负荷计算书《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008:参考手册：《工业与民用配电设计手册》第四版:设计图纸及负荷计算书：详见附图一柴油发电机负荷:【计算公式】：Pjs = Kx * ∑(kd * Pe)Qjs = kx * ∑(kd * Pe * tgΦ)Sjs = √(Pjs * Pjs + Qjs * Qjs)Ijs = Sjs / (√3 * Ur)【输出参数】：进线相序 : 三相有功功率总计Pz: 3872.00同时需要系数kx：0.20 (根据设计院计算书提供) 有功功率Pjs: 774.40无功功率Qjs: 631.4视在功率Sjs: 841.74计算电流Ijs: 1278.89补偿前功率因数COSφ1: 0.78当总功率因数补偿到0.9时，计算补偿容量QC1: 256.2(kvar)实际补偿容量QC2: 300(kvar)补偿后功率因数COSφ2: 0.92补偿后无功功率Qsj: 331.4补偿后视在功率Ssj: 842.3【变压器容量】：变压器系列：SGZ系列变压器负荷率：84.2%额定容量：1000（KW）电缆截面及线路压降损失计算书《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008:参考手册：《工业与民用配电设计手册》第四版:《建筑电气常用数据手册》第二版：施耐德断路器选型手册:设计图纸：详见附图二、三、四一、供电回路电压损失计算（供电距离最长的回路）：从B2层变配电间2-9号低压出线柜至末端卷帘门控制箱1、B2层变配电间2-9号低压出线柜至ADZXLZ1区域消防动力总箱1）电缆截面复核【输入参数】：线路工作电压U = 0.38 (kV)线路型号:WDZN-YJY型耐火电缆导线材质：铜总负荷功率Pe = 110 kW需要系数kd = 1.00功率因数cosφ = 0.80计算功率Pjs = 110.00 kW计算电流Ijs = 208.91 A整定电流Ig=(1.1-1.2)Ijs，结合施耐德断路器选型手册整定电流Ig=250A根据现场电缆敷设条件，结合建筑电气常用数据手册，查到该电缆截面积S = 120 (mm2)2）线路压降损失复核【输入参数】：配线形式：三相电路线路型号:WDZN-YJY型耐火电缆导线材质：铜总负荷功率Pe = 110 kW功率因数cosφ = 0.80计算电流Ijs = 208.91 A电缆截面积S = 120 (mm2)线路长度L = 0.01532 (km)【中间参数】：电阻r = 0.181 (Ω/km)电抗x = 0.077 (Ω/km)【计算公式及结果】：0.38KV-通用线路电压损失为:ΔU1% = (173 / U ) * Ijs * L * (r * cosφ + x * sinφ)= (173 / (0.38 * 1000)) * 208.91 * 0.01532 * (0.181 * 0.80 + 0.077 * 0.60) = 0.282、ADZXLZ1区域消防动力总箱至ADZXL1-1消防动力分箱1）电缆截面复核【输入参数】：线路工作电压U = 0.38 (kV)线路型号:WDZN-YJY型耐火电缆导线材质：铜总负荷功率Pe = 13 kW需要系数kd = 1.00功率因数cosφ = 0.80计算功率Pjs = 13.00 kW计算电流Ijs = 24.69 A整定电流Ig=(1.1-1.2)Ijs，结合施耐德断路器选型手册整定电流Ig=32A根据现场电缆敷设条件，结合建筑电气常用数据手册，查到该电缆截面积S = 10 (mm2)2）线路压降损失复核【输入参数】：配线形式：三相电路线路型号:WDZN-YJY型耐火电缆导线材质：铜总负荷功率Pe = 13 kW功率因数cosφ = 0.80计算电流Ijs = 24.69 A电缆截面积S = 10 (mm2)线路长度L = 0.12018 (km)【中间参数】：电阻r = 2.175 (Ω/km)电抗x = 0.085 (Ω/km)【计算公式及结果】：0.38KV-通用线路电压损失为:ΔU1% = (173 / U ) * Ijs * L * (r * cosφ + x * sinφ)= (173 / (0.38 * 1000)) * 24.69 * 0.12018 * (2.175 * 0.80 + 0.085 * 0.60) = 2.423、ADZXL1-1消防动力分箱至末端卷帘门控制箱1）电缆截面复核【输入参数】：线路工作电压U = 0.38 (kV)线路型号:WDZN-YJY型耐火电缆导线材质：铜总负荷功率Pe = 2 kW需要系数kd = 1.00功率因数cosφ = 0.80计算功率Pjs = 2.00 kW计算电流Ijs = 3.80 A整定电流Ig=(1.1-1.2)Ijs，结合施耐德断路器选型手册整定电流Ig=16A根据现场电缆敷设条件，结合建筑电气常用数据手册，查到该电缆截面积S = 2.5 (mm2)2）线路压降损失复核【输入参数】：配线形式：三相电路线路型号:WDZN-YJY型耐火电缆导线材质：铜总负荷功率Pe = 2 kW功率因数cosφ = 0.80整定电流Ig=16A电缆截面积S = 2.5 (mm2)线路长度L = 0.03518 (km)【中间参数】：电阻r = 8.538 (Ω/km)电抗x = 0.100 (Ω/km)【计算公式及结果】：0.38KV-通用线路电压损失为:ΔU1% = (173 / U ) * Ijs * L * (r * cosφ + x * sinφ)= (173 / (0.38 * 1000)) * 3.8 * 0.03518 * (8.538 * 0.80 + 0.100 * 0.60) = 0.424、B2 层配电房出线柜至末端卷帘门控制箱合计ΔU% = ΔU1% + ΔU2% + ΔU3% = 0.28 + 2.42 + 0.42 =3.12结论：电压损失小于5%，满足规范要求.照度计算书参考标准：《建筑照明设计标准》/ GB50034-2013参考手册：《照明设计手册》第二版:计算方法：利用系数平均照度法设计图纸：详见附图五1.房间参数房间类别：风机房, 照度要求值:100.00LX, 功率密度不超过4.00W/m2房间名称：排烟机房房间长度L: 5.00 m, 房间宽度B: 4.30 m, 计算高度H: 2.25 m顶棚反射比(%)：, 墙反射比(%)：, 地面反射比(%)：室形系数RI: 1.032.灯具参数:型号: 直管荧光灯YZ30RR , 单灯具光源数:1个灯具光通量: 1295lm, 灯具光源功率:28.00W镇流器类型:, 镇流器功率:2.003.其它参数:利用系数: 0.65, 维护系数: 0.80, 照度要求: 100.00LX, 功率密度要求: 4.00W/m24.计算结果:E = NΦUK / AN = EA / (ΦUK)其中：Φ-- 光通量lm, N -- 光源数量, U -- 利用系数, A -- 工作面面积m2, K -- 灯具维护系数计算结果:建议灯具数: 2, 计算照度: 110LX实际安装功率 = 灯具数× (总光源功率 + 镇流器功率) = 60.00W实际功率密度: 2.30W/m25.校验结果:要求平均照度:100.00LX, 实际计算平均照度:88.60LX符合规范照度要求!要求功率密度:4.00W/m2, 实际功率密度:2.30W/m2符合规范节能要求!附图一：设计院柴油发电机计算表附图二：从B2层配电房出线柜至末端卷帘门控制箱轴测图附图三：配电房出线柜系统图附图三：ADZXLZ1配电箱系统图附图四：ADZXL1-1配电箱系统图附图五：B2层5-6轴交AH-AJ轴排烟机房照明布置平面图。

城市送水泵站技术设计计算书1 绪论泵站的日最大设计水量Qd=9.8万m3/d。

给水管网设计的部分成果：（1）泵站分两级工作。

泵站第一级工作从时至次日时，每小时水量占全天用水量的3.10；泵站第二级工作从时至时，每小时水量占全天用水量的4.90%。

（2）该城市给水管网的设计最不利点的地面标高为65.00m，建筑层数为8层，自由水压为36m。

（3）给水管网平差得出的二泵站至最不利点的输水管和配水管网的总水头损失为16.5m。

（4）消防流量为144 m3/h，消防时的总水头损失为24.5m。

清水池所在地地面标高为58.00m，清水池最低水位在地面以下4.5m。

城市冰冻线为1.9m。

最高气温为36℃，最低气温为-35℃。

泵站所在地土壤良好，地下水位为4.5m。

泵站具备双电源条件。

2 初选水泵和电机2.1泵站设计参数的确定泵站一级工作时的设计工作流量QⅠ/(m3/h)=9 800×3.10%=3038(843.9L/s)泵站二级工作时设计工作流量QⅡ/(m3/h)=9 800×4.90%=4802(1333.9L/s)水泵站的设计扬程与用户的位置和高度、管路布置及给水系统的工作方式等有关。

泵站一级工作时的设计扬程HⅠ/m=Z c+H0+∑h+∑h泵站内+H安全=(65-58+4.5)+36+16.5+1.5+2=67.5其中 HⅠ—水泵的设计扬程Zｃ—地形高差；Ｚｃ=Ｚ１+Ｚ２；H０—自由水压；∑h=总水头损失；∑h泵站内－泵站内水头损失（初估为1.5m）；H安全－为保证水泵长期良好稳定工作而取的安全水头（m）；一般采用1~2m。

2.2选择水泵可用管路特性曲线和型谱图进行选泵。

管路特性曲线和水泵特性曲线交点为水泵工况点。

求管路特性曲线就是求管路特性曲线方程中的参数H ST和S。

因为H ST/m=11.5+36++0.5=48所以S/(h2×m-5)=(∑h+∑h泵站内)/Q2=(16.5+2)/48022=8×10-7因此H=48.00+8×10-7Q2根据上述公式，在（Q-H）坐标系中作出管路特性曲线，参照管路特性曲线和水泵型谱图，或者根据水泵样本选定水泵。

消防水泵复核计算书格式实例××××项目-消防设备复核计算裙房室内消火栓系统加压水泵组FSBP-PB-B1-01 & 02扬程复核一、设备信息位置B1层数量2台（1用1备）原始参数Q=sH=95m N=55Kw设备编号FSBP-PB-B1-01 & 02其他裙房室内消火栓系统加压水泵组二、计算草图三、计算表格85.187.485.1105pjhq d c i --=四、复核结果裙房室内消火栓系统加压水泵组FSBP-PB-B1-01 & 02扬程满足使用要求。

××××项目-消防设备复核计算裙房室内自动喷水灭火系统加压水泵组SPBP-PB-B1-01 & 02扬程复核一、设备信息位置B1层数量2台（1用1备）原始参数Q=30L/s H=95 N=45w设备编号SPBP-PB-B1-01 & 02其他裙房室内自动喷水灭火系统加压水泵组二、计算草图三、计算表格计算原理参照《自动喷水灭火系统设计规范GB 50084-2001》(2005年版) 基本计算公式： 1、喷头流量：P K q 10=式中：q -- 喷头处节点流量，L/minP -- 喷头处水压（喷头工作压力）MPa K -- 喷头流量系数 2、流速V ：2π4jxh D q v = 式中：Q -- 管段流量L/sDj --管道的计算内径（m ） 3、水力坡降：3.1200107.0j d v i =式中：i -- 每米管道的水头损失（mH20/m ） V -- 管道内水的平均流速（m/s ）dj -- 管道的计算内径（m ），取值应按管道的内径减１mm 确定 4、沿程水头损失：Li h ×=沿程 式中：L -- 管段长度m5、局部损失（采用当量长度法）：Li h ×=局部(当量)式中：L(当量) -- 管段当量长度，单位m(《自动喷水灭火系统设计规范》附录C) 6、总损失：沿程局部h h h += 7、终点压力：h h h n n +=+115-161508016-171508017-1815080计算结果:所选作用面积:平方米总流量: L/s平均喷水强度: L/min.平方米入口压力: 米水柱水流指示器之前的管道沿程阻力计算如下：喷淋系统系统水力计算（最不利管路）前节点后节点管段编号设备扬程（m）流量公称直径计算内径流速水力坡降管段长度沿程水阻95l / s mm mm m / s1000 i m m 141--4200253454--5150总计Z=最不利点与引入管的标高差(m)（喷淋离地面高度3m，水泵出水口离地高度）∑h=最不利配水点的沿程、局部水头损失之和(m)Z m∑h m根据自动喷水灭火系统设计规范GB 50084—2001（2005 年版）规范：水泵扬程或系统入口的供水压力应按下式计算：H=+（4+2）++=米＞95米四、复核结果裙房室内自动喷水灭火系统加压水泵组SPBP-PB-B1-01 & 02扬程不满足使用要求。

消防泵房、给水泵房、中水泵房系统计算总结消防泵房、给水泵房、中水泵房系统计算总结目录一．消防泵房 (1)二．给水泵房 (2)三．中水泵房 (4)四．威派格厂家技术人员结论 (5)消防泵房:1、消火栓泵压力：25+（125+14）+(111+14)X1.3X0.0138（竖管段）+(125+7)X1.3X0.107（水平）=185m 消火栓泵流量：20L/S 二层商业消火栓所需压力：20+4+14+150X1.3X0.107+18X1.3X0.0138=60m2、喷淋泵压力：18+（2+125+14）+4+2+（111+14） 1.3 X0.0138+(125+7)X1.3X0.107=186m 其中4为湿式报警阀0.04MPa，2为水流指示器0.02MPa.喷淋泵流量：30L/S二层商业喷淋所需压力：18+（2+4+14）+4+2+165X1.3X0.107+21X1.3X0.0138=70m。

给水泵房:给水水池有效容积：为全小区最高日用水量之和的20％；各住宅楼（m3）：1-3#楼:2J(3-13层)共242户；3J(14-23层)共210户；4J(24-33层)共120户；5J(34-43层)共80户；因为共用一个水箱，所以总户数为652户，每户2.8人，共1826人，住宅生活用水定额为200L/p.d，652X2.8X2.5(小时变化系数) X250/1000=1141m3；各商业楼（m3）：最高日生活用水定额取6L/m2,所有商业面积之和,5200m2，32m3，商业为市政供水，不计入水箱;总和为1141m3，20％之后为228m3，此为变频做法，若是无负压，水箱则极小，切记生活用给水箱最少两个水箱连通管连接，方便清洗；水箱9.5mX6.0 m x2.5m，两个，有效深度为2.0m，水箱有效容积60m3，水箱基础（支墩加支架）500高，地面结构降板500，保证400的垫层，做沟用。

2J:(3-13层)，扬程H=38+14（2J所负责的最高层的层高）+20（末端淋浴所需最小压力）+10（沿程阻力加局部阻力之和）+5（变频泵出口压力损失）=87m。

建筑给水排水和消防设计说明书与计算书实例远洋大厦建筑给水排水和消防设计【设计总说明】本建筑主楼建筑高度为97.4米,共25层，地上23层,地下2层。

总建筑面积14880m2, 一层为4.7米，二、三层为4.3米，四层3.9米,五〜二十三层为3.8米,地下一、二层为4.0米,地下一、二层为地下车库辆，战时物资库；地下二层中还有设备泵房，配电室等。

一〜四楼为商场；五楼办公室及小型会议室；六〜^六层为办公室每层各有一小会议室，二十三层为多功能厅。

;I I给水系统由市政管网供水，采用市政直接供水和水泵两种供水方式相结合。

为了避免直接从市政管网抽水，本系统在地下层设置调节水池。

由生活给水泵从调节水池抽水至屋顶水箱，屋顶设置10吨不锈钢板水箱。

低区为一层至三层，由市政管网直接供水；四层到二十三层由屋顶水箱供水，采用上行下给的给水方式。

分为高区和中区，中区为四层至十一层，高区为十二层至二十三层，在十二到十三层之间的管道井中设置减压阀，保证中区水压安全。

水箱进水管设置两个浮球阀门，一备一用，根据水箱内水位变化控制水泵的启闭。

同时水箱需设置溢流管,高度为高于最高水位20到30mm,排至屋面。

采用污、废分流制排水，其中生活污水排入化粪池后进入市政排水管道，生活废水直接排到市政污水管网。

卫生间内，在地面坡度方向末端设置地漏。

排水横管管径小于De110的,清扫口的直径与管径相同；排水横管管径De110及以上的，清扫口直径取De110。

污废水立管合用一个专用通气管，而且按照规范规定专用通气立管每隔二层设H 管与污水立管相连。

按规范规定，塑料排水立管设置检查口，顶层底层各设一个外，其余每隔六层设置，检查口离地高度为1.0m。

屋面雨水单独排入市政雨水系统。

屋面雨水采用单斗内排水。

内排水的设计计算包括选择布置雨水斗，布置并计算连接管、立管、排出管和埋地管的管径。

采用集中热水供应系统，供应范围为二到二十三层卫生间，给水方式为上行下给式。

1.水泵选型方案一给水厂地面标高为102.69 m，各节点标高与高差见附表1。

根据表格可知节点12为控制点。

控制点节点水头为140.53m；清水池地面标高为102.69 m。

根据公式h p1=(H Ti−H Fi)+kq i n l i÷D i m，带入数据得：h p1=(146.63−102.69)+10.67÷1101.852÷14.87×(0.379÷2)1.852×480=39.99 m；泵站内部水头损失约为2 m。

则h p1=39.99+2=41.99 m，水泵扬程为41.99 m;Q p=378.99÷2=189.495 L/s;查水泵样本，选取200S42型3台，两用一备。

因而选型号200S42单级双吸离心泵，如下表：方案二给水厂地面标高为102.82 m，各节点标高与高差见附表2。

根据表格可知节点19为控制点。

控制点节点水头为140.53 m；清水池地面标高为102.82 m。

根据公式h p1=(H Ti−H Fi)+kq i n l i÷D i m，带入数据得：h p1=(145.70−102.82)+10.67÷1101.852÷0.64.87×(0.372÷2)1.852×891=43.00 m；泵站内部水头损失约为2 m。

则h p1=43.00+2=45.00 m，水泵扬程为45.00 m;Q p=372.34÷2=186.17 L/s;查水泵样本，选取200S42型3台，两用一备。

因而选型号200S42单级双吸离心泵，如下表：2.给水管网消防校核2.1.确定灭火的用水量查课本附录中附表3，根据新区规划人口为12万人，则同一时间内的火灾次数为2次，一次灭火用水量为45L/s。

2.2.确定控制点根据管网特点结合选择控制点的原则，方案一选择控制点12，次控制点26，进行消防校核。

一、水泵房内各生活给水设备参数的确定：1、生活蓄水池容积的计算：住宅总户数：2844户,用水定额：1000 m3/d·max，按加压供水最高日用水量的15%～20%确定有效容积。

即：V＝（15%～20%）×2844m3/d·max＝426.6m3～568.8m3在泵房内设置不锈钢生活蓄水池2只，总有效容积500t。

2、生活用水变频泵组的选用：（各分区户型厨卫情况详附录1）一卫一厨户当量Ng=4.45；用水定额：250L/人·日；户均人数：3.5人。

=0.032用水时数：24h；时变化系数Kh=2.8。

U1两卫一厨户当量Ng=6.90；用水定额：280L/人·日；户均人数：4人。

=0.023用水时数：24h；时变化系数Kh=2.5。

U2三卫一厨户当量Ng=9.35；用水定额：300L/人·日；户均人数：4.5人。

用水时数：24h；时变化系数Kh=2.0。

U=0.0163根据加压供水总设计秒流量确定生活泵流量Q：a）Ⅰ区生活用水变频泵组的选用：最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率为：=（4.45×683×0.032＋6.90×130×0.023）÷（4.45×683＋6.90×130）=0.030 U取U=3.0%=3.0%Ⅰ区总设计当量为：Nq＝3936.35、U查表得：Q＝26.92L/s(即97.0m3/h)给水管选用建筑给水钢塑复合管：Q＝27.00L/s、DN150、v=1.51m/s、i=0.116kPa/m 干管长度以500m计，则hi＝i·l＝0.0116×500＝5.5m扬程的确定：H＝高程差＋最不利点用水压力＋1.2hi＝(14.50+5.50+1.00)＋10＋1.2×5.5＝37.6m选用设备型号：AAB100/45-3-7.5 Q＝100m3/h，H＝45m（单泵参数：Q＝50m3/h，H＝45m， P＝7.5Kw，三台，两用一备；配套稳流罐规格：1100005012）b）Ⅱ区生活用水变频泵组的选用：最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率为：U=（4.45×1290×0.032＋6.90×316×0.023＋9.35×20×0.016）÷（4.45×1290＋6.90×316＋9.35×20）=0.029 取U=3.0%Ⅱ区总设计当量为：Nq＝8108、U=3.0%查表得：Q＝47L/s(即169.20m3/h)给水管选用建筑给水钢塑复合管：Q＝47.00L/s、DN200、v=1.37m/s、i=0.090kPa/m 干管长度以500m计，则hi＝i·l＝0.009×500＝4.5m扬程的确定：H＝高程差＋最不利点用水压力＋1.2hi＝(49.3+5.50+1.00)＋10＋1.2×4.5＝71.2m选用设备型号：AAB180/75-4-15 Q＝180m3/h，H＝75m（单泵参数：Q＝60m3/h，H＝75m，P＝15Kw，四台，三用一备；配套稳流罐规格：1100005012）c）Ⅲ区生活用水变频泵组的选用：最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率为：U=（4.45×226×0.032＋6.90×40×0.023＋9.35×4×0.016）÷（4.45×226＋6.90×40＋9.35×4）=0.025 取U=2.5%Ⅲ区总设计当量为：Nq＝1319、U=2.5%查表得：Q＝11.00L/s(即40m3/h)给水管选用建筑给水钢塑复合管：Q＝11.00L/s、DN150、v=0.61m/s、i=0.024kPa/m 干管长度以500m计，则hi＝i·l＝0.0024×500＝1.2m扬程的确定：H＝高程差＋最不利点用水压力＋1.2hi＝(66.7+5.50+1.00)＋10＋1.2×1.2＝84.64m选用设备型号：AAB50/90-3-15 Q＝50m3/h，H＝90m（单泵参数：Q＝30m3/h，H ＝90m，P＝15Kw，三台，两用一备；配套稳流罐规格：CIM50）d）Ⅳ区生活用水变频泵组的选用：最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率为：U 0= U1=0.032 取U=3.0%Ⅳ区总设计当量为：Nq＝4.45×135=600.75、U=3.0% 查表得：Q＝7.08L/s(即25.5m3/h)给水管选用建筑给水钢塑复合管：Q＝7.08L/s、DN100、v=0.86m/s、i=0.069kPa/m 干管长度以500m计，则hi＝i·l＝0.006×500＝3.0m扬程的确定：H＝高程差＋最不利点用水压力＋1.2hi＝(92.8+5.50+1.00)＋10＋1.2×3.0＝112.1 m选用设备型号：AAB30/122-3-7.5 Q＝30m3/h，H＝122m（单泵参数：Q＝15m3/h，H＝123m，P＝7.5Kw，三台，两用一备；配套稳流罐规格：CIM50）二、水泵房内消防设备参数的确定：1、消火栓系统：室内消火栓用水量30L/s：扬程的确定：H＝高程差＋栓口压力＋管网损失＝(92.80+5.50+1.10)＋18.9＋1.2hi＝118.3＋1.2hi消防管选用镀锌钢管：Q＝30L/s、DN150、v=1.68m/s、i=0.140 kPa/m消防环管长度以1000m计，则hi＝i·l＝0.014×1000＝14m即H=135，取1.05H＝141m选用消火栓水泵型号：XBD14.0/30-100L Q＝30L/s，H＝140m，P＝75kW，两台，一用一备。

序号管径内径（mm）流量（L/s）管长（m）流速101051080 1.15520801050 1.990301000.000401000.000501000.000601000.000701000.000801000.000901000.0001001000.0001101000.0001201000.0001301000.0001401000.0001501000.000设计充实水柱长度水枪实际射流量水枪喷嘴处所需的压力水带阻力损失最不利点消火栓栓口（或喷头）水压（m）最不利点消火栓(或喷头)与消防水池最低水位之间的高程差（m）局部水头损失按沿程水头损失%估算（一般取20%-30%的估计值）泵房内水头损失按2m估算如果有湿式报警阀水头损失（m）从消防泵出口至最不利点消火栓（或喷头）间各管段的水头损失累加（m）总阻力水泵所需扬程（m）注：红色数字为输入的数据从消防水池吸水，消防泵出口至最不利点消火栓(或喷头)间各管段的水头损失累加1、管道阻力按采用镀锌钢管考虑，采用的计算思路是：消防水泵所需水压＝最不利点消火栓(或喷头)所需水压＋沿程和局部水力损失总和＋最不利点消火栓(或喷头)与消防水池最2、按从消防水池吸水，供最不利点消火栓或者喷头直接用水考虑，如果是从市政给水管网直接吸水，则要减去市政管网的最低水压，并以市政给水管网的最高水压校核。

沿程阻力2.1845.7680.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.00010.00010.0004.6285.000 1.2 1.213.58113.5810.921 1.07514.50214.65680.00080.0000.3000.3002.000 2.0000.0000.0007.9527.95210.33710.337106.839106.993火栓(或喷头)与消防水池最低水位之间的高程差。

消防水泵房的设置要求以及消防水泵出水管的停泵水锤计算实例消防水泵房消防水泵房设置示意图5.5.1 消防水泵房应设置起重设施，并应符合下列规定：2 消防水泵的重量为 0.5~3t 时，宜设置手动起重设备；【解读】多数按此项。

要提给建筑专业资料。

梁下要设置导轨，手动葫芦。

5.5.5 消防水泵房内的架空水管道，不应阻碍通道和跨越电气设备，当必须跨越时，应采取保证通道畅通和保护电气设备的措施。

【解读】当采用防护等级 IP55 或做了遮挡，就可以跨越。

最好给电气设备要专用的房子或位置。

5.5.9 消防水泵房的设计应根据具体情况设计相应的采暖、通风和排水设施，并应符合下列规定：1 严寒、寒冷等冬季结冰地区采暖温度不应低于10 ℃ ，但当无人值守时不应低于5 ℃ ；2 消防水泵房的通风宜按 6 次/h 设计；3 消防水泵房应设置排水设施。

【解读】本条第 1 款为强条。

应给暖通工种提资料。

5.5.10 消防水泵不宜设置在有防振或有安静要求房间的上一层、下一层和毗邻位置，当必须设置时，应采取下列降噪减振措施：……【解读 1】本条在《城镇》第 3.6.6 条为强条。

理解为生活泵房不可以，消防泵房采取措施后可以。

【解读 2】所谓低噪声水泵，夜间 30dB，白天 40dB。

【解读 3】斜下方不算毗邻房间。

5.5.11 消防水泵出水管应进行停泵水锤压力计算，……停泵水锤消除装置应装设在消防水泵出水总管上，以及消防给水系统管网其他适当的位置：【解读 1】P59 第 8.3.3 条，消防供水高度超过 24 米时，应采用水锤消除器。

水锤吸纳器的型号可查手册。

水锤吸纳器应设于水泵出水管的闸阀后面。

【解读 2】消防水泵出水管的停泵水锤计算（仅供参考）：（1）Δp=ρcv（水锤最大压力，Pa）式中：ρ-水的密度，1000kg/m 3v-管道中水流速度，取 1.5m/s。

c-水击波的传播速度。

c=c 0 /(1+K/E·di/δ) 1/2c 0 =1435m/s，水中声波的传播速度K=2.1×10 9 Pa，水的体积弹性模量E=20.6×10 10 Pa，管道的材料弹性模量，按钢管di=150mm，按管道的公称直径δ=8mm，按壁厚c=1435/1.0914=1314.825 Δp=1000×1314.825×1.5=1.97MPa如果流速为 2m/s，则Δp=1000×1314.825×2=2.63MPa（2）本规范 5.1.13.8：消防水泵出水管≤DN250 时，v=1.5~2.0m/s;＞DN250 时，v=2.0~2.5m/s。

计算书变压器组[变压器组]一、施工现场机械设备计划表1、三相平衡换算没有单相动力用电设备，所以不用进行三相等效容量换算2、[总配箱3]下辖设备负荷计算(1) [分配箱3-1](消防泵)P js1=Σ(K x P s)=1×35=35(kW)Q js1=Σ(K x P s tanφ)=1×35×0.75=26.25(kvar)三、总用电负荷计算和总配电箱进线选择jsΣjsiQ js=KΣΣQ jsi=1×(26.25)=26.25(kvar)S js=(P js2+Q js2)0.5=(352+26.252)0.5=43.75(kVA)2、[总配箱3]进线选择敷设方式架空线芯材质铜芯电缆导线长度L(m) 30 允许电压降[ΔU](%) 5I js=S js/(1.732U e)=43.75/(1.732×0.38)=66.473(A)根据上述条件，选择VV系列3×25+2×16(I=94.00A ，S=25.00mm2)电压降损失ΔU=P js L/(CS)=35×30/(77×25)=0.545(%)≤[ΔU]=5(%)满足要求！四、变压器选择变压器型号额定容量P(kVA) 数量n(台)SZL7-500/10 500 1 变压器经济运行负荷率η(%)=50%S=(1+η)S js=(1+50.00%)×43.75=65.625(kVA)Σ(nP)=1×500=500(kVA)选择如上数量规格的变压器，满足要求。

五、分路用电负荷和导线选择1、分路用电负荷和计算电流计算由上计算可知，各分路用电负荷容量和计算电流如下表所示。

六、开关箱开关电器元件选择[总配箱3]下辖设备序号开关箱对应设备名称数量计算电流(A)隔离开关熔断器断路器漏电保护器1 消防泵 1 66.473 HD13-100 - - DZ20L-160-80七、分配电箱开关电器元件选择[总配箱3]下辖设备序号名称计算电流(A) 隔离开关熔断器断路器漏电保护器1总路66.473 HD13-100 - DZ20C-160-80 - 分路->消防泵66.473 HD13-100 - DZ20C-160-80 -八、总配电箱开关电器元件选择[总配箱3]下辖设备名称计算电流(A) 隔离开关熔断器断路器漏电保护器总路66.473 HD13-100 RC1A-200-100 - - 分路->分配箱3-1 66.473 HD13-100 - - DZ20L-160-80。

钢板桩规范计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。

1.地质勘探数据如下：———————————————————————————————————————————序号 h(m)(kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型1 0.84 17.50 0.00 27.00 35000 水土合算填土2 6.22 15.90 6.40 3.80 35000 水土合算淤泥3 8.60 19.50 0.00 17.00 35000 水土合算粉砂———————————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。

基坑外侧水标高0.70m，基坑内侧水标高-9.10m。

2.基本计算参数：地面标高-1.20m，基坑坑底标高-4.60m，支撑分别设置在标高-3.00m处，计算标高分别为-3.50m、-4.60m处。

侧壁重要性系数1.10。

桩墙顶标高-1.80m，桩墙嵌入深度9.20m，桩墙计算宽度1.00m。

桩墙顶标高以上放坡级数为1级坡。

——————————————————————————序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m1 0.60 2.00 16.70 1.80——————————————————————————3.地面超载：—————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m —————————————————————————————————————————将桩顶标高以上的土压力转换为均布荷载，根据放坡高度坡度为梯形局部荷载：Q=17.50×0.60=10.50kN/m2一、第一阶段,挖土深2.30m，挡土桩(墙)呈悬臂状,计算过程如下：第1阶段主动、被动水土压力合力图1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：第1层土上部标高-1.80m，下部标高-2.04mE a1上 = (17.50×0.00+10.50)×tg2(45-27.00/2)-2×0.00×tg(45-27.00/2)= 3.94kN/m2E a1下 = (17.50×0.24+10.50)×tg2(45-27.00/2)-2×0.00×tg(45-27.00/2)= 5.52kN/m2第2层土上部标高-2.04m，下部标高-3.50mE a2上 = (17.50×0.24+15.90×0.00+10.50)×tg2(45-3.80/2)-2×6.40×tg(45-3.80/2) = 0.90kN/m2E a2下 = (17.50×0.24+15.90×1.46+10.50)×tg2(45-3.80/2)-2×6.40×tg(45-3.80/2) = 21.22kN/m2第3层土上部标高-3.50m，下部标高-4.60mE a3上 = (17.50×0.24+15.90×1.46+10.50)×tg2(45-3.80/2)-2×6.40×tg(45-3.80/2) = 21.22kN/m2E a3下 = (17.50×0.24+15.90×1.46+10.50)×tg2(45-3.80/2)-2×6.40×tg(45-3.80/2) = 21.22kN/m22.作用在桩(墙)的被动土压力分布：第3层土上部标高-3.50m，下部标高-4.60mE p3上 = (15.90×0.00)×tg2(45+3.80/2)+2×6.40×tg(45+3.80/2)= 13.68kN/m2E p3下 = (15.90×1.10)×tg2(45+3.80/2)+2×6.40×tg(45+3.80/2)= 33.65kN/m23.土压力为零点距离坑底距离d的计算：桩的被动、主动土压力差值系数为：B = ((33.65-13.68)-(21.22-21.22))/1.10=18.15kN/m3d = (21.22-13.68)/18.15 = 0.42m4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：E a = (3.94+5.52)×0.24/2.0+(0.90+21.22)×1.46/2.0+(21.22-13.68)×0.42/2.0= 18.85kN/mD点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：M a = 3.94×0.24×(1.88+0.24/2.0)+(5.52-3.94)×0.24/2.0×(1.88+0.24/3.0)+0.90×1.46×(0.42+1.46/2.0)+(21.22-0.90)×1.46/2.0×(0.42+1.46/3.0)+(21.22-13.68)×0.42/2.0×(-0.68+1.10-0.42/3.0)= 17.58kN.m/m5.悬臂桩嵌入D点以下距离t的计算：合力E a到D点的距离：y = 17.58/18.85 = 0.93m根据规范4.1.1条得到桩(墙)需要的总长度为8.03m6.最大弯矩的计算：而经过积分运算得到最大正弯矩M umax= 0.00kN.m/m，发生在标高-5.61m处；最大负弯矩M dmax= -35.68kN.m/m，发生在标高-5.33m处。

局部水头损失用当量长度法计算。

栓头损失：2m
水带水头损失h d =0.00172*25*5.16²=1.15m 最不利消火栓栓口压力H xh =16.9+2.87+2=21.77m。

本建筑为民用建筑，建筑高度＞100m，按规范充实水柱长度Hm≮13m，选Hm=14m。

水枪喷口直径选用19mm，阻力系数ψ=0.0097。

水枪水流特性系数B=1.577 。

查表，水枪喷口直径19mm，Hm=14m时，水枪喷嘴处压力Hq=16.9m，水枪射流量q xh =5.16L/S。

水带直径65mm，阻力系数Az=0.00172，水带长度Ld=25m。

水带水头损失h d =0.00172*25*5.7²=1.4m 最不利消火栓栓口压力H xh =20.5+1.4+2=23.9m。

局部水头损失用当量长度法计算。

本建筑为民用建筑，建筑高度＞100m，按规范充实水柱长度Hm≮13m，选Hm=13m。

水枪喷口直径选用19mm，水枪水流特性系数B=1.577 。

查表，水枪喷口直径19mm，Hm=13m时，水枪喷嘴处压力Hq=20.5m，水枪射流量q xh =5.7L/S。

水带直径65mm，阻力系数Az=0.00172，水带长度Ld=25m。

14m。

实验系数a f=1.19+80*（0.01*14）4=1.22 。

量q xh=5.16L/S。

13m。

量q xh=5.7L/S。