板式塔设备机械设计说明
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第八章 塔设备的机械设计(化工技术)
塔壁间的密封
碳钢制塔板与 塔盘圈厚度，一 般3-4mm，用不锈 钢时取2-3mm
2
分块式塔盘第八章图\分块塔板一.rm 第八 章图\分块塔板二.rm
塔身为焊制的整体圆筒，塔盘分成数块， 由人孔送入塔内，安装到塔盘固定件上。
塔径在800~900mm以上时建议采用
特点：
1）结构简单，装拆方便 2）制造方便，模具简单
二 裙座设计 结构： 1）座体 2）基础环 3）螺栓座 4）管孔
1
座体设计
初选座体有效厚度δes，然后验算危险
截面应力。
1）
基底为危险截面时,应满足
操作时，
0 0 M max m0 g Fv0 0 t min KB; K S Z sb Asb
水压试验时，
0.3 M
水压试验时，
0.3 M M e m g min 0.9 K s ; KB Z sm Asm
1 1 w 1 1 max
2
基础环设计
基础环尺寸的确定
1）
Dob Dis 160 ~ 400 mm Dib Dis 160 ~ 400 mm
7）稳定条件
ii max
cr
4
塔体拉应力校核
1）假设有效厚度δei
2）计算最大组合轴向拉应力
内压，正常操作时 外压，非操作时
max 1
i i 2
ii 3
max
ii 3
ii 2
• 3）强度校核条件
ii max
K
5）最大组合轴向压应力
外压，正常操作时 max 1
板式塔(筛板塔)设计教材
f
u
0.2
u f C f 20 20
式中
f
L V V
0.5
—— 气体负荷因子， m/s；可由 u
查取 图3
C f 20—— 液相表面张力，mN/m
V 、 L 是以塔内气体流通面积，即塔的横截面积减去降 注意： uAfT –Af ）为依据计算的。 液管面积（
4. 塔和塔板主要尺寸的设计
4.1 塔和塔板设计的主要依据
进行塔和塔板设计时，所依据的主要参数是： 汽相 流量 VS ( m³ /s ), 密度 ρV ( kg/m³) 液相 流量 LS ( m³ /s ), 密度 ρL ( kg/m³) 表面张力 σ （ mN/m ） 注意：由于各块塔板的组成和温度不同，所以各块塔板 上的上述参数均不同，设计时应取平均值。具体方法如下： (1) 若V、L变化不大，可以精馏段或提馏段的平均值为 代表进行设计. (2) 若V、L变化较大，应分段处理，各段分别取平均值 进行设计。
4.2塔板的设计参数
筛板塔设计必须确定的主要结构参数有（参阅 图 2 ）： （1）塔板直径D； （2）板间距HT； （3）溢流堰的型式，长度 lW 和高度 hw； （4）降液管型式、降液管底部与塔板间的距离ho； （5）液体进、出口安定区的宽度Ws’、Ws ,边缘 区宽度Wc； （6）筛孔直径do,孔间距t。
3.2 回流比的选定
选择原则：使塔的设备费用和操作费用的总和最低，
同时应考虑到操作时的调节弹性。
选择方法：
（1） 参考生产现场所提供的回流比数据； （2） 回流比取最小回流比Rmin的1.2～2倍； （3） 先求最少理论板数 Nmin , 以理论板数为Nmin 的两倍求取回流比R； （4） 作出回流比R和理论板数N的曲线图，在曲线 图上确定合适的回流比R。
u
0.2
u f C f 20 20
式中
f
L V V
0.5
—— 气体负荷因子， m/s；可由 u
查取 图3
C f 20—— 液相表面张力，mN/m
V 、 L 是以塔内气体流通面积，即塔的横截面积减去降 注意： uAfT –Af ）为依据计算的。 液管面积（
4. 塔和塔板主要尺寸的设计
4.1 塔和塔板设计的主要依据
进行塔和塔板设计时，所依据的主要参数是： 汽相 流量 VS ( m³ /s ), 密度 ρV ( kg/m³) 液相 流量 LS ( m³ /s ), 密度 ρL ( kg/m³) 表面张力 σ （ mN/m ） 注意：由于各块塔板的组成和温度不同，所以各块塔板 上的上述参数均不同，设计时应取平均值。具体方法如下： (1) 若V、L变化不大，可以精馏段或提馏段的平均值为 代表进行设计. (2) 若V、L变化较大，应分段处理，各段分别取平均值 进行设计。
4.2塔板的设计参数
筛板塔设计必须确定的主要结构参数有（参阅 图 2 ）： （1）塔板直径D； （2）板间距HT； （3）溢流堰的型式，长度 lW 和高度 hw； （4）降液管型式、降液管底部与塔板间的距离ho； （5）液体进、出口安定区的宽度Ws’、Ws ,边缘 区宽度Wc； （6）筛孔直径do,孔间距t。
3.2 回流比的选定
选择原则：使塔的设备费用和操作费用的总和最低，
同时应考虑到操作时的调节弹性。
选择方法：
（1） 参考生产现场所提供的回流比数据； （2） 回流比取最小回流比Rmin的1.2～2倍； （3） 先求最少理论板数 Nmin , 以理论板数为Nmin 的两倍求取回流比R； （4） 作出回流比R和理论板数N的曲线图，在曲线 图上确定合适的回流比R。
塔设备的机械设计
阶梯环：一头为鲍尔环，一头翻卷，由于不对 称，装入塔内可减少填料环相互重叠，使填料 表面得以充分利用，同时增大了空隙，使压降 降低，传质效率提高。
鞍形填料：这种填料重迭部分少，空隙率大，利 用率高。它有两种形式，一种是矩鞍环，一种是 弧鞍环，都是敞开式填料，这种填料比拉西环传 质效率的波纹成４５°，盘与盘之间成９０°排列，结 构紧凑，比表面积大。传质好，且可根据物料温 度及腐蚀情况采用不同的材料。
一、 喷淋装置
液体喷淋装置设计的不合理，将导致液体 分布不良，减少填料的润湿面积，增加沟流和 壁流现象，直接影响填料塔的处理能力和分离 效率。液体喷淋装置的结构设计要求是：能使 整个塔截面的填料表面很好润湿，结构简单， 制造维修方便。
塔径DN=300～500mm时，塔节高度L=800～ 1000mm；塔径DN=600～700mm时，塔节高度 L=1200～1500mm。 为方便安装，每个塔节中的塔盘数为5-6块。
降液管的结构有弓形和圆形两类
另设溢流堰圆形降液管
圆形降液管伸出塔盘表面兼作流堰的圆形降液管
图6-5弓形降液管结构
图6-6弓形降液管的液封槽
塔盘结构有整块式和分块式两种。当塔径 在800~900 mm以下时，建议采用整块式塔盘。 当塔径在800~900 mm以上时，人可以在塔内 进行装拆，一般采用分块式塔盘。
1. 整块式塔盘
此种塔的塔体由若干塔节组成，塔节与塔 节之间则用法兰连接。每个塔节中安装若干块 层层叠置起来的塔盘。塔盘与塔盘之间用管子 支承，并保持所需要的间距。图为定距管式支 承塔盘结构。
2．分块式塔盘
在直径较大的板式塔中，如果仍然用整块式 塔盘，则由于刚度的要求，势必要增加塔盘板 的厚度，而且在制造、安装与检修等方面都很 不方便。因此，当塔径在800 ～900 mm以上 时，都采用分块式塔盘。此时塔身为一焊制整 体圆筒，不分塔节 。
第八章-塔设备的机械设计
Fi hi
i 1
对于等直径、等壁厚塔器的底截面 地震弯矩为：
M
00 E
16 35
1m0
gH
(N mm)
风载荷
风对塔体的作用之一是造成风弯矩，在迎风面的塔壁 和裙座体壁引起拉应力，背风面一侧引起压应力；作 用之二是气流在风的背向引起周期性旋涡，即卡曼涡 街，导致塔体在垂直于风的方向产生周期振动，这种 情况仅仅出现在H/D较大，风速较大时比较明显，一般 不予以考虑。
M
ii max
/
0.785Di2
S
e
2
式中M
ii max
maxM M
ii W
ii E
Me
25%M
ii W
M e
稳定条件：
组合轴向压应 力要满足：
ii m a x压
[ ]cr
KB
minK[ ]t
式中K——载荷组合系数，取K=1.2; B——见书p172。
4 塔体拉应力验算
依前述，假设一有效壁厚Se3。 计算σ1,σ2,σ3，并进行组合，满足如下强度条件：
m0 m01 m02 m03 m04 m05 ma me
(8-1)
塔设备在水压试验时的最大质量
mmax m01 m02 m03 m04 mw ma me (8-2)
塔设备在吊装时的最小质量
mmin m01 0.2m02 m03 m04 ma me (8-3)
地震载荷
(5)水压试验验算。
8.2 裙座设计
四个部分： 1.座体---承受并传
递塔体载荷。 2.基础环---将载荷
传递到基础上。 3.螺栓座---固定塔
于基础上。 4.管孔---人孔、排
气孔、引出管孔。
第六章 塔设备的机械设计
自支承式塔设备的塔体除承受工作介质压力 之外，还承受自重载荷、风载荷、地震载荷及 偏心载荷的作用。
（1）塔设备自重载荷的计算
塔设备的操作质量：
(kg) (6-2) 塔设备水压试验时的质量，这时设备质量最大， 简称设备最大质量 m0 m01 m02 m03 m04 mw ma me (kg) (6-3) 设备吊装时的质量，这时设备质量最小，简称 设备最小质量： m0 m01 0.2m02 m03 m04 ma me (kg) (6-4)
M
00 E
8CZ 1 m0 g (10 H 3.5 14 H 2.5 h 4h3.5 ) 175H 2.5
(Nmm)
底部截面的地震弯矩 16 I I M E CZ 1 mo gH 35
(Nmm)
（3）风载荷的计算
图6-31所示为自支承式塔设备受风压作用 的示意图。塔体会因风压而发生弯曲变形。吹 到塔设备迎风面上的风压值，随设备高度的增 加而增加。为了计算简便，将风压值按设备高 度分为几段，假设每段风压值各自均布于塔设 备的迎风面上，如图所示。
Fk Cz α1k mk g (N )
式中 Ｃz—— 结构综合影响系数，对圆筒形 直立设备取Cz=0. 5； α1—— 对应于塔器基本自振周期T（利用图630查取α1值时，应使T =T1）的地震影响系数 α值； ηk—— 基本震型参与系数；
关于 α—— 地震影响系数，按图6-30确定；图中曲 Tg 0.9 线部分按公式
（6-19）
（4 ）偏心载荷的计算
有些塔设备在顶部悬挂有分离器、热交换 器、冷凝器等附属设备，这些附属设备对塔体 产生偏心载荷。偏心载荷所引起的弯矩为： Me=me g e (6-20) 式中 me—— 偏心质量Kg e—— 偏心质量的重心至塔设备中心线的距离， mm
板式塔设备机械设计说明
1 板式塔设备机械设计任务书1.1 设计任务及操作条件试进行一蒸馏塔与裙座的机械设计已知条件为：塔体径mm D i 2000=，塔高m 30，工作压力为MPa 2.1，设计温度为300℃，介质为原油，安装在郊区，地震强度为7度，塔安装55层浮阀塔板，塔体材料选用16MnR ，裙座选用A Q -235。
1.2 设计容（1）根据设计条件选材；（2）按设计压力计算塔体和封头壁厚； （3）塔设备质量载荷计算； （4）风载荷与风弯矩计算； （5）地震载荷与地震弯矩计算； （6）偏心载荷与偏心弯矩计算； （7）各种载荷引起的轴向应力；（8）塔体和裙座危险截面的强度与稳定校核； （9）塔体水压试验和吊装时的应力校核； （10）基础环设计； （11）地脚螺栓计算； （12）板式塔结构设计。
1.3.设计要求：（1）进行塔体和裙座的机械设计计算； （2）进行裙式支座校核计算； （3）进行地脚螺栓座校核计算； （4）绘制装备图（A3图纸）2 塔设备已知条件及分段示意图已知设计条件分段示意图塔体径i D 2000mm 塔体高度H 30000mm 设计压力P 1.2MPa 设计温度t300℃ 塔 体材料16MnR 许用应力[σ]170MPa [σ]t144MPa设计温度下弹性模量E MPa 51086.1⨯常温屈服点s σ 345MPa 厚度附加量C 2mm 塔体焊接接头系数φ0.85介质密度ρ 3/800m kg塔盘数N55 每块塔盘存留介质层高度w h100mm 基本风压值0q 500N/㎡ 地震设防烈度 7度 场地土类别 II 类 地面粗糙度 B 类 偏心质量e m 4000kg 偏心距e 2000mm 塔外保温层厚度s δ 100mm保温材料密度2ρ 3/300m kg材料 Q235-A 裙许用应力t s ][σ 86MPa 常温屈服点s σ235MPa3 塔设备设计计算程序及步骤3.1 按设计压力计算塔体和封头厚度3.2 塔设备质量载荷计算3.3 自振周期计算3.4 地震载荷与地震弯距计算mgH3.5 风载荷与风弯距计算3.6 偏心弯距3.7 最大弯距3.8 圆筒轴向应力校核和圆筒稳定校核3.12 地脚螺栓计算3.13 计算结果4 计算结果总汇1 按设计压力计算塔体和封头厚度4 后记本设计的任务是进行一蒸馏塔与裙座的机械设计。
第六章-塔设备的机械设计PPT参考课件
29
二、 液体再分布器
当液体流经填料层时，液体有流向器壁造 成“壁流”的倾向，使液体分布不均，降低了 填料塔的效率，严重时可使塔中心的填料不能 润湿而成“干锥”。因此在结构上宜采取措施， 使液体流经一段距离后再行分布，以便在整个 高度内的填料都得到均匀喷淋。
在液体再分配器中，分配锥是最简单的，如 图6-25(a)所示，沿壁流下的液体用分配锥再将 它导至中央。
截面大致相等； (3)槽板扁钢条之间的距离约为填料外径的60％～80
％； (4)栅板可以制成整块的或分块的。
32
33
34
第四节 塔体与裙座的机械设计
一 塔体厚度的计算 自支承式塔设备一般都很高，且承受多种载
荷的作用。塔体除应满足强度条件外，还需满 足稳定条件。 1．按计算压力计算塔体及封头厚度 按第4章“内压薄壁圆筒与封头的强度设计” 的有关规定，计算塔体及封头的有效厚度S。 和S<a,
第六章 塔设备的机械设计
第一节 概述
塔设备可划分为板式塔和填料塔 塔设备的机械设计要求做到： ①选材立足国内； ②结构安全可靠，满足工艺要求； ③制造、安装、使用、检修方便。
1
第二节 板式塔
2
3
4
填料塔和填料
5
6
一、 总体结构
1.塔体与裙座结构 这是所有塔设备的基本工作结构和支撑结构。 2．塔盘结构 这是塔设备完成化工过程和操作的主要结构部分。它包括塔盘板、
9
10
降液管的结构有弓形和圆形两类
图6-3 一般圆形降液管
图6-4 带有滋流堰的圆形降液管
பைடு நூலகம்
图6-5弓形降液管结构
图6-6弓形降液管的液封槽
11
2．分块式塔盘
二、 液体再分布器
当液体流经填料层时，液体有流向器壁造 成“壁流”的倾向，使液体分布不均，降低了 填料塔的效率，严重时可使塔中心的填料不能 润湿而成“干锥”。因此在结构上宜采取措施， 使液体流经一段距离后再行分布，以便在整个 高度内的填料都得到均匀喷淋。
在液体再分配器中，分配锥是最简单的，如 图6-25(a)所示，沿壁流下的液体用分配锥再将 它导至中央。
截面大致相等； (3)槽板扁钢条之间的距离约为填料外径的60％～80
％； (4)栅板可以制成整块的或分块的。
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第四节 塔体与裙座的机械设计
一 塔体厚度的计算 自支承式塔设备一般都很高，且承受多种载
荷的作用。塔体除应满足强度条件外，还需满 足稳定条件。 1．按计算压力计算塔体及封头厚度 按第4章“内压薄壁圆筒与封头的强度设计” 的有关规定，计算塔体及封头的有效厚度S。 和S<a,
第六章 塔设备的机械设计
第一节 概述
塔设备可划分为板式塔和填料塔 塔设备的机械设计要求做到： ①选材立足国内； ②结构安全可靠，满足工艺要求； ③制造、安装、使用、检修方便。
1
第二节 板式塔
2
3
4
填料塔和填料
5
6
一、 总体结构
1.塔体与裙座结构 这是所有塔设备的基本工作结构和支撑结构。 2．塔盘结构 这是塔设备完成化工过程和操作的主要结构部分。它包括塔盘板、
9
10
降液管的结构有弓形和圆形两类
图6-3 一般圆形降液管
图6-4 带有滋流堰的圆形降液管
பைடு நூலகம்
图6-5弓形降液管结构
图6-6弓形降液管的液封槽
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2．分块式塔盘
塔设备机械设计说明
第一章绪论1.1塔设备概述塔设备是石油、化工、轻工等各工业生产中仅次与换热设备的常见设备。
在上述各工业生产过程中，常常需要将原料中间产物或粗产品中的各个组成部分（称为组分）分离出来作为产品或作为进一步生产的精制原料，如石油的分离、粗酒精的提纯等。
这些生产过程称为物质分离过程或物质传递过程，有时还伴有传热和化学反应过程。
传质过程是化学工程中一个重要的基本过程，通常采用蒸馏、吸收、萃取。
以及吸附、离子交换、干燥等方法。
相对应的设备又可称为蒸馏塔、吸收塔、萃取塔等。
在塔设备中所进行的工艺过程虽然各不相同，但从传质的必要条件看，都要求在塔内有足够的时间和足够的空间进行接触，同时为提高传质效果，必须使物料的接触尽可能的密切，接触面积尽可能大。
为此常在塔内设置各种结构形式的内件，以把气体和液体物料分散成许多细小的气泡和液滴。
根据塔内的内件的不同，可将塔设备分为填料塔和板式塔。
在板式塔中，塔内装有一定数量的塔盘，气体自塔底向上以鼓泡喷射的形式穿过塔盘上的液层，使两相密切接触，进行传质。
两相的组分浓度沿塔高呈阶梯式变化。
不论是填料塔还是板式塔，从设备设计角度看，其基本结构可以概括为：（1）塔体，包括圆筒、端盖和联接法兰等；（2）内件，指塔盘或填料及其支承装置；（3）支座，一般为裙式支座；（4）附件，包括人孔、进出料接管、各类仪表接管、液体和气体的分配装置，以及塔外的扶梯、平台、保温层等。
塔体是塔设备的外壳。
常见的塔体是由等直径、等壁厚的圆筒及上、下椭圆形封头所组成。
随着装置的大型化，为了节省材料，也有用不等直径、不等壁厚的塔体。
塔体除应满足工艺条件下的强度要求外，还应校核风力、地震、偏心等载荷作用下的强度和刚度，以及水压试验、吊装、运输、开停车情况下的强度和刚度。
另外对塔体安装的不垂直度和弯曲度也有一定的要求。
支座是塔体的支承并与基础连接的部分，一般采用裙座。
其高度视附属设备（如再沸器、泵等）及管道布置而定。
它承受各种情况下的全塔重量，以及风力、地震等载荷，因此，应有足够的强度和刚度。
塔设备设计说明书
塔设备设计说明书塔设备设计说明书概述塔设备的设计和选型是建⽴在对循环吸收⼯段、精制⼯段流程的模拟、优化的基础上。
在满⾜⼯艺要求的条件下，考虑设备的固定投资费⽤和操作费⽤，进⾏进⼀步模拟计算、设计和选型。
设计主要包括⼯艺参数设计、基本参数设计和机械设计。
⼯艺参数设计对该塔的⽣产能⼒、分离效果、物料和能量等操作参数作了设计；基本参数设计部分完成了塔设备的选型、填料的选型和参数设计塔板负荷性能校核等内容的设计；机械⼯程设计部分设计内容为塔设备的材质壁厚、封头、开⼝和⽀座地基等，同时对塔的机械性能做了校核。
我们完成了对全⼚2 座塔设备的⼯艺参数设计、基本参数设计和机械设计，并选取其中最有代表性的⼆氧化碳吸收塔给出了详细的计算和选型说明。
详细的设备装配图见⼯艺设计施⼯图。
烟道⽓吸收塔设计说明书第1 部分概要烟道⽓吸收塔是吸收的关键设备之⼀，其作⽤是贫液吸收烟道⽓中的⼆氧化碳，从⽽达到使⼆氧化碳从烟道⽓中分离的⽬的。
塔的吸收能⼒直接影响到⼆氧化碳的回收率。
吸收塔的设计应符合⼀下塔设备的基本要求：1⽣产能⼒⼤，即⽓液处理量⼤；2分离效率⾼，即⽓液相能充分接触；3 适应能⼒及操作弹性⼤，即对各种物料性质的适应性强并且在负荷波动时能维持操作稳定，保持较⾼的分离效率；4流体流动阻⼒⼩，即⽓相通过每层塔板或单位⾼度填料层的压降⼩；5 结构简单可靠，材料耗⽤量少，制造安装容易，以降低设备投资；设计说明书包括⼯艺参数设计、基本结构设计和机械⼯程设计三部分。
⼯艺参数设计对该塔的⽣产能⼒、吸收效果、物料和能量等操作参数作了设计；基本参数设计部分完成了塔设备的选型、填料的选型和参数设计、塔板负荷性能校核等内容的设计；机械⼯程设计部分设计内容为塔设备的材质壁厚、封头、开⼝和⽀座地基等，同时对塔的机械性能做了校核。
第2 部分⼯艺参数设计2.1 ⽣产能⼒项⽬年产⼗万吨⼆氧化碳，根据物料横算，⽓体进料量为7119.88kg/h ，液体进料量为294619kg/h ，塔顶物流量为54990.8kg/h ，塔底物流量为309748Kg/h 。
板式塔设计计算说明书DOC
一、设计任务1.结构设计任务完成各板式塔的总体结构设计，绘图工作量折合A1图共计4张左右，具体包括以下内容：⑴各塔总图1张A0或A0加长；⑵各塔塔盘装配及零部件图2张A1 02.设计计算内容完成各板式塔设计计算说明书，主要包括各塔主要受压元件的壁厚计算及相应的强度校核、稳定性校核等内容。
二、设计条件1.塔体内径D i = 2000mm，塔高巴=59.299m ;2.设计压力p c=2.36MPa，设计温度为t =90 C ;3.设置地区：山东省东营市，基本风压值q o=48OPa,地震设防烈度8度，场地土类别III类，地面粗糙度是B类；4.塔内装有N=94层浮阀塔盘；开有人孔12个，在人孔处安装半圆形平台12 个，平台宽度B=900mm，高度为1200mm ;5.塔外保温层厚度为S s=100mm，保温层密度p 2=350 kg / m3;三、设备强度及稳定性校核计算1.选材说明已知东营的基本风压值q°=480Pa，地震设防烈度8度，场地土类别III类；塔壳与裙座对接；塔内装有N=94层浮阀塔盘；塔外保温层厚度为S s=100mm，保温层密度p32=350kg/m ；塔体开有人孔12个，在人孔处安装半圆形平台12个，平台宽度B=900 mm，高度为1200 mm ；设计压力p c=2.36MPa，设计温度为t = 90 C ；壳3 mm，裙座厚度附加量2 mm ；焊接接头系数取为0.85；塔内径D = 2000mm。
通过上述工艺条件和经验，塔壳和封头材料选用Q345R。
对该塔进行强度和稳定计算。
2.主要受压元件壁厚计算本部分应包括常压塔的主要筒体及椭圆封头等重要受压元件的壁厚计算，裙座厚度先按经验值取。
I塔壳和封头材料选用Q345R[ R eL CR^oJ =325,[<j]t =l85MPa（16<6 兰36）] 直径D i = 2000mm段圆筒及封头：圆筒：p P c D 2.36 汉2000 “仆t 15.12mm2 <j]t © _ p 2 X 185 X 0. 85 — 2. 36封头：•P c DK 2.36 x 2000x 1、h c! 15.06mm 2[町5 _ 0 5p 2 x 185 x 0. 85 — 0. 5 x 2. 36经圆整后，塔壳厚度取为22mm，封头厚度取为24mm，裙座壳厚度取为18mm。
塔设备机械设计
（部分塔设备零部件的质量，若无实际资料，可 参考表5-4）
第五章 塔设备设计 9
课程设计 5.3.3 自振周期 将塔设备看成是顶端自由，底端刚性固定，质量沿高 度连续分布的悬臂梁。 其基本震型的自振周期T1按式(5-4)计算：
T1 90 .33 H mo H 10 3 E e Di
(s)
如校核不能满足条件时，须重新设定有 效厚度，重复上述计算，直至满足要求。
第五章 塔设备设计 20
课程设计
5.3.9 塔设备压力试验时的应力校核 5.3.9.1 圆筒应力 对选定的各计算截面按式(5-33)、式 (5-34)、式(5-35)和式(5-36)进行各项应力 计算： 试验压力引起的周向应力：
第五章 塔设备设计 7
5.3.1 塔设备的载荷分析 塔设备在操作时主要承受以下几种载荷作 用： 1、操作压力 2、质量载荷 3、地震载荷 4、风载荷 5、偏心载荷 （各种载荷示意图及符号见图5-3）
第五章 塔设备设计 8
课程设计
（塔设备设计计算常用符号及说明见表5-3）
课程设计
5.3.2 质量载荷 塔设备的操作质量mo（Kg） mo=mo1+mo2+mo3+mo4+mo5+ma+me 塔设备的最大质量mmax mmax =mo1+mo2+mo3+mo4+mw+ma+me 塔设备的最小质量mmin mmin =mo1+0.2mo2+mo3+mo4+ma+me
5.4.1 板式塔的总体结构 其总体结构可以分为五大部分： ①塔体与裙座 ②塔盘结构 ③除沫装置 ④设备接管 ⑤塔附件（扶梯、平台、吊柱、保温圈）
第五章 塔设备设计 9
课程设计 5.3.3 自振周期 将塔设备看成是顶端自由，底端刚性固定，质量沿高 度连续分布的悬臂梁。 其基本震型的自振周期T1按式(5-4)计算：
T1 90 .33 H mo H 10 3 E e Di
(s)
如校核不能满足条件时，须重新设定有 效厚度，重复上述计算，直至满足要求。
第五章 塔设备设计 20
课程设计
5.3.9 塔设备压力试验时的应力校核 5.3.9.1 圆筒应力 对选定的各计算截面按式(5-33)、式 (5-34)、式(5-35)和式(5-36)进行各项应力 计算： 试验压力引起的周向应力：
第五章 塔设备设计 7
5.3.1 塔设备的载荷分析 塔设备在操作时主要承受以下几种载荷作 用： 1、操作压力 2、质量载荷 3、地震载荷 4、风载荷 5、偏心载荷 （各种载荷示意图及符号见图5-3）
第五章 塔设备设计 8
课程设计
（塔设备设计计算常用符号及说明见表5-3）
课程设计
5.3.2 质量载荷 塔设备的操作质量mo（Kg） mo=mo1+mo2+mo3+mo4+mo5+ma+me 塔设备的最大质量mmax mmax =mo1+mo2+mo3+mo4+mw+ma+me 塔设备的最小质量mmin mmin =mo1+0.2mo2+mo3+mo4+ma+me
5.4.1 板式塔的总体结构 其总体结构可以分为五大部分： ①塔体与裙座 ②塔盘结构 ③除沫装置 ④设备接管 ⑤塔附件（扶梯、平台、吊柱、保温圈）
第六章 塔设备的机械设计(1)
第八章 塔设备的机械设计
8.1 塔体与裙座的机械设计
8.28.3 8.4来自塔体与裙座的机械设计举例
板式塔结构 填料塔结构
2013-7-28
第八章 塔设备的机械设计
本章重点：板式塔的基本结构和塔设备的应力校核 本章难点：地震载荷、风载荷的计算
2013-7-28
分 离 设 备
2013-7-28
精 细 脱 硫 塔
2013-7-28
2013-7-28
8.1.1 塔体厚度的计算
(
Tg T
)0.9 max
在高度为hk处的集中载荷mk所引起的基本振型水平 地震力F1k计算式：
F1k 11k mk g
mk—距地面hk处的集中载荷。
η1k —基本振型参与系数。
k
1.5 hk mi hi1.5
2013-7-28
8.1.1 塔体厚度的计算
设计地震分组： 设防烈度为9度的地区，因为相邻地区地震烈度比本地 区小，所以其建筑受地震影响主要是本地区的地震，一般选 第一组；设防烈度较低的一般选第二或第三组。 近震、远震： 远震震中距大于1000公里;近震震中距在100-1000公里 范围内;地方震震中距在100公里以内。 设计基本地震加速度： 地震时地面运动的加速度，可以作为确定烈度的依据。 在以烈度为基础作出抗震设防标准时,往往对相应的烈度给 出相应的峰值加速度。
2013-7-28
8.1.1 塔体厚度的计算
① 水平地震力
安装在7级及7级以上地震烈度地区的塔设备必须考虑它 的抗震能力，计算出水平地震力，垂直地震力和地震弯矩。
假设：直径、壁厚沿高度变化的单个圆筒形直立设备， 每一直径和壁厚相等的一段长度间的质量，处理为作用在该 段高度1/2处的集中载荷。
8.1 塔体与裙座的机械设计
8.28.3 8.4来自塔体与裙座的机械设计举例
板式塔结构 填料塔结构
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第八章 塔设备的机械设计
本章重点：板式塔的基本结构和塔设备的应力校核 本章难点：地震载荷、风载荷的计算
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分 离 设 备
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精 细 脱 硫 塔
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8.1.1 塔体厚度的计算
(
Tg T
)0.9 max
在高度为hk处的集中载荷mk所引起的基本振型水平 地震力F1k计算式：
F1k 11k mk g
mk—距地面hk处的集中载荷。
η1k —基本振型参与系数。
k
1.5 hk mi hi1.5
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8.1.1 塔体厚度的计算
设计地震分组： 设防烈度为9度的地区，因为相邻地区地震烈度比本地 区小，所以其建筑受地震影响主要是本地区的地震，一般选 第一组；设防烈度较低的一般选第二或第三组。 近震、远震： 远震震中距大于1000公里;近震震中距在100-1000公里 范围内;地方震震中距在100公里以内。 设计基本地震加速度： 地震时地面运动的加速度，可以作为确定烈度的依据。 在以烈度为基础作出抗震设防标准时,往往对相应的烈度给 出相应的峰值加速度。
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8.1.1 塔体厚度的计算
① 水平地震力
安装在7级及7级以上地震烈度地区的塔设备必须考虑它 的抗震能力，计算出水平地震力，垂直地震力和地震弯矩。
假设：直径、壁厚沿高度变化的单个圆筒形直立设备， 每一直径和壁厚相等的一段长度间的质量，处理为作用在该 段高度1/2处的集中载荷。
(完整)板式塔
板式塔一、板式塔的概念、用途、示意图板式塔是一类用于气液或液液系统的分级接触传质设备，由圆筒形塔体和按一定间距水平装置在塔内的若干塔板组成。
用途：广泛应用于精馏和吸收，有些类型（如筛板塔）也用于萃取，还可作为反应器用于气液相反应过程.操作时（以气液系统为例），液体在重力作用下,自上而下依次流过各层塔板,至塔底排出；气体在压力差推动下，自下而上依次穿过各层塔板，至塔顶排出。
每块塔板上保持着一定深度的液层，气体通过塔板分散到液层中去，进行相际接触传质。
板式塔结构示意图如右图：塔板又称塔盘，是板式塔中气液两相接触传质的部位,塔板决定了塔的操作性能，一般由以下三个部分组成：1 气体通道为保证气液两相充分接触2 溢流堰为保证气液两相在塔板上形成足够的相际传质表面3 降液管使液体有足够的停留时间二、各类型塔板的结构及其特点：按照塔内气、液流动方式，可将塔板分为错流塔板与逆流塔板两类。
错流塔板为塔内气、液两相成错流流动,即液体横向流过塔板，而气体垂直穿过液层，错流塔板广泛用于蒸馏、吸收等传质操作中。
逆流塔板亦称穿流板,板上不设降液管，气、液两相同时由板上孔道逆向穿流而过。
这种塔板结构虽简单，板面利用率也高，但需要较高的气速才能维持板上液层,操作范围较小,分离效率也低，工业上应用较少.常见塔板泡罩塔板 Bubble-cap tray泡罩塔塔板上的主要部件是泡罩。
罩内覆盖着一段很短的升气管，升气管的上口高于罩下沿的小孔或齿缝。
塔下方的气体经升气管进入罩内之后，折向下到达罩与管之间的环形空隙,然后从罩下沿的小孔或齿 缝分散气泡而进入板上的液层。
优点：弹性大、操作稳定可靠。
缺点:结构复杂,成本高，压降大.对于大直径塔，塔板液面落差大,导致塔板操作不均匀。
现状：近二、三十年来已趋于淘汰三、板式塔的工艺设计筛板塔化工设计计算 （1）塔的有效高度 Z已知：实际塔板数 N P ； 塔板间距 H T ；有效塔高：塔体高度=有效高+顶部+底部+其他塔板间距和塔径的经验关系：（2）塔径确定原则: 防止过量液沫夹带液泛 步骤： 先确定液泛气速 uf (m/s ）； 然后选设计气速 u ； 最后计算塔径 D.① 液泛气速pT N H Z ⋅=VVLf C u ρρρ-=2.02020⎪⎭⎫⎝⎛=σC CC ：气体负荷因子,与 HT 、 液体表面张力和两相接触状况有关. 两相流动参数 FLV ：② 选取设计气速 u 选取泛点率： u / u f一般液体， 0.6 ～0。
板式塔的设计
塔径的估算
塔径的大小取决于上升的蒸汽流量和空塔气速
适宜的空塔气速与流体的物理性质、塔板结 构、流体力学等情况有关。计算时 u=(0.6~0.8)umax
D= 4Vs πu
最大空塔气速umax 根据液滴在沉降过程中 受力情况导出，其中气体负荷系数C值由图 1~7查出 . 塔径 D（按标准GB9019-88圆整）
精馏方案的选定
1.操作压力(常压,加压,减压)-----设计压力一般指塔顶压力
沸点低,常压下为气态的物料 沸点低 常压下为气态的物料-----加压操作, 加压操作 常压下为气态的物料
加压可提高操作的平均温度,有利于塔顶蒸气冷凝热的利用或可使用较便宜 的冷却剂,减少冷凝,冷却的费用.在相同的塔径下,适当提高操作压力,还可提 高塔的处理能力.但P提高,再沸器的T提高,相对挥发度下降.
溢流装置 的结构尺寸
弓型降液管宽度Wd及面积Af
– 对降液管的要求：液体中的泡沫有足够的时间在降 液管中进行分离。 – 确定降液管的尺寸后，还要检验降液管的容积。通 常保持降液管中的液体停留时间τ 〉3~5秒。 – 停留时间τ=AfHT/LS>3~5S or u= LS/Af<0.1m/s
进口堰及受液盘
卧式热虹吸再沸器的主要特点: 卧式热虹吸再沸器的主要特点 可用低裙座,但占地面积大,出
塔产品缓冲容积较大,故流动稳定,在加热段停留时间短,不容易结垢, 可以使用较脏的加热介质.
立式和卧式强制循环再沸器的共同特点:适应于高粘度液体
和热敏性物料,因为强制循环流速高,停留时间短,有利于工艺流体循 环流量的控制和调节.
塔板负荷性能图
雾沫夹带线
u h =19 0 .9 c ρ L
0175 .
塔设备设计说明书资料
目录目录 (1)塔设备选型说明书 (1)1.1 塔型的选择原则 (1)1.2 填料塔和板式塔的比较 (1)1.2.1 板式塔塔型选择的一般原则 (2)1.2.2 板式塔的塔盘类型与选择 (3)1.2.3 填料塔填料选择 (4)1.3 塔型的结构与选择 (4)1.3.1 与物性有关的因素 (5)1.3.2 与操作条件有关的因素 (5)1.3.3 其他因素 (5)1.3.4 本厂实际情况的选择 (6)1.4 塔的设计 (6)1.4.1 塔的主要工艺尺寸计算 (7)1.5 CupTower校核 (18)1.6 塔负荷性能优化数据 (23)1.7 塔机械工程设计 (24)1.7.1 塔高的计算 (24)1.7.2 塔相关设计与校核参数 (25)1.7.3 SW6塔强度校核 (26)附塔设备一览表 (40)塔设备选型说明书1.1 塔型的选择原则精馏塔主要有板式塔、填料塔两种，它们都可以用作蒸馏和吸收等气液传质过程，但两者各有优缺点，要根据具体情况选择。
塔选型参考标准《固定式压力容器》GB 150-2011《压力容器封头》GB/T 25198-2010《石油化工塔器设计规范》SHT 3098-2011《钢制化工容器结构设计规定》HG/T 20583-2011《工艺系统工程设计技术规范》HG/T 20570-1995《塔顶吊柱》HG/T 21639-2005《不锈钢人、手孔》HG 21594-21604《钢制人孔和手孔的类型与技术条件》HG/T 21514-2005《钢制塔式容器》JB/T 4710-2005《钢制管法兰、垫片、紧固件》HG/T 20592~20635-20091.2 填料塔和板式塔的比较表1-1 精馏塔的主要类型及特点类型板式塔填料塔结构特点每层板上装配有不同型式的气液接触元件或特殊结构塔内设置有多层整砌或乱堆的填料，如拉西环、鲍尔环、鞍型填料等散装填料，格栅、波纹板等规整填料操作特点气液逆流逐级接触微分式接触，可采用逆流操作，也可采用并流操作类型板式塔填料塔设备性能空塔速度（亦即生产能力）高，效率高且稳定；压降大，液气比的适应范围大，持液量大，操作弹性小大尺寸空塔气速较大，小尺寸空塔气速较小；要求液相喷淋量较大，持液量小，操作弹性大制造与维修直径在600mm以下的塔安装困难，金属材料耗量大新型填料制备复杂，造价高，检修清理困难，可采用非金属材料制造，但安装过程较为困难适用场合处理量大，操作弹性大，带有污垢的物料处理强腐蚀性，液气比大，真空操作要求压力降小的物料1.2.1 板式塔塔型选择的一般原则选择时应考虑的因素有：物料性质、操作条件、塔设备性能及塔的制造、安装、运转、维修等。
塔设备的机械设计
塔设备的机械设计
b. 塔盘板之间下可拆的螺纹连接。
塔设备的机械设计
c. 塔盘板间双面可拆的螺纹连接。
塔设备的机械设计
(2)螺纹卡 板紧固件
塔设备的机械设计
(3)楔形紧固件 龙门楔结构和楔卡结构
塔设备的机械设计
二、塔盘的机械计算
需要进行强度校核和挠度计算,以满足其强度和刚度 要求。
（一）塔盘的设计载荷
fmax35q8lE44 If 塔设备的机械设计
塔设备的机械设计
三、塔盘构件的最小厚度
为保证塔盘在制造、安装过程中的强度和刚度， 规定了塔盘构件的最小厚度。
四、塔节简介
塔设备的机械设计
第三节 填料塔结构设计
一、液体分布装பைடு நூலகம் 二.液体收集及再分布装置 三、填料支承装置 四、填料压板和床层限制板
塔设备的机械设计
支承圈和支承板的尺寸参见表。
塔设备的机械设计
塔盘紧固件
是连接构件，用于塔盘之间的连接，塔盘板与支 承圈、支承板、受液盘或支承梁，以及降液板与支持 板之间的连接。
常用紧固件有螺纹、螺纹卡板 楔卡等结构。
塔设备的机械设计
(1)螺纹紧固件
a.塔盘之间上可拆的螺纹连接。
（a）为槽式塔板之间可拆螺纹结构。 （b）为自身梁式塔盘板之间上可拆螺纹连接结构。
塔径D=400 ～ 600mm, δ =3～4mm 塔径D=700 ～ 1200mm, δ =4～6mm 分布器定位块外缘与塔壁的间隙：8～12mm 塔径〉600mm,分布盘常设计成分块式结构，一般分 2～3块
塔设备的机械设计
液体通过分布盘上方的中心管加入盘内的，中心管口距 围环上缘～200mm。
塔设备的机械设计
3.降液管结构
b. 塔盘板之间下可拆的螺纹连接。
塔设备的机械设计
c. 塔盘板间双面可拆的螺纹连接。
塔设备的机械设计
(2)螺纹卡 板紧固件
塔设备的机械设计
(3)楔形紧固件 龙门楔结构和楔卡结构
塔设备的机械设计
二、塔盘的机械计算
需要进行强度校核和挠度计算,以满足其强度和刚度 要求。
（一）塔盘的设计载荷
fmax35q8lE44 If 塔设备的机械设计
塔设备的机械设计
三、塔盘构件的最小厚度
为保证塔盘在制造、安装过程中的强度和刚度， 规定了塔盘构件的最小厚度。
四、塔节简介
塔设备的机械设计
第三节 填料塔结构设计
一、液体分布装பைடு நூலகம் 二.液体收集及再分布装置 三、填料支承装置 四、填料压板和床层限制板
塔设备的机械设计
支承圈和支承板的尺寸参见表。
塔设备的机械设计
塔盘紧固件
是连接构件，用于塔盘之间的连接，塔盘板与支 承圈、支承板、受液盘或支承梁，以及降液板与支持 板之间的连接。
常用紧固件有螺纹、螺纹卡板 楔卡等结构。
塔设备的机械设计
(1)螺纹紧固件
a.塔盘之间上可拆的螺纹连接。
（a）为槽式塔板之间可拆螺纹结构。 （b）为自身梁式塔盘板之间上可拆螺纹连接结构。
塔径D=400 ～ 600mm, δ =3～4mm 塔径D=700 ～ 1200mm, δ =4～6mm 分布器定位块外缘与塔壁的间隙：8～12mm 塔径〉600mm,分布盘常设计成分块式结构，一般分 2～3块
塔设备的机械设计
液体通过分布盘上方的中心管加入盘内的，中心管口距 围环上缘～200mm。
塔设备的机械设计
3.降液管结构
塔设备设计说明书
《化工设备机械基础》塔设备设计课程设计说明书学院：木工学院班级：林产化工0 8学号：姓名：万永燕郑舒元分组：第四组目录前言................................................... 错误!未定义书签。
摘要 (3)关键字 (4)第二章设计参数及要求 (4)1.1符号说明 (4)1.2.设计参数及要求 (5)57第二章材料选择 (8)2.1概论 (8)2.2塔体材料选择 (8)2.3 裙座材料的选择 (8)第三章塔体的结构设计及计算 (8)3.1 按计算压力计算塔体和封头厚度 (8)3.2 塔设备质量载荷计算 (9)3.3 风载荷和风弯矩 (11)3.4 地震弯矩计算 (12)3.5 各种载荷引起的轴向应力 (13)3.6 塔体和裙座危险截面的强度与稳定校核 (14)3.7 塔体水压试验和吊装时的应力校核 (17)3.7.1 水压试验时各种载荷引起的应力 (17)183.8塔设备结构上的设计 (18)1819板式塔的总体结构 (20)小结 (20)附录 (21)附录一有关部件的质量 (21)附录二矩形力矩计算表 (21)附录三螺纹小径与公称直径对照表 (22)参考文献 (23)前言摘要塔设备是化工、石油等工业中广泛使用的重要生产设备。
塔设备的基本功能在于提供气、液两相以充分接触的机会，使质、热两种传递过程能够迅速有效地进行；还要能使接触之后的气、液两相及时分开，互不夹带。
因此，蒸馏和吸收操作可在同样的设备中进行。
根据塔内气液接触部件的结构型式，塔设备可分为板式塔与填料塔两大类。
板式塔内沿塔高装有若干层塔板(或称塔盘)，液体靠重力作用由顶部逐板流向塔底，并在各块板面上形成流动的液层；气体则靠压强差推动，由塔底向上依次穿过各塔板上的液层而流向塔顶。
气、液两相在塔内进行逐级接触，两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。
填料塔内装有各种形式的固体填充物，即填料。
液相由塔顶喷淋装置分布于填料层上，靠重力作用沿填料表面流下；气相则在压强差推动下穿过填料的间隙，由塔的一端流向另一端。
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m04
4
Di
2n
2
2B2
Di
2n
2 2
1 2
nq
p
qF HF
2.0 2 0.014 2 0.1 2 0.92 2.0 2 0.014 2 0.12 4
1 6150 40 29 2
5410
40
80
1606.6
1726.6
1686.8
m05
4
m03 '—封头保温层质量，k g
0
146.2
1469.9
2071.6
1785.3
计算内容
计算公式及数据
0~1
1~2
2~3
3~4
平台质量 q N 150kg / m 2 笼式扶梯质量 qN 40kg / m
4~顶
平台数量 n=6 笼式扶梯总高 H F 29m
平台，扶梯质量 m04, kg 操作时塔内物料质量 m05, kg
55 100mm
500N/㎡ 7度 II 类 B类
4000kg 2000mm 100mm
分段示意图
保温材料密度 2
材料
许用应力[ ]ts
裙
常温屈服点 s
座 设计温度下弹性模量 Es 厚度附加量 Cs
人孔，平台数
材料
地 许用应力 脚 螺
栓 腐蚀裕量 C2
个数 n
[ ]bt
300 kg / m3
Q235-A 86MPa 235MPa
Di2
hwN h0
1 Vf 1
2.02 (0.1 55 0) 800 1.1257 800 14723.6 4
0
900.6
2764.63 6031.92 5026.6
按经验取附件质量为：
人孔、接管、法兰等附件质量 ma 0.25m01 0.25 21286 .45 5321 .6 ma , kg
m3 695 3 2085
m01 m1 m2 m3 18229 .85 971 .6 2085 21286 .45
695
1875.8
4865
6950
m02
4
Di2
N qN
4
2.02
55 75 12959
6900.65
(浮伐塔盘质量 qN 75kg / m2 )
0
0
173.75
468.95
1216.25
1737.5
1725.16
充液质量 mw, kg
mw
4
Di 2 H 0 w
2V f
w
2.02 26.231000 2 1.12571000 84655.4 4
偏心质量 me, kg 操作质量 m0, kg 最小质量 mmin , kg 最大质量 mmax, kg
1.3.设计要求：
（1）进行塔体和裙座的机械设计计算； （2）进行裙式支座校核计算； （3）进行地脚螺栓座校核计算； （4）绘制装备图（A3 图纸）
2 塔设备已知条件及分段示意图
已知设计条件
塔体内径 Di
塔体高度 H
设计压力 P
设计温度 t
材料
[ ]
塔 许用应力 体
[ ]t
2000mm
30000mm 1.2MPa 300℃ 16MnR 170MPa
c C 9.9 2 11.9
圆筒名义厚度n, mm 圆筒有效厚度 e, mm
封头计算厚度 h, mm
n 14 n C 12 h pc Di / (2[ ]t 0.5 p) 1.2 2000/(2 144 0.85 0.51.2) 9.8mm
封头设计厚度hc , mm 封头名义厚度hn , mm 封头有效厚度he , mm
1.2 设计内容
（1）根据设计条件选材； （2）按设计压力计算塔体和封头壁厚； （3）塔设备质量载荷计算； （4）风载荷与风弯矩计算； （5）地震载荷与地震弯矩计算； （6）偏心载荷与偏心弯矩计算； （7）各种载荷引起的轴向应力； （8）塔体和裙座危险截面的强度与稳定校核； （9）塔体水压试验和吊装时的应力校核； （10）基础环设计； （11）地脚螺栓计算； （12）板式塔结构设计。
144MPa
设计温度下弹性模量 E 1.86 105 MPa
常温屈服点 s
厚度附加量 C
塔体焊接接头系数
345MPa 2mm 0.85
介质密度
塔盘数 N
每块塔盘存留介质层高度 hw
基本风压值 q0
地震设防烈度 场地土类别 地面粗糙度
偏心质量 me
偏心距 e
塔外保温层厚度 s
800 kg / m3
0
1125.7
23116.9 32541.7 27871.1
hc h C 9.8 2 11.8 hn 14 he hn C 14 2 12
3.2 塔设备质量载荷计算
计算内容
塔段内直径 Di , mm 塔段名义厚度ni , mm 塔段长度 li , mm 塔体高度 H1, mm 单位筒体质量 m1m , kg / m
筒体高度 H1, mm 筒体质量 m1, kg 封头质量 m2 , kg 裙座高度 H3, mm
1 板式塔设备机械设计任务书
1.1 设计任务及操作条件
试进行一蒸馏塔与裙座的机械设计 已知条件为：塔体内径 Di 2000 mm ，塔高 30m ，工作压力为1.2MPa，设
计温度为 300℃，介质为原油，安装在广州郊区，地震强度为 7 度，塔内安装 55 层浮阀塔板，塔体材料选用 16MnR，裙座选用 Q235 A 。
裙座质量 m3, kg 塔体质量 m01, kg
塔段内件质量 m02, kg
计算公式及数据
0~1
1~2
2~3
3~4
4~顶
2000
14
1000
2000
7000
10000
10000
30000
695
26230
m1 695 26.23 18339 .85 m2 485 .8 2 971 .6
3000
2mm 6
Q235-A 147MPa
3 32
3 塔设备设计计算程序及步骤
3.1 按设计压力计算塔体和封头厚度
计算内容
计算压力 pc , MPa
Pc=1.2Mpa
计算公式及数据
圆筒计算厚度 , mm
pc Di 1.2 2000 9.9 2[ ]t pc 2 144 0.85 1.2
+圆筒设计厚度 c , mm
2591.7
5654.9
4712.4
保温层质量 m03, kg
m03
4 [(Di
2 n
2 s )2
(Di
2 n )2 ]H 0 2
2m03
2.0 2 0.014 2 0.12 2.0 2 0.0142 4
26.63 300 2 1.35 1.13 300
=5473