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深度调剖及堵水国内几十年来在治水方面积累了大量的经验教训。
关于水井深度调剖，开始采用高强度堵剂，挤死高吸水层段，这种工艺对全层水淹的井效果显著。
而我国油田属于陆相沉积，非均质性很强，在剖面上层内渗透率差异较大，如果深度调剖施工时将水淹层段堵死，这时注水井主要吸水层段被堵死，原来弱吸水段或不吸水段开始吸水，吸水剖面改变很理想。
但是，由于注入堵剂数量有限，2m 油层挤入500m3堵剂，挤入深度只有12．6m，当低渗透层水线推进到此处时，注入水又会窜入特高渗透层，造成深度调剖失效。
这种工艺每施工一口井增产油量一般不超过500t，个别有相对隔挡层的井或有相当好的潜力层的效果会好些。
根据这一情况发展了深度调剖，即加大堵剂用量，但是，深度调剖深度与堵剂用量是平方的关系，所以堵剂用量加大很多，深度调剖深度增加得并不多。
如2m 油层挤入1000m3堵剂进行深度调剖，深度也只有17．8m ，增产量和有效期改善仍不理想。
近年来深度调剖工艺发展成调驱工艺，即将深度调剖剂改进为可动的弱凝胶（调驱剂），使得深度调剖后调驱剂段塞推进速度稍快于低渗透层段水线推进速度，直到调驱剂段塞薄到一定程度后突破，再注第二个段塞，增产量和有效期都会大幅度提高。
下面只重点介绍调驱工艺。
值得注意的是调驱工艺有两个技术关键，一是必须根据渗透率，用岩心优选驱替剂的粘度，以保证调驱剂推进速度略快于新进水层段的水线推进速度；二是为了挤入调驱剂时尽量减少加强层的伤害，注入压力必须大于调剖层段的启动压差，小于加强层段的启动压差。
这两方面都可以用岩心（或人造模拟岩心）实测。
油井堵水也有类似问题，由于堵塞半径有限，增产量和有效期都很小，所以对孔隙性油藏来说，除非全层水淹否则对层内某层段出水不宜采用堵水措施。
而对块状裂缝性底水油藏，由于无法在水井进行调整，只能利用这类油田的非均质性在油井进行堵水，开始将大裂缝堵死，这样虽然将出水通道堵死，同时也将与大裂缝连通的小裂缝的出油通道堵死，所以效果也不理想。
第八章调剖与堵水海上油气田的开发特征决定了海上油井必须以较高的采油速度进行生产。
目前，早期注水及超前注水成为提高采油速度的主要方式，而稳油控水是延长海上油井经济开采寿命、提高油田采收率的重要途径，调剖堵水技术是实现稳油控水的主要手段和措施之一。
第一节调剖工艺与技术注水井调整吸水剖面的技术简称注水井调剖。
注水井调剖有两种途径：一种是机械调剖方法，另一种是化学调剖方法。
目前，海上油田基本上采用的是分层注水的机械调剖方法。
然而，机械调剖方法存在一定的局限性，在同一储层非均质性很严重的情况下，用机械调剖方法很难取得好的效果。
机械调剖方法也无法进行地层深部调剖，不能进一步提高水驱扫油面积；而对水平井更是难以实施。
随着海上油田含水率的上升和进一步提高采收率的要求，化学调剖是实现区块调剖的重要手段。
化学调剖是在注水井中用注入化学剂的方法，来降低高吸水层段的吸水量，从而相应提高注水压力，达到提高中低渗透层吸水量，改善注水井吸水剖面，提高注入水体积波及系数，改善水驱状况。
一、注水井调剖原理注水开发的油田，由于油藏纵向和平面上的非均质性及油、水粘度的差异，造成注入水沿注入井和生产井间阻力较小的图8-1高渗透层或裂缝突进或指进而绕过低渗透高阻力区（见图8-1），从而降低了水的波及体积和水驱效果，甚至在注入流体波及不到的区域形成死油区，这不仅会使中低渗透层的原油采出程度降低，而且会使油井过多过早产水，影响油田的稳产、高产，降低油田注水效率，增加原油生产成本。
注水井调剖就是通过向注水井注入化学调剖剂，让调剖剂在井下封堵注水井的高渗透层，改变水流方向，迫使注入水进入原来的中低渗透层，从而扩大注入水的波及体积，提高注入水的利用率。
注入水进入中、低渗透层后使原来未驱动到的原油被驱替了出来，提高了油井183的产油量和阶段采出程度。
二、调剖剂及其分类用于注水井调剖的化学调剖剂按其封堵作用的差异可分为冻胶型调剖剂、沉淀型调剖剂和颗粒膨胀型调剖剂等几大类型。
调驱、调剖和堵水的区别1、注水井综合调驱技术注水井综合调驱技术，就是将由稠化剂、驱油剂、降阻剂和堵水剂等组成的综合调驱剂，通过注水井注入地层。
它可在地层中产生注入水增粘，原油降阻，油水混相和高渗透层颗粒堵塞等综合作用。
其结果，就可封堵注水井的高渗透层，均衡其吸水剖面，降低油水的流度比，进一步驱出地层中的残余油，并可在地层中形成一面活动的“油墙”，产生“活塞式”驱油作用，以降低油井含水提高原油采收率。
其中的驱油剂可与原油产生混相作用，有效地驱出残余油，在地层中形成向油井运移的类似于活动的“油墙”的原油富集带，具有较长期的远井地带调剖作用。
堵水剂可对地层的高渗透大孔道产生封堵作用，均衡其吸水剖面，使驱油剂更有效地驱油。
调剖剂可不断地调整地层的吸水剖面，并可更有效地驱油。
它对低渗透地层的渗透率无伤害，用它对注水井进行处理后，在同样的注水量下，注水压力下降或上升的幅度不大。
2、注水井综合调剖技术调剖措施：注入井堵水措施：油井堵水调剖的作用：（1）提高注入水的波及体积，提高产油量，减少产水量，提高油田开发的采收率。
（2）封堵多层开采的高渗透，高含水，或注入井的高吸水层，减少层间干扰，改善产液剖面或吸水剖面。
（3）封堵单层采油井的高渗透段和水流大通道或注水井的高吸水井段。
（4）封堵水窜的天然裂缝和人工裂缝，控制采油井含水上升率。
从概念上很好区分这两个概念：调驱是调剖和驱油双重作用；调剖就是调整吸水剖面。
从注水井封堵高渗透层时，可调整注水层段的吸水剖面，这称为调剖。
为了调整注水井吸水剖面，改善水驱效果，向地层中、高渗透层吸水能力较强的部位或层段注入化学剂，降低中、高渗透层的渗透率，提高低渗透油层的吸水能力，这种工艺措施叫注水井调剖。
主要作用：为了调整吸水剖面，缓解层间矛盾。
字面上也是可以理解：调剖就是调整吸水剖面，降低层间矛盾，调驱就是调整驱动方式。
3、堵水堵水是指油井出水后进行封堵的办法。
目的控制产水层中水的流动和改变水驱油中水的流动方向，提高水驱油效率。
第三章堵水调剖课题第三章调剖堵水第一节调剖堵水的基本概念；第二节调剖堵水提高采收率的原理；第三节调剖堵水剂；第四节压力指数值（PI）；第五节适合堵水调剖区块的筛选标准；第六节堵水调剖存在的问题。
学时4学时教学目标与要求理解掌握调剖与堵水基本概念调剖堵水、提高采收率的基本原理及压力指数的计算；对油井出水原因、危害、出水井的出水方式及出水来源分析判断等有较清楚认识，掌握筛选堵水调剖井的基本方法。
重点调剖与堵水基本概念、PI指数及调剖堵水提高采收率的基本原理。
难点调剖堵水提高采收率的基本原理、PI指数的计算及出水井的出水方式及出水来源分析判断。
教学方法与手段详细讲授与多媒体课件结合，引导学生的思路，课堂互动，激发学生课堂提问发言。
参考资料教师备课参考书赵福麟编著，《EOR原理》石油大学出版社，2001.7给学生推荐的参考书1、叶仲斌编著，《提高采收率原理》，石油工业出版社，2007.82、侯吉瑞编著，《化学驱原理与应用》，石油工业出版社，1998.33、杨承志等著，《化学驱提高石油采收率》，石油工业出版社，1999.124、韩冬、沈平平编著，《表面活性剂驱油原理及应用》，石油工业出版社，2001.8教学内容及过程第三章调剖堵水第一节调剖堵水的基本概念地层的不均质性使注入水沿高渗透层突入油井。
为了提高波及系数，从而提高采收率，必须封堵这些高渗透层。
调剖:从注水井封堵这些高渗透层时，可调整注水层段的吸水剖面叫调剖。
堵水:从油井封堵这些高渗透层时，可减少油井产水叫堵水。
二次采油（即注水或注气）的地层需要调剖堵水，三次采油（即注特殊流体）的地层更需要调剖堵水。
调剖:调整注水油层的吸水剖面。
在注水井中注入化学剂，降低高吸水层的吸水量，从而相应提高注水压力，达到提高中低渗透层吸水量，改善注水井吸水剖面，提高注入水体积波及系数，改善水驱状况的工艺技术。
油井出水的危害(1）消耗油层能量，降低油层的最终采收率；a 油层能量推动水向采油井前进；b 油井见水后，在纵向和横向上推进很不均匀，造成油井过早水淹，波及系数降低；c 出水后井内静水压头增大，影响低压气层的产气量，甚至不产气；d 井底附近含水饱和度升高，降低油气相对渗透率，引起水堵。
深度调剖及堵水
国内几十年来在治水方面积累了大量的经验教训。
关于水井深度调剖，开始采用高强度堵剂，挤死高吸水层段，这种工艺对全层水淹的井效果显著。
而我国油田属于陆相沉积，非均质性很强，在剖面上层内渗透率差异较大，如果深度调剖施工时将水淹层段堵死，这时注水井主要吸水层段被堵死，原来弱吸水段或不吸水段开始吸水，吸水剖面改变很理想。
但是，由于注入堵剂数量有限，2m 油层挤入500m3堵剂，挤入深度只有12．6m，当低渗透层水线推进到此处时，注入水又会窜入特高渗透层，造成深度调剖失效。
这种工艺每施工一口井增产油量一般不超过500t，个别有相对隔挡层的井或有相当好的潜力层的效果会好些。
根据这一情况发展了深度调剖，即加大堵剂用量，但是，深度调剖深度与堵剂用量是平方的关系，所以堵剂用量加大很多，深度调剖深度增加得并不多。
如2m 油层挤入1000m3堵剂进行深度调剖，深度也只有17．8m ，增产量和有效期改善仍不理想。
近年来深度调剖工艺发展成调驱工艺，即将深度调剖剂改进为可动的弱凝胶（调驱剂），使得深度调剖后调驱剂段塞推进速度稍快于低渗透层段水线推进速度，直到调驱剂段塞薄到一定程度后突破，再注第二个段塞，增产量和有效期都会大幅度提高。
下面只重点介绍调驱工艺。
值得注意的是调驱工艺有两个技术关键，一是必须根据渗透率，用岩心优选驱替剂的粘度，以保证调驱剂推进速度略快于新进水层段的水线推进速度；二是为了挤入调驱剂时尽量减少加强层的伤害，注入压力必须大于调剖层段的启动压差，小于加强层段的启动压差。
这两方面都可以用岩心（或人造模拟岩心）实测。
油井堵水也有类似问题，由于堵塞半径有限，增产量和有效期都很小，所以对孔隙性油藏来说，除非全层水淹否则对层内某层段出水不宜采用堵水措施。
而对块状裂缝性底水油藏，由于无法在水井进行调整，只能利用这类油田的非均质性在油井进行堵水，开始将大裂缝堵死，这样虽然将出水通道堵死，同时也将与大裂缝连通的小裂缝的出油通道堵死，所以效果也不理想。
以后发展为有渗透性的堵大裂缝的堵剂，效果有所改善。
但是，由于岩块系统的驱替压差很大，大裂缝中渗透率下降很大，渗流阻力较大，大裂缝中压力憋得较高，形不成大的驱替压差，岩块系统中的油还是出不来。
应当采取用堵剂堵死水源，保持一定长度的大裂缝，使这段裂缝中的压力与井底流压接近，充分发挥与大裂缝连通的岩块系统的作用，尽可能地提高增产效果。
一、油井出水分析及预测
在油田正式投入开发以前，没有足够的动态资料进行分析预测，只能凭静态资料和少量的试油。
试采资料做粗略的预测。
具体步骤如下；
（一）建立理想的剖面非均质模型，预测面积注水时不同开发阶段的油井出水状况
利用测井曲线计算层间和层内渗透率近似的层段厚度乘以该段平均渗透率，得出地层参数Kh （K 为渗透率、h 为渗透率近似的层段厚度）。
或利用分层试油不稳定试并求得的流动系数Kh／μ，乘以原油地下粘度，得地层参数。
根据达西定律可知油层吸水量与地层参数成正比。
在相同的压差下可以求出吸水剖面，从而判断出层内和层间的矛盾。
进一步预测油井出水情况，判断出油井出水矛盾是层间为主，还是层内为主。
确定治理水患的方针。
于层间矛盾采用封堵水，属于层内矛盾（渗透率差异段之间有较大的相对隔挡层，可视做层内矛盾）是调剖。
（二）建立理想的平面非均质模型，预测面积注水时不同开发阶段注水井组油井出水情况根据油藏工程方案中油藏描述技术得到的渗透率平面矛盾情况（等渗透率图），以及地层参数预测水流方向；或利用试注时注示综剂求得的水流方向，或利用油水井之间平面压力梯度（即水井和油井折算到同一海拔高度的静止压力之差，除以井距）得出面积注水时的平面矛盾。
这个压力梯度越小，说明这个方向是水流方向。
根据各个方向压力梯度相差的倍数，可分析出平面水线推进的不均匀程度。
分析判断是否需要做水流方向的平面调整。
二、封、堵剂和深度调剖剂
封、堵剂和深度凋剖剂性能上是有原则区别的，封、堵剂是要高强度堵死，而深度调剖剂是堵而不死，是一种可动的弱凝胶，可用模拟岩心优选深度调剖剂性能，使深度调剖剂推进速度比低渗透新进水层段的水线推进速度稍快一点，使得水线总超不过深度调剖剂，极大地扩大了波及体积，达到深度调剖的目的。
国内主要的封、堵剂。
从深度调剖剂的性能可知，其特点是堵而不死，注入地层后还可以被水驱动，并可以控制推进速度，常用的是水解高分子聚合物或轻微胶凝高分子聚合物（弱凝胶）。
在编制方案时必须根据本油田的特点，进行封堵剂和深度调剖剂室内配方优化筛选，确定总体配方。
三、堵水、深度调剖工艺方法选择及工艺参数的确定
编制堵水、深度调剖方案时，首先要本着块状底水油藏以封堵水为主，对层状注水油田在油井出水时应在水井上做工作（以深度调剖为主）。
除确定堵剂、深度调剖剂总体配方外，对调堵工艺参数要有一个基本的论证，作为概念设计的依据。
重点确定以下堵水、深度调剖工艺方法和工艺参数。
（一）堵水、深度调剖工艺方法选择
编制堵水、深度调剖工艺方案时，首先根据前述的剖面和平面非均质的研究成果和油田出水预测，确定堵水、深度调剖工艺方法。
在油田开发过程中，要以“笼统调堵为主，分层调堵为辅”为原则，非均质程度越严重越可以采取笼统调堵的施工方法。
1．笼统调堵工艺。
利用井内原有的注水管柱或采油管柱，从油管挤入化学调堵剂，关井3～5d后，开井恢复水井正常生产的一种工艺方法。
其工艺特点是：不动原生产管柱，作业周期短，工艺成功率高，施工安全可靠。
该工艺适合于层间渗透性差异大，隔层或夹层薄，产液剖面、吸水剖面不清楚，或固井质量差而引起窜槽的油水井。
但要严格控制注入速度和注入压力，使调堵剂选择性地进入高吸水层段或产水层段，尽量减小含油层段伤害。
2．分层调堵工艺。
采用该工艺能够有效地改善油水井注采剖面，深度调剖、堵水伤害小，效果较好。
但技术资料不准确会造成不该堵的层堵了，不该调的层调了，造成严重伤害。
而且要求油层具有一定的隔层厚度，确保分层时不会造成管外窜。
（二）堵水和深度调剖工艺参数确定
1．堵水时堵剂用量。
（1）孔隙性油藏封堵剂用量主要依据处理半径、调堵层厚度及地层孔隙度等参数来确定。
通常接下列公式（2－1）计算用量：
Q＝πR2HΦ （2－1）
式中Q———堵剂用量，m3；
R———堵水处理半径（由堵剂强度决定，强度愈大半径愈小），m ；
Φ———堵水层孔隙度，％；
H———堵水层厚度，m。
（2）裂缝性油藏堵剂用量，可初步根据无水采油期累积产量的10％～40％选用，无水采油期的累积产量越小，堵剂用量可选多一些。
替水量可参考无水采油期的累积产量决定，原则上无水采油期的累积产量越高，替水量越多，概念设计可按无水采油期累积产量的60％～90％确定。
2．深度调剖处理半径确定。
在深度调剖作业中，深度调剖剂用量越大，作业费用越高。
因此，在优化措施经济效果的前提下，合理的深度调剖处理半径用下式计算：
3．深度调剖和封堵施工压力确定，施工压力，应满足下式（2－3）要求：
pbh＜pz＜pbi （2－3）
式中pz———深度调剖或封堵施工井口压力，MPa；
pbh———调堵层吸水井口启动压力，MPa；
pbi———非调堵层吸水井口启动压力，MPa。
在调堵施工中，注入压力绝对不能高于地层破裂压力。
注入压力应由室内模拟试验确定，即高于调剖剂注入调整层段的启动压力，同时小于低渗透层注调剖剂的启动压力。
四、堵水及深度调剖效果的评估方法
油井要在有利于增加油田可采储量和尽可能小地影响油田采油速度的前提下，合理选井选层进行封堵水。
（1）对于单层达到堵水层含水界限的油层可以实施封堵水措施。
但层内部分层段水洗，则不应采取堵水的措施，而应从剖面和平面调整和改善水驱波及体积，采用从水井深度调剖的措施。
（2）在层内部分层段水洗后，为满足油田产量的要求，对于具备提液条件的井应优先选择提液，当含水过高，提液得不偿失时应及时进行深度调剖作业。
（3）不论采取堵水还是深度调剖措施都应以扩大波及体积为最终目标，而不是单纯地看剖面的改善情况。
也就是说不能单纯看一维的效果，而是要看三维的效果。
