压缩机里的冷凝温度

冰箱压缩机标准工况冰箱压缩机是冰箱的心脏，是冷冻循环系统的核心部件。

它的工作状态直接影响到冰箱的制冷效果和使用寿命。

为了确保冰箱压缩机的正常运行，我们需要了解冰箱压缩机的标准工况。

首先，冰箱压缩机的标准工况是指在规定的环境条件下，压缩机可以达到设计要求的制冷效果。

一般来说，冰箱压缩机的标准工况包括环境温度、冷凝温度、蒸发温度和制冷剂种类等因素。

环境温度是指压缩机所处的环境温度，通常为25摄氏度。

在这个温度下，压缩机的制冷效果是最佳的。

如果环境温度过高或过低，都会影响到压缩机的工作效果，甚至损坏压缩机。

冷凝温度是指压缩机排气冷凝的温度，一般为45摄氏度。

冷凝温度过高会导致压缩机排气不畅，影响制冷效果；冷凝温度过低则会导致压缩机排气不足，同样会影响到制冷效果。

蒸发温度是指压缩机蒸发的温度，一般为-23.3摄氏度。

蒸发温度过高会导致压缩机吸气不足，制冷效果下降；蒸发温度过低则会导致压缩机吸气过度，同样会影响到制冷效果。

制冷剂种类也会影响到冰箱压缩机的工作效果。

不同的制冷剂在不同的工况下有不同的性能表现，因此在选择制冷剂时需要考虑到实际使用环境和要求。

除了以上因素外，压缩机的额定功率、转速、排气量等参数也是影响其工作效果的重要因素。

在标准工况下，这些参数都需要符合设计要求，才能保证压缩机的正常运行。

总的来说，冰箱压缩机的标准工况是一个综合性的概念，需要考虑到多个因素的影响。

只有在规定的工况下，压缩机才能发挥最佳的制冷效果，保证冰箱的正常运行和使用寿命。

因此，在使用冰箱的过程中，我们需要注意保持环境温度适宜，定期清洁冷凝器和蒸发器，避免使用不当的制冷剂，以及定期检查和维护冰箱压缩机，以确保其在标准工况下的正常运行。

只有这样，我们才能充分利用冰箱压缩机的制冷能力，延长冰箱的使用寿命，提高制冷效果。

冰箱压缩机的标准工况是决定其工作效果的重要因素，只有在标准工况下，冰箱才能发挥最佳的制冷效果。

因此，我们在日常使用冰箱时，需要注意保持环境温度适宜，定期清洁冷凝器和蒸发器，避免使用不当的制冷剂，以及定期检查和维护冰箱压缩机，以确保其在标准工况下的正常运行。

蒸发温度与冷凝温度，最全干货知识一、蒸发温度：1什么是蒸发温度蒸发温度就是制冷剂从液体变为气体的临界温度，在制冷系统中，指的是制冷剂液体在蒸发器中从液体变为气体的饱和温度，一般制冷系统中的蒸发温度是测不出来的，只能用对应的蒸发压力来推导。

2蒸发温度与蒸发压力的关系蒸发压力（低压）越低，蒸发温度也就越低；蒸发压力（低压）越高，蒸发温度也就越高。

可以说，蒸发温度与蒸发压力是成正比变化的，蒸发压力与蒸发温度两者是对应的，知道蒸发温度，我们就能查表得出蒸发温度的数值。

3蒸发温度的估算在制冷设备调试的时候，我们经常要知道蒸发温度，进一步推算出蒸发压力，然后根据实际的压力，就能判断制冷系统是否有问题；下面是一个经验估值，提供给小伙伴们参考，如下：蒸发温度=环境温度/水温 -（10~20℃）；举例如下：例1夏天的空调室内温度设定26℃，我们就可以估算此时的蒸发温度=26-（10~20℃）=6℃，根据温度压力对照表，很容易就查出此时的蒸发压力为0.55Mpa（R22制冷剂）左右；例2-18的冷库，库房温度为-18℃，那么此时制冷系统的蒸发温度大概为多少呢？蒸发温度= -18-（10~20）=-28℃，根据温度压力对照表，很容易就查出此时的蒸发压力为0.21Mpa（R404A制冷剂）左右；注：这里有小伙伴要问了，到底是减10℃，还是减20℃呢；这里简单归结为；环境温度高时，减去高值（20℃）；环境温度低时，减去低值（10℃）；4蒸发温度与功率的关系我们先来看一个动画：从T-S图上很明显的看出，如果制冷系统的蒸发温度降低了，消耗的功率增加了；原因很简单的，蒸发温度降低了，在冷凝温度不变的情况下，压缩机的压比增大了，而压缩机的功率是和压比成正比关系的，即压比增大，压缩机的功率也增大。

可以如下简单理解：压缩机把5公斤的冷媒压缩到15公斤所用的功率；肯定比压缩机把1公斤的冷媒压缩到15公斤所用的功率大。

5蒸发温度与制冷量的关系从动画中很容易看出，蒸发温度降低，系统的制冷量也会降低；原因很简单：当蒸发温度降低的时候，吸气口的比体积降低，导致制冷系统中的制冷剂流量也降低了；简单来说就是，制冷剂循环量降低了，制冷系统的制冷量也就降低。

压缩机的蒸发温度和冷凝温度
1、冷凝温度
冷凝温度是指冷凝器内制冷剂蒸汽在一定压力下凝结时的饱和温度。

冷凝温度不等于冷却介质的温度，两者之间也存在着传热温差。

冷凝压力就是制冷剂在冷凝器内有气体冷凝成液体的压力，由于制冷系统中冷凝器内部的压力无法测量，而实际上，制冷剂在排气管以及冷凝器内的压力降其实很小，所以不管设计调试还是检修当中，一般认为排气压力近似等于冷凝压力。

2、蒸发温度
蒸发温度就是制冷剂从液体变为气体的临界温度，在制冷系统中，指的是制冷剂液体在蒸发器中从液体变为气体的饱和温度，一般制冷系统中的蒸发温度是测不出来的，只能用对应的蒸发压力来推导。

精心整理冷凝温度、蒸发温度对蒸汽压缩式制冷机组性能的影响通常空调系统使用的制冷机组，使用最为广泛的是蒸汽压缩式制冷剂循环系统。

在该系统循环过程中，由制冷压缩机抽吸从蒸发器流过来的低压、低温制冷剂蒸气，经压缩机压缩成高压、高温蒸气而排出，这样就把制冷剂蒸气分成了高压区和低压区。

从压缩机的排出口至节流元件的入口端为高压区，该区压力称高压压力或冷凝压力，温度称为冷凝温度。

从节流元件的出口至压缩机的吸入口为低压区，该区压力称为低压压力或蒸发压力，温度称为蒸发温度。

正是由于压缩机造成的高压和低压之间的压力差，才使制冷剂在系统内不断地流动。

一旦高、低压之间的压力差消失，即高低压平衡之一，制冷剂就停止了流动。

高压区和低压区压力差的产生及压力差的大小，完全是压缩机压缩蒸气的结果，压缩机一旦推动压缩蒸气的能力，即形成的压力差很小，制冷循环也就不存在了。

压缩机不停地运转是靠消耗电能或机械能来实现的。

在蒸汽压缩式循环系统运行过程中，冷凝温度、蒸发温度对制冷量、制冷系数有影响，而且蒸发温度的影响较大。

具体表现为：1、蒸发温度降低，制冷循环性能变差，制冷量迅速减小，制冷系数降低。

而随着制冷循环的蒸发温度的降低，制冷压缩机所消耗的功率的变化则是不确定的。

2、冷凝温度升高后，制冷循环性能变差，制冷量减少，制冷系数降低，压缩机功耗升高。

3、蒸发温度在一定限度内升高，能提高制冷系数、增加制冷量，但蒸发温度过高，自节流装置过来的制冷剂液体容易闪发，堵塞制冷剂通道，影响系统的正常运行，故蒸发温度不宜过高。

4、冷却温度在一定范围内降低，对改善制冷循环性能、提高制冷系数有利，但冷却温度过低，会造成压缩机制冷系统高低压差不够、运行不稳定、润滑系统不良运行等问题，所以对冷却水最低水温有限制。

由上述内容可知，在压缩机的实际运行中，适度提高蒸发温度或降低冷凝温度，能提高制冷系数。

然而在实际情况下，冷凝温度、蒸发温度受冷却介质和被冷却介质的限制要求，不能随意改变。

制冷压缩机的基本性能参数计算1. 制冷量（Cooling capacity）：制冷量是指制冷压缩机在单位时间内移除的热量，通常以千瓦（kW）为单位进行计量。

制冷量的计算方法为：制冷量 = 冷凝器排气焓 - 蒸发器进气焓。

2. 能效比（Coefficient of Performance，COP）：能效比是指单位制冷量所需要的单位电力消耗，通常以千瓦时/千瓦小时（kWh/kWh）为单位计量。

能效比的计算方法为：COP = 制冷量 / 输入功率。

3. 蒸发温度（Evaporation temperature）：蒸发温度是指制冷压缩机在蒸发器中的工作温度。

蒸发温度的计算方法为：蒸发温度 = 蒸发器进气焓 - 蒸发器排气焓。

4. 排气温度（Discharge temperature）：排气温度是指制冷压缩机在冷凝器中的工作温度。

排气温度的计算方法为：排气温度 = 冷凝器排气焓 - 冷凝器进气焓。

6. 输入功率（Input power）：输入功率是指制冷压缩机所需的电力消耗，通常以千瓦（kW）为单位计量。

输入功率的计算方法为：输入功率= 制冷量 / COP。

7. 冷凝温度（Condensing temperature）：冷凝温度是指制冷压缩机在冷凝器中的工作温度。

冷凝温度的计算方法为：冷凝温度 = 冷凝器排气焓 - 冷凝器进气焓。

8. 蒸发压力比（Evaporating pressure ratio）：蒸发压力比是指制冷压缩机的蒸发压力与冷凝压力之间的比值。

蒸发压力比的计算方法为：蒸发压力比 = 蒸发器进气焓 / 冷凝器进气焓。

以上只是制冷压缩机的一些基本性能参数，根据具体的压缩机型号和设计要求，还可以有其他相关参数的计算和评估。

了解和计算这些基本性能参数，可以帮助工程师和设计人员选择合适的制冷压缩机，确保制冷系统的效率和性能符合要求，同时也可以优化制冷系统的能耗和运行效果。

制冷设备一个重要组成部分冷凝器，众所周知，热量是要由冷凝器带走的。

而温度与压力这两个参数是称量换热效果的重要根据。

冷凝温度与冷凝压力的大小主要取决于冷却水温，水质，水量和周围介质的温度等，并且与冷却水在冷凝器中的温升及冷凝器结构形式有关。

此外，冷凝器产生积油，水垢和空气时，水冷凝面积不够，压缩机排气温度过高，冷却水分布不均等也会使冷凝温度或冷凝压力升高。

在蒸发温度不变的情况下，冷凝温度或冷凝压力升高，机器的压缩比Pk/Po增大，造成压缩机的制冷量减少，耗电量增加，因此冷凝温度对制冷装置的工作效率影响很大。

随着冷凝温度增高，使排气温度增高，制冷机制冷量下降，耗功增加。

当冷凝温度过高，不但使制冷机运行不安全，容易造成事故，而且使制冷装置工作效率和压缩机的输气系数降低，轴功率提高，从而使生产成本增加。

因此，无论是从安全，或从节能的观点看，都应力求利用水温低，水量足，水质好和选用合理的冷凝器的办法，使制冷系统调整在较低的冷凝压力下工作，采用较低的冷凝温度是合理的。

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蒸发温度与冷凝温度，最全⼲货知识▲戳蓝⾊字“筑龙暖通”关注我们哟！来源：空调试验室版权归原作者所有⼀、蒸发温度：1什么是蒸发温度蒸发温度就是制冷剂从液体变为⽓体的临界温度，在制冷系统中，指的是制冷剂液体在蒸发器中从液体变为⽓体的饱和温度，⼀般制冷系统中的蒸发温度是测不出来的，只能⽤对应的蒸发压⼒来推导。

2蒸发温度与蒸发压⼒的关系蒸发压⼒（低压）越低，蒸发温度也就越低；蒸发压⼒（低压）越⾼，蒸发温度也就越⾼。

可以说，蒸发温度与蒸发压⼒是成正⽐变化的，蒸发压⼒与蒸发温度两者是对应的，知道蒸发温度，我们就能查表得出蒸发温度的数值。

3蒸发温度的估算在制冷设备调试的时候，我们经常要知道蒸发温度，进⼀步推算出蒸发压⼒，然后根据实际的压⼒，就能判断制冷系统是否有问题；下⾯是⼀个经验估值，提供给⼩伙伴们参考，如下：蒸发温度=环境温度/⽔温 -（10~20℃）；举例如下：例1夏天的空调室内温度设定26℃，我们就可以估算此时的蒸发温度=26-（10~20℃）=6℃，根据温度压⼒对照表，很容易就查出此时的蒸发压⼒为0.55Mpa（R22制冷剂）左右；例2-18的冷库，库房温度为-18℃，那么此时制冷系统的蒸发温度⼤概为多少呢？蒸发温度= -18-（10~20）=-28℃，根据温度压⼒对照表，很容易就查出此时的蒸发压⼒为0.21Mpa（R404A制冷剂）左右；注：这⾥有⼩伙伴要问了，到底是减10℃，还是减20℃呢；这⾥简单归结为；环境温度⾼时，减去⾼值（20℃）；环境温度低时，减去低值（10℃）；4蒸发温度与功率的关系我们先来看⼀个动画：从T-S图上很明显的看出，如果制冷系统的蒸发温度降低了，消耗的功率增加了；原因很简单的，蒸发温度降低了，在冷凝温度不变的情况下，压缩机的压⽐增⼤了，⽽压缩机的功率是和压⽐成正⽐关系的，即压⽐增⼤，压缩机的功率也增⼤。

可以如下简单理解：压缩机把5公⽄的冷媒压缩到15公⽄所⽤的功率；肯定⽐压缩机把1公⽄的冷媒压缩到15公⽄所⽤的功率⼤。

压缩机的选型计算 ① -33℃系统冻结间,取10℃温差,蒸发温度为z t =-33℃;用立式冷凝器,312+=t t ℃、 t t t t ∆++=2211 取=∆t 6℃冷凝温度为1t =32℃,采用配组双级压缩机,取§=1/3.机械负荷j Q =.解：⑴根据z t =-33℃ 1t =32℃和§=1/3 查图2-1得中间冷却zj t =-3.5℃ ⑵根据中间冷却温度确定过冷温度g t =+4℃=0.5℃⑶根据蒸发温度z t =-33℃和中间冷却温度zj t =-3.5℃,查图2-5得低压级压缩机的输气系数 λ=⑷根据蒸发温度z t =-33℃和过冷温度g t =0.5℃,查表2-4得低压级压缩机单位容积制冷量r q =1007kj/3m⑸计算低压级压缩机的理论输气量:r jd q Q V λ6.3==39.5751007*775.049.124845*6.3m =/h. ⑹选择低级压缩机;根据计算出的低级压缩机理论输气量,从压缩机产品样本中选两台8AS10和一台4AV10型压缩机作为低压级压缩机,其理论输气量3634m V d =/h,可以满足要求;⑺选择高压级压缩机;根据选定的高、低级压缩机理论输气量之比§=1/3、39.575m V d =/h 得3d g V V ==33m /h=3m h; 从压缩的产品样本中选出两台4AV10型压缩机作为高级压缩机,其理论输气量36.253m V d =/h; 实际选配两台8AS10和一台4AV10型压缩机一台作为低压级压缩机,两台4AV10型压缩机一台作为高级压缩机,形成一组配组双级机;② -28℃系统冻结物冷藏间,取10℃温差,蒸发温度为z t =-28℃;用立式冷凝器,312+=t t ℃、 t t t t ∆++=2211 取=∆t 6℃冷凝温度为1t =32℃,采用配组双级压缩机,取§=1/3.机械负荷j Q = 47347;99w解：⑴根据z t =-28℃ 1t =32℃和§=1/3 查图2-1得中间冷却zj t =2.3℃ ⑵根据中间冷却温度确定过冷温度g t =+4℃=6.3℃⑶根据蒸发温度z t =-28℃和中间冷却温度zj t =2.3℃,查图2-5得低压级压缩机的输气系数 λ=⑷根据蒸发温度z t =-28℃和过冷温度g t =6.3℃,查表2-4得低压级压缩机单位容积制冷量r q =1039kj/3m⑸计算低压级压缩机的理论输气量:r jd q Q V λ6.3==332.2101039*78.099.47347*6.3m =/h. ⑹选择低级压缩机;根据计算出的低级压缩机理论输气量,从压缩机产品样本中选8AW10压缩机一台作为低压级压缩机,其理论输气量36.253m V d =/h,可以满足要求;⑺选择高压级压缩机;根据选定的高、低级压缩机理论输气量之比§=1/3、332.210m V d =/h 得3d g V V ==33m /h=3m h; 从压缩的产品样本中选出4AV10型压缩机一台作为高级压缩机,其理论输气量38.126m V d =/h;实际选配1台8AW10压缩机一台作为低压级压缩机,4AV10型压缩机一台作为高级压缩机,形成一组配组双级机;冷却设备的选型计算根据tK Q A s ∆=可求出冷却面积,从而选择冷却设备; 传热系数321/C C C K K =查表2-14可查的/K 值,冻结物冷藏间选用氨单排光滑蛇形墙排管,管数为6根,温差为10℃,查表可知1C =1,2C =管外径为38mm,3C =,得K=;一号库的冷却面积为㎡,冷却设备负荷为,温差都为10℃,二号库的冷却面积为㎡冷却设备负荷为,三号库的冷却面积为㎡冷却设备负荷为;由上计算出管长分别为、和 */R A L =冷藏间蒸发器38管长度-33系统计算=1t -33℃ =1h kg=2t -21℃ 查表2-19得 =2h kJ/kg=3t 27℃ 由与4点等压与2点等S 得 =3h kJ/kg=4t -3.5℃ =4h kJ/kg=5t 85℃ 由与6点等压与4点等S 得 =5h kJ/kg=6t 32℃ =6h kJ/kg=7t 0.5℃ =7h kJ/kg=8t -3.5℃ =8h kJ/kg=9t -33℃ =9h kJ/kg 制冷量：36000r d q V Q λ==1007/3600= 单位制冷量：910h h q -== kJ/kg 低压级制冷剂循环量：==3600*001q Q G L kg/h 高压级制冷剂循环量：85.3228474=--=h h h h G G LH kg/h-28系统计算=1t -32℃ =1h kg=2t -18℃ 查表2-19得 =2h kJ/kg=3t 37℃ 由与4点等压与2点等S 得 =3h kJ/kg=4t 2.3℃ =4h 1459 kJ/kg=5t 70℃ 由与6点等压与4点等S 得 =5h kJ/kg=6t 32℃ =6h kJ/kg=7t 6.3℃ =7h kJ/kg=8t 2.3℃ =8h 210 kJ/kg=9t -28℃ =9h kJ/kg 制冷量：36000r d q V Q λ==1039/3600= 单位制冷量：910h h q -== kJ/kg 低压级制冷剂循环量：==3600*001q Q G L 126kg/h 高压级制冷剂循环量：=--=8474h h h h G G LH kg/h 冷凝器的选型计算（1） 冷凝器传热面积的计算 1q 取3500W/㎡由表2-25得111q Q t K Q A d =∆===350003.158349㎡冷凝器面积 式中： A-------冷凝器传热面积,单位为㎡；1Q -------冷凝器负荷,单位为W ；K---------冷凝器传热系数,单位为W/㎡·℃；1q --------冷凝器热流密度,单位为W/㎡；d t ∆-------对数平均温度差,单位为℃;（2） 双级压缩机系统冷凝器热负荷-33系统冷凝负荷()6.3/651h h q Q mg -==/=-28系统冷凝负荷()6.3/651h h q Q mg -==/=总冷凝负荷为+=1Q ------双级压缩机系统冷凝器热负荷,单位为W ；mg q -----高压级机制冷剂循环量,单位为kg/h ；5h 、6h ------制冷剂进、出冷凝器的比焓,单位为KJ/kg冷凝器进、出水温度分别为22℃、24℃;由上计算得总的冷凝面积为㎡,可从产品样本选型得LNA-54的立式冷凝器,其冷冻面积为54㎡可满足条件;辅助设备的选型计算1 中间冷却器的选型计算：其作用是冷却低压级压缩机排出的过热蒸气,同时对来自贮液器的饱和液体冷却到设定的过冷温度,还起着分离低压级压缩机排气所夹带的润滑油及液滴的作用;1中间冷却器桶径计算-33系统 λ取 ω取 m/sωλV d zj 0188.0==5.097.191*45.00188.0=-28系统 λ取 ω取 m/sωλVd zj 0188.0==5.01.70*54.00188.0= 式中 zj d -------中间冷却器内径,单位为m ；λ--------高压机输气系数；V---------高压级压缩机理论输气量,单位为h m /3ω--------中间冷却器内的气体流速,一般不大于0.5m/s;（3） 蛇形盘管传热面积的计算-33系统d zj t K Q A ∆==27.6*50034.13573=2m -28系统d zjt K Q A ∆==59.5*50056.4326=2m 式中 A------蛇形盘管所需的传热面积,单位为2m ；zj Q ------蛇形盘管的热流量,单位为W ；d t ∆------蛇形盘管的对数平均温度差,单位为℃；K-------蛇形盘管的传热系数,单位为W/•2m ℃,按产品规定取值,无规定时,宜采用465---580W/•2m ℃;蛇形盘管的热流量6.3/)(76h h q Q mq zj -=-33系统6.3/)(76h h q Q mq zj -==/=h-28系统6.3/)(76h h q Q mq zj -==126/= Kg/h式中： mg q -------低压机制冷剂循环量,单位为Kg/h6h 、7h ----冷凝温度、过冷温度对应的制冷剂的比焓,单位为KJ/kg;蛇形盘管的对数平均温差-33系统 zjg zj g d t t t t t t t ---=∆11lg 3.2=27.65.35.05.332lg 3.25.032=++-℃ -28系统 zjg zj g d t t t t t t t ---=∆11lg 3.2=59.53.23.63.232lg 3.23.632=-+-℃ 由以上计算可从产品样本选型得：-33系统选ZZQ-600型中冷器,冷面积为52m 外径为-28系统选ZLA-2型中冷器,冷面积为,22m 外径为可满足条件.2 贮液器的选型计算 ∑=m q v V βϕ=57.5*6888.1*7.01=3m ν查附表1得kg m /3-33系统中机械负荷为 单位制冷量为kg,一批货工作20小时,所以有制冷剂循环量20=h;-28系统中机械负荷为 单位制冷量为kg,一批货工作24小时,所以有制冷剂循环量24= kg/h所以∑m q 制冷装置中每小时制冷剂液体的总循环量为h + kg/h= kg/h式中： V------贮液器体积,单位为3m ；∑m q ------制冷装置中每小时制冷剂液体的总循环量,单位为kg ；v------冷凝温度下液体的比体积,单位为kg m /3；ϕ------贮液器的体积系数;当冷库公称体积小于或等于20003m 时,2.1=ϕ；公称体积为2001－100003m 时,0.1=ϕ；公称体积为10001－20000时,80.0=ϕ；公称体积大于200003m 时,50.0=ϕ；β------贮液器的液体充满度,一般宜取70％.由以上计算可从产品样本选型得：选用ZA-5三台,总容量153m 可满足条件.3 油分离器的选型计算 -33系统选用填料式油分离器λ取 ,V 取h m /3-28系统选用填料式油分离器λ取 ,V 取h m /3总λ=,V=h m /3 ,ω取 m/s===5.007.262*99.00188.00188.0ωλV d y 式中 y d ------油分离器的直径,单位为m ；λ-------压缩机输气系数,双级压缩时为高压级压缩机的输气系数；V-----压缩机理论输气量,单位为h m /3,双级压缩时为高压级压缩机的；ω-----油分离器内气体流速,单位为m/s,填料式分离器宜用—0.5m/s,其他型式的油分离器宜采用不大于0.8m/s;由以上计算可从产品样本选型得：选用YFA-65一台,外径可满足条件.4 氨液分离器的选型计算1 机房氨液分离器的直径由下式计算-33系统根据前面所求得775.0=λ,V=h m /3,s m /5.0=ωωλV d 0188.0==5.09.575*775.0= -28系统根据前面所求得78.0=λ,V=h m /3,s m /5.0=ωωλV d 0188.0==5.032.210*78.0= 式中 d----机房氨液分离器的直径,单位为m ；λ----压缩机输气系数,双级压缩时为低压级压缩机；V-----压缩机理论输气量,单位为h m /3,双级压缩时为低压级压缩机；ω----氨液分离器内气体流速,单位为m/s,一般采用0.5m/s; 由以上计算可从产品样本选型得：-33系统和-28系统各选用AFA-65一台,外径可满足条件.2 库房氨液分离器-33系统根据前面所求得m q =h,v =kg m /3,s m /5.0=ωωvq d m 0188.0==5.084.1111*73.10188.0= -28系统根据前面所求得m q =h,v =kg m /3,s m /5.0=ωωvq d m 0188.0==5.01.878*84.30188.0= 式中 d------库房氨液分离器直径,单位为m ；v------蒸发温度相对应的饱和蒸气比体积,单位为kg m /3； m q -----通过氨液分离器的氨液量,单位为kg/h ；ω------氨液分离器内气体流速,单位为m/s,一般采用0.5m/s; -33系统和-28系统各选用AFA-65一台,外径可满足条件5 低压循环桶的选型计算 1 低压循环桶直径的计算-33系统根据前面所求得775.0=λ,V=h m /3,s m /5.0=ω=ξ,n=1nV d d ωξλ0188.0==1*1*5.0775.0*9.5750188.0= -28系统根据前面所求得78.0=λ,V=h m /3,s m /5.0=ω=ξ,n=1nV d d ωξλ0188.0==1*1*5.078.0*32.2100188.0= 式中： d d -----低压循环桶的直径,单位为m ；V----压缩机理论输气量,单位为h m /3,双级压缩时为低压级压缩机；λ----压缩机输气系数,双级压缩时为低压级压缩机； ω-----低压循环桶内气流流速,单位为m/s,立式低压循环桶不大于0.5m/s ；卧式低压循环桶不大于0.8m/s ；ξ----截面积系数,立式低压循环桶0.1=ξ,卧式低压循环桶3.0=ξ；n----低压循环桶气体进气口的个数,立式低压循环桶为1,卧式为2;2 低压循环桶体积计算该循环桶为上进下出式-33系统根据前面所求得：由Q4计算得最大库房管道冷面积为4002m ,由此计算得 冷却设备体积q V 为3m 回气管h V 为3m ,q θ取 所以()h q q V V V 6.05.01+=θ=3m -28系统根据前面所求得：冷却设备体积q V 为3m 回气管h V 为3m ,q θ取 所以()h q q V V V 6.05.01+=θ=3m 所以-33系统选用一个的立式低压桶-28系统就选用一个ZDX-2L 的立式低压桶式中： V----低压循环桶体积,单位为3m ；q θ----冷却设备设计注氨量体积的百分比,％,见表2—26q V ----冷却设备的体积,单位为3m ；h V -----回气管体积,单位为3m ;6 排液桶的选型计算 排液桶体积 βφ/1V V = 由Q4计算得最大库房管道冷面积为4002m ,由此计算得 冷却设备体积1V 为3m ,φ取60％,;所以βφ/1V V ==3m选用PYA-3一个,体积为33m式中： V----排液桶体积,单位为3m ；1V 冷却设备制冷剂容量最大一间的冷却设备的总体积,单位为3mφ----冷却设备灌氨量得百分比％,见表2—26；β-----排液桶液体充满度,一般取;7 集油器的选型集油器一般以制冷系统制冷量的大小来选型,但标准不一;实践证明,实际使用中规格大一些较好;﹝新编制冷技术回答﹞介绍按以下标准选用：标准工况总制冷量在200KW以下时,选用D219集油器1台；总制冷剂大于200KW时,宜选用D219集油器2台,使系统中的高、低压容器分开放油; 所以选用D219集油器1台8 空气分离器的选型空气分离器的选型不需要计算,可根据冷库规模和使用要求进行选型;每个机房不论压缩机台数有多少,一般只需要设一台空气分离器;空气分离器宜选立式自动型,如选用四重管式空气分离器,总制冷量大于1100KW,可选用KFA—50型；总制冷量小于1100KW时,可选用KFA—32型;所以选用KFA—32型9节流阀的选型-28系统制冷量小于80kw, 所以选用FQ1-10浮球阀一个-33系统制冷量小于160kw, 所以选用FQ1-20浮球阀一个。