现浇箱梁碗扣支架计算书——【桥梁与隧道 精】

附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。

支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。

支架采用碗扣式钢管架。

支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。

横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。

箱梁混凝土一次浇筑完成。

2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。

2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。

32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。

箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。

箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。

杭州至瑞丽高速公路贵州境思南至遵义段SZTJ-4合同段（K166+600～K172+720）合兴互通B匝道桥碗扣式满堂支架现浇箱梁计算书编制：审核：编制单位：贵州桥梁建设集团有限责任公司思遵高速SZTJ-4合同段项目部编制日期：2011年4月25日现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架计算一、工程概况：合兴互通B匝道桥跨径组合为5×20m+（22+2×35+22）m+3×25m+4×20m，共四联，全桥均采用预应力砼连续箱梁，桥梁宽度10.5m。

桥梁起点桩号为BK0+312.447,终点桩号均为BK0+687.447,桥梁全长为375.00m。

合兴互通B匝道桥墩柱平均高度在15m以下，本桥上部箱梁拟采用碗扣式脚手架满堂支架现浇施工。

第二联跨径最大，且墩柱平均较高，因此，全桥仅对第二联进行受力计算即可。

墩柱平均高度按20m计算。

二、支架方案初步设计1、立杆及横杆的初步设计经粗略计算，来选定立杆间距。

腹板重Q1=2.6*1.8=46.8kn/m2,空心段重Q2=2.6*0.87=22.62kn/m2,底板宽b=6.5m,箱梁长s=114m,单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。

腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.4;取安全系数 1.3,则为1.82;空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.7;取安全系数 1.3,则为0.91;选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2<1/0.91=1.1 m2满足要求；墩顶、腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.6=0.36 m2<1/1.82=0.55 m2,满足要求。

2、底模、纵横梁的初步确定底模采用竹胶板，选用1.5cm厚的高强度竹胶板。

纵横梁均采用方木，宽度均为0.1m，纵梁高为h1,横梁高为h2。

横梁间距一般选择0.3m。

三、支架验算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷尔蒙载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋砼基础、地基。

现浇箱梁碗扣支架计算
一、引言
现浇箱梁碗扣支架是指将箱梁中间的空洞部分扣于立柱或悬臂梁等支座上，使箱梁与立柱或悬臂梁相互固定的一种家具结构。

该支架的计算包括碗扣与立柱之间的受力计算、支架的稳定性计算以及材料的选择等。

本文将详细阐述现浇箱梁碗扣支架的计算方法。

二、碗扣与立柱之间的受力计算
1.碗扣与立柱之间的受力主要有水平力、垂直力和弯矩力。

水平力是由箱梁自重以及外部荷载产生的，可以通过重力计算公式计算得出。

垂直力是碗扣与立柱之间的竖向支持力，可以通过箱梁自重、外部荷载以及碗扣与立柱之间的摩擦力计算得出。

弯矩力是由于水平力和垂直力的作用产生的，可以通过弯矩计算公式计算得出。

三、支架的稳定性计算
1.支架的稳定性计算主要包括支架的整体稳定性和局部稳定性。

整体稳定性是指支架在整体受力下不会发生倾斜或翻倒，可以通过稳定性计算公式计算得出。

局部稳定性是指支架的各个部分在受力下不会发生局部破坏或失效，可以通过局部稳定性计算公式计算得出。

四、材料的选择
1.碗扣与立柱之间的受力计算结果可以作为材料选择的依据。

根据受力计算结果，可以选择适合的材料，并根据材料的强度和刚度要求进行对比分析，选出最合适的材料。

五、结论
本文详细阐述了现浇箱梁碗扣支架的计算方法，包括碗扣与立柱之间
的受力计算、支架的稳定性计算以及材料的选择等。

通过合理计算和确定，可以设计出经济、安全、稳定的现浇箱梁碗扣支架结构。

同时，本文提供
了一个框架，可以为今后类似结构的设计和计算提供参考。

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

A 匝大桥现浇段模板、支架计算书一、 计算依据1、A 匝大桥设计图纸2、《公路桥涵施工技术规范》3、现场实测地形及地质情况二、 模板及支架布置本桥采用碗扣式满堂支架。

① 在跨中梁底段支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ；厚度变化段和墩顶实心段以及腹板段支架均采用横向0.6m ，纵向0.9m 。

支架立杆支撑于15cm ×15cm 的方木上。

支架顶采用顶托，顶托上布置横向的大横梁，大横梁采用10cm ×15cm 的方木，间距为支架间距；大横梁上布置小纵梁，间距为0.3m ，小纵梁上纵向布置1.22m ×2.44m ×0.018m 规格的竹胶板。

② 翼板部分支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ，模板布置与梁身部分相同。

三、 荷载计算：（一） 跨中段荷载计算取砼截面积最大处的截面荷载计算。

１、 新浇砼自重（砼容重选用26KN/m 3）腹板（墩顶实心段）下: q=26KN/m 3×1.4m=36.4KN/m 2底板下: q=26KN/m 3×0.47m=12.22KN/m 2翼缘板下： q=26KN/m 3×0.4m=10.4KN/m 22、施工人员及机械设备荷载:模板计算： q=3 KN / m 2支架立杆：q=1.0KN/ m 23、振捣砼时产生的荷载水平布置模板：q=2.0KN/m 2垂直布置模板：q= 4KN/m 24、新浇砼对侧模压力值：q=4.641V =4.6×414.1=5.004KN/m 25、倾倒砼荷载对底板压力： q=2.0KN/m 26、模板及支撑方木自重q=0.5KN/m 27、支架自重(按最大支撑高度7m 算，碗扣支架以0.5KN/ m 3计。

底板部分: q=0.5KN/m 3×7m=3.5KN/m 2 翼缘板部分 q=0.5KN/m 3×（7m+1m ）=4KN/m 2四、承载力验算１、模板验算底模采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ×1.8cm ，纵向布置。

附件1：现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。

主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10×10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10×5cm 方木间距25cm。

盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mm×3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mm×3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。

10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：ω0=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)：13.5m风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载体型系数μs=0.158风荷载标准值：ωk=ω0μzμst=0.046kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。

10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q 2=1.5×26 =39KPa 模板自重标准值：Q 1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q 3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载: Q 4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4=44KPa荷载设计值Q d =1.2(Q 1+Q 2)+1.4(Q 3+Q 4)=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm 竹胶板直接搁置在10×10cm 方木上间距30cm 。

筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书 〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。

梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。

ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。

支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。

ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６　Ｍｐａ，强度符合。

ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木　Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４　Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ　筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ　δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　刚度符合　３．２．３　１５×１５ｃｍ纵向方木计算　Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４　Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ　强度符合　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ　δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　刚度符合　ｄ、４０ｂ工字钢门架　ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３ （建材实用手册查）　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６　ｋｎ／ｍ２　Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ　筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ　δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　钢度符合　３．３碗扣支架 ３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力　Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８ ＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］　符合要求 对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则　Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４　　＝π（４．８４－４．１５４）／６４　　＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式　［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ　［Ｐｃｒ］＞Ｇ　满足强度要求　为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。

附件1：现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。

主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10×10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10×5cm 方木间距25cm。

盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mm×3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mm×3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。

10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：ω0=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)：13.5m风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载体型系数μs=0.158风荷载标准值：ωk=ω0μzμst=0.046kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。

10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q 2=1.5×26 =39KPa 模板自重标准值：Q 1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q 3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载: Q 4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4=44KPa荷载设计值Q d =1.2(Q 1+Q 2)+1.4(Q 3+Q 4)=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm 竹胶板直接搁置在10×10cm 方木上间距30cm 。

现浇连续刚构梁碗扣式支架计算书一、工程概况：桥址处两侧为小山丘，中间为狭小谷地，两侧山坡地势较陡。

桥址于DK118+348.29～DK118+389.35处跨越景北大道。

跨越景北大道处为4跨连续刚构实心板梁。

XXXX路幅为5m人行道—3m非机动车道—2m花坛—11.6m机动车道—6m 花坛—11.6m机动车道—2m花坛—3m非机动车道—5m人行道，沥青混凝土路面。

小里程侧为路堑，山丘被削，地势很陡峭。

距线位150m左右。

为景北大道跨昌河大桥，跨昌河为变高度连续箱梁。

XXX大桥为双线，设计速度160km/h；XXXX为单线，设计速度80km/h。

二、结构形式现浇连续梁为刚构连续实心板梁，梁体为变截面，在桥墩处实心板高为纵断面形式横断面形式2.05m，跨中实心板高1.35m2号墩为刚臂墩；XXXXXXXXXX为单线桥，桥宽7m，正线桥为双线桥，桥宽11.68m，梁体不加预应力。

三、满堂式碗口支架验算：1、满堂式碗扣支架方案首先按照设计要求进行支架地基处理，待满足地基承载力后开始搭设满堂脚手架。

满堂式碗扣支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、端模等组成。

10cm×15cm木方分配梁沿纵向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，梁底模板采用定制竹胶板，后背10cm ×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、木方分配梁上进行连接固定。

根据施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，碗口支架形式为：支座处梁板下立杆布设0.6×0.6；跨中梁板下立杆布设0.6×0.9；翼缘板处支架布设间距为：1.2m（纵桥向）×1.2m（横桥向）；横杆层距均为1.2m。