25米预应力混凝土箱梁张拉计算(有工作段)从新标定

25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。

全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。

每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。

２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。

本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片.各梁得预应力筋分布情况如下表所示：预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。

预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。

试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。

预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５.2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。

导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。

2、1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa※标准强度：f＝18６0MPapk=1395MＰa※张拉控制应力:σcon＝0、75fｐk※钢绞线松驰系数：0、3※孔道偏差系数：κ=0、0０１5※孔道摩阻系数：μ=0、15※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计２、2、理论伸长值得计算根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行：(公式1)式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)；Pp——预应力筋得平均张拉力(N）；Ｌ—-预应力筋得长度（mm)；Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）；Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）.预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：(公式2)上式中:P——预应力筋张拉端得张拉力(ＫN）；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线得夹角之与（rad）；ｘ-—从张拉端至计算截面得孔道长度,整个分段计算时x等于L（ｍ）；k——孔道每米局部偏差对摩擦得影响系数(1/m），；μ-—预应力筋与孔道壁之间得磨擦系数。

125m 箱梁预应力张拉计算书第一章 设计伸长量复核丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm ²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。

为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。

理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。

一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）2X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=11.322m；X曲=1.018mθ=4×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074NΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm与设计比较（176.4-172）/172=2.56%2、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力3。

25米先简支后连续预应力箱梁张拉数据计算书一、中跨梁理论伸长量计算1、计算公式△L=Ｐ·L/Ag·EgＰ——平均张应力（N）L——预应力钢绞线长度（cm）Eg——钢铰线的弹性模量（N/mm2）Ag——钢绞线的截面面积（mm2）Ｐ=P[1-e-(kx+μθ)]/K·X+μ·θP——张拉力（N）X——从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。

μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。

2、各参数的确定XX1=24.38m X2=24.41m X3=24.44m X4=24.16m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01( KN)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad) （6）：K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.38+0.20x0.175）]/（0.0015x24.38+0.20x0.175）=767.227(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.227x24.38/556x1.95=17.25(cm)(2):N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.41+0.20x0.175）]/0.0015x24.41+0.20x0.175=767.21(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.21x24.41/556x1.95=17.27(cm)(3)N3伸长量ＰN3(3束)=P3[1-e-（0.0015x24.44+0.20x0.175）]/0.0015x24.44+0.20x0.175=575.394(KN)ΔL N3(3束)=P N3(束)L N3/AgEg=561.091x24.44/417x1.95=17.29(cm)(4)N4伸长量ＰN4(3束)=P4[1-e-（0.0015x24.16+0.20x0.049）]/0.0015x24.16+0.20x0.049=582.739(KN)ΔL N4(3束)=P N4(束)L N4/AgEg=582.739x24.16/417x1.95=17.31(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.25(cm)N2理论伸长量：17.27(cm)N3理论伸长量：17.29(cm)N4理论伸长量：17.31(cm)二、边跨梁理论伸长量计算（1）各参数的确定XX1=24.49m X2=24.50m X3=24.51m X4=24.35m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01(K N)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1)N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.49+0.20x0.175）]/（0.0015x24.49+0.20x0.175）=767.165(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.165x24.49/556x1.95=17.32(cm) (2)N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.50+0.20x0.175）]/0.0015x24.50+0.20x0.175=767.159(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.159x24.50/556x1.95=17.33(cm)(3)N3伸长量ＰN3(4束)=P3[1-e-（0.0015x24.51+0.20x0.175）]/0.0015x24.51+0.20x0.175=767.153(KN)ΔL N3(4束)=P N3(束)L N3/AgEg=767.153x24.51/556x1.95=17.34(cm)(4)N4伸长量ＰN4(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.35+0.20x0.049）]/0.0015x24.35+0.20x0.049=776.877(KN)ΔL N4(4束)=P N4(束)L N4/AgEg=776.877x24.35/556x1.95=17.44(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.32(cm)N2理论伸长量：17.33(cm)N3理论伸长量：17.34(cm)N4理论伸长量：17.44(cm)三、箱梁顶板负弯矩钢束理论伸长量计算（1）各参数的确定XT1=7.0m T2=14.0m（2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积5束Ag=139*5=695(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%5束:P5=1860*106*0.75*139mm2*5*/106mm2*1.025=N=993.763( KN)（5）θ值T1最大夹角为0°T2最大夹角为0°（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):T1伸长量ＰT1(5束)=P5[1-e-(kxT1+μθT1)]/kx N1+μθN1=993.763KNx[1-e-（0.0015x7.0+0.20x0）]/（0.0015x7.0+0.20x0）=988.563(KN)ΔL T1=P T1.L T1/AgEg=988.53x7.0/695x1.95=5.1(cm) (2):T2伸长量ＰT2(5束)=P5[1-e-（0.0015x14.0+0.20x0）]/0.0015x14.0+0.20x0 =983.401(KN)ΔL T2=P T2L T2/AgEg=983.401x14.0/695x1.95=10.15(cm) T1理论伸长量：5.1(cm)T2理论伸长量：10.15(cm)计算：复核：监理工程师：。

箱梁及预应力盖梁张拉计算书第一章：25m预制箱梁张拉计算一、概况1、设计要求（1）预应力钢束：采用高强度底松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积140mm2，标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量E p=1.95*105Mpa，1000h后应力松弛不大于2.5%。

（2）箱梁混凝土达到设计强度的85%，且混凝土龄期不小于7d，方科张拉。

（3）施加预应力应采用张拉力与引伸量双控，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸值与理论引伸值的误差应控制在6%以内。

（4）锚下控制力为：0.75pk二、计算数据汇总1、公称面积（mm2）：As=140 mm2；2、标准强度（Mpa）：f pk=1860Mpa；3、预埋金属螺旋管道每延米影响系数：K=0.0015；4、预埋金属螺旋管道每延米摩擦系数：u=0.25；5、张拉根数（个）：n=2；6、超张系数：b=1.0三：计算式1、理论伸长值（mm）：ΔL=P p*L/(A s*E s)2、预应力平均张拉控制力（N）：P p=P*[1-ε-(K*X+ u*θ)]/( K*L+ u*θ)三、预制箱梁中跨计算步骤1、钢绞线长度计算本项目梁板钢绞线共8束，每束2根，张拉时从张拉端至计算截面孔道长度（L）mm，见下表（表1-1）张拉端至计算截面孔道长度表1-12、弧度根据设计图纸，N1-----N6切线角换算为弧度，其数值见下表（表1-2）切线角换算弧度值表1-23、钢绞线有效长度根据设计图纸钢绞线圆弧半径及对应切线角，计算钢绞线有效长度，经计算，其数值见下表（表1-3）钢绞线有效长度表1-34、1-ε-(K*X+ u*θ)经计算，其具体数值见表1-4。

1-ε-(K*X+ u*θ)值表1-45、锚下张拉控制力控制张拉应力（0.75*1860）*钢绞线截面面积(140m㎡）*张拉根数（4）*超张系数（1.0）】/根数/1000。

具体数值见下表，表1-5。

25米预应力混凝土箱梁张拉计算预应力混凝土箱梁是一种常用的结构形式，广泛应用于桥梁工程中。

其预应力钢束的张拉计算是箱梁设计中的重要内容之一，下面将详细介绍25米预应力混凝土箱梁张拉计算的步骤和方法。

首先，了解25米预应力混凝土箱梁的基本参数，包括梁的几何尺寸、混凝土和钢束的强度等。

在进行张拉计算之前，需要详细了解这些参数，并在计算过程中准确使用。

其次，进行张拉计算的第一步是确定张拉力。

在普通桥梁设计中，张拉力一般由初张拉拉力和预张拉拉力组成。

初张拉拉力是为了保证箱梁在运输和安装过程中不发生变形，预张拉拉力是为了控制箱梁使用过程中的裂缝和变形。

一般情况下，初张拉力为总拉力的1/3到1/2，预张拉力为总拉力的2/3到1/2、根据具体情况确定张拉力的数值。

第三步是计算预应力钢束的布置和张拉方式。

首先，根据箱梁的几何尺寸和受力要求确定预应力钢束的布置方案。

然后，根据布置方案和设计要求确定钢束的张拉方式，包括单钢束张拉、多钢束同时张拉、两侧交叉张拉等。

根据张拉方式，确定张拉点的位置和数量。

第四步是进行张拉计算。

在计算过程中，需要考虑箱梁的初始应力状态、钢束的强度和张拉力的分配等因素。

首先，根据箱梁的初始应力状态和钢束的强度确定初始张拉力分布。

然后，根据初始张拉力分布和张拉力的大小，计算梁的初始应力状态。

最后，根据梁的初始应力状态和张拉力的大小，计算张拉后的应力状态和变形情况。

在计算过程中，需要注意以下几点：1.考虑梁的受力分布。

预应力混凝土箱梁是一种大跨度结构，受力情况相对复杂。

在计算过程中，需要合理考虑梁的受力分布，包括弯矩和剪力的分布等。

2.考虑钢束的强度。

钢束是预应力混凝土箱梁中最重要的组成部分之一，其强度对梁的受力性能和安全性能有很大影响。

在计算过程中，需要准确考虑钢束的强度和材料性能，避免过度张拉或拉断的情况发生。

3.考虑梁的变形。

预应力混凝土箱梁在张拉过程中会出现一定的变形。

在计算过程中，需要准确估计梁的变形情况，确定变形对梁的受力性能和安全性能的影响。

25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。

全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。

全桥分4联，桥长381m。

本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。

每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。

25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。

本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。

各梁的预应力筋分布情况如下表所示：箱梁名称数量(片)腹板N1、N2 底板N3、N4 顶板T1 顶板T2波纹管钢绞线波纹管钢绞线波纹管钢绞线波纹管钢绞线中跨中梁30 φ内55 4φs15.2 φ内50 3φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 中跨边梁30 φ内55 4φs15.2 φ内50 3φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 边跨中梁32 φ内55 4φs15.2 φ内55 4φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 边跨边梁32 φ内55 4φs15.2 φ内55 4φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。

预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。

后张法25米箱梁梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P（1-e-(κχ+μθ)）/(κχ+μθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：ΔL=P P L/A P E P式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105N/mm2二、材料与设备（一）材料：钢绞线，标准强度Ry b=1860Mpa，d=15.2mm，Ep=1.95×105N/ mm2。

每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。

锚具采用15-3型和15-4型系列锚具及其配件；波纹管采用金属波纹管，波纹管钢带壁厚0.35mm。

（二）设备使用两台150T千斤顶，编号703013#，油压表编号5255#，及编号703012#，油压表编号5277#。

千斤顶使用前送有资职单位标定，经合肥工大共达工程检测试验有限公司标定结果：千斤顶编号703013#，油压表编号5255#回归方程为y =1.31+0.0341x千斤顶编号703012#，油压表编号5277#回归方程为y =2.04+0.03393x三、钢束理论伸长值计算1、计算参数钢绞线弹性模量Ep=1.95×105N/ mm2，钢绞线截面积A=140mm2，金属波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数k=0.0015，抗拉强度标准值fpk=1860MP。

一根钢绞线最大控制张拉力：P1=0.75×fpk×A=0.75×1860×140=195300N。

25m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸）1、钢绞线参数Øj15.24钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=0.75 R b y×A=0.75×1860×106×140×10-6=195.3Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N2（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 KnN3~N4（3索）：P总=195.3×3=585.9Kn（标准）*1.02=597.6 Knc、每束张拉力(边跨梁)N1~N4（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N1：理论计算值（根据设计）1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N2：理论计算值（根据设计）1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N3：理论计算值（根据设计）1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0559（为弧度）竖弯和平弯N4：理论计算值（根据设计）（2）、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N1：理论计算值（根据设计）1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N2：理论计算值（根据设计）1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N3：理论计算值（根据设计）1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0559（为弧度）竖弯和平弯N4：理论计算值（根据设计）备注：以上终点力P P（KN）、ΔL（mm）伸长量根据下列公式计算P（1- e-(kx+μθ)）（1）、P P= kx+μθP P L（2）、ΔL= A P E P35m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸）1、钢绞线参数Øj15.24钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=0.75 R b y×A=0.75×1860×106×140×10-6=195.3Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N5（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 Knc、每束张拉力(边跨梁)N1、N5（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 KnN2~N4（5索）：P总=195.3×5=976.5Kn（标准）*1.02=996.0 Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N1：理论计算值（根据设计）1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N2：理论计算值（根据设计）1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N3：理论计算值（根据设计）1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N4：理论计算值（根据设计）1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0192（为弧度）竖弯和平弯N5：理论计算值（根据设计）（2）、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N1：理论计算值（根据设计）1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N2：理论计算值（根据设计）1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N3：理论计算值（根据设计）1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0559（为弧度）竖弯和平弯N4：理论计算值（根据设计）1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0192（为弧度）竖弯和平弯N5：理论计算值（根据设计）备注：以上终点力P P（KN）、ΔL（mm）伸长量根据下列公式计算P（1- e-(kx+μθ)）（1）、P P= kx+μθP P L（2）、ΔL= A P E P。

浅谈25米部分预应力箱梁正弯距张拉一、工程概况**绕城高速公路西北**合同段**河特大桥全长560.756m,里程桩号为AK0+008.978~AK0+569.734,孔数及孔径是（5×25+5×25+5×25+5×20+4×20）；**河大桥全长476.875m,里程桩号为BK1+026.125~BK1+503.00,孔数及直径是（6×20+4×25+5×25+5×25）；桥面净宽均为11.75m,工程量共计箱梁176片，其中25m 箱梁116片，20m 箱梁60片，均为装配式部分预应力箱梁。

钢绞线型号为Φj 15.24mm 。

钢绞线锚下控制应力为σk =0.75R b y =0.75*1860=1395Mpa ，每根钢绞线面积为A=140mm 2。

二、预应力张拉工作准备1．标定千斤顶，每一顶配两油表（一主一副），顶与表为配套使用；顶与表不得混用。

根据标定结果推出线型回归方程，可算出对应张拉控制力下的油表读数。

2．预应力筋制作：用钢管及绞扣做一个封闭的框架，把整卷钢绞线放在框架中，由内圈向外圈切取钢绞线。

3．张拉顺序。

根据设计要求，两端左右对称张拉。

4．张拉时实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6％以内；张拉结束锚固完毕后，用冷切法切割端头多余钢绞线，端头长度大于3cm.三、张拉工作程序：1.预应力钢绞线束安装：钢绞线穿入时在每根钢绞线要穿入的一端戴个塑料套2.装上限位板，随后装上千斤顶，注意调整好位置，使钢绞线顺直。

3.装上工具锚和工具夹片，注意夹片打齐。

4.接好油管，装上压力表，接好电路。

5.钢束张拉先后顺序，两腹板两端同时对称张拉，互报读数，且相差不得超过2Mpa 。

6.张拉至设计吨位的10%时，量取伸长量L 1，张拉至设计吨位的20%时，量取伸长量L2,张拉至103％时量取伸长值L3，量取夹片回缩量L4.7. 张拉至设计吨位后，锚固计算伸长量△L=（L2-L1）+(L3-L1) -L 4=L2+L3-2L1- L4.，检查△L是否在理论伸长量误差范围之内，若不在误差范围之内，查明原因后再张拉.8. 张拉过程：δk—10%δk—20%δk—（40％—60％—80％）—100%δk—103%δk持荷2分钟（锚固）；(40％—60％—80％仅作为过程控制，不作伸长量计算依据。

工程25m箱梁预应力张拉伸长量计算1 工程概况1跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁;梁体高度1.4m;宽度2.4m;采用C50混凝土;2钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格;标准抗拉强度fbk=1860Mpa;公称截面面积140mm2;弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa..钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4;其中：中跨梁：N1为4Φs15.2;N2、N3、N4为3Φs15.2；边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2; N4为3Φs15.2；3 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制;即σcon=1860×75%=1395Mpa;单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN;3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN;4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN;采用两端张拉;夹片锚固..4 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉;张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束..5 根据规范要求结合现场施工经验;为了有效控制张拉过程中出现异常情况;分级进行张拉：0～15%测延伸量～30%测延伸量～100%测延伸量并核对～持荷2分钟;以消除夹片锚固回缩的预应力损失～锚固观测回缩..2 油压表读数计算1根据千斤顶的技术性能参数;结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程;计算实际张拉时的压力表示值Pu：千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.012 钢束为3股钢绞线张拉至10％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*10%+0.01=2.0Mpa张拉至20％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*20%+1.18=5.1Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*20%+0.51=4.4Mpa3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*20%+0.84=4.8Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*20%+0.01=4.0Mpa张拉至100％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*100%+1.18=21.0Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*100%+0.51=20.0Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*100%+0.84=20.5Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*100%+0.01=19.7Mpa 3 钢束为4股钢绞线张拉至10％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*10%+1.18=3.8Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*10%+0.51=3.1Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*10%+0.84=3.5Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*10%+0.01=2.6Mpa张拉至20％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*20%+1.18=6.5Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*20%+0.51=5.7Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*20%+0.84=6.1Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*20%+0.01=5.3Mpa 张拉至100％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*100%+1.18=27.6Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*100%+0.51=26.6Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*100%+0.84=27.1Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*100%+0.01=26.3Mpa 3 伸长量计算(1)预应力筋的理论伸长△Lmm按下式计算：L=式中：Pp-预力筋的平均张拉力为N;直线筋取张拉端的拉力;两端张拉的曲线筋;计算方法见曲线段预应力筋平均张拉力：L=预应力筋的长度mmAp=预应力筋的截面面积mm2：取140Ep=预应力筋的弹性模量N/mm2..取EP=1.977×105Mpa曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：Pp=P1-e-kx+μθ/k x +μθ式中：Pp-预应力筋平均张拉力N；P-预应力筋张拉端的张拉力N；x-从张拉端至计算截面的孔道长度m；θ-从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和rad;k-孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数;取0.0015；μ-预应力筋与孔道管壁的磨擦系数;取0.25注：预应力筋为直线时Pp=P2 伸长量采用分段终点力计算方法：例如AB段;A端的力为PA;则B端的力为PB=2×PA× 1-e-kx+μθ/k x +μθ-PA；分段伸长量计算△L方法：例如AB 段;A端的力为PA;B端的力为PB;则AB端的分段伸长量计算△L＝PA+ PB/2×L/Ep×Ap×N;其中N为钢绞线的根数..箱梁中跨中N1钢束计算伸长量：N1 第一段AB=8.391m 第二段BC=5/180×40000π=3.491m第三段CD=0.907m θ=5ON1 第一段张拉端张拉力P=1860×140×4×0.75=781.2KNθ=0x=8.341mkx+μθ=0.0125865e-kx+μθ=0.987492Pp=781.2×1-0.987492/0.0125865×2-781.2=771.46KN△L1=771.46+781.2/2×1000000×8.341/140×1.93×105×4=59.92mm N1 第二段θ=5×π/180=0.08726646radx=3.491mkx+μθ=0. 027053e-kx+μθ=0.9733097Pp=771.46×2×1-0.9733097/0.027053-771.46=750.77KN△L2=750.77+771.46/2×1000000×3.491/140×1.93×105*4=24.58mmN1第三段θ=0x=0.907mkx+μθ=0.0013605e-kx+μθ=0.9986404Pp=750.77×2×1-0.9986404/ 0.0013605-750.77=749.78KN△L3=749.78+750.77/2×1000000×0.907/140×4×1.93×105=6.30mmN1理论伸长量为△L1+△L2+△L3×2=59.92+24.58+6.3*2=181.6mm附：N1、N2、N3、N4钢束详细计算表4 张拉控制预应力筋采用应力控制方法张拉时;应以伸长量进行校核实际伸长量与理论伸长量的差值应符合设计要求;设计无规定时;实际伸长量与理论伸长值的差值应控制在6%以内;否则应暂停张拉;查明原因并采取措施予以调整后;方可继续张拉..预应力筋张拉时;应先调整到初应力σ;该初应力为张拉控制应力σcon 的10%;伸长量从初应力时开始测量..预应力筋的实际伸长值除量测的伸长之外;必须加上初应力以下的推算伸长值..。

河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段(-K0+000～K6+800)2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书计算：复核：审核：核工业华南建设工程集团有限公司河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部二〇一七年九月十日1#梁场25米小箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算，适用于现场施工的伸长值计算方法。

一、工程概况本标共398片梁，其中2#梁场主要预制25m 小箱梁共168片；1#梁场预制40mT 梁计230片。

1#预制场位于主线K5+800 处，为线内梁场。

二、张拉工艺要求预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。

预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.75 pk f =1860*0.75=1395Mpa ，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑，即钢束锚外张拉控制应力为1395 Mpa ，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6%以内。

实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。

主梁预应力钢束采用两端同时张拉，以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则，同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。

主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→N5→N4。

预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。

预应力筋张拉后，孔道应及早压浆，一般应在24小时内灌浆完毕。

三、后张法预应力钢绞线材料规定预应力体系：预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs 15.2钢绞线，采用高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.20mm ，公称面积140mm 2，标准强度f pk =1860Mpa ，弹性模量E p =1.95×105MPa ，1000h 后应力松驰率不大于3%，其技术性能符合中华人民共和国国家标准(GB/T 5224－2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。

箱梁预应力张拉计算书一、张拉计算所用常量：预应力钢绞线弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm 2 预应力单数钢绞线截面面积 Ag=140mm 2 预应力钢绞线标准强度 ƒpk =1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015 预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数 μ=0.23设计图纸要求：锚下张拉控制应力σcon =0.75 ƒpk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P 的计算：P=σcon ×Ag ×n ×10001×b (KN) (1) 式中：σcom ￣￣预应力钢绞线的锚下张拉控制应力(MPa); Ag ￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm 2);― n ￣￣同时张拉预应力筋的根数(根); b ￣￣超张拉系数，不超张拉取1.0。

2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣预应力钢筋张拉端的拉力（N ）; l ￣￣从张拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ￣￣从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数。

3、预应力钢绞线张拉时理论伸长值的计算：ΔL=EgAy Lp ⨯⨯ (3) 其中：p ￣￣预应力钢绞线的平均张拉力（N ）;L ￣￣预应力钢绞线长度（cm ）; Ay ￣￣预应力钢绞线截面面积（mm 2）; Eg ￣￣预应力钢绞线弹性模量（N/mm 2）。

三、计算过程 1、P 的计算：本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢绞线，依据施工图纸，刚束的组成形式一共有两种：5φj 15.2对应的张拉控制力为：1395×5×140=976.500 KN 4φj 15.2对应的张拉控制力为：1395×4×140=781.200 KN 2、ΔL 的计算：（1） 钢绞线计算长度统计表：钢绞线在张拉时伸长量要分为直线部分和曲线部分计算，然后进行叠加，故先须计算预应力钢绞线的平均张拉力。

小箱梁—25m箱梁预应力张拉计算书[模板1]一、概要本文档旨在对25m小箱梁的预应力张拉进行详细计算，并提供相关测量和检验要求，以确保其施工和使用的安全性。

以下是具体的章节内容：二、结构设计2.1 箱梁尺寸和材料要求2.2 预应力张拉方案设计2.3 张拉钢筋布置和张拉力大小计算三、预应力计算3.1 预应力损失计算3.2 预应力力和应力计算3.3 预应力锚具设计3.4 预应力张拉控制和调整四、测量和检验要求4.1 箱梁尺寸测量4.2 预应力力测量4.3 测量设备和方法要求4.4 张拉过程检验要求五、安全措施5.1 现场安全措施5.2 预应力张拉过程的安全须知六、附件文档涉及的附件包括：附件1：箱梁结构图纸附件2：预应力张拉方案设计图纸附件3：预应力张拉计算表格七、法律名词及注释1. 张拉力：指在预应力张拉过程中施加的拉力，用于调整箱梁的内力状态。

2. 预应力损失：指在预应力张拉过程中由于各种因素导致的张拉力的减少现象。

3. 预应力锚具：用于将张拉钢筋固定在箱梁上的装置，保证预应力的传递。

[模板2]一、概述本文档详细介绍了25m小箱梁的预应力张拉计算过程。

旨在确保箱梁的施工和使用的安全性。

以下是各章节的详细内容：二、结构设计2.1 箱梁尺寸和材料要求在此章节中，将详细说明小箱梁的尺寸要求以及选择的材料要求，确保其结构的稳定性和承载能力。

2.2 预应力张拉方案设计在本章节中，将和说明预应力张拉方案的设计过程，包括预应力钢筋的布置、预应力力的大小和位置。

2.3 张拉钢筋布置和张拉力大小计算在此章节中，将详细说明钢筋的布置方式及张拉力大小的计算方法和公式，确保预应力力的合理施加。

三、预应力计算3.1 预应力损失计算此章节将详细介绍预应力损失的计算方法，包括锚固损失、摩擦损失和弯曲损失等。

3.2 预应力力和应力计算在本章节中，将和说明预应力力和应力的计算方法，以确保预应力力和应力的合理设计。

3.3 预应力锚具设计在此章节中，将介绍预应力锚具的设计要求和选择方法，确保预应力力的传递和锚固安全可靠。

河恵莞高速公路龙川至紫荆T J1合同段(-K0+000～K6+800)2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书计算：复核：审核：核工业华南建设工程集团有限公司河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部二〇一七年九月十日1#梁场25米小箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算，适用于现场施工的伸长值计算方法。

一、工程概况本标共398片梁，其中2#梁场主要预制25m小箱梁共168片；1#梁场预制40mT梁计230片。

1#预制场位于主线K5+800 处，为线内梁场。

二、张拉工艺要求预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。

预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.75 pk f =1860*0.75=1395Mpa，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑，即钢束锚外张拉控制应力为1395 Mpa，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6%以内。

实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。

钢束引伸量一览表单位：mm主梁预应力钢束采用两端同时张拉，以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则，同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。

主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→N5→N4。

预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。

预应力筋张拉后，孔道应及早压浆，一般应在24小时内灌浆完毕。

三、后张法预应力钢绞线材料规定预应力体系：预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.2钢绞线，采用高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.20mm，公称面积140mm2，标准强度f pk =1860Mpa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，1000h后应力松驰率不大于3%，其技术性能符合中华人民共和国国家标准(GB/T 5224－2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。

K32+189.6大桥25m 中跨箱梁伸长量计算书根据图纸将半个预应力筋分为四段如下图所示.X 1段为锚外端X 2为直线段X 3段为曲线段X 4为直线段.根据△L=PL/AyEg [1-e -(kl+μθ)/kL+μθ]或△L=PL/AyEgP=P*[1-e-(kl+μθ)/kL+μθ]P=&k*Ag*n*1/1000*b N 1钢绞线由图可知N 1为3股，所以A y =3×140=420mm 2；查表得K=0.0015；μ=0.225。

Ep=195×105Mpa 。

（1） 根据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X 1=45cm ；θ1=0rad 。

故P=0.75×1860×420=585.9KN ， 所以ΔL 1=PX 1/AgEg=3.129mm 。

（2） 由图纸算出X 2=350.8cm ；θ2=0rad 。

P 1=585.9KN ，由公式得P 平均=P[1-e -（k X2+μθ）]/( k X 2+μθ)=584.36KNP 2=582.82KN所以ΔL 2=25.030mm 。

（3） 图纸算出X 3=610.9cm ；θ3=0.123rad 。

X 1X 2 X 3X 4P1=582.82KN，由公式得P平均 =572.22KNP2=561.62 KN所以ΔL3=42.68mm（4）图纸算出X4=267.3cm；θ4=0rad。

P1=561.62KN，由公式得P平均 =560.50KNP2=559.38KN所以ΔL4=18.29mm∑ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4=89.22mm×2=178.44mm。

N2钢绞线由图可知N2为4股，所以A y=4×140=560mm2；查表得K=0.0015；μ=0.225。

Ep=195×105Mpa。

（1）据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X1=45cm；θ1=0rad。

25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。

全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。

全桥分4联，桥长381m。

本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。

每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。

25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。

本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。

各梁的预应力筋分布情况如下表所示：预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。

预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应pk力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。

试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105 MPa。

预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。

2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。

导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。

2.1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa※标准强度：f=1860MPapk=1395MPa※张拉控制应力：σcon=0.75fpk※钢绞线松驰系数：0.3※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.15※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计2.2、理论伸长值的计算根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：（公式1）式中：ΔL——各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp——预应力筋的平均张拉力（N）；L——预应力筋的长度（mm）；Ap——预应力筋的截面面积（mm2）；Ep——预应力筋的弹性模量（Mpa）。

邯郸至大名（冀鲁界）高速公路S10 合同段张拉压浆龙建路桥股份有限公司邯大高速公路S10 合同项目部二〇一一年八月五日25 米后张法预应力混凝土箱梁张拉施工方案施工单位：龙建路桥股份有限公司监理单位：河北省交通建设监理咨询有限公司编制依据：1、《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG/T F50--2011 )2、中交公路规划设计院有限公司设计的邯郸至大名(冀鲁界) 高速公路S10 合同段两阶段施工设计图纸。

3、《预应力混凝土用钢绞线》 ( GB/T5224--2003)一、工程概况本合同段赵村大桥上部构造为25 米后张法预应力混凝土箱梁；均采用《邯郸至大名(冀鲁界)高速公路两阶段施工图设计桥梁通用图》施工。

预应力钢绞线采用高强度低松弛预应力钢绞线。

钢绞线：本工程为后张法先简支后结构连续预应力混凝土箱梁，钢绞线为高强度、低松弛预应力钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积140mm2，抗拉标准强度每束1860mpa，弹性模量197444mpa，锚具为YM15-3，YM15-4，YM15-5 型锚固体系，采用圆形波纹管预埋制孔。

二、预应力钢绞线制作1、钢绞线的运输及保管预应力钢绞线在运输中或现场使用时，应避免造成局部弯曲和折伤，不得抛扔或拖卷。

现场保管时，下面应垫上方木，上面覆盖雨布防腐蚀。

2、钢绞线开盘钢绞线呈圆盘状运至现场后，先平置在方木上，以防泥土、水对钢绞线的腐蚀，四周用直径为5cm的钢管将钢绞线固定，以防拉出散乱、扭曲和伤人。

打开钢绞线外包装，抽出钢绞线线头，抽拉时，一边拉，一边放松其扣，否则钢绞线会乱盘，对于有缺陷的部分，必须处理。

3、钢绞线的切割和编束根据图纸设计尺寸，确定料长，采用砂轮锯切断，不得用电弧切割。

同一根钢绞线不得有接头，同管道内采用长度相等的钢绞线，编束时，分根理顺，绑扎牢固，防止相互缠绕。

预应力筋端部在与工作锚、工具锚接触的部位、应清除浮绣，防止张拉时打滑，如果预应力筋表面已经形成降低强度与延伸率的腐蚀坑，则不能使用。