16米先张空心板计算书
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16m先张预应力空心板桥施工组织设计
目录1、编制依据 (4)2、工程概况 (4)2.1工程简介 (4)2.2本桥设计标准 (4)2.4主要工程数量 (5)3、施工总体布署及安排 (5)3.1施工总体目标 (5)3.2施工指导思想及施工组织原则 (6)3.3施工组织机构 (6)3.4临时工程安排 (6)3.5施工进度安排 (7)3.8主要施工设备表 (10)4、总体施工方案 (12)5、主要施工方法及工艺 (12)5.1扩大基础施工 (12)5.2台身、墩柱施工 (13)5.3 盖梁、台帽施工 (14)5.4钻孔灌注桩施工 (15)5.5空心板预制和吊装 (15)5.6混凝土桥面铺装及伸缩缝 (16)5.7防撞护栏 (17)5.9钢筋工程 (19)5.10混凝土工程 (20)6、质量体系及质量保证措施 (21)6.1 质量方针 (21)6.2 质量目标 (21)6.3 质量保证体系 (21)6.4 质量保证措施 (22)6.5 工程试验 (25)7、安全生产保证措施 (25)7.1安全方针和目标 (25)7.2安全保证措施 (26)7.3消防保卫措施 (27)8 雨季施工措施 (28)9 风季施工措施 (28)10、文明施工及环境保护措施 (28)10.1 文明施工措施 (28)10.2 环境保护措施 (31)11、工期保证措施 (33)11.1组织管理方面 (33)11.2计划方面 (33)11.3机械及材料方面 (33)12、廉政建设 (34)13事故应急预案 (34)13.1事故报告 (34)13.2救援程序 (35)13.3事故处置 (35)13.4应急终止 (35)主要分项工程施工工艺框图 (36)蒙馆路光明河桥施工组织设计1、编制依据1.1 S333蒙馆公路光明河桥施工设计图；1.2现行有效的国家或交通部颁布的公路工程的技术标准、规范及规程。
《公路桥涵施工技术规范》JTJ -041-2000《公路工程质量检验评定标准》JTG-F80/1-20041.3山东省交通厅公路局[2010]鲁路路一函4号：《关于省道S333光明河桥及省道S103黄前桥危桥改造工程封闭交通的批复》。
先张空心板施工计算书
先张空心板施工计算书单束控制应力强度为1302Mpa 公称面积为140mm2 单束控制应力F=1302×106Pa×140×10-6㎡=182.28×103N=182.28kN下料长度为71.8m 受拉长度为71.6m弹性模量:E=203.3GMa 公称面积:A=140mm225T千斤顶回归方程：y=0.198x-0.51号250T千斤顶回归方程：y=0.0212x+0.52号250T千斤顶回归方程：y=0.0207x+0.4中板计算：边板计算：单束控制应力强度为1302Mpa 公称面积为140mm2弹性模量E=203.3Gpa单束控制应力张拉至δcon时 F=1302×106Pa×140×10-6㎡=182.28×103N=182.28KN 张拉至0.1δcon时 F=182.28kN×0.1=18.23kN张拉至0.2δcon时F=182.28kN×0.2=36.46kN预应力计算：每中板有12束预应力钢绞线，单束拉力为0.1δcon时总拉力为：F=18.23×12=218.76kN单束拉力为0.2δcon时总拉力为：F=36.46×12=437.52kN单束拉力为δcon时总拉力为：F=182.28×12=2187.36kN每边板有14束预应力钢绞线，单束拉力为0.1δcon时总拉力为：F=18.23×14=255.22kN单束拉力为0.2δcon时总拉力为：F=36.46×14=510.44kN单束拉力为时总拉力为：F=182.28×14=2551.92kN油表读数计算：中板计算中板初应力张拉至0.1δcon时所用25T千斤顶回归方程为y=0.198x-0.5油表读数为y=0.198×18.23-0.5=3.11Mpa中板底座对称，两千斤顶受力相同当初应力张拉完成后总拉力F=218.76kN两千斤顶受力为109.38kN1号250T千斤顶回归方程为：y=0.0212x+0.5=0.0212×109.38+0.5=2.82 Mpa2号250T千斤顶回归方程为：y=0.0207x+0.4=0.0207×109.38+0.4=2.66 Mpa当使用两250T千斤顶张拉至0.2δcon总拉力F=437.52两千斤顶受力为218.76kN1号250T千斤顶回归方程为：y=0.0212x+0.5=0.0212×218.76+0.5=5.14 Mpa2号250T千斤顶回归方程为：y=0.0207x+0.4=0.0207×218.76+0.4=4.93Mpa当用两250T张拉至δcon时总拉力F=2187.36kN两千斤顶受力为1093.68kN1号250T千斤顶回归方程为：y=0.0212x+0.5=0.0212×1093.68+0.5=23.69 Mpa2号250T千斤顶回归方程为：y=0.0207x+0.4=0.0207×1093.68+0.4=23.04 Mpa边板计算当张拉至0.1δcon时 F=18.23kN 总拉力P=18.23×14=255.22两千斤顶受力均衡f1=255.22÷2=127.61kN f2=255.22÷2=127.61kN1号250T千斤顶读数为： 2号250T千斤顶读数为：y1=0.0212×127.61+0.5=3.21MPa y2=0.0207×127.61+0.4=3.04MPa当张拉至0.2δcon时 F=36.46KN 总拉力P=510.44f1=510.44÷2=255.22kN f2=510.44÷2=255.22kN1号250T千斤顶读数为： 2号250T千斤顶读数为：y1=0.0212×255.22+0.5=5.91MPa y2=0.0207×255.22+0.4=5.68MPa当张拉至δcon时 F=182.28kN 总拉力P=2551.92f1=2551.92÷2=1275.96kN f2=2551.92÷2=1275.96kN1号250T千斤顶读数为： 2号250T千斤顶读数为：y1=0.0212×1275.96+0.5=27.55MPa y2=0.0207×1275.96+0.4=26.81MPa下料长度及伸长量计算：下料长度L1= 台座长度+固定端钢横梁厚度+张拉段前横梁厚度+张拉段后横梁厚度+两端锚固长度+千斤顶长度=70+0.4+0.4+0.4+0.1×2+0.4=71.8m锚固长度L3=0.1×2=0.2m受拉长度L2=L1-L3=71.6m△L=PL/EAP为钢绞线所受拉力L为钢绞线受拉长度E为钢绞线弹性模量A为钢绞线公称面积△L为钢绞线伸长量当张拉至0.2δcon时P=36.46KN △L2=92mm当张拉至δcon时P=182.28KN △L3=459mm张拉过程中测量伸长量L`=△L+△L1△L为从初应力张拉至最大拉应力的实测伸长量，△L1为从0.1δcon张拉至0.2δcon时测量伸长量台座抗倾覆计算：G：混凝土重力：2500×5.72×10/1000=143kNL：取1/4台座长71.5/4=17.87mN：取14束钢绞线拉力 N=1339.2×140×14/2=1312kNe1：0.2mK=（143×17.87）/（0.2×1312）=9.7≥1.5 局部承载力计算：本台座由C30混凝土浇注 N ≤fc ·A+f`y ·A`sN=1339.2×140×14/2=1312kNfc=15N/mm 2 A=400×400=160000mm 2f ´y=310N /mm 2 A ´s=1900mm2fc ·A+f`y ·A`s=（15×160000+310×1900）/1000=24589kN>1312kN预应力钢绞线位置偏差计算： 构件最小边长为55cm ，最小边长4%为 55×4%=2.2cm=22mm>5mm 位置偏差采用5mm 钢横梁计算：（一） 刚度计算：1张拉时相当于受力图：a 取：1.4mb 取：0.95m L 取：2.35m 边板槽数值2、计算挠度公式：f=Fb （3C 2-4b 2）/48EI ≤0.23㎝ F 取值：2624kN E ：204MPa I:惯性距 I=2I 1+2I 2+2I 3I 1=18644.5（cm ）2I 2=bh 3/12+a 2A=48615（cm ）2 I 3=bh 3/12=7145（cm ）2 I=148809（cm ）2f=2624×1.4×8.72/（48×204×1000×14.9）=0.2mm<2mm （二）、抗剪计算：σ=F/A ≤[σ]=100MPa F=1562kN A 取0.064m 2F/A=24MPa ≤[σ]=100MPa钢横梁满足使用要求。
空心板计算书-16m
第一章绪论1.1 选题背景交通要畅通无阻，天堑要变通途，桥梁起着很重要的作用。
桥梁型势发展呈现多样性，桥梁设计理论也趋于完善，桥梁设计理论更是取得长足进步：从极限设计法到矩阵力法、有限元法，从分析单一结构到处理复合结构；材料和工具也不断更新：从混凝土、钢材到环氧树脂，抗拉压强度得到提高；就我国而言，混凝土结构仍是首选材料，且基于造价低的优点得到广泛应用，我国是使用混凝土结构最多的国家，并以预应力混凝土为主施工。
特别是预应力混凝土空心板梁桥在现代城市的各种桥型中有着广泛的应用。
本设计具有其广泛性。
在桥梁工程中，中小跨度的桥梁占的比例非常大，而且在技术方面比较容易实现标准化设计。
预应力混凝土空心板梁桥具有建筑结构低、结构安全型和耐久性高，构造简单、构件轻巧，适于工厂化、标准化施工，可缩短工期，节省投资等优点，在高速公路桥梁工程设计中得到了广泛应用。
实践证明预应力混凝土空心板梁做成的板式桥，具有构造简单、受力明确、梁高低、构件轻和制作、运输、安装方便等优点。
随着公路建设和市政工程的发展，促进了桥梁建设的发展。
随着钢绞线作为预应力筋在桥梁工程上的推广、应用，一些新的张拉锚固体系研制成功。
为用钢绞线作预应力筋预制空心板梁提供了有利的条件。
1.2 研究现状改革开放以来，桥梁建设得到迅速发展，一般公路和高等级公路上的中、小桥形式多样，工程质量不断提高，为公路运输提供了安全、舒适的服务。
特别是基于我国公路桥发展落后的现状，预应力混凝土的发展有良好的势头。
就我国而言，预应力混凝土梁桥仍是公路桥梁中量大、面广的常用桥型。
现在的桥型很多采用了预制空心板梁。
随着高强混凝土在我国的逐步推广应用，公路桥梁中广泛使用的预应力混凝土空心板也迫切需要提高混凝土强度等级，采用高强混凝土以提高经济效益，现有的空心板截面形式和配筋设计也需修改并优化。
所以对于空心板梁桥的设计和应用有着广泛的前景。
预应力改变了钢筋混凝土桥的技术和形式，改变了混凝土桥的施工方法。
先张法控制力及伸长值计算书
16m预应力砼空心板
先张钢绞线控制力及伸长值计算书
一、预应力钢绞线
1、预应力钢绞线采用公称直径ФS=15.2mm的高强度低松弛钢绞线。
2、预应力钢绞线标准强度f pk=1860MPa，松弛率ρ=0.035，松弛系
数ξ=0.3，弹性模量E p=1.95×105MPa。
3、张拉控制应力采用σcon=0.70f pk=0.70×1860 MPa =1302MPa。
二、单根钢绞线在控制力下的伸长值：
1、基本计算公式《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
伸长量：ΔL=P P·L/A P·E P
P P—预应力钢筋的平均张拉力（N）,直线型取张拉端的拉力；
L---预应力筋的长度(mm);
Ap---预应力筋的截面面积（mm2）；
Ep---预应力筋的弹性模量（N/mm2）.
2、基本计算参数
P P=σcon×Ap ；L =75945mm；
Ap=140 mm2；Ep=1.95×105MPa。
3、预应力钢筋的平均张拉力：P=σcon×Ap =1302×140=182280N=182.28KN
单侧张拉控制力为91.14KN
4、控制力下钢绞线相应伸长值：
ΔL=P P·L/A P·E P=σK·L/E P=（1302×140×75945）÷（1.95×105×140）=507mm 单侧伸长量：ΔL/2=507/2=253.5mm。
16米先张空心板计算书
跨径16米预应力混凝土空心板结构分析一、基本资料：上部构造采用跨径16米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。
设计荷载：公路一U级。
计算跨径：15.50米桥面宽度：0.375+7.25+0.375= 8 米。
空心板采用C50级预应力混凝土。
预应力筋为1x7标准型© S15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。
边板设计配束为14根，中板设计配束为12根。
全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为56mm，中板为55mm。
8C0计算假定：1.上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水平力计算时考虑桥面的连续作用。
2.护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.41，中板0.25;桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。
不考虑桥面铺装参与结构受力。
3.活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。
4.计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。
5.主梁砼比重采用26kN/m3,企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3三、空心板结构计算（一）.截面几何特性:1.截面几何尺寸：2.毛截面几何特性:毛截面几何特性板别A o(m2) S o (m3)y o(m)I o(m4)边板0.5314 0.2010 0.3782 0.0293中板0.4092 0.1362 0.3330 0.0224 注：A o —毛截面面积；S o —毛截面对底边静矩；y o —毛截面形心轴，y o = S o / A o;I o —毛截面惯性矩。
3.换算截面几何特性：换算截面几何特性板别A p(m2)a EPA叩(m2)a p(m) A o' (m2) S o' (m3)y o'(m) I o' (m4) 边板0.0019 5.6522 0.0091 0.05643 0.5405 0.2015 0.3728 0.0302 中板0.0017 5.652 0.0078 0.055 0.4169 0.1367 0.3278 0.0230 注：A P—预应力筋面积；a EP—预应力筋与混凝土弹性模量之比；A np —预应力筋换算面积，A np = n p x A pa p —预应力筋合力点到底边的距离；A o'—换算截面面积；L2J11-5S o'—换算截面对底边静矩；y o' —换算截面形心轴，y o' = S o' / A o'；I o'—换算截面惯性矩。
16m先张空心板梁
16m先张空心板梁施工方案一、工程概况本标段为岳阳至常德高速公路24合同段，本合同段路线起点位于于西洞庭管理区一分场，桩号K115+145，终点位于鼎城区周家店镇王公嘴村，桩号K121+343，全长6.198km。
经各方面考虑，我项目部选择S205跨线桥左幅第一跨 1#-2、1#-3、1#-4、1#-5板梁作为本合同段16m先张空心板梁的首项工程，S205跨线桥板梁共130片，与路线交角为5 °。
16m先张空心板梁断面尺寸见下图：（单位：厘米）1#-2、1#-3、1#-4、1#-5板梁主要工程数量:二、编制依据1、《16m装配式先张法预应力混凝土简支空心板上部构造通用图》2、中华人民共和国交通部《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041 —2000)。
3、中华人民共和国交通部《公路工程质量检验评定标准》 (JTG F80 —2004)。
4、我单位现有的施工人员.技术力量.机械设备.物资及资金等资源情况及往同类工程的施工经验。
三、施工计划安排根据总工期要求，首项16m先张空心板梁计划开工日期为 2009年11月10日，完工日期为2009年11月14日，计划时间5天。
四、项目部组织机构项目部设项目经理1人，项目副经理3人，项目总工程师1人，下设工程部、质检部、安全部、物资设备部、计划合同部、综合办公室和工地试验室五部二室。
各部门均由具有丰富施工经验和工作能力的人员组成。
项目部组织结构图如下：常合办公室队塔队五、先张空心板预制施工工艺流程先张空心板预制施工工艺框图六、16m先张空心板梁施工（一）、准备工作1、梁场张拉台座准备：梁场长255米，宽22米，张拉台座设置6道，每道长度68.24m，每次生产4片16米的梁，因为处于软基地带，项目部选择框架式台座，板梁底模采用水磨石。
张拉横梁采用双40工字钢，四面镶14mm钢板，内部加内支撑组成。
2、材料准备：严格按照材料进场审批制度进行材料进场, 板梁施工所需的各种材料提前进场，项目部试验室通知监理工程师现场取样，检测合格后方能使用。
先张法空心板梁张拉参数计算书全部油表
济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超拉。
当拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新拉到控制应力，直到稳定为止。
现将拉控制程序说明如下：一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先法采用一端拉，另一端固定，其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70% ；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa ；先法拉程序：0 a。
（拟采用oo=0.25ocon 0.5acon 1.0acon）acon （持荷5分钟锚固），拉采用双控，以拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计拉力小）L——拉钢绞线长度（cm）Ap --- 钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103（台座）-0.65（拉端）-2 （锚固端）=100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89（台座）-1.6（拉端）-1（锚固端）=86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围：630〜710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围：543〜611mm ；二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力ocon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制拉力Ng= o con xAp=182.28KN，整体控制拉力为：10m 板梁中梁：Ny=9 根xNg=1640.5KN；10m 板梁边梁：Ny=11 根xNg=2005KN；13m板梁中梁：Ny=12 根xNg=2187.3KN；13m 板梁边梁：Ny=13 根xNg=2369.6KN；16m板梁中梁：Ny=14 根xNg=2551.9KN；16m 板梁边梁：Ny=16 根xNg=2916.5KN；20m 板梁中梁：Ny=18 根xNg=3281KN；20m 板梁边梁：Ny=20 根xNg=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根g s15,2钢线线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机(1)压力表1911910P=0.2311F+1.260.10acon =0.2311x182.28x0.10+1.26 =5.47MPa(2)压力表1811470P=0.2436F+0.050.10acon =0.2436x182.28x0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁93s15,2钢线线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x1640.5^2x0.25-0.32=3.24MPa0.5acon =0.01740x1640.5：2x0.5-0.32=6.81MPa1.0acon =0.01740x1640.5：2x1.0-0.32=13.95MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x1640.5：2x0.25+1.01=4.64MPa0.5acon =0.01774x1640.5：2x0.5+1.01=8.28MPa1.0acon =0.01774x1640.5：2x1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x1640.5：2x0.25+0.22=3.73MPa0.5acon =0.01715x1640.5：2x0.5+0.22=7.25MPa1.0acon =0.01715x1640.5：2x1.0+0.22=14.28MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x1640.5：2x0.25+0.08=3.83MPa0.5acon =0.01829x1640.5：2x0.5+0.08=7.58MPa1.0acon =0.01829x1640.5：2x1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁110s15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2005^2x0.25-0.32=4.04MPa0.5acon =0.01740x2005：2x0.5-0.32=8.4MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2005：2x0.25+1.01=5.45MPa0.5acon =0.01774x2005：2x0.5+1.01=9.9MPa1.0acon =0.01774x2005：2x1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2005：2x0.25+0.22=4.51MPa0.5acon =0.01715x2005：2x0.5+0.22=8.81MPa1.0acon =0.01715x2005：2x1.0+0.22=17.41MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2005：2x0.25+0.08=4.66MPa0.5acon =0.01829x2005：2x0.5+0.08=9.24MPa1.0ocon=0.01829x2005：2x1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁120s15.2钢线线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2187.3^2x0.25-0.32=4.43MPa1.0acon =0.01740x2187.3：2x1.0-0.32=18.71MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2187.3：2x0.25+1.01=5.86MPa0.5acon =0.01774x2187.3：2x0.5+1.01=10.71MPa1.0acon =0.01774x2187.3：2x1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2187.3：2x0.25+0.22=4.90MPa0.5acon =0.01715x2187.3：2x0.5+0.22=9.59MPa1.0acon =0.01715x2187.3：2x1.0+0.22=18.97MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2187.3：2x0.25+0.08=5.08MPa0.5ocon=0.01829x2187.3：2x0.5+0.08=10.08MPa1.0ocon=0.01829x2187.3：2x1.0+0.08=20.08MPa131n空心板梁边梁130s15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.5acon =0.01740x2369.6^2x0.5-0.32=9.98MPa1.0acon =0.01740x2369.6：2x1.0-0.32=20.29MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2369.6：2x0.25+1.01=6.26MPa0.5acon =0.01774x2369.6：2x0.5+1.01=11.51MPa1.0acon =0.01774x2369.6：2x1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25 a con =0.01715x2369.6：2x0.25+0.22=5.30MPa0.5acon =0.01715x2369.6：2x0.5+0.22=10.37MPa1.0acon =0.01715x2369.6：2x1.0+0.22=20.53MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25acon =0.01829x2369.6：2x0.25+0.08=5.49MPa0.5acon=0.01829x2369.6：2x0.5+0.08=10.91MPa1.0acon =0.01829x2369.6:2x1.0+0.08=21.75 MPa161n空心板梁中梁140s15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2551.9：2x0.25-0.32=5.23MPa0.5acon =0.01740x2551.9：2x0.5-0.32=10.78MPa1.0acon =0.01740x2551.9：2x1.0-0.32=21.88MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2551.9：2x0.25+1.01=6.66MPa0.5acon =0.01774x2551.9：2x0.5+1.01=12.32MPa1.0acon =0.01774x2551.9：2x1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2551,9：2x0.25+0.22=5.69MPa0.5acon =0.01715x2551,9：2x0.5+0.22=11.16MPa1.0acon =0.01715x2551,9：2x1.0+0.22=22.1MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25ocon=0.01829x2551.9：2x0.25+0.08=5.91MPa0.5acon =0.01829x2551.9：2x0.5+0.08=11.74MPa1.0acon =0.01829x2551.9：2x1.0+0.08=23.41MPa161n空心板梁边梁16 0s15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25acon =0.01740x2916.5^2x0.25-0.32=6.02MPa0.5acon =0.01740x2916.5：2x0.5-0.32=12.37MPa1.0acon =0.01740x2916.5：2x1.0-0.32=25.05MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25acon =0.01774x2916.5：2x0.25+1.01=7.47MPa0.5acon =0.01774x2916.5：2x0.5+1.01=13.94MPa1.0acon =0.01774x2916.5：2x1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25acon =0.01715x2916.5：2x0.25+0.22=6.47MPa0.5acon =0.01715x2916.5：2x0.5+0.22=12.72MPa1.0acon =0.01715x2916.5：2x1.0+0.22=25.23MPa(2)压力表1811417一删% '0+g •oxz.ig在xg”io -Q= uoong -Q叼的％2YZ .()+% 'OX-xg”io •()= us。
16米空心板张拉方案
16米空预应力心板张拉方案一、工概况程16米空心板。
预应力张拉事先布置好张拉台座，采取一端固定，另一端进行整体张拉的方式进行张拉。
二、预制空心板混凝土要求1、16米空心板混凝土标号为C50。
2、为防止混凝土裂缝和板边棱破损，混凝土强度达到设计强度的80%以上时方可拆模，混凝土实际强度必须达到设计强度的90%以上时方可起吊、运输。
3、梁体砼强度须达到设计强度的90%才能进行放张，且龄期不得少于10天。
三、预应力筋1、预应力钢筋制作安装严格按设计及总体施工组织设计要求进行。
2、预应力钢绞线符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-2003)标准要求。
3、设计采用高强度低松弛预应力钢绞线，公称直径φs15.2 (7φ5) mm,公称面积A=139mm2，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模Ep=195000MPa。
4、根据设计图纸，张拉控制应力σcon= 1395(MPa)，单根钢绞线张拉控制力Ncon=193900(N)。
5、理论伸长量计算公式：△L=(Ncon×L)÷(Ep×A)Ncon——钢绞线张拉控制力（193900N）L——预应力筋的受力长度（实际量取）Ep——预应力筋的弹性模量（195000MPa）A——预应力筋公称面积（139mm2）6、实际张拉伸长量计算公式：L实=L2-L1+L初理L2——张拉到控制应力时的总伸长量L1——张拉到初应力时的实测伸长量L初理——初张拉应力下的理论伸长量7、实际伸长量与理论伸长量之差控制在±6％以内，否则暂停张拉，待查明原因并采取措施加以解决。
三、预应力张拉先张法张拉方式取：长线台一端固定，一端整体张拉法。
（一）张拉工艺流程：张拉准备→25t穿心式千斤顶单根张拉到初应力值→整体张拉到初应力→整体张拉到100%应力值→浇筑混凝土→放张→封端。
（二）张拉工艺：1、张拉准备（1）钢绞线按设计图纸要求安装到位，各项指标符合规范要求。
16m预应力混凝土空心板计算书
S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程新桥中桥空心板上、下部结构计算书1 工程概况S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程项目位置位于贵州省桐梓县，新桥中桥为路线主线上跨越河流而设。
桥梁为3-16m预制空心板梁，桥梁斜交角度为30度，桥面宽1*10.5m。
桥梁起点桩号为东北K12+896，终点桩号为南K12+958,桥梁第一跨位于直线线上，第二跨第三跨位于缓和曲线上，缓和曲线长度L=50m。
桥梁通过调整边梁悬臂长度以适应曲线变化。
1.1 技术标准1. 设计荷载：公路-Ⅰ级。
2. 设计速度：40公里/小时。
3. 桥面宽度：0.25m（人行道护栏）+1.0m（人行道）+8.0m（车行道）+1.0m（人行道）+0.25m（人行道护栏）=10.5m。
4. 设计洪水频率：中桥 1/100，小桥、涵洞1/50。
5. 地震烈度：地震动根据《中国地震动参数区划图》（GB 18306-2001，1:400万）、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008），桥位区地震动峰值加速度小于0.05g，地震动反应谱特征周期小于0.35s，设计地震分组为第一组，相应抗震设防烈度小于Ⅵ度。
桥位区属相对稳定地块，只作简易抗震设计。
1.2 上部构造上部结构均采用装配式预应力混凝土简支空心板。
梁上设置8cm厚C50混凝土现浇调平层，调平层顶面设置防水层，调平层内铺设直径10mm的带肋钢筋网。
1.3 下部构造桥台均采用重力式U型桥台，基础采用桩基接承台。
2 计算采用的技术规范及软件1. 《公路工程技术标准》（JTGB01—2003）；2. 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）；3. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）；4. 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）；5. 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ F50—2011）；6. 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；7. 《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61－2005）；8. 《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）；9. 《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40－2004）。
先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)
济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超拉。
当拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新拉到控制应力，直到稳定为止。
现将拉控制程序说明如下：一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先法采用一端拉，另一端固定，其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先法拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），拉采用双控，以拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计拉力（N）L——拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围：543～611mm；二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa （2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa （2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3281KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。
毕业设计-空心板16m公路预应力简支空心板梁桥中板设计
16m 公路预应力简支空心板梁桥中板设计一、 设计资料 1.设计荷载本桥设计荷载等级确定为汽车荷载：公路Ⅱ级；人群荷载：3.02N/m k 。
2.桥面跨径及净宽标准跨径：k l =16m 。
计算跨径: l =15.6m 。
板 长：1l =15.96m 。
桥梁宽度：7m+2×0.5m 。
板 宽：2l =0.99m 。
3.主要材料混凝土：主梁板采用C50混凝土，桥面铺装采用10cm 混凝土+柔性防水涂层+10cm 沥青混凝土。
预应力筋：采用∅s15.20高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值pk f =1860MPa ，弹性模量p E =1.95510MPa ⨯，普通钢筋：直径大于和等于12mm 的用HRB335级热轧螺纹钢筋，直径小于12mm 的均用R235级热轧光圆钢筋。
锚具、套管、连接件和伸缩缝等根据相关规范选取。
4.施工工艺先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。
5.计算方法及理论极限状态设计法6.设计依据及参考资料（1） 交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）。
（2） 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。
（3） 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。
（4） 交通部颁《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
（5） 《预应力筋用锚具、夹具和连接》（GBT14370-93）。
（6） 《公路桥梁板式橡胶支座规格条例》（JTT663-2006）。
（7） 《桥梁工程》、《结构设计原理》等教材。
（8） 计算示例集《混凝土简支梁（板）桥》（第三版），易建国主编，人民交通出版社。
（9） 《公路桥涵设计手册梁桥（上）》，徐光辉，胡明义主编，人民交通出版社。
二、 构造布置及尺寸桥面宽度为：净—7m+2⨯0.5m （防撞护栏），全桥宽采用8块 C50的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99cm （中板），边板99.5cm ，宽62cm ，空心板全长15.96m 。
16米先张空心板计算书
16米先张空心板计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1跨径16米预应力混凝土空心板结构分析一、基本资料：上部构造采用跨径16米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。
设计荷载：公路—Ⅱ级。
计算跨径：米桥面宽度：++＝8米。
空心板采用C50级预应力混凝土。
预应力筋为1x7标准型φ低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。
边板设计配束为14根，中板设计配束为12根。
全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为56mm，中板为55mm。
二、计算假定：1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水平力计算时考虑桥面的连续作用。
2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板，中板；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。
不考虑桥面铺装参与结构受力。
3．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。
4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。
5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。
三、空心板结构计算(一)．截面几何特性：1. 截面几何尺寸：2. 毛截面几何特性：毛截面几何特性注：A0 —毛截面面积；S0—毛截面对底边静矩；y0 —毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；I0 —毛截面惯性矩。
3. 换算截面几何特性：换算截面几何特性注： A p—预应力筋面积；αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比；A np—预应力筋换算面积，A np = n p×A pa p—预应力筋合力点到底边的距离；注：L0 —计算跨径；I—空心板截面抗弯惯性矩；I T —空心板截面抗扭惯性矩，I T = 4 b2 h2/ ( b/t1 + b/t2 + 2h/t3 ) ；边板扭矩计算注：t—悬臂段平均厚度；b—悬臂段长度；I T —悬臂段抗扭惯性矩，I T = cb t3；(2)．横向分布系数计算采用桥梁博士软件，跨中按铰接板法、支点按杠杆法计算。
16米先张空心板计算书
跨径16米预应力混凝土空心板结构分析一、基本资料：上部构造采用跨径16米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。
设计荷载：公路—Ⅱ级。
计算跨径：15.50米桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。
空心板采用C50级预应力混凝土。
预应力筋为1x7标准型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860MPa。
边板设计配束为14根，中板设计配束为12根。
全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为56mm，中板为55mm。
二、计算假定：1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水平力计算时考虑桥面的连续作用。
2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.41，中板0.25；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。
不考虑桥面铺装参与结构受力。
页脚内容13．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。
4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。
5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25kN/m3。
三、空心板结构计算(一)．截面几何特性：1.截面几何尺寸：2.毛截面几何特性：毛截面几何特性注：A0—毛截面面积；S0—毛截面对底边静矩；页脚内容2y0—毛截面形心轴，y0=S0/A0；I0—毛截面惯性矩。
3.换算截面几何特性：换算截面几何特性注：A p—预应力筋面积；αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比；A np—预应力筋换算面积，A np=n p×A pa p—预应力筋合力点到底边的距离；A0'—换算截面面积；S0'—换算截面对底边静矩；页脚内容3y0'—换算截面形心轴，y0'=S0'/A0'；I0'—换算截面惯性矩。
(二).内力计算1.荷载横向分布系数计算(1).扭矩及刚度系数空心板截面（悬臂另计）可以近似简化成如图所示的箱形薄壁截面来计算。
16米简支空心板上部计算书
16米简支空心板上部计算一、概述本桥在拓宽时，分别在原桥左侧新建一幅、右侧新建两幅9×16米预应力砼简支T 梁，桥梁横向左右由四幅组成，横断面布置为：2.0m（人行道）+7.5m（辅车道）+2.0m （分隔带）+12.0m（行车道）+0.5m（防撞护栏）+2m（中央分隔带）+0.5m（防撞护栏）+12.0m（行车道）+2.0m（分隔带）+7.5m（辅助车道）+2.0m（人行道）=50m。
旧桥空心板高0.75m，由10片板组成，板宽1.25m。
在本次设计中，考虑将整个桥面系进行凿除后重修，并新建15~20cm厚C50砼+10cm厚沥青砼。
空心板按A类预应力砼构件考虑，并按叠合梁受弯构件进行计算，结构重要性系数取1.1。
二、横向分布系数计算横向分布系数采用桥梁博士进行计算，采用铰接板梁法进行计算，具体过程如下：<<桥梁博士>>---横向分布计算系统输出文档文件: D:\work\16米T梁、空心板\16米空心板\横向分布系数.sdt文档描述: 16米简支空心板任务标识: 11.5米路基计算方法: 刚接板梁法------------------------------------------------------------结构描述:主梁跨径: 16.000 m材料剪切模量/弯曲模量= 0.430梁号梁宽弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接1 1.250 0.038 0.072 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接2 1.250 0.038 0.072 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接3 1.250 0.038 0.072 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接4 1.250 0.038 0.072 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接5 1.250 0.038 0.072 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接6 1.250 0.038 0.072 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接7 1.250 0.038 0.072 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接8 1.250 0.038 0.072 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接9 1.250 0.038 0.072 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接10 1.250 0.038 0.072 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接------------------------------------------------------------桥面描述:人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道0.000 0.500 5.750 0.000 0.000 5.750 0.500 0.000左车道数= 2, 右车道数= 0, 自动计入车道折减汽车等级: 汽车超-20级挂车等级: 无挂车荷载人群集度: 3.500 KPa------------------------------------------------------------影响线数值:坐标X 1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁7#梁8#梁9#梁10#梁0.000 0.241 0.184 0.141 0.109 0.085 0.067 0.0540.045 0.039 0.0360.625 0.227 0.188 0.144 0.111 0.086 0.068 0.0550.046 0.040 0.0371.250 0.213 0.191 0.147 0.113 0.088 0.069 0.0560.046 0.040 0.0381.875 0.188 0.183 0.155 0.119 0.093 0.073 0.0590.049 0.043 0.0402.500 0.163 0.175 0.163 0.125 0.097 0.077 0.0620.051 0.045 0.0423.125 0.144 0.155 0.158 0.136 0.106 0.083 0.0670.056 0.049 0.0463.750 0.125 0.134 0.154 0.147 0.114 0.090 0.0730.060 0.053 0.0494.375 0.111 0.119 0.136 0.145 0.127 0.100 0.0810.067 0.059 0.0555.000 0.097 0.104 0.119 0.143 0.140 0.110 0.0890.074 0.065 0.0605.625 0.086 0.093 0.106 0.127 0.139 0.124 0.1000.083 0.073 0.0686.250 0.076 0.081 0.093 0.112 0.139 0.139 0.1120.093 0.081 0.0766.875 0.068 0.073 0.083 0.100 0.124 0.139 0.1270.106 0.093 0.0867.500 0.060 0.065 0.074 0.089 0.110 0.140 0.1430.119 0.104 0.0978.125 0.055 0.059 0.067 0.081 0.100 0.127 0.1450.136 0.119 0.1118.750 0.049 0.053 0.060 0.073 0.090 0.114 0.1470.154 0.134 0.1259.375 0.046 0.049 0.056 0.067 0.083 0.106 0.1360.158 0.155 0.14410.000 0.042 0.045 0.051 0.062 0.077 0.097 0.1250.163 0.175 0.16310.625 0.040 0.043 0.049 0.059 0.073 0.093 0.1190.155 0.183 0.18811.250 0.038 0.040 0.046 0.056 0.069 0.088 0.1130.147 0.191 0.21311.875 0.037 0.040 0.046 0.055 0.068 0.086 0.1110.144 0.188 0.22712.500 0.036 0.039 0.045 0.054 0.067 0.085 0.1090.141 0.184 0.241------------------------------------------------------------横向分布系数计算结果:梁号汽车挂车人群满人特载车列1 0.285 0.000 0.000 1.114 0.000 0.0002 0.284 0.000 0.000 1.137 0.000 0.0003 0.275 0.000 0.000 1.156 0.000 0.0004 0.255 0.000 0.000 1.168 0.000 0.0005 0.231 0.000 0.000 1.174 0.000 0.0006 0.231 0.000 0.000 1.174 0.000 0.0007 0.255 0.000 0.000 1.168 0.000 0.0008 0.275 0.000 0.000 1.156 0.000 0.0009 0.284 0.000 0.000 1.138 0.000 0.00010 0.285 0.000 0.000 1.114 0.000 0.000------------------------------------------------------------计算成功完成根据以上计算结果，内外边梁横向分布系数取0.285，中梁横向分布系数取0.284。
先 张 法 预 制 空 心 板 梁 伸 长 量 计 算
先张法预制空心板梁伸长量计算已知预应力筋采用国产φ高强低松弛钢绞线，其标准强度为1860Mpa，每根张拉力为；每根钢绞线的截面面积为140mm2；钢绞线长度为92.79m；（附后：千斤顶标定报告、预应力混凝土用钢绞线检验报告）根据桥梁规范公式（12.8.3-1），其钢绞线理论伸长量为：ΔL=P p L/ A p EpP p—钢绞线的平均张拉力（N），P p=*1000/2=97650N ；L—钢绞线的长度（mm），L=92790mm ；A P—钢绞线的截面面积（mm2），A P= 140 mm2；Ep—钢绞线的弹性摸量（N/ mm2），Ep=（197000+197000+199000）/3=197667 N/ mm2。
ΔL=97650*92790/140/197667=327mm根据桥涵规范规定，预应力筋采用应力控制方法时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉。
实际伸长值与理论伸长值的差值本设计中无规定，因此差值范围为327*=20mm，其实际伸长值上限为347mm；下限为307mm。
根据YDD3000型顶推千斤顶回归方程：千斤顶编号1：Y=+；千斤顶编号2：Y=+。
1、当为16m中板时，钢绞线根数为15根。
Y=*15/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/= Mpa2、当为16m边板时，钢绞线根数为16根。
Y=*16/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/= Mpa3、当为20m中板时，钢绞线根数为20根。
Y=*20/2=1953KN，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（1953+）/=3、当为20m边板时：钢绞线根数为21根。
Y=*21/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/=计算：复核：监理工程师：日期：。
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跨径16米预应力混凝土空心板结构分析一、基本资料：上部构造采用跨径16米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。
设计荷载：公路—Ⅱ级。
计算跨径：15.50米桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。
空心板采用C50级预应力混凝土。
预应力筋为1x7标准型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。
边板设计配束为14根，中板设计配束为12根。
全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为56mm，中板为55mm。
二、计算假定：1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水平力计算时考虑桥面的连续作用。
2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.41，中板0.25；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。
不考虑桥面铺装参与结构受力。
3．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。
4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。
5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。
三、空心板结构计算(一)．截面几何特性：1. 截面几何尺寸：2. 毛截面几何特性：毛截面几何特性注：A0 —毛截面面积；S0—毛截面对底边静矩；y0 —毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；I0 —毛截面惯性矩。
3. 换算截面几何特性：换算截面几何特性注：A p—预应力筋面积；αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比；A np—预应力筋换算面积，A np = n p×A pa p—预应力筋合力点到底边的距离；A0' —换算截面面积；S0' —换算截面对底边静矩；扭矩及刚度系数计算注：L0 —计算跨径；I—空心板截面抗弯惯性矩；I T —空心板截面抗扭惯性矩，I T = 4 b2 h2/ ( b/t1 + b/t2 + 2h/t3 ) ；边板扭矩计算注：t—悬臂段平均厚度；b—悬臂段长度；I T —悬臂段抗扭惯性矩，I T = cb t3；(2)．横向分布系数计算采用桥梁博士软件，跨中按铰接板法、支点按杠杆法计算。
活载横向分布系数(3). 荷载横向分布系数沿桥跨的变化荷载横向分布系数，跨中部分采用不变的m c，从离支点L／4处起至支点的区段内m c呈直线过渡。
2. 恒载内力计算(1). 空心板自重（一期恒载）边板 A = 0.5314 m2q = 0.5314×26 = 13.816kN/m中板 A = 0.4092 m2q = 0.4092×26 = 10.638kN/m (2). 桥面铺装（二期恒载）桥面铺装下层为10cm厚40号防水砼，上层为6cm厚水泥砼。
单块板上的铺装重：边板q = 1.5×0.1×25 + (1.5-0.375)×0.06×25 = 5.438 kN/m中板q = 1 ×(0.1×25+0.06×25 ) = 4.0 kN/m (3). 墙式护栏（二期恒载）护栏按横向铰接板法计算，横向分配系数：边板0.41，中板0.25 边板q = 8×0.41＝3.28 kN/m中板q = 8×0.25 = 2.00 kN/m(4). 企口缝（二期恒载）边板q = 1.181 kN/m中板q = 2.363 kN/m(5). 恒载内力a.施工阶段板自重（一期恒载）边板q = 13.816 kN/m中板q = 10.638 kN/m施工阶段恒载内力注：支点：V = qL／21／4面：M = 3qL2／32 V = qL／4跨中：M = qL2／8b. 使用阶段一期恒载边板q = 13.816 kN/m中板q = 10.638 kN/m二期恒载边板q = 1.181＋3.28＋5.438 = 9.899 kN/m中板q = 2.363＋2.00＋4 = 8.363 kN/m恒载各截面内力汇总3. 活载内力计算根据[JTG D60-2004] 第4.3.1条规定，公路—Ⅰ级车道荷载为 q k ＝10.5kN/mP k = 180＋(360－180)／(50-5)×(L 0－5)公路—Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值q k 和集中荷载标准值P k 按公路—Ⅰ级车道荷载的0.75倍采用公路－Ⅱ级车道荷载根据[JTG D60-2004]第4.3.2条规定当1.5Hz ≤ f ≤14Hz 时，冲击系数 μ = 0.1767lnf - 0.0157 式中 f — 结构基频(Hz) 对简支梁桥，ccm EI l f 212π=, g G m c /= 式中 l — 结构的计算跨径 (m)E — 结构材料的弹性模量 (N/m 2) I c — 结构跨中截面的截面惯矩 (m 4)m c — 结构跨中处的单位长度质量(kg/m), 当换算为重力计算时，其单位应为(Ns 2/m 2)G — 结构跨中处延米结构重力 (N/m) g — 重力加速度，g = 9.81 (m/s 2)汽车荷载冲击系数计算全桥汽车内力计算(1). 支点截面支点截面汽车内力(2). 1／4截面1／4截面汽车内力(3). 跨中截面跨中截面汽车内力(三)．强度验算1.正截面强度验算参见[JTG D62—2004]第5.2.3条(1). 将原空心板截面等效为工字形截面具体做法是将空心板内圆孔等效为矩形孔对边板f pd A p < f cd b f＇h f＇，故中性轴位于受压翼缘内中板f pd A p < f cd b f＇h f＇，故中性轴位于受压翼缘内边板跨中正截面强度验算从上表看出，γ0M d≤R ，边板满足规范要求中板跨中正截面强度验算从上表看出，γ0M d≤R ，中板满足规范要求(3). 1／4正截面强度验算参见[JTG D62—2004]第5.1.6条，考虑在此区段内预应力筋的变化，边板减少0根，中板减少0根。
对边板f pd A p < f cd b f＇h f＇，故中性轴位于受压翼缘内中板f pd A p < f cd b f＇h f＇，故中性轴位于受压翼缘内边板1／4正截面强度验算从上表看出，γ0M d≤R ，边板满足规范要求中板1／4正截面强度验算从上表看出，γ0M d≤R ，中板满足规范要求2. 支点斜截面抗剪强度验算参见[JTG D62—2004]第5.2.6条至第5.2.11条取用支点处剪力进行抗剪强度验算边板斜截面抗剪承载力验算抗剪截面符合规范需进行抗剪验算抗剪承载力符合规范中板斜截面抗剪承载力验算抗剪截面符合规范需进行抗剪验算抗剪承载力符合规范(四)．应力验算1. 预应力损失的计算参见[JTG D62—2004]第6.2条。
(1). 锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失σl2设张拉台座长80m，两侧张拉，每端锚具变形、钢丝回缩值按3mm考虑。
σl2 = E p △L／L =1.95×105×6×10－3／80 = 14.63 MPa(2). 假定台座与构件共同受热、共同变形，不计钢筋与台座间的温差引起的应力损失σl3(3). 砼弹性压缩引起的应力损失σl4弹性压缩应力损失注：N p0 —放松钢绞线时，砼受到的预加力；N p0 = (σcon－σl2－σl5／2) A Pσpc —在计算截面钢绞线重心处，由预加应力产生的砼法向应力；σpc = N p0／A0+N p0e p y0／I0αEP—钢绞线与砼弹性模量之比；σl4—放松钢绞线时，砼弹性压缩引起的应力损失；σl4 =αEPσpc。
(4). 钢绞线松弛引起的应力损失σl5钢筋松弛应力损失注：σl5 = pe pkpef σσξψ)26.052.0(-⋅ψ — 张拉系数，一次张拉时，ψ＝1.0；超张拉时，ψ＝0.9ξ — 钢筋松弛系数，对Ⅱ级松弛（低松弛），ξ＝0.3 σpe —传力锚固时的钢筋应力，对先张法构件σpe ＝σcon －σl2(5). 砼收缩和徐变引起的应力损失 σl6边板理论厚度 中板理论厚度相对湿度为75%，受荷时砼龄期t 0 >28天，查 [JTG D62—2004]表6.2.7，得 收缩应变终值εcs (t u ，t 0) 和 徐变系数终值φ(t u ，t 0)砼收缩和徐变应力损失注：σl6 — 钢绞线重心处，砼收缩和徐变引起的应力损失； σl6 = []pspc EP cs p t t t t E ρρφσαε151),(),(9.000++σpc— 预应力钢绞线锚固时，在计算截面上全部受力钢筋重心处由预加应力(扣除相应阶段的应力损失)产生的砼法向应力，应根据受力情况考虑构件的自重影响； σpc = N p0／A 0+N p0e p y 0／I 0－M 自重e p ／I 0M自重—一期恒载下，跨中截面弯矩；N p0 —锚固钢绞线时，钢绞线所产生的法向压力，考虑钢筋松弛损失已完成一半；N p0 = (σcon－σl2－σl4－σl5／2 ) A Pρ—配筋率；ρ= A p／A0ρps= 1+e ps2／i2i —截面回转半径；i2 = I／A(6). 应力损失汇总预加应力阶段，钢绞线刚被剪断时，砼还没被压缩，故σl4不存在。
应力损失汇总注：σlⅠ= σl2 +σl5／2；σpⅠ=σcon－σlⅠσlⅡ= σl4；σpⅡ= σpⅠ－σlⅡσlⅢ= σl5／2+σl6；σpⅢ= σpⅡ－σlⅢ(7). 有效预应力沿板长的变化参见[JTG D62—2004]第6.1.7条对先张法预应力砼构件，采用骤然放松预应力筋的施工工艺，故认为预应力在钢筋传递长度L tr范围内是按直线关系变化的，自板端至L tr／4的范围内，预应力值为零；在钢筋传递长度L tr末端取有效预应力值σpe，两点之间按直线变化取值。
因有部分钢绞线在板端处加套塑料管，为简化计算，认为支点处的预应力为零，然后按直线增大，至离支点L tr处增至σpe，并保持不变直至跨中。
混凝土采用C50级，在预应力钢筋放松时混凝土强度达到80％，相当于C40级；有效预应力值σpe，根据《桥规》表6.1.7计算：L tr = 67×d×σpe/10002. 截面应力验算(1). 正应力验算a.预加应力产生的正应力根据[JTG D62—2004]第6.1.5条计算公式：上缘：σpcs = N p0／A0－N p0 e p y0s／I0下缘：σpcx = N p0／A0＋N p0 e p y0x／I0y0S —中性轴至顶板距离；y0x —中性轴至底板距离；N p0 —σpe·A p空心板几何特性预加应力产生截面上、下缘的正应力b. 恒载产生的正应力计算公式：上缘：σpcs = M y0s／I0下缘：σpcx = －M y0x／I0施工阶段恒载产生截面上、下缘的正应力使用阶段恒载产生截面上、下缘的正应力c. 活载产生的正应力活载产生截面上、下缘的正应力d. 应力汇总在恒载和活载的作用下，预应力筋的拉应力会增加：σp=αEPσkt =αEP (M k y0X／I0)σkt —某截面砼在恒载和活载作用下底边所受的拉应力。