利兹线

集集肤效应是指导体中有交流电或者交变电磁场时，导体内部的电流分布不均匀的一种现象。

随着与导体表面的距离逐渐增加，导体内的电流密度呈指数递减，即导体内的电流会集中在导体的表面。

从与电流方向垂直的横切面来看，导体的中心部分几乎没有电流流过，只在导体边缘的部分会有电流。

简单而言就是电流集中在导体的“皮肤”部分，所以称为集肤效应。

产生这种效应的原因主要是变化的电磁场在导体内部产生了涡旋电场，与原来的电流相抵消。

集肤效应的产生是由于交流电的频率引起的电磁感应作用。

当电流通过导体时，电流周围会形成一个磁场。

随着频率的增加，磁场的变化速度也增加，从而产生了感应电动势。

这个感应电动势会阻碍电流在导体内部的流动，使得电流更多地集中在导体表面附近。

集肤效应的程度取决于导体的几何形状、材料特性和电流频率。

通常情况下，高频交流电流更容易产生较大的集肤效应，因为在高频下磁场变化速度更快。

趋肤效应使得导体的电阻随着交流电的频率增加而增加，并导致导线传输电流时效率减低，耗费金属资源。

在无线电频率的设计、微波线路和电力传输系统方面都要考虑到趋肤效应的影响。

当单色平面电磁波从真空垂直射入表面为平面的无限大导体中时，随着与导体表面的距离逐渐增加，导体内的电流密度J呈指数递减，是导体表面的电流密度，表示电流与导体表面的距离，是一个和导体的电阻率以及交流电的频率有关的系数，称为趋肤深度。

其中：ρ =导体的电阻率ω = 交流电的角频率= 2π ×频率μ = 导体的绝对磁导率 =，其中是真空磁导率，是导体的相对磁导率对于很长的圆柱形导体，比如导线来说，如果它的直径比大很多的话，它对于交流电的电阻将会相当于一个中空的厚度为的圆柱导体对直流电的电阻。

其中：L=导线的长度D=导线直径具体来说，假设是从离导线中心r处到导线表面的截面上通过的电流，为截面上的总电流，那么有：其中Ber和Bei为0阶的开尔文-贝塞尔函数的相应原函数。

一种减缓趋肤效应的方法是采用所谓的利兹线（源自德语：Litzendraht，意为“编织起来的线”）。

外部邻近效应相邻导体或其他电气元件中交变磁场的影响也可以引起电流偏移的效应。

与趋肤效应引起的涡流不同，外部邻近效应并不以导体为中心旋转对称。

这是因为交变磁场是由外部电流产生的，所以其方向在导体任何位置几乎是一样的。

这里的涡流也会引起电阻损耗，从而导致欧姆电阻明显上升。

产生这些涡流所必需的能量是由外部电流引起的磁场所提供的。

由于涡流和产生它的磁场之间的干扰，在任何其他相邻的导体中也会引起额外的高频损耗。

内部邻近效应利兹线内单股线的交变磁场将会在邻近的单股线中产生涡流，从而引起损耗。

因为这些磁场由内部的单股线产生，所以称之为内部邻近效应，形式上类似于趋肤效应，其电流偏移见下图。

频率的增加导致利兹线的电气损耗增加，在某些情况下甚至超过相同直流电阻的实心导体的损耗。

例如，下图显示了邻近单股线之间电流的非均匀分布（电流密度从蓝色到红色递减）。

这一效应表明利兹线存在最佳的频率范围以使其电气损耗低于实心导体。

超出此范围，使用多股单线的利兹线会有负面影响。

因此，在考虑导体的高频损耗时趋肤效应和邻近效应是最重要的因素，其中内部和外部邻近效应的组合影响占主导作用。

对于指定的工作频率，在大多数情况下只有利兹线结构可以帮助减少损耗。

这时利兹线的结构参数，如单线股数、单线直径、绞合步数、绞距和绞向都必须根据具体的应用来确认。

同时要注意，每股单线都在利兹线截面积上占有自己固定的位置。

本文中由漆包单线绞合而成的利兹线被称为高频（HF）利兹线。

单线直径和频率范围的关系高频利兹线的设计和结构及其产生的电气性能取决于许多因素。

采用不同的设计方案可以获得相近的性能参数，但需要根据经验来正确定义利兹线的结构，以保证产品可以被经济和稳定地生产。

因此，对于每个特定的应用，正确选择单线直径是非常重要的考虑因素。

下面的表格列出了单线直径和频率范围的推荐关系。

高频利兹线损耗的计算高频损耗由各种损耗因素的累积影响，以及利兹线应用的工作条件所决定。

外部邻近效应相邻导体或其他电气元件中交变磁场的影响也可以引起电流偏移的效应。

与趋肤效应引起的涡流不同，外部邻近效应并不以导体为中心旋转对称。

这是因为交变磁场是由外部电流产生的，所以其方向在导体任何位置几乎是一样的。

这里的涡流也会引起电阻损耗，从而导致欧姆电阻明显上升。

产生这些涡流所必需的能量是由外部电流引起的磁场所提供的。

由于涡流和产生它的磁场之间的干扰，在任何其他相邻的导体中也会引起额外的高频损耗。

/ /受导•体1 芯彭响的感应电流内部邻近效应利兹线内单股线的交变磁场将会在邻近的单股线中产生涡流，从而引起损耗。

因为这些磁场由内部的单股线产生，所以称之为内部邻近效应，形式上类似于趋肤效应，其电流偏移见下图。

频率的增加导致利兹线的电气损耗增加，在某些情况下甚至超过相同直流电阻的实心导体的损耗。

例如，下图显示了邻近单股线之间电流的非均匀分布（电流密度从蓝色到红色递减）。

这一效应表明利兹线存在最佳的频率范围以使其电气损耗低于实心导体。

超出此范围，使用多股单线的利兹线会有负面影响。

因此，在考虑导体的高频损耗时趋肤效应和邻近效应是最重要的因素，其中内部和外部邻近效应的组合影响占主导作用。

对于指定的工作频率，在大多数情况下只有利兹线结构可以帮助减少损耗。

这时利兹线的结构参数，如单线股数、单线直径、绞合步数、绞距和绞向都必须根据具体的应用来确认。

同时要注意，每股单线都在利兹线截面积上占有自己固定的位置。

本文中由漆包单线绞合而成的利兹线被称为高频（HF）利兹线。

单线直径和频率范围的关系高频利兹线的设计和结构及其产生的电气性能取决于许多因素。

采用不同的设计方案可以获得相近的性能参数，但需要根据经验来正确定义利兹线的结构，以保证产品可以被经济和稳定地生产。

因此，对于每个特定的应用，正确选择单线直径是非常重要的考虑因素。

下面的表格列出了单线直径和频率范围的推荐关系。

高频利兹线损耗的计算高频损耗由各种损耗因素的累积影响，以及利兹线应用的工作条件所决定。

东莞万丰电线电缆有限公司Tri Wire Technology Co.,Ltd三层绝缘线、利兹线产品说明Triple Insulated Wire、 Litz WireNEWind® Single Insulated Wire Litz Wire 利兹线 ( 漆包绞线 ) NEWind® Double Insulated WireNEWind® Triple Insulated WireNEWind® 一层绝缘线NEWind® 二层绝缘线NEWind® 三层绝缘线注意：#1:U L60950及I E C60950规范中最高温度等级为180C,H级.#2:P F A0.0015"U L60950认证等候批准。

认证范围为：(1)1层绝缘：22A W G---40A W G.(2)2层及3层绝缘:18A W G--40A W G.#3:I E C60601认证范围:E T F E/F E P/P F A;3层绝缘;每层最小绝缘厚度0.002“.#4:U L N E-F1系统认证仅适用2层及3层绝缘线(0.0015“P F A除外).#5:我们使用杜邦公司的E T F E/F E P/P F A原料。

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NE – F1 UL 1446 Class F (155C) Electrical Insulation SystemNE – F1 UL 1446 F级 155C 电气绝缘系统Free Use of Insulation System Authorized 免费使用我们的 NE-F1 UL绝缘系统NEWind® Part Number Explanation NEWind® 产品编号说明Example: W30T1.5EXXXTC1A ( 举例 )(W 30 T 1.5 E XXX TC 1 A)W: NEWind® winding wire prefix30: Conductor AWG size --- 30AWGT: Indicating number of layers:S – Single layerD – Double layerT – Triple layer1.5: Insulation thickness per layer1.5 –0.0015”2.0 –0.002”3.0 –0.003”E: Insulation materialE – ETFEF – FEPP – PFAXXX: Color code (First number is the first inner layer color)0 – Clear1 – White2 – Black3 – Red4 – Green5 – Yellow6 – Blue7 – Brown8 – Orange9 – GrayA – VioletTC: Conductor materialTC: Tinned copperNA10: Bare copperSP: Silver plated copper 1: Number of conductors1: Single conductorA: Revision AMarket Leader in Litz WireNew England Litz Wire Special Applications∙Magnetic levitation systems for trains.∙Catapult launch systems foraircraft carriers∙Special induction heating 纽英伦利兹线特殊应用举例∙磁悬浮列车∙航空母舰弹射系统∙特殊感应加热Diameter:36 AWG = .005” 4/0 AWG = .4600”ratio of AWG sizes = 1.1229322 mils = inches x 1000millimeters (mm) = inches x 25.4 millimeters (mm) = mils x .0254 inches = millimeters x .03937 centimeters (cm) = inches x 2.54 Area:circular mils (cmil) = mils squaredsq. inches = inches squared x .7854sq. mils = sq. inches x 1000000sq. mm = mm squared x .7854cmils = sq. inches x 1273236.6sq. mm = sq. inches x 645.16sq. inches = mm squared x .00155Weight:density of copper = 8.89 g/cubic cmlbs. per 1000 ft. = inches squared x density x 340.49feet per pound (ft/lb.) = 1 / pounds per M’ x 1000grams per kilometer (KG/KM) = density x sq. mmkilometers per gram = 1 / kilograms per kilometerlbs. = kilograms x 2.205lbs. per 1000 ft. = kilograms per kilometer x .6719Tony.Han。

高频变压器导线的趋肤效应1、趋肤效应趋肤效应亦称为“集肤效应”。

交变电流通过导体时，由于感应作用引起导体截面上电流分布不均匀，愈近导体表面电流密度越大。

这种现象称“趋肤效应”。

趋肤效应使导体的有效电阻增加。

当频率很高的电流通过导线时，可以认为电流只在导线表面上很薄的一层中流过，这等效于导线的截面减小，电阻增大。

既然导线的中心部分几乎没有电流通过，就可以把这中心部分除去以节约材料。

因此，在高频电路中可以采用空心导线代替实心导线。

此外，为了削弱趋肤效应，在高频电路中也往往使用多股相互绝缘细导线编织成束来代替同样截面积的粗导线，这种多股线束称为辫线。

交变磁场会在导体内部引起涡流，电流在导体横截面上的分布不再是均匀的，这时，电流将主要地集中到导体表面。

这种效应称为趋肤效应。

利用趋肤效应，在高频电路中可用空心铜导线代替实心铜导线以节约铜材。

架空输电线中心部分改用抗拉强度大的钢丝。

虽然其电阻率大一些，但是并不影响输电性能，又可增大输电线的抗拉强度。

2、高频变压器工作频率较高,一般在15-100kHz.因趋肤效应作用,变压器的导线粗细就受到一定限制。

工作频率的提高，趋肤效应影响越大。

因此，在设计绕组选择电流密度和线径时必须考虑趋肤效应引起的有效截面的减小。

导线通有高频交变电流时，有效截面的减少可以用穿透深度来表示。

穿透深度的意义是：由于趋肤效应，交变电流沿导线表面开始能达到的径向深度，用“Δ”表示,计算公式为：Δ——穿透深度（mm）；ω——角频率，ω=2πf（rad/s）；γ——电导率（S/m），当导线为铜线时，(S/m)；μ——磁导率（H/m）；铜的相对磁导率，；式中即为真空磁导率 H/m。

导体的穿透深度公式可以简化为:Δ＝K×66.1/√f (mm), f是工作频率(Hz), K是常数对铜而言K=1。

铜导体的穿透深度（20 ℃）f(kHZ) 1 3 5 7 10 13 15 18 2023Δ(mm) 2.089 1.206 0.9346 0.7899 0.6608 0.5796 0.5396 0.4926 0.4673 0.4358f(kHZ) 25 30 35 40 45 50 60 70 80 100Δ(mm) 0.4180 0.3815 0.3532 0.3304 0.3115 0.2955 0.2697 0.2497 0.2336 0.2098 3、高频变压器单股导线的最大线径<2Δ＝2*66.1/√f (mm).假若工作频率f＝30KHz时,最大线径为0.76mm ,所以选择0.8mm以上的导线就没有意义了.4. 高频变压器线径高频变压器线径公式!Unexpected End of Formula ：j I D ÷×13.1= ；I 是电流，J 是电流密度。

变压器线径选择大家讨论:高频变压器线径的确定根据公式D=1.13(I/J)^1/2可以计算出来,J是电流密度,不同的取值计算出的线径不同.由于高频电流在导体中会有趋肤效应,所以在确定线经时还要计算不同频率时导体的穿透深度.公式:d=66.1/(f)^1/2如果计算出的线径D大于两倍的穿透深度,就需要采用多股线或利兹线例如:1A电流,频率100K.假设电流密度取4A/mm^2D=1.13*(1/4)^1/2=0.565mm Sc=0.25mm^2d=66.1/(f)^1/2=66.1/100000^1/2=0.209mm2d=0.418mm采用0.4mm的线,单根0.4的截面积Sc=0.1256mm^22根0.4的截面积Sc=0.1256*2=0.2512mm^2可以看出采用2*0.4的方案可以满足计算的要求.穿透深度d的系數應該用76更合適,66.1是在25度溫度計算得到的,但是變壓器普遍都接近100度應用,因此銅的電阻率會比較高,算出來就變成了76了.这个计算式是在导电率为58*10^-6 s/m时的计算值,我不清楚是不是25度下的导电率,请问WANG兄有没有铜在0和100度之间的铜的导电率和电阻率的数据表.沒有這麼全面的數據呢,在100度時為2.3*10^-8 歐/米,你的電阻率單位怎麼是s/m?如果要計算具體的電阻,可以用铜电阻温度系数a=0.0041/℃來進行計算.铜电阻温度系数a也有人說是0.00425~0.00428之間,你要是有更准確的資料也請共享給大家參考.这个单位是导电率的单位(西/米)你的a是多少度的值,是不是0度的呢?a是一個溫度系數,銅的電阻率在-50~150度范圍內都是線性的.對於電阻有Rt＝R0(1+At),不知道對電阻率是否也成立?即100度=0度*(1+a*T)如銅100=1.6*10^-8*(1+4.3*10^-3*100)=2.288*10^-8從結果看是很接近的成立的,即rt=r0(1+a*t)其实α不是个常数,是温度的函数α(T)=1/(233.54+T), 所以α(0)=0.00428,α(100)=0.00395,差异不是很大而已.关于方波和正弦波对肌肤效应的影响如下我们通常计算集肤深度只需要用开关频率带入即可.因为多数开关电源拓扑工作在定频模式,即使原边或者副边的波形类似矩形或者梯形波.但是这个波形的正弦基波为开关频率正弦波,强度最大.之后的多次谐波强度依次递减.所以使用开关频率带入即可计算出影响最大的频率下肌肤深度.如果非要详细计算.可以傅立叶分解方波得出各种频率下谐波电流.但是没有这个必要了以100Khz 为例,当线径等于2个穿透深度时,同有效值的正方波与正弦波在铜线上的损耗的比为1.05,分别不是很大.如果是升正方波,这个比只有1.015,几乎一样了.这比值亦可看成有效穿透深度的反比值.矩形波中含有丰富的高次谐波,各谐波的穿透深度和交流电阻各不相同.为计算出RAC/RDC的比值,可以采用取矩形波中前3个谐波(基波、1次谐波、2次谐波)的穿透深度的平均值,再由穿透深度的平均值按下式计算RAC/RDC的比值.RAC/RDC=p*d^2/4 /{p*d^2/4-p*(d-2△)^2/4}p:圆周率 d:导体直径△:穿透深度以上等式可以理解为导体的截面积和趋肤的面积的比值.粗略估算的结果是矩形波的穿透深度是正弦波的70%.不对啊.这种计法不合理,怎可以取各谐波的穿透深度的平均值呢.举个极端的例子,有一电流Io由两个成份组成,第一个的穿透深度是10d,第二个d,但第二个的幅值只是第一个的1/10000000,所起的作用简直是0,所以Io的深度就是第一个的10d.如果按照你的计法,深度等于5.5d,那就太不合理了.但是不可否认矩形波要比正弦波的穿透深度小,所以在计算线径时应该要加个系数虽然说穿透深度δ于电流幅值无关,但对于一个含有多次谐波的电流,它各个成分遇到的阻抗和耗损都不同(因为δ不同),总耗损Pt便是各成分耗损之和,而各成分的耗损与它自个的幅值有关,因此 Pt 与各幅值有关,再者Pt正比于总等效电阻Rt, 而Rt又关系到等效穿透深度δt ,所以说δt与各成份的幅值有直接的关系.其实α不是个常数,是温度的函数α(T)=1/(233.54+T), 所以α(0)=0.00428,α(100)=0.00395,差异不是很大而已.里是不是算错了a(100)=1/(233.54+100)=1/333.54=0.002998啊!是不是写错了- -!请问导电率的公式是什么呢? 电阻率的倒数 rt=r0(1+a*t) 是不是就是你所说的电阻率? 是.rt表示在温度t时的电阻率.你上面的d=66.1/(f)^1/2=66.1/100000^1/2=0.209mm这个公式我算了一下,不知道你的结果是怎么来的?可不可以帮小弟我解一下?小弟是菜鸟,如果可以,希望你能说详细点!谢谢了还有就是你所说的温度电阻率就是说在××温度时的电阻率对吗?用100℃的值76,其实高频变压器影响最大的还主要是临近效应,所以在允许的情况下,线经直接取计算出来的d而不是2d.不能直接取D,一旦取D在实际中大概只能使用D/2的截面积,有时甚至更少,频率越高,导线的趋表现象越大,利用率越低,铜组损耗越大.在保证总的截面积不变的前提下,如果条件允许的话,线径直接取D 的绞线比取2D单根线更利于减小趋肤效应和临近效应呀!你所表示的D是根据电流计算出的直径还是穿透深度,如果是直径的话,用这个值的绞线会很粗,而且浪费线效果也不明显,没人会这样做的.如果是穿透深度的话,用这个穿透深度的值的线径进行绞线(即上面计算出的0.209mm)效果确实要比取2倍的穿透的值的线的效果好,我上面的数据是最下限的取值.在高频时趋肤效应的影响比临近效应的影响要大.使得相临导体之间的电流趋于导体的两面.交流电阻增加.对的.临近效应的严重性可以是趋肤效应的几倍,尤其是在多层绕组里.线径d越大,影响越厉害,所以d应该小,什至等于或小于skin depth,看看 Litz Wire便知道.問個蠢問題,請問穿透深度是如何計算的d=66.1/(f)^1/2=66.1/100000^1/2=0.209mm 这个0.209mm算的不队吧?66.1除以频率的开方等于0.209mm除以频率的开方0.025709也不等于你说的0.209呀.第一个大D公式里面没有开方吧?請問設計ADAPTOR高频变压器時电流密度J一般取多少最好,初級與次級电流密度是不是取一樣值.還有利兹线是什麼線,孤陋寡聞,沒有見過.要看要求的功率和温升,一般取3.5---4.5A/mm^2左右.利兹线就是多股绞合线.我认为真正选取导线时,不光是计算,计算只是选取导线的参考基础!最主要的是要看输出功率,窗口面积,损耗,应用环境等等!如果考虑这些参数不全面,那么你做出来的产品只能算是实验室产品啦!通常是大概计算一下参数,然后确定副边匝数,反算原边参数,再反复计算验证;得到最优值!一般都不会做太大修改!计算只是大概说到线的温度电阻变化什么的根本就是没影电流密度大概取个4.5 环境温度高的大概就3.55根以下的胶和密度可取5.5 我有做些实验验证 25度线温度一般在70度左右但是若要符合class A的溫昇規範的話其電流密度不是500A/cm^2,而class B則為600A/cm^2,這數據怎麼差這麼多所谓利兹线,就是我们常用的绞合线!請問一下,Sc指的是? 漆包线的圆截面积. 要如何計算3.14乘以半径的平方公式算出来的结果去实际做变压器时,一般来讲在效率方面与理论值有多少左右的差别!比如说你的效率在理论值是85%,而用这个理论值去算出来的结果用在实际上是80%,得到(85-80)%＝5%,这就是差距!线径计算时电流应当是取有效值,而不是输出电流,还有那个公式计算时好象多了个1/2这里提到多股线或LIZZ线,势必会谈到多线绞合的问题,如果是很多根线,就需要绞合.而多根线绞合则不能如上述那样计算!应该是:d=D/(n^1/2)d为绞合后的单根线径,D为单根线径,n为股数.有个问题想请教,是关于线包真空浸后电感变化的问题办办我.我们是先把线包真空浸后,再把EE19磁芯粘后测量(中间垫气隙的),发现电感变底了,原先线包做好后粘上磁芯测得的电感为A,解下磁芯,拿线包去真空浸,烘好后再装上磁芯,发现电感低圩A了,请老师指点下,为何会这样?我很急,这个问题困了我很长时间,谢谢了.首先你要确定的是线包是否完全冷却了再者排除仪器误差另外就是:由于磁芯是开气隙的,必然会存在漏磁比不开气隙的大.这样,一般就会形成这种现象:同样的圈数和线径,越靠近外层电感量越大.由于是真空浸漆再加上烘烤,会使得线包微微缩小(变化很小),所以电感量也会相对小一点点,注意变化很小,几乎可以忽略,除非绕线很松=66.1/(f)^1/2=66.1/100000^1/2=0.209mm为什么这个公式怎么算都不等于0.209mm呢同理扁导线或铜箔只要其宽度(厚度)小于计算出的深度,截面积等于D=1.13(I/J)^1/2计算出来圆线的截面积即可这么说对吗?铜箔厚度应高出集肤深度的37%你的电流密度4A/mm^2 怎么来的呢?有什么根据呢?从这里可以知道:频率愈低,线经愈粗,电流愈大,根数愈多...但不知20KHZ的线经用0.4的可不可以....50KHZ用多大合适.怎么就没人问1.13是什么东西呢?是否太简单?常数,又叫系数我所知的,祇是集肤与穿越这兩个效应.在集肤效应明显時, 该用萡带,多股或空心线, 还可考虑採用蜂房或花篮绕法, 当频率更高時,分佈电容使多股法与蜂房法失效,这時就祇能单线疏繞!至於电流密度的取決, 仍是以溫昇与体积作考虑(通常不会超过每平方毫米10安培吧?),高低频同理.我想知道绕变压器时根据输入电压电流和输出电压电流.初次要选什么线径的漆包线绕和用多少圈谢谢各位大哥了初次要选什么线径的漆我的经验是,大概算出线径后作温升试验,线包温度控制在65度以下,过高了加大线径我想知道穿透深度d的系數(如76或66.1)是怎麼來的能告知公式麼>/bbs/d/31/42284.html我想知道电流密度要怎么选取?是有什么公式计算出来的还是有通用的?我想知道不同频率时公式:d=66.1/(f)^1/2就只跟频率有关?例如:1A电流,频率100K.假设电流密度取4A/mm^2D=1.13*(1/4)^1/2=0.565mm Sc=0.25mm^2d=66.1/(f)^1/2=66.1/100000^1/2=0.209mm2d=0.418mm采用0.4mm的线,单根0.4的截面积Sc=0.1256mm^22根0.4的截面积Sc=0.1256*2=0.2512mm^2可以看出采用2*0.4的方案可以满足计算的要求.上面的例子中的D=1.13*(1/4)^1/2,我在书上看到D好象是带绝缘层的线的外径,如果直接代入计算的话不知道有没有什么影响?再有就是,用D算出的Sc是不是一定要和用多股的Sc总和一样呢?我们先按照d=66.1/(f)^1/2算吧,不管66还是76首先你要知道穿透深度的含义:由于高频电流流过导体时候,电流的趋肤效应就变得比较突出.也就是说电流从导体的外表面往内按深度d=66.1/(f)^1/2(不同条件下不一定就是66.1,这里只是说明问题)的深度内可以通过电流,再深的地方就没有电流流过,这样就是说线径再粗也没用了,只能造成浪费又由于既是从外表面开始往内,那么假设从导线上面算深度,同样,下面开始也一样,所以按2倍深度算.也就是只要导线直径不大于2D,这个导线截面都可以有效通过电流因此他算100KHz时候穿透深度为0.209mm,那么导线线径只要不超过2D,即0.209*2就可以,如果单根线截面不够,就用多根,使其截面略大于或等于所需截面积即可导线选择D=1.13(I/J)^1/2其中D是导线线径,I是工作电流,J是电流密度(视具体情况取值,一般我选择3-6之间,做多时候我选过9.当然是在小功率变压器中,而且温升也不高)解释:线径(圆铜线)取值:工作电流除以导线电流密度的二次方根乘以1.13扩展:由于频率比较高时候考虑到电流从导体外表面流,其从外表面起的有效电流深度为66.1乘以工作频率的二次方根.只要导线的半径小于尺寸,按照D=1.13(I/J)^1/2计算出来的线经(直径)就可用,否则用多股半径小于计算出来深度的线径,其总截面等于D=1.13(I/J)^1/2即可.同理扁导线或铜箔只要其宽度(厚度)小于计算出的深度,截面积等于D=1.13(I/J)^1/2计算出来圆线的截面积即可再不明白我没办法了同理扁导线或铜箔只要其宽度(厚度)小于计算出的深度,截面积等于D=1.13(I/J)^1/2计算出来圆线的截面积即可要是把关于电流密度的详细选择再说明一下就更好了,我只是了解一点,不知道是不是这个公式计算来的:Sc＝IL/34.4U,请多执教.D=1.13(I/J)^1/2 后面干嘛还要乘1/2呢? ^1/2就是电流I除以电流密度J再开平方之意.能不能举一些例子,那次级线径又怎么算呢?反馈线径又该怎么取呢?比较笨没有办法,高手们说说吧! 说到次级的计算,我这里想请教一下,我们客户的次级电流是54A,开始要我用0.5的铜线36根并饶.用的是PQ3535的磁芯骨架功率是200W的反激式变压器,生产很麻烦,后来改成0.1的800根并饶请问这是怎样化算的我看他只计算了铜线的面积,好像并没提到穿透深度啊迷惑中54A电流?这么大还用铜线老绕,为什么不去试试用铜箔去解决呢?考虑过用铜箔,不过我们工厂里还没合适的铜箔．过几天去材料市场找找去．请问要用多厚和多宽的铜箔过峰值电流54A比较合适呢?我们还没使用过铜箔,还有就是铜箔的绝缘怎样解决呢?如果背胶带绝缘,该背多厚的胶带呢,怕背多了漏感升高,客户要求漏感小于4uH．昨天做了个漏感接近4uH的,不过次级线的根数从800减成400啦．我挺怕的,这电流怎么过啊!我把参数发来吧,相位线径圈数隔层备注4-尾 0.5*6 19T 3T 并密10-9 0.1*50*4 4T 1T 并密10-9 0.1*50*4 4T 3T 并密尾-1 0.5*6 7T 3T 并密5-6 0.5 6T 3T 匀疏L:4-1＝200uH LK<4uH注:尾巴在扰完线浸了锡包在线包里．次級不可以用0.1*400股!客戶原規格線徑取得偏小,你再改小那麼多一定可以燒開水了!0.5*36股相當于3.0直徑線,0.1*800股當于2.83直徑線,而你的0.1*400股只相當于2.0直徑線,根本不能受54A電流!建議用20mm寬*(0.3~0.4mm)厚銅箔繞4T,銅箔背胶1層(全背)即可!我的骨架窗口宽正好是21mm20mm的铜箔+上背胶差不多可以铺满骨架啦54A 電流用D=1.13(I/J)^1/2這個公式怎嚜算得出 20mm寬*(0.3~0.4mm)厚銅箔應該用54*0.583/5=6.2966.296/20=0.314才能算出銅厚的大家都来看下。

利兹线载流量
摘要：
1.利兹线的背景介绍
2.利兹线的载流量定义和计算方法
3.影响利兹线载流量的因素
4.我国在利兹线载流量技术方面的研究进展
5.利兹线载流量在我国的应用前景
正文：
利兹线，全名为“利兹公式”，是由英国数学家利兹提出的描述电气传输线路电流与电压之间关系的公式。

在电力系统中，利兹线是一种重要的电气参数，对于电力系统的运行和设计具有重要的指导意义。

利兹线的载流量指的是在特定条件下，通过利兹线的电流值。

载流量的计算方法通常根据利兹公式进行，公式如下：
I = S × (V^2 / Z)
其中，I 代表载流量（单位：安培），S 代表传输功率（单位：瓦特），V 代表线路的额定电压（单位：伏特），Z 代表线路的阻抗（单位：欧姆）。

影响利兹线载流量的因素主要有以下几点：
1.线路的额定电压：电压越高，载流量越大。

2.线路的阻抗：阻抗越小，载流量越大。

3.传输功率：传输功率越大，载流量越大。

4.线路的工作环境：如温度、湿度等因素会影响线路的载流量。

我国在利兹线载流量技术方面的研究进展迅速，不仅在理论研究上取得了突破，还成功地将理论应用于实际工程项目中。

我国已经掌握了先进的利兹线载流量计算方法和测量技术，为电力系统的安全、稳定、经济运行提供了有力保障。

随着我国电力系统规模的不断扩大，对利兹线载流量的需求也在不断增加。

未来，利兹线载流量技术将在我国电力系统中发挥更加重要的作用，为电力系统的优化设计、运行和管理提供技术支持。

利兹线射频电感-概述说明以及解释1.引言1.1 概述利兹线射频电感是一种特殊类型的电感元件，它具有独特的结构和工作原理，适用于射频领域。

利兹线射频电感通常由薄膜金属线圈、陶瓷基座和引线等组成。

它的设计能够实现高频率下的高质量因子和低损耗，适用于射频前端电路中的功率放大、滤波、匹配等应用。

利兹线射频电感在无线通信、雷达系统、射频识别、医学设备等领域有广泛的应用。

其优点包括体积小、功耗低、频率响应好等，能够提高系统的性能和稳定性。

本文将详细介绍利兹线射频电感的概念、特点和应用，希望能为读者对这一领域有更深入的了解。

1.2 文章结构文章结构部分的内容如下所示：文章结构部分将会介绍本文的组织结构和内容安排。

首先，我们将介绍利兹线射频电感的基本概念和特点；接着，我们将深入探讨利兹线射频电感在实际应用中的意义和价值；最后，我们将总结利兹线射频电感的优势，并展望其未来发展方向。

通过这样的结构安排，读者可以清晰地了解本文的内容，同时也能够更好地理解利兹线射频电感在电子领域中的重要性和潜力。

1.3 目的:本文旨在深入探讨利兹线射频电感的原理、特点和应用，以便读者更加全面地了解和掌握这一领域的知识。

通过对利兹线射频电感的详细介绍和分析，希望能够帮助读者在实际工程和科研项目中更好地应用和利用这一技术，从而提高工作效率和项目成果。

同时，通过对利兹线射频电感优势和未来发展的展望，希望为相关研究和创新提供一定的参考和启发，推动该领域的进步和发展。

通过本文的撰写，旨在促进利兹线射频电感技术的应用和推广，为相关领域的专业人士和学习者提供一定的帮助和指导。

2.正文2.1 什么是利兹线射频电感:利兹线射频电感是一种特殊类型的电感器件，主要用于射频电路中。

它由利兹线（又称Litz线）绕制而成，利兹线是由多股绝缘导线绞合而成，旨在降低交流电信号通过电感器件时的电阻和损耗。

利兹线射频电感具有多股绝缘导线的设计，每根导线都经过仔细计算和编织，以确保在高频时具有最佳的传输性能。