30米贝雷梁便桥计算书

贝雷梁施工便桥设计计算书中铁十一局集团第四工程有限公司二〇一六年三月贝雷梁便桥计算书1、便桥设计依据1.1、设计依据和设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《港口工程荷载规范》（JTJ215-98） 1.2、技术标准1）荷载：按80t 履带吊吊重20t 荷载验算，其中80t 履带吊吊重20t 为栈桥设计的主要荷载。

2）宽度：考虑施工车辆通行需求和经济性因素，按行车道8m 宽布置，每孔跨度12m ，5跨一联。

3）水流力：按流速1.75m/s 考虑。

4）标高：按照设计高潮位+4.75m 设计，栈桥顶面标高设计为+7.0m 。

5）栈桥设计车速：15km/h 。

6）风荷载：工作状态：13.8m/s ；非工作状态：40m/s 。

7）型钢、钢管桩允许应力 抗拉、压 []188.5MPa σ= 抗弯 []188.5w MPa σ= 抗剪 []110MPa τ=单排单层贝雷梁容许弯矩[]788.2M kN m =⋅ 单排单层贝雷梁容许剪力[]245.2Q kN = 2、便桥结构设计 2.1、技术标准（1）设计恒载：栈桥结构自重（2）验算活载：80t履带吊(自重80t+吊重20t)。

10方混凝土罐车栈桥上通行，载重时重量40t 。

总重：400 kN ，轮距：1.8 m，轴距：3.45 m +1.35m前轴重力标准值：60kN，后轴重力标准值：2×170kN前轮着地面积：0.30m×0.20m，后轮着地面积：0.60m×0.20m（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2、便桥结构形式便桥桥面行车道宽度8.0m。

桥面系由上往下依次为10mm组合型花纹钢板，工12.6小纵梁，工22b横向分配梁。

便桥纵梁采用8排单层321型贝雷梁，间距为0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，贝雷梁跨度12m，采用5跨一联布置，中间设置刚性墩。

贝雷梁便桥设计检算书一、工程概况xx河道湍急，项目桥梁工程多为跨江桥。

故设在xx1#、2#和3#、4#桥之间分别设置一座施工便桥，桥长均为21m 、净宽均为3.75m、限载50t 。

二、检算书(一)基本数据及说明1、便桥允许通行能力及载重在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过50t ，限速5 km/ h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q 1 =500kN 。

2、便桥基本数据(1)自重：贝雷片纵梁：p 1 = 4.73kN /m⋅21m =99.33kN横向连接及钢板桥面：p2=[(14.71 cm2 ⋅12 +187.5 cm2)×21 m + 46.48 cm2×5.20 m×15⋅]×7.85=106.13kN桥台及及基础：p3 = 12.4 m3⋅ρ C25混凝土+26.5m 3⋅ρ浆砌片石= 86kN(2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁四排下加强的组拼形式，两桥台支点中心距20.6m，纵梁总长21m，采用7节贝雷架拼装成 4 排加强型，其容许弯矩[W]= 4729.0kN.m ，容许剪力[Q]= 980.8kN ，自重荷载集度q1 = 4.73kN /m。

(3)桥面系荷载集度：() /m kN 63.101821q =+=p p (二)便桥检算1、横向连接强度检算最不利状况：当满载车行于跨中时荷载 P max = kQ 1=1.2×500kN = 600kN式中 k 动载系数，取1.2Q 1满荷载总重计算图式(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下： q=10.625kNP=600kN （弯矩最大）R=96KN(剪力）R=396KN(弯矩）P=600kN （剪力最大）R=396KN(弯矩）R=696KN(剪力）注：图中红色表示活载移到端部剪力最大组合情况。

Q max = p max +=⨯2q L 600+10.63×21/2=711.56kN < [Q ]=4×24.52×0.9=882.7kN M max = p ·8q 22L L + = 3735.7kN /m <[M ]= 4×1687.5×0.9 = 5323kN ·m 满足要求!2、横向连接挠度检算f = f 1+ f 2 + f 3式中： f 1 自重W 引起的挠度；f 1=X47200X10384X2.1X5715X10.625X2384q 53-44=EI L = 5.5493mmf 2外荷P 引起的挠度:f 2 =mm EI L 80.6X4577200X10384X7X2.1X 16X600X21n 384q 163-33== f 3销孔间隙引起的挠度；节数n = 7，销孔间隙△L = 0.159cm ，桁高h = 150cm 01484.0150159.0722tg =⨯⨯=∆=h L n φ ︒=7288.0φ()()1482.141445159.072159.0621001502=⨯⨯⨯-⨯=∆∆-=L n L n L h R cm f 3()()mm h R 6.2827288.0cos 11501428.1414452cos 1=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=φ 则f = f 1+ f 2+f 3=5.5+6.8+28.6=40.9满足要求!3、基础承载力检算最不利状况：当满载车行于桥头时()()kPa Pa kPa A p p p 90k 566.55.286600213.10613.99Q 2A Q 3121max <=⨯++÷+=++÷+==σ 满足地基承载力要求。

30m贝雷架钢便桥计算书1.工程概况本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。

桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。

便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。

桥面铺设8mm 厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。

2.设计参数2.1设计荷载设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。

贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。

图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm）图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm）2.2受力模型建立受力模型，如图3。

图3 桥梁受力模型（单位：mm）对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。

图4 简化后的受力模型（单位：mm）3.加强肋10#工字钢受力验算3.1工字钢及面板参数构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d=4.5mm,Ix:Sx= 8.59,Wx=49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。

3.2荷载组成根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用内插法求得。

因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。

荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。

3.3受力计算以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。

截取单元见图5。

图5 截取单元的断面图3.3.1恒载计算(1)面板重力0.628×4×1.5=3.768kN(2)10#工字钢重力（0.11261kN/m）0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m(3)恒载弯矩M1(组合系数1.2)M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图3.3.2活载计算根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用直线内插求得，计算跨径为1.5m，故Pk=180kN。

导梁承载力计算（30米）本导梁采用2排3.048×2.25m 大片贝雷片搭设，导梁长52.566m ，两组中心间距为4.6m ，每组贝雷片间距为60cm ，导梁在吊重跨墩时，天车必须在双导梁的正中间进行运送，待运送到位时，方可进行横向移动。

导梁承载计算书（30m 箱梁）一、导梁吊装时承载计算（前点接近跨中时）1、荷载计算⑴导梁自重：m kg q /1072=（6片）⑵箱梁自重（一半）：kg P 500001=⑶天车自重及滑轮：kg P 70002=2、受力简图3、内力计算m kg ql M A ⋅=+⨯⨯==7.200601048.3*70001072288.182121221528.33)]528.33()(533.25566.521072[21÷-⨯++⨯⨯=x p p R A976.36)57000528.33570008.1438803(÷-⨯+=X R A)(2.15416.90596kg x R A -=)048.3(7000)288.18(212x x q x R MA C +⨯-+⨯⨯-⋅= 7.2006012.737942.20772-+-=x x M C求C M 之导数：令0'=C M故：76.17=x最大弯距C M7.20060176.172.7379476.172.20772-⨯+⨯-=C Mm t m kg M C ⋅=⋅=8.454454798max M 相应中支点反力t R A 2.63=相应前支点反力B Rkg R B 6384963200700050000566.521072=-++⨯=中支点剪力t Q 595.43072.1288.182.63=⨯-=4、强度计算：考虑分项系数均为1.2（安全系数）m t M M c C ⋅=⨯==76.5458.4542.12.1max考虑6排贝雷共同承载面荷载不均匀系数为0.96排大贝雷抗弯模量 33939666566cm w =⨯=正应力 225max /2730/1539393969.01076.5459.0cm kg cm kg w M C <=⨯⨯==σ 剪应力 []22/1560/96755.01212638492.162.1cm kg cm kg d h Q=<=⨯⨯⨯=⨯⨯≈ττ二、导梁跨墩前移时承载计算说明：导梁上两台天车移动到导梁后端，与天车吊箱梁的一端作为导梁前移时压重。

贝雷架支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第五联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸，跨度最大50米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度50米。

新浇混凝土密度取26KN/m3。

则：①箱梁自重:（查图得此联混凝土458.44m3。

）q1=(458.44×26)/(9.5×50)=25.09KN/m2。

②q2--模板自重，取0.5KN/m2。

③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。

④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。

二、箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层验算因箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层均采用满堂支架搭设形式，具体验算过程详见《满堂支架计算书》，在此不再作计算。

三、I20a工字钢分配梁受力验算I20a分配梁上碗扣架取平均值1.8m高；纵、横间距60×60cm碗扣架调整层根数：N1=(50*9.5)/(0.6*0.6)=1320根碗扣架调整层自重：q5=(1320*10.19+1320*4*2.4)/(9.5*50)=55kg/m2=0.55KN/m2施工总荷载：Q1=1.2*(q1+q5)+1.4*(q2+q3+q4)=35.67KN/m2把整联视为均布荷载，单根工字钢受力为：q单=(Q1*50*9.5)/(50/0.6)=203.3KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/12m=16.94KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在2.3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 2.113.294.1681ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 3.47102372.11W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：查表得I20a 工字钢（E=2.1*105MPa ，I X =2369cm 4）m 1024.1102369101.23843.294.165EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 75.54002300400l f ==< （挠度满足要求）四、贝雷片受力验算考虑到本联箱梁的断面形式及施工需要，贝雷片横向布置端跨取13片布置（详见附图）①I20a 分配梁重量：（查表得I20a 自重：22.63kg/m ）q1=(50/0.6)*12*22.63=226.3KN②上部结构总重：Q1=35.7*50*9.5=16957.5KN③施工总荷载：Q=q1+Q1=17183.8KN把整联视为均布荷载，单根贝雷片受力情况：q 单=Q/13=1321.8KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/50=26.5KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在12m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 477125.2681ql 81M 22max •=⨯⨯== []m KN 2.788M M max •=<（弯矩满足要求）最大剪力为：KN 159125.2621ql 21Q max =⨯⨯==q[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：m 101.910250500101.2384125.265EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 3040012000400l f ==< （挠度满足要求）五、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①321型贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270*17*13=59670kg=596.7KN （17片，13排） ②施工总荷载：Q=17183.8+q 贝雷=17780.5KN受力分析：I56a 工字钢主分配梁受力模型可视为5跨连续梁，把整联视为均布荷载，单根工字钢受力情况：(整联共有10根I56a 工字钢）q 单=Q/10=1778.05KN受力模型图如下：q荷载集度：q=q 单/12=148.2KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 7.16632.14881ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 2.711023427.166W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：m 1014.11065576101.238432.1485EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.74003000400l f ==< （挠度满足要求）六、钢管支墩受力验算取墩高30m ，钢管外径D=630mm ，壁厚t=12mm查《钢结构设计手册》得：钢管截面面积：A=232.86cm 2回转半径： i=21.85cm则长细比：3.13785.213000i l===λ 根据长细比查表可知轴心受压构件的稳定系数383.0=ϕ单根立柱竖向受力：N=(Q+工字钢分配梁自重)/20=895.4KN①稳定性验算根据《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》有关支架立杆的稳定性计算公式：f WM A N w ≤+ϕ N —钢管所受的垂直荷载ϕ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得A —钢管截面面积（查表可得）w M —风荷载对立杆产生弯矩（碗扣式支架已计算）W —钢管抵抗矩（查表得3533.23cm 3）f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《钢结构设计手册》。

于家沟大桥现浇箱梁贝雷支架计算一、工程概况工程名称：于家沟大桥于家沟大桥位于DK130+817.14～DK131+137.14处，全长320m，东侧为凤城县棉织二厂。

桥梁共设有9座桥墩，0～5号墩台采用φ100钻孔灌注摩擦基础，6～8、10墩台采用φ100钻孔灌注桩基础，9号墩采用挖井基础，桩长13～22m，埋置式承台、独立墩柱。

上部结构为32m现浇箱梁。

箱梁为单箱单室，梁高2.5m，箱梁总宽12m，翼板宽3m，腹板6m。

二、支架地坪施工地基表面50cm分两层进行换土碾压, 辗压次数不少于5遍，碾压至无明显轮迹即可，每层25cm，压实度要求达到96%，上面铺设120cm×120cm×30cm的钢筋混凝土预制板。

三、箱梁构造尺寸和计算原则1、施工方法：于家沟大桥段无不良地基，地基基础较，承载力在550kPa，墩高在4m至15.5m 之间。

为9跨32m现浇箱梁，1、2跨用满堂宏施工，3-9跨设计为钢管支架加贝雷片搭设支架进行现浇施工。

2、计算原则:根据断面形式：按砼恒载分布情况，分块计算。

箱梁腹板底部位：统一按下底540cm宽，上底600cm宽，150cm高实腹板计算砼自重。

翼板部位：按40cm高计算。

腹板部位：按150cm高计算。

四、贝雷架结构计算1、永久荷载标准值计算(荷载数据按《市政桥梁工程施工及验收规程》附录B取用)混凝土自重按2.6t/m3即26KN/m3计算（1）钢筋混凝土自重： 310×2.6×1.05=846.3(t）（2）模板自重：160×1.05=168(t)（其中已经包含两侧翼缘下间距75cm 的各种槽钢支撑）（3）贝雷片自重：270（单片自重）×10节（纵向）×20片（横向）=54000N=54t 注：贝雷梁我们采用加强桥梁的双排单层布置，共20片，五组。

2、作用于贝雷梁上的施工均部活荷载统计：（1）施工人员、施工料具堆放及施工设备重2kN ／m 2，倾倒混凝土时产生的冲击荷载2kN/m 2，振动砼时对水平模板冲击力2.5kN ／m 2，合计6.5kN ／m 。

贝雷梁便桥设计检算书一、工程概况xx河道湍急，项目桥梁工程多为跨江桥。

故设在xx1#、2#和3#、4#桥之间分别设置一座施工便桥，桥长均为21m 、净宽均为3.75m、限载50t 。

二、检算书(一)基本数据及说明1、便桥允许通行能力及载重在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过50t ，限速5 km/ h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q 1 =500kN 。

2、便桥基本数据(1)自重：贝雷片纵梁：p 1 = 4.73kN /m⋅21m =99.33kN横向连接及钢板桥面：p2=[(14.71 cm2 ⋅12 +187.5 cm2)×21 m + 46.48 cm2×5.20 m×15⋅]×7.85=106.13kN桥台及及基础：p3 = 12.4 m3⋅ρ C25混凝土+26.5m 3⋅ρ浆砌片石= 86kN(2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁四排下加强的组拼形式，两桥台支点中心距20.6m，纵梁总长21m，采用7节贝雷架拼装成 4 排加强型，其容许弯矩[W]= 4729.0kN.m ，容许剪力[Q]= 980.8kN ，自重荷载集度q1 = 4.73kN /m。

(3)桥面系荷载集度：() /m kN 63.101821q =+=p p (二)便桥检算1、横向连接强度检算最不利状况：当满载车行于跨中时荷载 P max = kQ 1=1.2×500kN = 600kN式中 k 动载系数，取1.2Q 1满荷载总重计算图式(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下：q=10.625kNP=600kN （弯矩最大） R=96KN(剪力）R=396KN(弯矩） P=600kN （剪力最大）R=396KN(弯矩）R=696KN(剪力）注：图中红色表示活载移到端部剪力最大组合情况。

Q max = p max +=⨯2q L 600+10.63×21/2=711.56kN < [Q ]=4×24.52×0.9=882.7kN M max = p ·8q 22L L + = 3735.7kN /m <[M ]= 4×1687.5×0.9 = 5323kN ·m 满足要求!2、横向连接挠度检算f = f 1+ f 2 + f 3式中： f 1 自重W 引起的挠度；f 1=X47200X10384X2.1X5715X10.625X2384q 53-44=EI L = 5.5493mmf 2外荷P 引起的挠度:f 2 =mm EI L 80.6X4577200X10384X7X2.1X 16X600X21n 384q 163-33== f 3销孔间隙引起的挠度；节数n = 7，销孔间隙△L = 0.159cm ，桁高h = 150cm 。

贝雷梁钢便桥计算书峃⼝隧道钢栈桥计算书1、⼯程概况本施⼯便桥采⽤321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与⽼56省道相连，6#桥台位于峃⼝隧道起点位置，横跨泗溪。

便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85⽶，桥⾯净宽6⽶，⼈⾏道宽度，纵向坡度+3%，桥⾯⾄河床⾯净⾼10⽶，⾄⽔⾯净空为⽶（图 1 为钢栈桥截⾯图）。

钢栈桥桥⾯系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 ⼯字钢纵梁（间距 m）、I20 ⼯字钢横梁（长，间距 m）组成。

桥⾯板与⼯字钢采⽤⼿⼯电弧焊焊接连接，桥⾯系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间⽤U 型螺栓固定。

贝雷桁梁由贝雷⽚拼制⽽成，横向设置6⽚，间距,贝雷⽚之间采⽤⾓钢⽀撑花架连接成整体。

本桥基础为明挖基础，基础为7××的钢筋砼，扩⼤基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标⾼低于河床。

基础上部墩⾝均采⽤φ630 mm（δ=8 mm）钢管，采⽤双排桩横桥向各布置 2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。

钢管桩顶设双I32 ⼯字钢分配梁。

本桥基础设计为明挖基础，基础采⽤C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。

图1 钢栈桥截⾯图（单位：mm）2、计算⽬标本计算的计算⽬标为：1）确定通⾏车辆荷载等级；2）确定各构件计算模型以及边界约束条件；3）验算各构件强度与刚度。

3、计算依据本计算的计算依据如下：[1] 黄绍⾦, 刘陌⽣. 装配式公路钢桥多⽤途使⽤⼿册[M]. 北京: ⼈民交通出版社,2001[2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）[3] 《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60-2004）[4] 《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ025-86）4、计算理论及⽅法本计算主要依据《装配式公路钢桥多⽤途使⽤⼿册》（黄绍⾦，刘陌⽣着.北京：⼈民交通出版社，）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。

贝雷梁计算书应该包括以下内容：
1. 工程概况：介绍工程项目的名称、规模、施工条件等基本信息。

2. 计算依据：列出计算书所依据的相关标准和规范，例如《钢结构设计规范》、《公路桥涵设计规范》
等。

3. 贝雷梁设计参数：明确贝雷梁的跨度、间距、数量、尺寸等设计参数，提供必要的结构图和布置图。

4. 荷载分析：根据工程实际情况，对贝雷梁所承受的静载和活载进行分析，提供相应的荷载分布和大
小。

5. 强度和稳定性计算：根据贝雷梁的设计参数和荷载分析结果，进行强度和稳定性计算，包括弯矩、剪
力、挠度等方面的计算。

6. 连接和支撑设计：根据工程实际情况，对贝雷梁的连接和支撑方式进行设计，提供相应的结构图和计
算书。

7. 结论和建议：根据计算结果，提出相应的结论和建议，包括贝雷梁的选型、施工注意事项等。

北岸沉洲岛通桥位行车便桥计算书东江南特大桥北岸便桥由洪梅填通沉洲岛,跨越一道27m宽水道,由于预制场及拌与楼布置在岛内,考虑到以后运输钢筋及砼原材料得需要,有重车通过,便桥得设计通行荷载为100T。

便桥总长30m,由双排贝雷组成。

分三跨设计,单跨9m,两端头跨打设双排φ=80㎝δ=6㎜得钢护筒,中跨两跨打设每排4条φ=60㎝δ=6㎜得钢护筒,以抬吊得方式支承贝雷承重梁。

最大跨径按12m双排护筒进行设计验算。

挂车前轴为单排两轮,中轴为双排(4＊2)轮,后轴为三排(4＊3)轮,具体参数如下:一、设计荷载及参数:汽车总重KN前轴重力KN中轴重力KN后轴重力KN轴距M轮距M前轮着地宽M四轮着地宽M六轮着地宽M 1000 80 370 5503+1、4+7+2×1、41、80、3×0、20、6×0、20.9×0、2三、1、验算［28得受力:选择后轴单側前两轮荷载作为验算荷载,由于作用面积为0、6×0、2,而槽钢间距为0、05 m,因此,后轴前后轴作用在2×［28上,由受力简图为［28得材料特性。

则δ= =112、2 MpaZ= =14、75 Mpa2、验算工字钢:分两种工况进行验算,工况一为抗剪得最不利工况,工况二为抗弯得最不利工况。

对工况一:对工况二:两种工况下Q都为11、8T,则:τ= =68、35 Mpa作用在后轴单排轮上得力以2组工字钢承受,工字钢为3条,以2条计算,则作用在车轮上工字钢所承受正应力为:δ= =131Mpa3、验算贝雷:以抗剪及抗弯最不利工况进行计算,作用在单边贝雷上得力以: P1＝5、5T,P2＝21、5T,P3＝25T输入,对工况一有M max=57、4Tm 对工况二有Q max=23、2T五、验算下弦杆槽钢受力车轮距为1、8m,则作用在后轴上得压力由5组工字钢承受,作用在中轴压力由3组工字钢承受,故每组支承力为5T,考虑行车时,受力分布不均等原因,以7T计算,则:工况:M＝1、2T、m下弦杆由四条10＃槽钢承受,有:δ=75Mpa τ=＝11、9Mpa四、钢护筒得验算:护筒自由长度较小,可不验算钢护筒得稳定,并且车在便桥上慢过行验,可不验刹车力,则仅考虑竖向荷载。