箱梁桥面板计算
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箱梁模板设计计算汇总
箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。
现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。
F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。
q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。
面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。
按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。
由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。
1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。
水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。
桥面板计算及预应力筋估算
第3章桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定3.1桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的0.5～0.7倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的0.5倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m中跨86m,边跨为中跨的0.651倍符合要求。
3.2桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
. -可修编形式顶板厚腹板厚底板厚根部跨中56+2×86+56 连续梁0.651 单箱单室30 30→60 28→60 5.4 2.8表3-1 横截面拟定高跨比梁宽(m) 悬臂厚度（cm）梗腋形式（cm×cm）根部跨中顶底根部端部顶板与腹板腹板与底板1/15.92 1/30.7 14.0 8.0 65 20 120×30 60×30图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图3.3箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。
桥面板计算
一、中板计算箱梁顶板跨中厚度为，两腹板间板净距为5m，腹板宽度为，箱梁腹板处承托尺寸为×。
1．恒载内力取1m板宽计算将承托面积摊于桥面板上，则计算板厚t’=30+60×20/500=；桥面板每延米自重为：g1=×1×26=m；每延米桥面铺装荷载为：g2=×1×23= N/m；所以：Σg= g1 +g2=+= N/m；(1) 计算恒载弯矩弯矩计算跨径L=min{L0+t, L0+t,}=min{5+,5+}=；故M sg=1/8gL2=1/8××=。
(2) 计算恒载剪力剪力计算跨径L= L0=；故Q sg=1/2gL=1/2××=。
2. 活载内力取1m板宽计算采用城A级车辆荷载，车轮着地宽度为b0×a0=×；平行于板方向的分布宽度：b=b0+2h=+2×=。
当单个车轮作用在跨中桥面板时，垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a= a0+2h+L/3=+2×+3=<2L/3=；取a=，因为a>，且a<，故2、3轮的荷载分布宽度发生重叠。
则a= a0+2h+L/3+d=+2×+3+=<2L/3+d=；取a=。
对4轮，p=100/×=m2；对2、3轮，p=140/×=m2；可得出2、3况最不利。
支承处垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a'= a0+2h+t=+2×+=(1) 计算活载弯矩按L=简支梁计算，根据右图所示的计算图示，可计算出各参数如下：a1=，a2=，a3=，a4=；y1=，y2=；y3=，y4=，y5=；所以有：p1=P/ a1b=m2；同样算得：p2=m2；P3=m2；P4=m2；活载弯矩计算图示根据试算，按上图所示的荷载布置方式所算得的跨中弯矩与结构力学方法计算的跨中最大弯矩值非常接近，故采用这种方法计算，直观明了。
箱梁桥面板车轮荷载分布宽度计算-刘永吉
板厚 左侧腹板厚 净跨径 右侧腹板厚 计算跨径 1/3计算跨径 2/3计算跨径 单个车轮在板的跨径中部时a 多个车轮在板的跨径中部时a 最终计算的荷载分布宽度
n1+n3)/2；当为整体板时，l=n2+t
必须小于等于1.4否则属于多个车轮重 叠情况
2h)+d+l/3≥d+2l/3
中处的顶板厚；
t
板厚 支承处 桥面板支 承处及支 承附近处 支承处最终计算的荷载分布宽度 板厚 距支点x处 支承附近处 支承附近处最终计算的荷载分布 宽度 车轮外边缘到腹板外边缘的距离 最终计算荷载分布宽度 悬臂处 说明：
0.25 a=(a1+2h)+t 0.570 0.25 0.5 a=(a1+2h)+t+2x 1.570 0.375 1.79 说明：
a=(a1+2h)+t x
=(a1+2h)+t+2x
0～(I17-I21)/2]；
c
c=(a1+2h)+2(x+0.6/2+h)
的距离；
行于悬臂板跨径方向荷载公布宽度计算
b=b1+2h 0.72
直于悬臂板跨径方向荷载公布宽度计算
0.27 0.5 2.5 0.5 2.77 0.923 1.847 1.243 2.643 1.847
公式说明
车轮着 地与铺 装层参 数值 垂直于悬臂板跨径方向的车辆着地 尺寸 平行于悬臂板跨径方向的车辆着地 尺寸 铺装层厚度 车轮距 板厚 左侧腹板厚 净跨径 右侧腹板厚 桥面板 跨中 计算跨径 单个车轮在板的跨径中部时 多个车轮在板的跨径中部时 a1 b1 h d t n1 n2 n3 当为简支板时：l=n2+(n1+n3)/2；当为整体板#43;2h)+l/3≥2l/3且a必须小于等于1.4否则属于多个车轮重 叠情况 a=(a1+2h)+d+l/3≥d+2l/3
n1+n3)/2；当为整体板时，l=n2+t
必须小于等于1.4否则属于多个车轮重 叠情况
2h)+d+l/3≥d+2l/3
中处的顶板厚；
t
板厚 支承处 桥面板支 承处及支 承附近处 支承处最终计算的荷载分布宽度 板厚 距支点x处 支承附近处 支承附近处最终计算的荷载分布 宽度 车轮外边缘到腹板外边缘的距离 最终计算荷载分布宽度 悬臂处 说明：
0.25 a=(a1+2h)+t 0.570 0.25 0.5 a=(a1+2h)+t+2x 1.570 0.375 1.79 说明：
a=(a1+2h)+t x
=(a1+2h)+t+2x
0～(I17-I21)/2]；
c
c=(a1+2h)+2(x+0.6/2+h)
的距离；
行于悬臂板跨径方向荷载公布宽度计算
b=b1+2h 0.72
直于悬臂板跨径方向荷载公布宽度计算
0.27 0.5 2.5 0.5 2.77 0.923 1.847 1.243 2.643 1.847
公式说明
车轮着 地与铺 装层参 数值 垂直于悬臂板跨径方向的车辆着地 尺寸 平行于悬臂板跨径方向的车辆着地 尺寸 铺装层厚度 车轮距 板厚 左侧腹板厚 净跨径 右侧腹板厚 桥面板 跨中 计算跨径 单个车轮在板的跨径中部时 多个车轮在板的跨径中部时 a1 b1 h d t n1 n2 n3 当为简支板时：l=n2+(n1+n3)/2；当为整体板#43;2h)+l/3≥2l/3且a必须小于等于1.4否则属于多个车轮重 叠情况 a=(a1+2h)+d+l/3≥d+2l/3
装配式预应力混凝土连续箱梁桥面板计算分析
b1=0.6m ；铺装层厚度 h=0.23m，板厚度 t=0.16m。
平行于板的跨径方向的荷载分布宽度 ：b1 ＝ b2 ＋
2h ＝ 1.06(m)。
车 轮 在 顶 板 的 跨 中 处 时：
a=a1+2h+L/3=1.232m>2/3L=1.145m ；
a=1.232<1.4m( 不需要考虑车轮分布有重叠 )。
剪力 ：1.2Vsg ＋ 1.8Vsp ＝ 110.17(kN) ；跨中断面弯矩 ：
1.2Mcg ＋ 1.8Mcp ＝ 21.71(kN·m)。
三、截面设计、配筋与承载力验算 1. 基本组合 （1）腹板顶截面
183
JIAN SHE YAN JIU
①截面配筋计算
悬臂板及连续板支点采用相同的抗弯钢筋，故只需按
矩 ：M sp ＝ -15.34(kN·m)， 支 点 断 面 剪 力 ：Vsp ＝
55.74(kN) ；跨中断面弯矩 ：Mcp ＝ 10.96(kN·m)。
2.3 作用效应组合
承载能力极限状态作用效应基本组合如下，支点断面
弯矩 ：1.2Msg ＋ 1.8 Msp ＝ -30.83(kN·m) ；支点断面
桥面板可看成 38.9cm 长的悬臂单向板。
连续板恒载效应如下 ：
支点断面弯矩为 ：Msg ＝ -2.682(kN·m) ；支点断
面剪力为 ：Vsg ＝ 8.198(kN) ；跨中断面弯矩为 ：Mcg ＝
1.654(kN·m)．
2. 可变作用
桥梁结构局部加载时，汽车荷载采用车辆荷载。后
轮着地宽度 b1 及长度 a1 为 ：车轮着地长度 a1=0.2m，
二、连续板荷载效应计算 对于梁肋间的行车道板，由于支承点并非完全固结， 行车道板为支承在一系列弹性支承上的多跨连续板，受力 很复杂。通常采用较简便的近似方法进行计算，弯矩计算 跨径取净跨径加板厚，但不大于支承点中距。
箱梁和板梁支座计算公式
箱梁和板梁支座计算公式在工程结构设计中，箱梁和板梁是常见的结构形式，它们承担着桥梁、建筑等工程中的重要作用。
而支座则是连接结构和地基的重要部分，支座的设计和计算直接关系到结构的安全性和稳定性。
本文将介绍箱梁和板梁支座的计算公式，希望能对工程结构设计人员有所帮助。
一、箱梁支座计算公式。
1. 箱梁支座的承载力计算公式。
箱梁支座的承载力计算公式为：N=Q+P。
其中，N为支座的承载力，Q为箱梁自重，P为箱梁上的荷载。
在实际工程中，箱梁的自重和上部荷载可以通过结构分析计算得出，然后代入上述公式进行计算即可得到支座的承载力。
2. 箱梁支座的位移计算公式。
箱梁支座的位移计算公式为：δ=PL/EA。
其中，δ为支座的位移，P为箱梁上的荷载，L为支座的长度，E为弹性模量，A为支座的有效面积。
支座的位移计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座在承载荷载下的位移情况。
3. 箱梁支座的刚度计算公式。
箱梁支座的刚度计算公式为：K=EA/L。
其中，K为支座的刚度，E为弹性模量，A为支座的有效面积，L为支座的长度。
支座的刚度计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座的刚度情况。
二、板梁支座计算公式。
1. 板梁支座的承载力计算公式。
板梁支座的承载力计算公式为：N=Q+P。
其中，N为支座的承载力，Q为板梁自重，P为板梁上的荷载。
与箱梁支座类似，板梁支座的承载力也可以通过结构分析计算得出，然后代入上述公式进行计算即可得到支座的承载力。
2. 板梁支座的位移计算公式。
板梁支座的位移计算公式为：δ=PL/EA。
其中，δ为支座的位移，P为板梁上的荷载，L为支座的长度，E为弹性模量，A为支座的有效面积。
支座的位移计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座在承载荷载下的位移情况。
3. 板梁支座的刚度计算公式。
板梁支座的刚度计算公式为：K=EA/L。
其中，K为支座的刚度，E为弹性模量，A为支座的有效面积，L为支座的长度。
支座的刚度计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座的刚度情况。
桥面板计算及预应力筋估算(学习建筑)
第3章 桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定3.1桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的0.5～0.7倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的0.5倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T 梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T 梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m 中跨86m,边跨为中跨的0.651倍符合要求。
3.2桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
表3-1 横截面拟定跨径布置(m) 结构 边中跨比 截面（cm ） 梁高（m ）形式 顶板厚 腹板厚 底板厚 根部 跨中 56+2×86+56连续梁0.651单箱单室3030→60 28→605.42.8高跨比梁宽(m) 悬臂厚度（cm ）梗腋形式（cm ×cm ）根部跨中顶底 根部 端部顶板与腹板 腹板与底板 1/15.92 1/30.714.0 8.06520120×3060×30图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图3.3箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。
桥梁箱梁模板个数计算公式
桥梁箱梁模板个数计算公式桥梁是连接两个地点的重要交通工程，而箱梁是桥梁中常用的一种结构形式。
在桥梁的建设过程中，需要使用模板来支撑混凝土浇筑，以保证桥梁的稳定性和强度。
而在计算模板的数量时，需要考虑到桥梁的长度、宽度、高度等因素，以确定合适的模板数量。
桥梁箱梁模板个数的计算公式是一种基于桥梁结构参数的数学模型，通过这个公式可以快速、准确地计算出所需的模板数量，为施工提供重要的参考依据。
下面我们将介绍桥梁箱梁模板个数计算公式的具体内容和应用方法。
首先，我们需要了解桥梁箱梁模板个数计算公式的基本原理。
在桥梁建设中，箱梁模板的数量取决于桥梁的长度、宽度和高度，以及模板的规格和使用方式。
一般来说，桥梁的长度越长，宽度越宽，高度越高，所需的模板数量就越多。
而模板的规格和使用方式也会影响到模板数量的计算。
其次，我们需要了解桥梁箱梁模板个数计算公式的具体内容。
桥梁箱梁模板个数的计算公式通常包括以下几个步骤：1. 计算桥梁的总体积。
桥梁的总体积可以通过桥梁的长度、宽度和高度来计算，一般采用立方米或立方英尺作为单位。
2. 计算模板的支撑面积。
模板的支撑面积是指模板能够支撑的混凝土浇筑面积，通常以平方米或平方英尺作为单位。
3. 计算模板的数量。
通过将桥梁的总体积除以模板的支撑面积，可以得到所需的模板数量。
最后，我们需要了解桥梁箱梁模板个数计算公式的应用方法。
在实际的桥梁建设中，可以通过以下步骤来应用桥梁箱梁模板个数计算公式：1. 确定桥梁的结构参数。
首先需要测量桥梁的长度、宽度和高度，以确定桥梁的总体积。
2. 确定模板的规格和使用方式。
根据施工的需要，选择合适的模板规格和使用方式，以确定模板的支撑面积。
3. 计算模板的数量。
通过将桥梁的总体积除以模板的支撑面积，可以得到所需的模板数量。
通过以上步骤，可以快速、准确地计算出桥梁箱梁模板的数量，为施工提供重要的参考依据。
总之，桥梁箱梁模板个数计算公式是一种基于桥梁结构参数的数学模型，通过这个公式可以快速、准确地计算出所需的模板数量。
箱梁模板设计计算汇总
箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。
现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。
F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。
q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。
面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。
按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。
由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。
1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。
水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。
波形钢腹板箱梁桥面板横向内力计算方法
波形钢腹板箱梁桥面板横向内力计算方法波形钢腹板箱梁桥面板是一种常用的桥梁结构，它可以承载车辆荷载和人行荷载，在桥面板中产生横向内力。
为了保证桥梁结构的稳定和安全，必须对波形钢腹板箱梁桥面板横向内力进行计算。
本文将介绍波形钢腹板箱梁桥面板横向内力计算方法。
一、横向内力的产生波形钢腹板箱梁桥面板中的横向内力是由荷载产生的，可以分为静荷载和动荷载两种。
静荷载包括自重、桥面铺装层、人行和自行车荷载，动荷载包括车辆荷载。
二、横向内力的计算方法1.静荷载的计算（1）自重的计算波形钢腹板箱梁的自重是指整个梁的重量，要计算波形钢腹板箱梁桥面板的自重，可以通过计算钢板体积的方法得出。
波形钢腹板箱梁桥面板的自重可以采用如下公式进行计算：自重=钢板面积×材料密度（2）桥面铺装层的计算波形钢腹板箱梁桥面板的铺装层一般使用混凝土材料。
铺装层的重量等于其体积乘以其密度。
桥面铺装层的计算方法如下：桥面铺装层重量=桥面铺装层高度×桥面铺装层横断面积×混凝土密度（3）人行和自行车荷载的计算人行和自行车荷载的计算方法可以通过人行道和自行车道的宽度、长度和人口密度、公共设施利用率等信息计算得出。
2.动荷载的计算桥梁结构在使用过程中会遇到不同类型、不同大小的车辆荷载，这种荷载叫做动荷载。
动荷载的计算需要考虑车辆的重量、速度和车辆轴距等因素。
此外，还需要考虑梁的质量、弹性和几何形状等因素。
三、总结波形钢腹板箱梁桥面板横向内力的计算方法是确定桥梁结构是否能够承受荷载的关键。
在实际工程中，需要根据桥梁的具体情况选择合适的计算方法。
同时，还需要对横向内力进行定期检测和维护，确保桥梁结构的稳定和安全。
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连续梁桥跨径布置为70+100+70 (m),主跨分别在梁端及跨中设横隔板，板厚40cm , 双车道设计，人行道宽1.5m。
桥面铺装层容重23 kN /m3，人行道构件容重24kN/m3，主
梁容重25kN /m3。
求：
1、悬臂板最小负弯矩及最大剪力；
2、中间板跨中最大正弯矩、支点最小负弯矩、支点最大剪力。
解：
一、悬臂板内力计算
0.2+ 0.4
g人二0.2 1 24 = 4.8kN / m g板 1 25 = 7.5kN/m
g 铺=0.1 1 23 = 2.3kN / m q
「
=2.75 1 =2.75kN /m
1、悬臂根部最小负弯矩计算 结构自重产生的悬臂根部弯矩:
1 5
M 支g - -[4.8 1.5 (3-0.75) 2.3 1.5 7.5
2.5
人群荷载产生的悬臂根部弯矩：
M 支-2.75 1.5 (3 -0.75) = -9.3kN m
汽车荷载产生的悬臂根部弯矩：
6 = a 2 2H =0.2 2 0.1 = 0.4m b 1 = b2 ■ 2H = 0.6 ■ 2 0.1 = 0.8m
单个车轮作用下板的有效工作宽度：
a =印 2
b = 0.4 2 (1.5 - 0.1) = 3.2m 1.4m
有重叠。
故：a = 3.2 1.4 二 4.6m
p 」址=38kN/m ab 1 4.6 0.8
M
支p
内力组合：
二―1.3 38 0.8 1 =—39.5kN m
基本组合：
M ud =1.2 (-42.2) 1.4 (-39.5) 0.8 1.4 (-9.3) = -116.4kN m
短期效应组合： M S d=-42.2 0.7 (-39.5)亠1.3 1.0 (-9.3) = -72.8kN m
2、悬臂根部最大剪力计算
结构自重产生的悬臂根部剪力：
Q 支 g =4.8 1.5 2.3 1.5 7.5 2.5 =29.4kN
人群荷载产生的悬臂根部剪力：
Q 支 r =2.75 1.5 =4.1kN
汽车荷载产生的悬臂根部剪力：
Q 支p =1.3 38 0.8 =39.5kN
内力组合：
基本组合：Q ud =1.2 29.4 1.4 39.5 0.8 1.4 4.1 =95.2kN 短期效应组合：Q sd =29.4
0.7 39.5“1.3 1.0
4.1=54.8kN
、中间桥面板内力计算
竺]= -42.2kN m
2
0.5m
100
l a50m l b =4m
2
= 50• 2 故按单向板计算内力lb 4
把承托面积平摊到桥面板上：
0.6 0.2
t』0.2 0.23m
4
g铺=2.3kN /m
1、跨中弯矩计算：
g板=0.23 1 25 = 5.8kN / m g = 2.3 5.8 二8.1kN /m l = I0 t = 4 0.2 = 4.2m ：：：10 b =4.35m
单个车轮作用下板的有效工作宽度:
故:
l
a =印
3
2l」
a d
3
4.2 2
=0.4 1.8m l = 2.8m
3 3
= 2.8m 1.4 4.2m
a 二a1 t = 0.4 0.2 二0.6m 无重叠
P1
140
P2
P3
P4
2a b1 2 0.6 0.8
P 140
ab1 2 0.8
P 140
4 0.8
=145.8kN / m
二87.5kN / m
= 43.8kN /m
P 140
ab1 4.2 0.8
=41.7kN / m
P5 亠上・=58.3kN/m ab13 0.8
P6 二旦=^^"2.5kN/m
2ab1 2 1.4 0.8
M og 」8.1 4.22=17.9kN m
8
1.4m 有重叠
1.3 ./.8■
1
l = 4.2m
145.8
58.3J2.5
hr-87.5 43・8 . 7583f
fin 羽4!
一■!| I'|
:0.4
■< •
0.7 1 0.8
0.95
M op =1.3 [1 (145.8 -87.5) 0.7 0.117
58.3 0.8 0.4] =64.1kN m t 20
1 1
- —, , — , —
h 一310 一 15.5 4
M 中二 0.5 111.2 =55.6kN m M 支二-0.7 111.2 =-77.8kN m
2、支点剪力计算：
a a 1 -
0.4
1 2 3 4
=1.7^：-l = 2.7m 1.4m 3
3 3
2l
故：a
d =4.1m
3
a 二 0.6m
1
Q 支 g 8.1 4=16.2kN
1
1
1 (54.7 -42.7) 0.45 0.638 42.7 0.8 0.575
(109.4 - 72.9) 0.8 0.092
2
2
72.9 0.8 0.125] =145.6kN
内力组合：
基本组合：Q ud =1.2 16.2 1.4 145.6 =223.3kN 短期效应组合：Q sd -16.2 0.7 145.6 “1.3 =94.6kN
88 0.7 0.175 41.7 0.4 0.95 2
1
(62.5—58.3) 0.8 0.333
M 0=1.2 17.9 1.4 64.1 =111.2kN m
Q支p=1.3 [ (145.8 -79.5) 0.8 0.933 79.5 0.8 0.9
昇「3
/
JS^ ---------- 1
--------
I 二 4m
145.8
___________________ 0
“°.8
H 5
尸
5
》1
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加
0.35
0.1
9.5 54.7 42.7 72.9
109.4
2.9
<TI t m 0.5
0.9。