40米T梁张拉计算书

40m T梁计算书1.计算模型采用桥梁博士3.0 版本按平面杆系进行结构分析。

全梁共分为40个单元，41个节点。

按照部分预应力混凝土A类构件进行验算，预制部分混凝土加载龄期为28天，后浇混凝土加载龄期为7天。

其中，翼缘后浇段作为附加截面，先计自重不参与受力，然后再和主梁共同承受二期恒载及活载。

3940 12345678910111213141516171819202122232425262728293031323334353637382.计算参数（1）汽车：采用公路－I级，（2）预应力计算参数：管道摩阻系数0.155，管道偏差系数0.0015，一端锚具变形及钢束回缩量0.006m，钢束张拉控制应力1395MPa，钢束松弛率2.5％。

3.横向分布计算利用G-M法计算各车道布置下车辆按1～4车道进行布载，并进行横向折减后的各T梁的横向分布系数。

3.1 高速公路上层桥面4车道计算3.2 浦西下层地方道路4车道计算3.3 浦东下层地方道路3车道计算（一侧）3.44.4.1温度温度梯度参照JTG D60-2004中相关规定, 局部升温采用顶板表面升温15.2℃，距顶板10cm处升温5.74℃，距顶板40cm以下升温0℃，局部降温按规范采用顶板表面降温7.6℃，距顶板10cm处降温2.87℃，距顶板40cm以下降温0℃。

4.2二期荷载浦西匝道的铺装层为：9cm砼沥青铺装+0.1cm防水层+7cm钢筋砼铺装。

边梁＝（0.09×23.5kN/m**3+0.07×26kN/m**3）×1.45+5.6kN/m＝11.3 kN/m 次边梁＝（0.09×23.5kN/m**3+0.07×26kN/m**3）×2.45+5kN/m＝14.7 kN/m 4.3冲击系数5.6. 内梁计算结果(1) 持久状况承载能力极限状态验算395.60.07410.64021.811929.17950.615206.611196.116377.413674.316569.515406.116569.516270.616569.516399.116569.515779.016501.414335.815775.612114.613239.09117.08989.95412.5-2231.4-14.8(2)持久状况正常使用极限状态验算① 抗裂验算按规范规定，结构在持久状况正常使用极限状态下，对于部分预应力混凝土构件，正截面抗裂验算时，在荷载短期效应组合下，截面拉应力不大于混凝土轴心抗拉强度标准值的0.7倍，对于C50混凝土为1.855MPa ，在荷载长期效应组合下，不出现拉应力。

40m预应力混凝土T梁计算报告规范标准：公桥规 JTG D60-2004公桥规 JTG D62-20042005年2月2日目录1 概述 (2)2 计算依据及参考 (2)3 计算过程 (2)3.1基本数据 (2)3.2 截面特性计算 (3)3.3内力计算 (4)3.3.1 荷载横向分布系数计算 (4)3.3.2 内力计算 (4)3.4久状况承载能力极限状态计算 (5)3.4.1跨中截面正截面抗弯强度验算： (5)3.4.2斜截面强度验算： (6)3.5正常使用极限状态下的抗裂验算 (6)3.6持久状况和短暂状况构件的应力验算 (7)1 概述采用交通部公路科学研究所开发的结构计算软件GQJS 并配合手算分析40m 简支T 梁的结构受力，以新规范JTG D60-2004和JTG D62-2004为标准。

拟定合理的结构尺寸，给出合理的预应力钢筋和普通钢筋构造。

2 计算依据及参考《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D60-2004 《公路桥涵设计规范》JTJ023-853 计算过程3.1基本数据跨径：40m ，计算跨径：39.4m ； 设计荷载：公路I 级； 净宽：2x0.5+11=12m 材料：预应力钢筋：17⨯钢绞线，直径15.2mm ，截面面积1392mm ，重量1.101kg/m ，强度标准值1860MPa ，强度设计值1260MPa ，控制张拉应力0.7518601395con σ=⨯=MPa 。

弹性模量51.9510⨯ MPa 。

预应力钢筋采用4根10束15.2j φ（截面面积为13902mm ）的预应力钢绞线，预应力截面面积共计55602mm 。

普通钢筋HRB335：强度标准值335MPa ，强度设计值280MPa ，弹性模量5210⨯ MPa 。

受拉区配置6根20φ钢筋，每根截面面积314.202mm ，共1885.22mm。

40米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后桥面连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.50米计算：复核：审核：二○○八年十月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算。

一、设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、设计基本资料1．设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：P k＝550kN2．标准跨径L b=40，梁长39.96m3．上部构造先简支后桥面连续混凝土T梁。

4．材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003。

张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控。

锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备。

普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。

钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢。

5．计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6．桥面净空：净9.75m7．按后张法施工工艺制作主梁。

8．防撞护栏重外侧：(0.69×20×26)/40＝8.97kN/m中央分隔带一侧: (0.48×26)/2=6.24KN/m三、主梁跨中截面主要尺寸拟定1．主梁高度 2.50m2．主梁截面细部尺寸（见下图）3．结构离散图见附图14．计算截面的几何特征五、利用《桥梁博士》程序计算的前期工作 1. 本次计算的结构离散图见附图12. 环境的相对湿度：0.83. 环境类别：Ⅰ类；4. 预应力钢筋：弹性模量E p=1.95×105 MPa ，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3。

40mT梁预应力张拉计算书8、附件8.1 40mT梁预应力张拉计算书8.1.1编制依据1、《新平县大开门至戛洒高速公路两阶段施工图设计》；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2011）；3、《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）。

8.1.2材料准备根据设计图纸，该工程所用预应力钢绞线为高强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.2mm公称面积为140mm2，标准强度为fpk=1860Mpa,弹性模量Ep=1.95×105，松弛系数为0.3。

8.1.3控制应力及伸长值计算1、张拉控制应力单根锚端张拉控制应力为：δk=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢绞线张拉控制力为：P=1395×140/1000=195.3KN，正弯矩钢束主要设计参数如下：40米T梁类别T梁位置钢束编号钢束类型根/束控制拉力KN/束梁体张拉时计算上拱度（mm）边跨（一端简支一端连续）中板N115φS15.22929.514.1N215φS15.22929.5N36φS15.21172边板N116φS15.2312514.1 N216φS15.23125N36φS15.21172中跨（两端连续）中板N113φS15.2253914N213φS15.22539N36φS15.21172边板N115φS15.22929.514N213φS15.22539N36φS15.211722、后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明ΔL=⎺pL/ Ap× Ep⎺μθ式中：P--预应力筋张拉端的张拉力，单位：KN。

L--预应力筋长度，单位：mm。

Ep--预应力筋弹性模量，单位：N/mm 2。

Ap--预应力筋截面面积，单位：mm 2。

x —丛张拉端至计算截面的孔道长度，单位：m 。

θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，单位：rad 。

k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015。

杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书编制：复核：审核：2011年3月15日杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书一、张拉施工方案我合同段施工的阁丫沟大桥40米T梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。

40米T梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。

锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。

所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。

材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。

钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。

钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料，并以22#铁丝编束。

钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。

预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。

张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。

张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。

张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。

张拉完割除钢铰线头，及时压浆。

张拉时做好施工记录。

二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢铰线采用15.2mm 单根截面面积139mm2标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=1.95×105MPa 管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015锚下控制应力σcon=0.75×f pk=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×139=193905N4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N=775.62KN8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N=1551.24KN9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N=1745.15KN计算公式：P P=P（1-e（kx+μθ））/（kx+μθ）△L=P P×L/AP×EP式中：P P--预应力筋平均张拉力（N）P--预应力筋张拉端的张拉力（N）e—常数（e =2.7183）k—孔道摩擦系数（取0.0015）x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米）μ—孔道偏差系数（取0.2）θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）L--预应力筋的长度（mm）A P --预应力筋的截面面积（mm2）（取139mm2）E P --预应力筋的弹性模量（取1.95*105N/mm2）计算说明：T梁两端对称张拉，所以采用单端计算的方法进行计算。

40mT梁钢铰线张拉计算1、φ15.2mm钢铰线：fpk=1860MPa Ep=1.95×105MPaAp=140mm2 δcon =0.75 fpk=1395MPa0 −−→初始应力(0.10δcon ) −−→ (0.20δcon)2min−−−→δconk=0.0015 μ=0.25 2、张拉应力计算1）40mT梁边跨边梁N1：P 1=δcon*11*ApP1=1395*11*140=2148.3 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*9*ApP2 =P3=P4=1395*9*140=1757.7kN中梁N1 、N2、N3：P 1=P2=P3=δcon*9*ApP1=1395*9*140=1757.7 kN N4：P 4=δcon*8*ApP4=1395*8*140=1562.4kN 2）40mT梁中跨边梁N1：P 1=δcon*10*ApP1=1395*10*140=1953 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*7*ApP2 =P3=P4=1395*7*140=1367.１kN中梁N1：P 1=δcon*8*ApP1=1395*8*140=1562.4 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*7*ApP2 =P3=P4=1395*7*140=1367.１kN平均张拉力按此公式进行计算P p =P·(1-e-(kx+μθ))/(KX+μθ），钢绞线有直线段和曲线段，故采用分段计算理论伸长量，预应力钢绞线张拉理论伸长值计算结果见附表（40米T 梁中跨钢绞线理论伸长量见附表1、40米T梁边跨钢绞线理论伸长量见附表2），边跨和中跨钢绞线分段长度计算分别见图1、图2。

3、附后1）张拉计算表2）预应力混凝土钢铰线强度、松弛等试验报告3）千斤顶标定检验报告。

乌川高架桥负弯矩张拉计算书一、工程概况乌川高架桥中心桩号左幅K52+893（右幅K52+888），左幅桥跨组合为： 16（跨）×40m ；右幅桥跨组合为：15（跨）×40m ，全桥结构体系为先简支连续结构，上部构造为40m 装配式预应力T 梁。

预应力钢铰线采用专业厂家生产的ΦS 15.2mm ，钢铰线面积140mm 2，抗拉强度标准值f pk =1860MPa 。

预制T 梁墩顶处负弯矩锚具采用BM15-4型扁锚及其配件，管道采用扁形金属波纹管，钢铰线锚下控制设计应力为σcon =0.75f pk ，采用张拉力和引伸量双控，实际引伸量与理论引伸量的误差控制在6%以内。

一片主梁负弯矩预应力钢绞线设计工程数量二、40m T 梁负弯矩钢绞线张拉计算（一）、钢绞线理论伸长值计算 1、计算公式及参数（1）、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数 pP AE LP L =∆式中：P p —预应力筋的平均张拉力（N ）；L —预应力筋的长度（mm ）； A —预应力筋的截面积（mm 2），取140mm 2；Ep —预应力筋的弹性模量（Mpa ），取2.026x105MPa 。

（2）、预应力筋的平均张拉力计算公式及参数μθμθ+-=+-kx e P P kx P )1()(式中： P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）；k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015；u —预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.17。

2、伸长量计算：（1）、T1筋理论伸长量计算 ①、预应力筋的平均张拉力计算 1395140195300k p A N σ=⨯=⨯=两端同时张拉，x 取至跨中位置即x=22.294/2=11.147m θ=平弯角度+竖弯角度＝0°+9°=9°=0.1571radN e kx e P P kx P 50.171427015708.017.0147.110015.0)-1(195300μθ)-1()15708.017.0147.110015.0(-)μθ(-=⨯+⨯⨯=+=⨯+⨯+()(0.001511.1470.250.1571)(1)195300(1)189932.68690.001511.1470.250.1571kx P P e e P N kx μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-===+⨯+⨯ ②、预应力筋的理论伸长量计算189932.686922294149.29140 2.026100000P p P L L mm AE ⨯∆===⨯⨯ （2）、T2筋理论伸长量计算 ①、预应力筋的平均张拉力计算 1395140195300k p A N σ=⨯=⨯=两端同时张拉，x 取至跨中位置即x= 16.294/2=8.147m θ=平弯角度+竖弯角度=0°+9°=9°=0.1571rad()(0.00158.1470.250.1571)(1)195300(1)190356.68020.00158.1470.250.1571kx P P e e P N kx μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-===+⨯+⨯ ②、预应力筋的理论伸长量计算190356.680216294109.35140 2.026100000P p P L L mm AE ⨯∆===⨯⨯ （3）、T3筋理论伸长量计算 ①、预应力筋的平均张拉力计算 1395140195300k p A N σ=⨯=⨯=两端同时张拉，x 取至跨中位置即x= 10.294/2=5.147m θ=平弯角度+竖弯角度=0°+9°=9°=0.1571rad()(0.00155.1470.250.1571)(1)195300(1)190781.94190.0015 5.1470.250.1571kx P P e e P N kx μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-===+⨯+⨯②、预应力筋的理论伸长量计算190781.94191029469.24140 2.026100000P p P L L mm AE ⨯∆===⨯⨯ （二）、油压读数计算1、1#千斤顶对应油表读数计算设计张拉应力：σcon =0.75f pk =0.75×1860=1395MPa 千斤顶型号：1# 对应油表编号：0378回归方程：y=0.1857X+0.29022、2#千斤顶对应油表读数计算设计张拉应力：σcon =0.75f pk =1860×0.75=1395MPa 千斤顶型号：2# 对应油表编号：4183回归方程：y=0.1930X-0.0846三、施工注意事项说明1、按《公路桥涵施工技术规范》12.8.3-4条，预应力张拉实际引伸量由两部分组成：L ∆=l ∆1+l ∆2l ∆1—从初应力10%σcon 至最大张拉力103%σcon 间的实测伸长值（mm ） l ∆2--初应力以下推算伸长值（mm ），采用相邻级10%σcon 至20%σcon 的伸长值。

40米T梁张拉计算书（T梁后张法张拉过程计算）编制：计算：审核：XXXXXXX有限公司XXXX高速公路XXXX项目经理部二○一七年七月八日预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告一、参考资料1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）2、《桥涵通用图装配式预应力砼简支T梁30m跨径预应力钢束布置图》3、《江西新华金属制品有限责任公司1x7预应力钢绞线产品质量证明书》4、《预应力钢绞线检测报告》5、《河南精试预应力金属结构检测有限公司千斤顶标定报告》二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式计算钢绞线理论伸长值ΔL＝（P p L）/（A p E p）式中：Pp——钢绞线的平均张拉力， KNPp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）P——钢绞线张拉端的张拉力，每股张拉力：0.75x1860x139/1000=193.905KN;N3、N4取1551.24KN；N1、N2、N5取1745.145 KN。

(N3=193.905×8=1551.24,N1=193.905×9=1745.145)。

X——从张拉端至计算截面的孔道长度，（见设计图）Θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）（见设计图）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，金属波纹管取0.0015 μ——钢绞线与孔道壁的摩擦系数,取0.17L——预应力筋的长度（m）(L=X+M)B——工作长度，0.7 m（限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）Ap——钢绞线的截面积，取139mm²（供应商或试验的质量报告书提供）Ep——钢绞线的弹性模量195000MPa（供应商或试验的质量报告书提供）系数k及μ值表计算表（采用分段计算详见附表）计算结果如下：单端工作长度钢束伸长值计算（△L2）根据现场的实际情况，张拉端和工作锚之间有一定距离，我标段预制场中的该段距离为0.70m，忽略工具夹片松弛的影响，且该段的伸长值为：△L2=PL/AyEg=5.01mm最终理论总伸长值计算（△L）：N1：△L=2×（140.0+5.01）=290.02mmN2：△L=2×（140.7+5.01）=291.42mmN3：△L=2×（141.9+5.01）=293.82mmN4：△L=2×（139.8+5.01）=289.62mmN5：△L=2×（140.3+5.01）=290.62mm实际伸长值容许(6%)范围如下：N1: 273mm ～ 307mmN2: 274mm ～ 309mmN3: 276mm ～ 311mmN4: 272mm ～ 307mmN5: 273mm ～ 308mm张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为50%N1、N2、N3——100%N5——100%N11、N2、N3——100%N4，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：张拉油表读数（MPa）三、张拉顺序及张拉油表读数计算1）张拉千斤顶和配套张拉油表经河南精试预应力金属结构检测有限公司标定，并将标定报告交监理工程师审核同意使用，张拉采用两台YDC2500型千斤顶对称同步张拉，张拉顺序为N1—N2—N3—N4—N5，其中N5钢束应对称交替逐级张拉，张拉过程荷载差异不得大于50%锚下张拉控制荷载。

中铁十六局集团第二工程有限公司赣崇高速公路B2合同段项目经理部40m预制T梁张拉计算书中铁十六局集团第二工程有限公司赣崇高速公路B2合同段项目经理部二○一一年七月三十一日40m预制T梁张拉计算书一、工程概况我合同段内共有崇义县玉坑高架桥一、崇义县玉坑高架桥二和崇义县合江口高架桥一、崇义县合江口高架桥二、崇义县合江口高架桥三等五个大桥上部40m跨T梁570片。

T梁浇筑不少于7天，且砼强度达到85%后，采用两端对称张拉钢绞线，张拉次序和程序按设计要求进行，采用钢束延伸量和锚下张拉力双控。

预制T梁采用高强度低松弛预应力钢绞线，符合GB/T5224-2003国家标准，公称直径15.2mm，标准强度为1860Mpa。

边跨主梁共4束钢绞线每束9（10）股，预应力锚具采用15-9（10）型，中跨主梁共4束钢绞线每束7（9）股，预应力锚具采用15-7（9）型，波纹管内径分别采用D内＝70mm、D内＝80mm和D内＝90mm型三种。

墩顶负弯矩钢绞线分6组共32根，预应力锚具采用15-5（6）型，波纹管内径采用D内＝55mm和D内＝70mm型两种。

单片梁材料用量：HRB335钢筋12吨，预应力钢绞线1.6吨，混凝土50m3左右，单片梁自重138吨左右。

二、预应力筋的理论伸长值计算根据钢绞线材料试验结果，弹性模量取 197000 MPa。

T梁中的N3、N4预应力钢束为既有竖弯又有平弯的空间曲线束，应以空间曲线的包角计算θ值，x亦应取相应空间曲线的弧长。

由于本工程的预应力钢束在平弯方向的曲线段很短，平弯角很小，可按平面直线来计算，经验证，其误差很小。

由于采用两端对称同时张拉，因此只需计N1钢束AD 段示意图（单位：m ）CD算出半跨的理论张拉伸长值乘以2倍即可得出钢束的理论张拉伸长值。

以中跨N1钢束计算为例：由设计图纸查得：AB 段长度:X AB = 11.784m BC 段长度：X BC = 7.82m CD 段长度X CD =0.172/2=0.086m经计算曲线BC 段切线夹角θBC =X BC /R= 7.82/80=0.09775 rad ， 同理，中跨及边跨N1、N2、N3、N4各切线夹角计算见下表一、表二。

抚吉高速B8标3#梁场40mT梁张拉力计算根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011 P58、P272和赣江特大桥引桥主梁预应力钢束布置图伸长值计算进行确定。

一、理论伸长量△L=PpL/ApEp Pp=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)钢绞线单根张拉控制应力P设计为1395MPa，单根钢绞线截面积Ap=139mm2，弹性模量E：平均值为198GPa的弹性模量值代入式中。

E=1.98×105MPa=198000N/mm2，见品质证明书及检测报告；理论伸长量：见《3#梁场赣江特大桥40mT梁预应力钢绞线伸长值计算》附后。

二、实际伸长量：△L=△L1+△L2式中：△L1=从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)；△L2=初应力以下的推算伸长值，可采用相邻级的伸长值。

取初应力为10%P，推算伸长△L2=10%△Lmm。

千斤顶采用250t型，编号： 100143，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012136号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7822，边跨边梁：张拉力 N1；（10束钢绞线）10% 193.9KN 0.021069*193.9-0.856467=3.23MPa20% 387.8KN 0.021069*387.8-0.856467=7.31MPa100% 1939KN 0.021069*1939-0.856467=40.0MPa张拉力 N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa50% 872.5 KN 0.021069*872.5-0.856467=17.53MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa 边跨中梁：张拉力 N1、N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa50% 872.5 KN 0.021069*872.5-0.856467=17.53MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa千斤顶采用250t型，编号： 100143，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012136号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7822，中跨边梁：张拉力 N1、N2；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa50% 872.5 KN 0.021069*872.5-0.856467=17.53MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa 张拉力 N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.021069*135.7-0.856467=2.00MPa20% 271.4KN 0.021069*271.4-0.856467=4.86MPa50% 678.5KN 0.021069*678.5-0.856467=13.44MPa100% 1357KN 0.021069*1357-0.856467=27.73MPa 中跨中梁：张拉力 N1；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa 张拉力 N2、N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.021069*135.7-0.856467=2.00MPa20% 271.4KN 0.021069*271.4-0.856467=4.86MPa50% 678.5KN 0.021069*678.5-0.856467=13.44MPa100% 1357KN 0.021069*1357-0.856467=27.73MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012135号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7825，边跨边梁：张拉力 N1；（10束钢绞线）10% 193.9KN 0.020994*193.9-0.399427=3.67MPa20% 387.8KN 0.020994*387.8-0.399427=7.74MPa100% 1939KN 0.020994*1939-0.399427=40.31MPa 张拉力 N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa 边跨中梁：张拉力 N1、N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012135号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7825，中跨边梁：张拉力 N1、N2；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa 张拉力 N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020994*135.7-0.399427=2.45MPa20% 271.4KN 0.020994*271.4-0.399427=5.30MPa50% 678.5KN 0.020994*678.5-0.399427=13.85MPa100% 1357KN 0.020994*1357-0.399427=28.09MPa 中跨中梁：张拉力 N1；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa 张拉力 N2、N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020994*135.7-0.399427=2.45MPa20% 271.4KN 0.020994*271.4-0.399427=5.30MPa50% 678.5KN 0.020994*678.5-0.399427=13.85MPa100% 1357KN 0.020994*1357-0.399427=28.09MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012134号压力表（0～60）MPa，编号10.08.03.9068，边跨边梁：张拉力 N1；（10束钢绞线）10% 193.9KN 0.020662*193.9-0.059783=3.95MPa20% 387.8KN 0.020662*387.8-0.059783=7.95MPa100% 1939KN 0.020662*1939-0.059783=40.00MPa 张拉力 N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa 边跨中梁：张拉力 N1、N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012134号压力表（0～60）MPa，编号10.08.03.9068，中跨边梁：张拉力 N1、N2；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa 张拉力 N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020662*135.7-0.059783=2.74MPa20% 271.4KN 0.020662*271.4-0.059783=5.55MPa50% 678.5KN 0.020662*678.5-0.059783=13.96MPa100% 1357KN 0.020662*1357-0.059783=27.98MPa 中跨中梁：张拉力 N1；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa 张拉力 N2、N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020662*135.7-0.059783=2.74MPa20% 271.4KN 0.020662*271.4-0.059783=5.55MPa50% 678.5KN 0.020662*678.5-0.059783=13.96MPa100% 1357KN 0.020662*1357-0.059783=27.98MPa抚吉高速B8项目部 2012-05-18。