下载文档原格式
马钢1#2500m3高炉炉缸冻结处理及炉况恢复实践伏明蒋裕一、前言：1#高炉于2003年12月中修，经过一年的生产，高炉炉衬喷涂层已侵蚀严重，计划2004年12月14日年修时降料面至风口，实施喷涂造衬。
由于降料面过程中，风量使用不当，打水量过大，造成炉墙粘结，炉缸热损严重。
而开炉时没有充分意识到炉内状况的严重性，送风参数选择不合理，最终导致炉缸冻结，被迫采用风口出铁，处理过程历时3天。
而在恢复过程中，因对高炉进程把握不当，造成顽固性管道。
整个过程前后共耗时一个多月，损失巨大，教训深刻。
1#高炉2004年11月至2005年3月主要经济技术指标见表一：表一二、年修降料面操作：1．降料面前的准备：1）停炉前炉况调整：12月2日：30个风口全开送风，10日开始锰矿洗炉；11日退负荷0.15并加萤石洗炉；12日适当松边，料制。
2）停炉料结构：12月14日1:00开始上停炉料，负荷O/C：2.80（含锰矿），[Si]:0.6%,[Mn]:0.8%,R2:1.10,(CaF2):3.0%,盖面焦：97.38 t。
3）停风前小修：12：51~17：13休风小修。
主要工作是：更换12#、16#破损小套，插盲板盲死12块A类破损冷却壁，拆除十字测温杆并安装炉顶洒水枪，接通煤气取样管等等。
2．降料面停风操作：17：13复风开始降料面操作，18：05风量加至Bv：4100m3/min并维持2h后退至3800m3/min，20:00左右打水量用至上限，0：04分6#~10#风口有生降，2：13风口全黑，2：15减风至Bv2500m3/h并改常压，2：27切煤气，5：32休风。
停炉后因为炉内火焰大,被迫打水凉炉,至12月16日7:00左右火焰熄灭（即休风约26小时后）。
此时发现从炉身下部至风口带以上炉墙粘结物较多，且呈环箍状分布。
2003~2004年降料面风量和打水量的对比见图一和图二：3．炉墙环状粘结物的估算环状粘结物从风口带一直延伸至炉身下部1m处（总高6.1m），在炉身截面其目测尺寸平均约占径向的1/2（相当于中心尚存约Φ6.5m通道），粘结物体积近似估算为460m3，重量约为540t，其中焦碳重量140t。
炉缸冻结事故的预防与处理
一、炉缸冻结的征兆
——炉缸冻结的征兆——
——炉缸冻结的征兆——
——炉缸冻结的征兆——
二、炉缸冻结的原因
——炉缸冻结的原因——
①
②
③
——炉缸冻结的原因——
①
②
③
——炉缸冻结的原因——
——炉缸冻结的原因——
①
②
③
④
——炉缸冻结的原因——
——炉缸冻结的原因——
三、炉缸冻结的处理
①
②
①
②
——炉缸冻结的处理——
——炉缸冻结的处理——
①
②
①
②
③
①
②
——炉缸冻结的处理——
①
②
③
长处理时间——此时炉缸热量不足，大量冷料
①
②③
——炉缸冻结的处理——
①
②
——炉缸冻结的处理——
——炉缸冻结的处理——
①
②
——炉缸冻结的处理——
①
②
四、炉缸冻结事故的预防
①
②
①②③④⑤
——炉缸冻结事故的预防——
①
②
③
——炉缸冻结事故的预防——
①
②
③
①
②
③
④
⑤
⑥
⑦
⑧
谢谢大家。
高炉事故处理一、处理高炉事故的要求1、强烈的责任心2、良好的心理素质3、全面的技术技能水平4、对所有可能发生的事故高度重视，思维细密，要求全面，反应敏捷，重在防范事故；一旦发生事故要尽快正确应对，防止反复和事故扩大。
二、事故处理(一)炉凉炉缸冻结事故●鞍钢10号高炉炉缸冻结事故处理鞍钢10号高炉(1513m3，18个风口)1958年11月19日送风开炉，送风点火后炉渣碱度过低(0.64)，后来变料加石灰石800kg/批，下来后渣碱度升高至1.3-1.58，渣流动性恶化。
20日14：10大小钟平衡杆折断，休风5h进行简单地焊补加固，维持慢风生产。
22日休风50h16min更换平衡杆，24日用偶数风口送风，当天烧坏5个风口小套和2个风口二套，相继25日烧坏12个风口小套；26日烧坏9个风口小套和2个二套。
3天内共休风24h，且向炉内漏水，炉缸严重恶化。
26日的休风中，风口前有大量凝结物，用氧气烧进1m仍不见干焦炭。
复风只用1、2、3、4、18号5个风口，风量500m3/min，风压0.098MPa，只装净焦，因碱度太高，每批料附加河沙500kg，渣口已不能出渣，铁口仅能流出少量铁水。
28日2时大小钟平衡杆主轴折断，由于炉顶温度高造成炉顶着火，于是进行炉顶打水，并改用链式起重机，人工开关大小钟，炉顶不时发生爆炸。
29日只4个风口工作，放不出渣铁，用氧气烧开东西渣口，仅东渣口流出少量渣铁。
30日休风19h40min烧开东西两个渣口，并设置从风口向炉内喷吹河砂装置。
送风后至12月6日止，7天内烧坏风口24个，二套2个和直吹管7个，共休风138h，休风率82%。
6日7时40分崩料，随之炉顶发生爆炸，烧坏风口及二套8个，直吹管7个，并烧坏了仪表电路，放风阀通道被喷出的焦炭堵住，被迫通过热风炉放风进行紧急休风。
烧坏的风口还来不及闭水，更加剧了炉缸冻结。
7-14日休风更换炉顶设备和风口，卸下全部风口，清除铁口区域凝结物，填充莹石和河砂。
唐山建龙公司3号高炉炉缸冻结及处理作者:高品军赵小红浏览次数:75唐山建龙钢铁公司摘要:唐山建龙公司3号高炉由于计划休风前连续坐料、焦炭质量差、停风时间长等原因，造成炉缸严重冻结。
论述了事故的经过和处理过程。
关键字:高炉炉缸冻结处理1 事故经过2002年12月下旬，3号高炉计划休风4天进行检修。
17日，根据休风方案的安排，白班加入萤石，同时要求［Si］控制在0.60%～0.80%。
中班炉温不断下滑，［Si］由0.50%下滑至0.39%，且调剂滞后，至交班时才将负荷由2.98调整为2.88。
造成18日零点班前期炉凉，［Si］在0.20%～0.30%之间。
出完第三次铁后，轻负荷料开始下达，炉温略有回升，但由于第四次铁晚点，铁量大（58t，而3号高炉安全容铁量为41t）。
造成铁后塌料较深，减风赶料线时悬料。
第一次坐料未坐彻底，因急于下休风料，急于赶料线，又造成连续坐料3次。
为此延长50分钟，待休风料到达风口后于8：50停风。
至此，停风前由于连续坐料四次，大量冷料进入炉缸，使炉缸温度严重不足并堆积，最终导致炉缸严重冻结。
2 事故处理2.1 第一阶段：22～23日22日0：20，用铁口两侧的1、2、9、10号四个风口送风，2：55烧开铁口，在3：25停风坐料后料尺开始走动，各风口下料顺畅。
且铁口打开后喷出大量煤气(但未喷吹出任何渣铁)，造成炉缸已经与风口相通的假象。
致使炉长判断失误，在送风后渣铁未出的情况下，又连开四个风口，4：25堵铁口。
5：15由于熔化的少量渣铁不能通过冻结的炉缸流向铁口，9号风口吹管灌铁烧穿，随后烧坏风口中小套，被迫停风更换。
9：20送风后，用1、10号两个风口送风，后每出一次铁开一个风口，至16:00，2、3、8、9号风口已经全部打开。
五次铁共计10t，［Si］在2.0%以上。
但在16：25出铁的过程中，8号风口吹管烧穿，随后铁水烧坏风口中小套，停风过程中3号风口吹管烧穿，9、10号风口灌渣，被迫再次停风6小时45分钟。
2009年2月15日2号高炉炉缸冻结的处理及炉况恢复1 冻结前高炉状况2008年6月停炉恢复性大修，开炉后炉况顺行、产质量较好。
12月25日发生过一次炉凉引起的炉况失常。
2009年以来顺行好，2月12－15日平均产量1110吨，利用系数3.3左右，平均全负荷3.4－3.6，煤比130Kg/t左右，装料制度4正1倒，批重10.6吨，料线1.5米。
2 冻结经过2009年2月15日白班炉况顺行、炉温充足，铁水温度1430－1457℃，12：40高炉得到通知将停喷煤，立即变料，负荷3.36，同时加1车净焦。
13:00停煤，四铁（13:00－13:50）炉温充足，铁水温度1457℃。
停喷后不久，压力不稳定，14:30出现压力冒尖，高炉大幅减风至120KPa左右，出现崩料，多个风口出现生降，五铁温度降至1432℃。
15:30退料制到3正2倒，批重退至9.8吨、9.2吨，负荷退至 3.12。
中班接班炉况差，崩滑料频繁，一铁炉温低，物理热仅1378℃，高炉多次让风，守100KPa以下。
中班4次加净焦共19车，18:40负荷退至2.82，批重8.6吨。
19:30出现大崩料，2＃喷煤支管及3＃、4＃吹管来渣铁，外部打水控制，高炉被迫逐渐放风至零。
料坐下后，作休风处理。
休风过程中，14＃吹管烧穿，其余风口没有灌渣。
3 炉缸冻结的原因（1）负荷偏高及炉温基础差2＃高炉从2月12日夜班至2月15日夜班共10个班，共有4个班炉温不足（包括15日夜班，前期只有1383℃），占40％；期间全负荷在3.4－3.6之间，煤比高达130Kg/t左右，焦负荷很高。
（2）对停煤的影响估计不足从12:40得到通知，到13:00开始停煤，到14:30炉况明显不行（压力大冒尖）才开始减风，措施太晚。
按照操作规程规定，超过0.5小时的停喷，应在上部补足相应的焦炭，保持综合负荷基本稳定；而超过1小时的停喷，应适当降低冶强，并相应减轻综合负荷。
高炉在不能确定停喷时间且实际停喷已经超过1小时的情况下，没有主动及时地减风，也没有减够综合负荷水平，是本次冻结的主要原因。
衡钢高炉炉缸冻结事故的处理与分析安波白明丽（衡钢炼铁厂）【摘要】本文对衡钢高炉炉缸冻结的形成原因及处理过程进行了分析总结。
通过制定合理的事故处理方案和控制合适的操作参数，为炉况恢复奠定了良好的基础。
其成功的关键是利用风口出铁，短时间内烧通了铁口与风口通道，掌握好捅风口的时机，保证了炉况顺行，避免风口大量烧损，加快了炉况恢复进程，缩短了炉况处理的时间，相对减少了经济损失。
【关键词】高炉炉缸悬料炉温1.前言湖南衡阳钢管集团公司炼铁厂高炉于2009年5月1日建成投产。
高炉有效容积1000 m3 。
设有两个铁口，布置在一个出铁场，其夹角为79°。
20个风口，无渣口。
采用了当代高炉几乎所有先进设备和技术，诸如薄避矮胖炉型，炉身全部为砖壁结合的冷却壁，炉腹、炉腰、炉身下部采用了三段铜冷却壁。
炉缸采用陶瓷杯结构。
冷却系统采用全软水密闭循环冷却技术，炉底埋设了水冷管。
皮带上料加PW串罐无料钟炉顶。
设有焦丁回收设施。
三座顶燃式热风炉。
煤气系统采用干法布袋除尘。
高炉自开炉后顺行状况良好。
2009年6～8月高炉主要生产技术经济指标见表1。
然而，进入9月份以来，高炉炉况突然失常，崩悬料频繁，炉温骤降。
事后查出，原燃料质量急剧恶化。
烧结矿强度大大降低、碱度波动幅度较大(1.61～2.02),入炉粉末增多，小于5mm入炉量由4.37%升高到8.94%；焦炭质量也几乎同时变差，灰分升高，强度降低,特别是水分波动幅度大得惊人。
具体变化情况详见表2。
由于管理不善，原燃料质量同时变坏，高炉事先并不知晓，因而高炉未能也不可能采取相应的应变措施，基本操作制度未作任何调整。
9月2日开始，高炉炉况突然恶化，发生了崩悬料，仅晚班就坐料4次，高炉处于慢风操作状态。
由于当班工长操作经验不足，对炉况判断不准，特别是在负荷调剂上幅度不够，加焦太少，致使低料线料下达后，渣铁物理温度严重不足，流动性极差，炉前清渣难度极大，出铁间隔时间太长，炉内积存渣铁量增多，憋风严重，加减风次数频繁。
附件二高炉炉缸冻结的原因与处理炉缸冻结是高炉生产中的严重事故，它将给炼铁生产造成巨大的经济损失。
因此在高炉生产操作中必须尽量避免发生这种事故。
由于炉温大幅度下降导致渣铁不能从铁口自动流出时，就表明炉缸已经处于冻结状态。
炉缸冻结是炉缸工作严重失常的表现，包括炉缸凝结和冻结。
炉缸凝结是炉缸冻结的先导，此时风口和渣口工作已失常，但铁口仍可放出铁水，而大量粘稠的熔渣仍然留在炉缸内。
炉缸凝结进一步发展，不仅风口、渣口工作都已失常，而且铁口也不能放出铁水时，就形成炉缸冻结。
炉缸冻结的根源是炉况大凉和冶炼行程的失常。
炉况严重失常造成炉缸剧冷，如果处理不当将造成冻结，表现为风口不进风，放不出渣铁。
此时，争取从铁口出铁是将炉缸逐渐熔化转为正常的关键。
高炉炉缸冻结的原因很多，一般说来，都是由几个因素汇合而成的。
1、炉缸冻结的原因（1）、冻结是剧冷的发展，及时制止炉冷引起的下料过快，是防止冻结事故的关键，但经常被操作人员所忽视。
炉冷形成后，势必下部直接还原增加，在风量不变的条件下，因单位时间内固体碳消耗量增加，更使下料加快。
炉冷时炉缸压力下降，风量不将自动增加，促使下料过快，进一步加剧了炉冷的发展。
这是一个恶性循环，此时如不及时处理，将导致炉温剧降，直到冻结。
（2）、高炉长时间连续塌料、悬料、发生管道且未能有效制止。
严重的管道行程、连续大崩料等，也能导致炉缸剧冷和冻结。
（3）、由于外围影响造成长期亏料线。
原燃料质量突然恶化，装料制度有误，导致煤气利用严重恶化，没能及时发现和处理。
（4）、炉渣稳定性差是造成炉缸冻结的另一个重要因素。
碱度高，或含AL2O3、MgO高的炉渣稳定性差，当炉温下降时，炉渣流动性急剧降低，致使已熔化的物质再凝结而导致冻结。
（5）、冷却设备损坏大量漏水流入炉内，没有及时发现和处理，能使用权炉缸迅速致冷，尤其是热容量小时的中、小高炉。
（6）、长期发展边缘煤气流或洗炉时，瘤滑落进入炉缸，而计划中所减轻的焦炭负荷不足，不能弥补巨大的额外热支出，致使炉缸剧冷发展为炉缸冻结。
常平集团380m3高炉炉缸冻结快速回复总结车奎生摘要 2005年12月上旬，山西省壶关县常平集团380m3高炉因不工作渣口大量漏水未及时发现，导致炉缸冻结。
由于处理方法不得当、意见不统一，恢复过程拖了一个月。
笔者亲自主持炉况恢复工作后，通过对当前炉况的认真分析，采取了行之有效的科学而独特的恢复方案，仅用5天就将炉况恢复正常，高炉日产和喷煤比均达到历史最高水平。
关键词渣口漏水炉缸冻结炉墙结厚中心加焦倒同装洗炉1前言2005年12月上旬，山西省壶关县常平集团380m3高炉因炉况不顺、连续崩塌料和悬料，造成长期不工作渣口烧损，而该厂高炉操作着片面地认为，不工作渣口不会破损，因而忽略了对渣口的检查。
由于渣口大量漏水未及时发现，导致炉缸冻结。
在长达一个月的处理恢复过程中，由于方法不得当、意见不统一，致使炉况多次反复、频繁发生崩悬料和管道，新开风口频繁烧坏风口各套，被迫维持铁口两侧两个风口送风，很多受邀前来处理炉况的炼铁技术人员丧失了炉况恢复信心，甚至于建议常平公司停炉人工扒料，重新砌筑。
在这种情况下，常平集团聘请本人前来主持炉况恢复工作。
2 对当前炉况的判断以及新开风口频繁烧坏的原因分析2.1炉况的判断由于炉况长期发生崩塌料和悬料、炉缸冻结未处理正常和低风温、高焦比、小风吹加之热制度和造渣制度的频繁波动，导致炉缸严重堆积、炉墙不同程度的结厚，并且整个料柱透气性、下部透液性极差，风口与铁口之间（除了铁口周围）存在着一层较厚的渣、铁、焦粉以及高熔点化合物形成的死料层。
2.2新开风口各套频繁烧坏原因分析由于新开风口与铁口之间存在了一层较厚的渣、铁、焦粉以及高熔点化合物形成的死料层，新开风口上部滴落下来的渣铁无法渗透死料层进入炉缸和铁口，从而烧坏风口各套，大量漏水在高温下瞬间汽化，分解产生氢气和氧气与铁水接触产生爆炸，将风口各套前段熔化掉，而大量漏水又使风口与炉缸之间的死料层越长越厚，其透气透液性更差。
3 失常炉况具体处理和恢复3.1 解决炉缸中心的死料柱和死料层先解决炉缸中心的死料柱和死料层，在炉缸中心尽快形成一个与炉缸相连通的孔洞，使新开风口滴落下来的渣铁中的一部分，能从炉缸中心孔洞流入炉缸。
附件二高炉炉缸冻结的原因与处理
炉缸冻结是高炉生产中的严重事故，它将给炼铁生产造成巨大的经济损失。
因此在高炉生产操作中必须尽量避免发生这种事故。
由于炉温大幅度下降导致渣铁不能从铁口自动流出时，就表明炉缸已经处于冻结状态。
炉缸冻结是炉缸工作严重失常的表现，包括炉缸凝结和冻结。
炉缸凝结是炉缸冻结的先导，此时风口和渣口工作已失常，但铁口仍可放出铁水，而大量粘稠的熔渣仍然留在炉缸内。
炉缸凝结进一步发展，不仅风口、渣口工作都已失常，而且铁口也不能放出铁水时，就形成炉缸冻结。
炉缸冻结的根源是炉况大凉和冶炼行程的失常。
炉况严重失常造成炉缸剧冷，如果处理不当将造成冻结，表现为风口不进风，放不出渣铁。
此时，争取从铁口出铁是将炉缸逐渐熔化转为正常的关键。
高炉炉缸冻结的原因很多，一般说来，都是由几个因素汇合而成的。
炉缸冻结的原因
（1）、冻结是剧冷的发展，及时制止炉冷引起的下料过快，是防止冻结事故的关键，但经常被操作人员所忽视。
炉冷形成后，势必下部直接还原增加，在风量不变的条件下，因单位时间内固体碳消耗量增加，更使下料加快。
炉冷时炉缸压力下降，风量不将自动增加，促使下料过快，进一步加剧了炉冷的发展。
这是一个恶性循环，此时如不及时处理，将导致炉温剧降，直到冻结。
（2）、高炉长时间连续塌料、悬料、发生管道且未能有效制止。
严重的管道行程、连续大崩料等，也能导致炉缸剧冷和冻结。
（3）、由于外围影响造成长期亏料线。
原燃料质量突然恶化，装料制度有误，导致煤气利用严重恶化，没能及时发现和处理。
（4）、炉渣稳定性差是造成炉缸冻结的另一个重要因素。
碱度高，或含AL2O3、MgO高的炉渣稳定性差，当炉温下降时，炉渣流动性急剧降低，致使已熔化的物质再凝结而导致冻结。
（5）、冷却设备损坏大量漏水流入炉内，没有及时发现和处理，能使用权炉缸迅速致冷，尤其是热容量小时的中、小高炉。
（6）、长期发展边缘煤气流或洗炉时，瘤滑落进入炉缸，而计划中所减轻的焦炭负荷不足，不能弥补巨大的额外热支出，致使炉缸剧冷发展为炉缸冻结。
（7）、开炉不当以及无计划或超计划休风时间过长，造成炉缸逐渐下降逐渐凝结，开炉送风后，又不断熔化流向炉缸。
在这种情况下，如不及时排出冷渣铁，既妨碍炉况的恢复，又极易产生风口灌渣事故。
因此，尽快从铁口放出铁水和熔渣，是开炉炉前操作的关键。
（8）、其它操作错误，如上料系统称量有误或装料有误，造成焦炭负荷过重。
如果在高炉日常生产操作中，出现以上情况，高炉操作者必须引起高度的重视，避免炉缸冻结事故的发生。
炉缸冻结的处理
2.1 处理高炉炉缸冻结要比开炉更加困难，其原因是：
（1）炉内炉料的焦炭负荷分布与热量需求不匹配；
（2）料柱透气性显著恶化，气流分布失常。
不仅煤气能量利用恶化，而且炉料偏行；（3）炉缸及高炉下部堆积了大量凝结物功半熔的中间产品；
（4）风口和渣铁口不能正常状态作业，渣铁排出困难；
（5）极易烧坏风口等冷却设备。
2.2高炉炉缸冻结事故的处理原则和主要措施：
（1）炉缸冻结是高炉冶炼生产中的重大事故，必须尽快排除。
既要求缩短时间，更应避
免事态扩大。
必须加强领导，统一指挥，分工负责，慎密研究措施步骤，避免失误和走弯路。
（2）果断、及时、量足地区性采取加净焦的措施，是迅速恢复炉况和顺行的关键，净焦，数量须等于大于炉缸（炉腹）容积。
同时应停止喷吹，改全倒装及缩小批重，并把风温用到高水平。
（3）保持下部铁口通畅，是处理炉缸冻结的关键。
能出铁，就能及时熔化并排出冷铁冷渣，继续鼓风，使焦炭燃烧，保证热量来源，并有利于上部轻负荷料和空焦及早下至炉缸，从根本上扭转被动局面。
如果铁口已冻死，就要争取用最邻近铁口的渣口出铁，以利于熔化区逐渐扩大，及早打通铁口。
如果渣口也冻死，就用最邻近该渣口的风口出铁，从其它风口鼓风，争取逐步打开渣口和铁口。
如果渣口已通，不要急于堵住，应进行空吹，将热煤气导向炉缸，保证有较大量的焦炭燃烧，逐步扩大通路，直至打开铁口。
（4）炉缸冻结时出铁口的选择，可分为铁口出铁、渣口出铁、风口出铁三种方式。
选做临时出铁口的风口应尽量靠近渣口或铁口，以利于改用渣口或铁口出铁。
送风风口的个数及位置的选择：铁口出铁时，应选择邻近铁口的风口3～5个；渣口出铁时，应选择邻近渣口的风口2～3个，最多不超过4个；风口出铁时，应选择邻近渣、铁口的风口1～2个，最多不超过3个。
在出渣铁顺利后逐渐增加送风风口个数，开风口时向渣口方向推进，一次开风口不超过2个。
在炉缸尚未贯通之前，开风口时一定要挨着打，不能彼此间隔，否则易发生烧出。
渣口出铁次数不宜过多，一般不超过10次，必要时可关闭二套冷却水坚持出铁，但要注意安全。
（5）改善炉渣性能，降低炉渣碱度，可加入白云石或萤石。
处理炉缸冻结时，应采取较低的炉渣碱度，0.95——1.0%为宜。
（6）尽量避免风口灌渣及烧出情况发生，杜绝临时紧急休风，尽力增加出铁次数，千方百计及时排净渣铁。
（7）发现冷却设备漏水，应及时更换，不能更换应断水。
加强冷却设备检查，坚决杜绝处理过程中向炉内漏水。
（8）处理炉缸冻结，有一个熔化冷凝的过程，开风口切不可过急。
铁口正常出铁后，可视炉况逐步恢复风量。
风压，风量的调整与控制应按等于或稍大于正常时的原则来选取，保持顺行压差操作。
（9）炉缸冻结和顽固悬料并发时，处理比较困难，只要有料的可能，应尽早集中加入大量空焦，经疏松料柱防止继续悬料，并从根本上改变热量收支状况。
下部要大幅度减风，制止继续炉冷，也防止悬料，同时减少下批数和渣铁量，给渣铁品处理争取更充足的条件和时间。
（10）炉前工作的快速有效性在炉缸冻结事故处理过程中至关重要。
如果不能及时排除渣铁，将妨碍炉况的恢复并极易产生灌渣、烧出等事故。
炉前工具和设备必须准备充分、使用可靠，安装或处理风口、渣口、吹管、弯头等冷却设备既要保证质量又要尽量缩短时间。
氧烧、清理、烘烤等事项要提高责任心和操作技能。
由于炉前劳动强度大且现场人员密集，应合理组织与搭配，重视安全监护，防止次生事故。
