绞车设计计算
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南采区辅助运输绞车设计一、概述南采区辅助运输设备有JD-4型绞车、JWB110BJ 型无极绳绞车、JWB75BJ 型无极绳绞车、JD-11.4、JD-25型调度绞车。
二、绞车选型设计(一)无极绳绞车房JD-4绞车选型设计 1)设计依据:1.斜坡长:500 m2.斜坡倾角:803.提升重量:20000 kg4.提升方式:单钩串车提升2)选型计算: 1.钢丝绳选择 ①钢丝绳绳端荷重Q d = n(m 1+m z1)(sin B ±f 1.cos B ) =20000×(sin8±0.015 cos8) =20000×(0.14±0.015 ×0.99) =3097kg式中: f 1取0.015(滚动轴承)②钢丝绳单重6211*10(/)(sin .cos )dp a B B Q m m L f βδ-=-+式中: &B —钢丝绳抗拉强度,取1670×106pa m a ---安全系数,提物时取6.5(安全规程)f 2---钢丝绳移动阻力系数,f 2取0.25L---钢丝绳下放点至井下停车点之间的斜长,500m B--- 斜坡倾角80将上述参数代入式中:66309711*10(1670*10/6.5)500(sin80.25*cos8)p m -=-+m p = 1.18 kg/m据《矿井运输提升学》表5—8及参照我矿现有资料,选用6×19S+FC 型钢丝绳,其绳径d=21.5mm,每米钢丝绳重量m p = 1.73 kg/m ,全部钢丝绳的破断力总和Q p =273 kN 。
③钢丝绳安全系数校验。
2**(sin *cos )pa d p Q m g Q m L f gββ=++3273*109.8*3097 1.73*500(sin80.25*cos8)*9.8a m =++ m p = 8.1>6.5(查安全规程) 因此,所选D21.5mm 钢丝绳满足要求。
小绞车牵引计算
一、小绞车
小绞车用作提升、调度车辆,其牵引车数计算根据以下公式计算:
F=G max g (f 1cos@+sin@)+PL g(f 2cos@+sin@) 其中:F —牵引力
G max —最大载重量 )m n(m G 21max +=
1
m —每辆矿车载重量 kg 2m —矿车自重 kg
f 1 —矿车在轨道上运动的阻力系数,它与轴承种类有关,对滚动轴承 取f 1 =0.015,
f 2—提升钢丝绳运动时与底板或地滚间的摩擦系数,一般取f 2=0.2
α—斜巷最大倾角
p —钢丝绳每米质量 其中Φ=15.5mm 钢丝绳0.9kg/m ,Φ=18.5mm 钢丝绳
1.3kg/m ,Φ=21.5mm 钢丝绳1.7kg/m ,Φ=26mm 钢丝绳
2.51kg/m ,
L —斜巷提升钢丝绳全长
按绞车额定牵引力可计算出最大牵引重量 G max=F-PLg (f 2cos@+sin@)/ (f 1cos@+sin@) M max =G max /g
N=M max /(m 1+m 2) (提升车辆数量)
2、根据钢丝绳安全系数核算:
根据《煤矿安全规程》地四百零八条规定:缠绕式提升装置专为提升物料的钢丝绳安全系数为不小于6.
公式:Qq/{G[sinβ+Wcosβ]+ pLc(sinβ+W´cosβ)}g ≥6
Qq——钢丝绳破断拉力
F—绞车牵引力
F={G[sinβ+Wcosβ]+ pLc(sinβ+W´cosβ)}g
F≤Qq/6
小绞车牵引力小于等于钢丝绳牵引力符合要求。
(一)设计依据1、巷道斜长:L=635m 、倾角α=22°。
2、矸石年产量 An=10.5万t/a 。
3、日其他提升量:材料车26车 ,炸药4车。
4、上部车场、下部车场为平车场,均为24m 。
5、提升容器:1t 标准矿车: 自重Gz=610kg, 最大装载量1800kg 。
6、提升方式:单钩串车提升。
7、工作制度:年330天,日16小时。
(二)选型计算 1、确定串车数量初选提升速度Vm ′= 3.7m/s ,车场运行速度V 0= 0.5m/s,休止时间θ=25s 。
提升长度 Lt=Ls+L+Lx=24+635+24=683m 式中:Ls —上车场长度,24mLx —下车场长度,24m L —巷道斜长,635m一次提升循环时间 Tx=(24/0.5+635/3.7+24/0.5+25)×2=585.2s 一次提升串车载荷 Q 3600r ∙∙∙∙=t B T An C 循3600163302.58510500015.1⨯⨯⨯⨯==3.7吨一次提升串车数量,斜井串车提升,倾角α=22°装满系数取0.9。
一次提升矸石车数量 18009.03700⨯=g C =2.3确定一次串车提升矸石车4辆。
2、选型计算 (1)绳端荷重Q g =4(610+1800) (sin22°+0.015cos22°)=3745.3kg (小于矿车允许的最大牵引力6000 kg ) (2)钢丝绳悬长Lc=L+L x +L 1=635+24+35=694m式中:L 1—井口至钢丝绳与天轮接触点的斜长,一般取25~35m 。
本设计取35 m(3)钢丝绳的选择: 钢丝绳的单重:)22cos 15.022(sin 6945.6157001.13.3745)cos (1.12 +⨯-⨯=+-=ααδf ain L mQ P c Bgk=1.63kg/m根据钢丝绳每米单位重量选择钢丝绳为 24 ZBB 6×7+FC-1570 ZS GB 8918-2006 dk=22mm δb=1570MPa Qq=34714kg(1.134×300=340.2kN) Pk=1.98Kg/m(4)钢丝绳安全系数校验)cos (sin p Lc Q 2k g ααf Q m q+∙+=大)22cos 15.022(sin 98.16943.374534714+⨯⨯+==7.8>6.5符合《煤矿安全规程》规定 (三)选择提升机(1)卷筒直径:D N ≥60d=60×22=1320mm选用单绳缠绕式提升机:JKB-2×1.5P ,滚筒直径:2.0m ,滚筒宽度:1.5m ,钢丝绳最大静拉力60kN (6122.4kg ),最大速度:4.0m/s ,最大钢丝绳直径24mm,旋转部分变位质量5.87t 。
绞车机械计算书主提2JK-3.6/15.5绞车调试数据(机械部分)(1)计算提升高度Ho=963.3+26.364+1.5+0.75=991.914m,取992m。
(2)设计选用18×7-42-1870型钢丝绳作为提升绳,绳重Ps=6.88kg/m,钢丝绳最小破断拉力为141392kg,配11T钩头,钩头、吊桶梁均应做探伤检测。
(3)提升容器自重:5m3矸石吊桶:Q Z=1690+215+240+16.45=2161 kg(11T钩头);4m3矸石吊桶:Q Z=1530+215+240+16.45=2001 kg(11T钩头);3m3底卸式吊桶:Qz=1650+215+240+16.45=2121 kg(11T钩头);(4)提升载荷:5m3矸石吊桶:Q=0.9×5×1600+0.84×(1-1/2)×5×1000=9300kg;4m3矸石吊桶:Q=0.9×4×1600+0.9×(1-1/2)×4×1000=7560kg;3m3底卸式吊桶(砼):Q=0.9×3×2450=6615kg;FJD6A型伞钻Qo=7500kg;HZ-6型中心回转抓岩机整机重7920kg,解体重量小于5000kg;提升钢丝绳重:5m3矸石吊桶提升920m时,绳长949m,重6529kg。
吊桶及伞钻提升963.3m时,绳长992m,重6825kg。
(5)提升钢丝绳静张力:5m3矸石吊桶(提升920m时):Q=2161+9300+6529=17990kg;4m3矸石吊桶(提升到底):Q=2001+7560+6825=16386kg;FJD-6A型伞钻(提升到底):Q=471+7500+6825=14796kg;3m3底卸式吊桶(提升到底):Q=2121+6615+6825=15561kg;5m3矸石吊桶(提人到底):Q=2161+75×11+6825=9811kg;该静张力均小于绞车最大静张力差18000kg,满足使用。
一、已知条件:最大运输重量G=18吨≈180KN,最大坡度α=12°,运输距离L=1200米,(1)、计算牵引力:初选钢丝绳直径d=26mm,滚动摩擦系数μ=0.02,滑动摩擦系数μ0=0.2钢丝绳重量:G1=243×12=2916kg≈29.16KNF=G×(Sinα+μCosα)+ G1×(Sinα+μ0Cosα)=180 ×(sin12°+0.02cos12°)+ 29.16×(sin12°+ 0.2cos12°)=40.945+11.767=52.71KN选用φ26-6×19 S+FC钢丝绳,公称抗拉强度为1670 MPa,最小破断拉力为 373KN, 安全系数:S=373÷52.71=7.07>6.5(2)、容绳量计算根据运输距离,初选JYB-130×0.70WS/(PX)运输绞车。
绞车卷筒φ810×800×φ1650缠绕直径Dn= D + d +2(n -1)d*k容绳量L n = πzn[ D + d +(n -1)d*k]其中:n 缠绕层数k缠绕高度系数0.866第n层直径Dn= D + d +2(n -1)d*k钢丝绳边缘距腹板边缘距离>2.5倍钢丝绳直径Dn+3d <1650D + d +2(n -1)dk×+6d<1650d=26时,810+26+2(n-1)×26×0.866+6×26<1650求得n=14D14= D + d +2(n -1)d×k=810+26+2×(14-1)×26×0.866=1421.416mm每层缠绕圈数800/26×0.96=29.6。
缠绕14层卷筒容绳量L14 = 29×14×π[810 + 26 +(14-1)×26×0.866 ]= 1439m >1200m容绳量满足要求(3)、电机功率计算JSYB-130×0.7WS运输绞车慢速传动比为82.968,电机132KW/转速989rpm。
**煤业轨道绞车选型计算**煤业轨道绞车选型验算轨道绞车斜坡长度193m,上段35m,坡度350;下端158m坡度250。
主要负责运输物料和设备,为保证绞车即经济,又安全运行,现对绞车进行选型计算。
1、绞车选型:绞车的选型依据轨道绞车运行斜坡长度、坡度及牵引载荷的重量而定,绞车的牵引力必须大于载荷重量。
(按最大坡度350计算)牵引载荷:A =sin35°(Qz+ Q)×9.8×1=0.5736(400+4600)×9.8×1=28106N=28.106KN查JD-3(JD-45)绞车牵引力为:30KN>28.106KN,故可选型于JD-3绞车。
2、JD-3型绞车钢丝绳验算:(依据斜井提升钢丝绳选择计算)安全系数:m=ρh /Qjm ——钢丝绳的安全系数ρh ——钢丝绳破断力总和Qj ——钢丝绳静拉力Qj=g .(Qz+Q)n×(sinθ+f1cosθ)+g.q.L(sinθ+ f2cosθ)=9.8×(400+4600)×1×(sin35°+0.02cos35°)+9.8×1.66×193×(sin35°+0.2cos35°)= 31224.30N安全系数m=ρh/Qj=245000/31224.30= 7.85>6.5式中:A---斜坡轨道运行时的牵引载荷Qj ---钢丝绳静拉力Qz---矿车自重:Qz=400kgQ----矿车载重(变压器重量):Q=5600kgn---牵引矿车数辆:n=1辆θ--巷道坡度 :θ= 35° (sin35°=0.5736 cos35°=0.8191) q---钢丝绳每米重量:q=1.66kg/mL---钢丝绳长度 : L=193m m---钢丝绳的安全系数:m= 6.5ρh---钢丝绳破断力:取245KNf1-提升容器运动的阻力系数:(f1=0.01-0.02)取0.02 f2-钢丝绳与底板和托辊间的摩擦系数:(f2=0.15-0.2)取0.2。
绞车提升能力计算(1)已知条件:巷道斜长:L=60m 巷道最大倾角:β=8° 矿车阻力系数:f1=0.015 钢丝绳阻力系数:f2=0.15选用直径为15.5mm钢丝绳钢丝绳单位质量:P=0.94kg/m 破断拉力总和为:Qp=152000N斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5JD-1.6型调度绞车最大牵引力为16kN。
G0—平板车自重1240Kg. G1—平板车载量,支架取17500Kg.(2)绞车提升最大牵引力根据公式求得牵引力为:F=(G0+G1)(sinβ+f1cosβ)×g +p×L(sinβ+f2cosβ)×g=(1240+17500)(sin8°+0.015×cos8°)×9.8+0.94×60(sin8°+0.15cos8°)×9.8=18740×0.154×9.8+56.4×0.29=28282.4+158.9=28441.3 n所以绞车提放支架牵引力为28441.3n约28KN,则该绞车最大牵引力为16kn,所以无法保证支架的提升。
根据以上公式可求得调度绞车最大提升物件的重量G=F-PL(sinβ+f2cosβ) g/(sinβ+f1cosβ)g={16000-0.94×60×(sin8°+0.15×cos8°)×9.8}/(sin8°+0.015×cos8°)×9.8=(16000-160.3)/1.5=10559.8kg(3)绞车提放车数计算:n =F/(G0+G1)(sinβ+f1cosβ)×g+p×L(sinβ+f2cosβ)×g =16000/(1240+17500)×(sin8°+0.015×cos8°)×9.8+ 0.94×60×(sin8°+0.15×cos8°)×9.8=16000/28441.3=0.56 n取整数n=0车(4)钢丝绳安全系数验算:提升最大牵引力为28.3kN,JD-25型调度绞车牵引力为16kN,绞车无法满足要求。
绞车设计说明书2018年一、编制依据1、《煤矿安全规程》(2016版);2、《煤矿安全生产标准化基本要求及评分办法(试行)》(2017版);3、《煤矿矿井机电设备完好标准》;4、《煤矿用运输绞车检验规范》(AQ1030-2007)。
二、绞车最大提升能力计算(一)、绞车提升轨道斜巷技术数据最大坡度:α= 坡长:L= m(二)、拟选绞车技术数据绞车型号:绞车最大牵引力:F1= kN配用钢丝绳直径d= mm每m钢丝绳的重量P= ㎏/m钢丝绳破断拉力总和:F破= kN提升方式:提物(三)、绞车最大许用提升力计算由钢丝绳安全系数计算根据《煤矿安全规程》要求,只用于提升物料的钢丝绳安全系数必须大于6.5,由此可得钢丝绳的许用拉力F2满足F2= F破/6.5= kN故由上述两部分计算可得使用绞车最大许用提升力F满足F≤F1,F≤F2取F= kN(四)、计算绳端最大载荷和最大拉车数1)绞车提升时最大运行阻力发生在重车开始上提时,罐车受力分析图如下F=Wg (sinα±f1cosα) + P Lg(sinα±f2cosα)得W=[F/g- P L(sinα±f2cosα)]/ (sinα±f1cosα)= t(上提)/ (下回)其中上提取﹢,下回取-W---绳端最大载荷,即提升最大吨位,包括矿车、叉子车、或盘车的自重和货重F---绞车许用最大提升力。
α---为斜巷最大坡度α=g---重力加速度,取10m/s2 。
f1—为车轮与轨道之间的摩擦系数,u1=0.015;f2——为钢丝绳与地辊之间的摩擦系数,一般u2=0.2;P =每米钢丝绳的重量,P= ㎏/m。
L—为钢丝绳提升长度,取L= m。
2)绞车最大拉车数计算由上述计算得出W和下表计算填写表格最大拉车数三、绞车安装验收标准1、绞车使用单位要检查绞车的完好情况和设备编号、生产许可证、产品合格证、防爆合格证、矿用产品安全标志证,任一项不合格均不得使用。
绞车选型计算1、初选绞车根据L=480米和串连3辆1吨矿车结合《新编煤矿常用机械设备选型设计手册》结合我矿井下巷道实际条件初步选定为:GKT1.2×1—30型绞车,该绞车的技术特征为:钢丝绳最大静张力为3000公斤力,钢丝绳的速度为1.5,2米/秒,电机功率N=55KW,若取V=1.5米/秒,则V C=0.9*1.5=1.35米/秒,V,=0.5*1.5=0.75米/秒。
2、计算2辆一车组的每小时提升量n=(2L/V C+4L弯/ V,+T0)÷(3.6G/Q-4L车/ V,)2=[(2*480)/1.35+(4*30)/0.75+90]÷[(3.6*800)/Q-(4*2.0)/0.75]Q=3600/392=9.2吨/小时其中n取2辆,G载重1000公斤, L车为2米,L弯为30米G0矿车自重700公斤,甩车时间T0=90秒3、根据1吨矿车钢丝绳最大牵引力P C为G+G0+T钢丝绳=1000*2+700*2+1.429*480=4115公斤力,矿车阻力系数ω,取0.006n≤P C÷[(G+G0)(Sinβ+ω,Cosβ)]2≤4115÷[(1000+700)(Sin25°+ω,Cos25°)]2≤4115÷[1700(0.423+0.006*0.91)]2≤4115÷7292≤5.6∵2小于5.6∴连接器强度满足要求故该绞车选型合适。
4、选择钢丝绳L K=480+30=510米ωK,取钢丝绳部分在托绳轮上时阻力系数为0.35σ为钢丝绳拉断应力,一般取130000000公斤力/米2r0为钢丝绳假定重量,一般取10000公斤力/米3k为运料时的安全系数,一般取6.5V速度取该绞车最大速度2米/秒ηM绞车的机械效率一般取0.85P=[n(G+G0)( Sinβ+ω,Cosβ)]÷[σ/k r0- L K(ωK,Cosβ+ Sinβ)]=[2(1000+700)(Sin25°+0.006Cos25°)] ÷[130000000/6.5*10000-510(0.35* Cos25°+ Sin25°)]=1475÷1622.6=0.9公斤力/米则钢丝绳的单位长度重量为0.9公斤力/米根据计算结果,查钢丝绳规格表,选择钢丝绳的直径应该是d k=20毫米[绳6*19,股(1+6+12),绳纤维芯,单位长度绳自重1.429公斤力/米,钢丝破断拉力总和Q Z=20741公斤力]∵1.429公斤力/米>0.9公斤力/米∴与该台绞车钢丝绳规格相符和。
绞车选型计算我矿常用的绞车为、型调度绞车,JH-14、JH20型回柱绞车。
一、绞车牵引力计算绞车牵引力计算公式: H=[ (Q+Q m)(sinα+f1cosα)+PL(sin α+f2cosα)] 式①H------绞车牵引力,型调度绞车取10000N、型调度绞车取16000N、JH-14回柱绞车取140000N、JH-20回柱绞车取200000NQ------物料重量,单KgQ m------车辆重量,支架平板车辆取1030Kg,大轮平板车取1300Kgα-----巷道倾角,单位°P------钢丝绳每米重量,φ钢丝绳取mL------牵引长度,单位mf1------滚动轴承类车辆阻力系数,取f2------钢丝绳运动时阻力系数,取将上述参数代入式①,得:H=[ (Q+1300)(sinα+α)+(sinα+α)] 式②根据式②可以求得:坡度为α时,绞车最大牵引重量为:Q={[(H÷(sinα+α)]÷(sinα+α)}-1300 Kg二、钢丝绳强度验算钢丝绳安全系数m必须大于等于,并正确选择使用钢丝绳夹。
钢丝绳实际安全系数m=Q z/{[ (Q+Q m)(sinα+f1cosα)+PL(sinα+f2cosα)]}式③m------钢丝绳安全系数Q z------钢丝绳最小破断力,调度绞车用φ钢丝绳取141000N,回柱绞车用φ钢丝绳取将上述参数代入式③,得:m=Q z/{[ (12500+1300)°+)+×100(°+)]}简化后的公式如下:绞车选型计算我公司井下常用的绞车为、型调度绞车,JH-14、JH20型回柱绞车。
一、绞车牵引力计算坡度为α时,绞车最大牵引重量为:Q={[(H÷(sinα+α)]÷(sinα+α)}-1300 KgQ------物料重量,单位KgH------绞车牵引力,型调度绞车取10000N、型调度绞车取16000N、JH-14回柱绞车取140000N、JH-20回柱绞车取200000Nα-----巷道倾角,单位°L------绞车钢丝绳长度,单位m二、钢丝绳强度验算钢丝绳安全系数m必须大于等于,并正确选择使用钢丝绳夹。
例子:(1)已知条件绞车型号:JD-1.6 最大静拉力(N):F JMAX=16KN 电机功率:25KW 平板车自重:M2=1240Kg支架重量:M1=17500Kg 平均坡度:ß≤8º(技术科提供)矿车运行摩擦阻力系数:ƒ1=0.015钢丝绳运行阻力系数:ƒ2=0.15钢丝绳:Ф=15.5 绳重:M P=0.94Kg/m(查资料得)绳速:V MAX=0.78-1.40m/s 重力加速度:g=10m/s钢丝绳抗拉强度:&=1670MPa(铭牌数据)钢丝绳破断力总和:Q P=152000N(铭牌数据)最大提升长度(容绳量):L=60m2、绞车提升物件需最大牵引力:F JMAX1=[g×(M1+M2)×(sinß+ƒ1cosß)] +[ L×M P×g×(sinß+ƒ2cosß)]=[(1240+17500)×(sin8+0.015×cos8)×9.8]+[9.8×0.94×60×(sin8+0.15×cos8)]=18740*0.154*9.8+56.4*0.29=28282.4+158.9=28441.3n则:绞车提放支架需牵引力为28441.3n而绞车最大牵引力为16000n<28441.3n,无法保证支架提升。
3、有上公式可求出绞车最大提升物件的重量为:G= F JMAX-[ L×M P×g×(sinß+ƒ2cosß)] / [g(sinß+ƒ1cosß)]=16000-[ 60×0.94×9.8×(sin8+0.15cos8)] / [9.8(sin8+0.015cos8)]=(16000-160.3)/1.5=10559.8Kg4、绞车提放车数计算:n= F JMAX/ (M1+M2)[g(sinß+ƒ1cosß)]+[ L×M P×g×(sinß+ƒ2cosß)] =16000/(1240+17500) ×[9.8(sin8+0.015cos8)]+ [ 60×0.94×9.8×(sin8+0.15cos8)]=16000/28441.3=0.56n(n取整数0车)5、按钢丝绳安全系数计算提升能力:M A=6.5M A= Q P/ F JMAX1 =Q P/[g×(M1+M21)×(sinß+ƒ1cosß)] +[ L×M P×g×(sinß+ƒ2cosß)]=151000/ [(1240+17500)×(sin8+0.015×cos8)×9.8]+[9.8×0.94×60×(sin8+0.15×cos8)] =151000/(18740*0.154*9.8+56.4*0.29)=151000/(28282.4+158.9)=151000/28441.3=5.37<6.5所以:选用钢丝绳不合格。
钻机绞车属于石油钻机中的起升系统,它的性能直接决定了起升系统的工作效率和钻井作业效率。
因此,绞车在钻机设计过程中应进行充分合理的计算和分析。
一、绞车的设计计算1.4000米钻机的基本参数根据GB/T23505-2009《石油机和修井机》,得4000米钻机的基本参数如下:最大钩载:Pmax=2250kN名义钻深范围:2500~4000m(4-1/2”钻杆)2000~3200m(5”钻杆)钻井绳数:Z=8最大绳数: Zmax=10钢丝绳公称直径:d=32钻柱重量:Q柱==1200kN2.绞车的基本参数计算(1)快绳拉力。
绞车快绳拉力分正常工况和事故工况两种,分别用P和Pmax表示,主要用于疲劳强度计算和静强度计算。
正常工况下绞车的快绳拉力为:其中:游η为游动系统的总效率;η为单滑轮的效率,其值为0.97。
事故工况下的绞车快绳拉力为:其中:游η′为绞车事故工况下游车的总效率。
(2)滚筒尺寸。
绞车滚筒基本尺寸主要包括滚筒直径D筒,和滚筒长度L筒。
合理选择这两个尺寸,既能得到合理的缠绳容量,又能够满足滚筒的强度要求。
根据实践经验,滚筒的直径D筒=(18~24)d绳,滚筒长度约为L 筒=(2.2~1.8)D筒,钢丝绳直径为32mm,取D筒=20d绳,L筒=2D筒,得滚筒直径和滚筒长度分别为:D筒=20d绳=20x32=640mm L筒=2D筒=2x640=1280mm(3)滚筒每层缠绳圈数。
每层缠绳圈数关系到钢丝绳缠绳的层数,由于钢丝绳直径和滚筒长度已经确定,所以每层的缠绳数也是一定的, 根据公式,得滚筒每层的缠绳圈数为:其中:n为每层缠绳圈数;∆为缠绳间歇,一般取1~2mm。
3.绞车滚筒的设计计算(1)缠绳层数。
绞车的缠绳层数是指绞车在正常工作条件下,大钩起升到最高点时缠绕在绞车滚筒上总的缠绳层数,可根据标准选择相应的多层缠绕系数A。
在4000m钻机中,绞车大多使用带槽滚筒。
出于安全起见和实际生产需要,滚筒在工作过程中必须留8~10圈的缠绳余量。
JC-50钻机绞车设计计算(5篇)第一篇:JC-50钻机绞车设计计算中间轴设计计算一、滚筒轴链条力 1链条力方向图1.绞车滚筒轴链条拉力图2.绞车中间轴链条拉力绞车的计算按最危险工况进行,即快绳拉力为最大时的工况进行。
低档中心轴链轮:z4=19,p4=50.8,d4=308.635mm 低档滚筒链轮:Z1=74,p1=50.8,d1=1196.95mm 求链条力与水平线夹角β。
两轴中心距:α= =1427.5mm 两轮中心连线与水平线夹角α:α=9°。
根据tanα’=d1-d41196.95-308.635==0.3112⨯1427.52aα’=17.2757°∴β=α-α’=9-17.2757=-8.2757°。
3.1.2作用在滚筒轴上的力由基本参数可知快绳最大拉力P快=350KN.m,并近似认为快绳力为垂直拉力。
扭矩T=P快⨯Dm0.972=350⨯=170.1kN.m 22F=KF.Ft(3-1)式中:KF为载荷系数,查表选得KF=1.3;Ft为有效圆周力。
Ft=2T2⨯170.1==375.2kN(3-2)-3d906.75⨯10∴F= KF.Ft =1.3×375.2=487.76KN 水平分力F-=Fcosβ=487.76×cos(-8.2757°)=482.68kN, 垂直分力F⊥=Fsinβ=487.76×sin(-8.2757°)=-70.20kN。
二、中间轴Ⅰ设计由额定输入功率可知:P中=P×η=1100×0.913=1004.3kWn中=nλ1 =468.5×iλ19=207r/min(2-3)T中=95501004.3P中=9550×=46333.6N.m(2-4)207n中中间轴的材料为35CrM0[σb]=192MPa;剪切应力为0.58,许用转应力[τ]=111Mpa中间轴的最小直径:5T35⨯46333.6⨯103d≥3==128mm(2-5)111[τ]考虑装配关系等因素,取d=155mm。
JD ——25绞车提升能力计算:1)拉车数计算:n ≤{ P- P 0 L k ('K W cos β+sin β)}/{( G+ G 0)( 'W cos β+ sin β)} 公式说明:n —拉车数P —绞车牵引力(25KW 绞车为1800kg )P 0—钢丝绳单重(18.5mm 钢丝绳每米重量为1.17kg/m )G —矿车载物最大重量(2000kg )G 0—矿车自重(1590kg )L k —钢丝绳长度(200m )'W —矿车阻力系数(0.0165) 'K W —钢丝绳阻力系数(0.1)ß—最大坡度(25°)f 1——滚动摩擦系数,取0.015n ≤{ P- P 0 L k ('K W cos β+sin β)}/{( G+ G 0)( 'W cos β+ sin β)} ≤{1800-1.17×200(0.1×0.9063+0.4226)}/{(2000+1590)(0.0165×0.9063+0.4226)}n ≤1.06规定拉车数为1个,经计算得知1<1.06,符合要求。
2)最大牵引力验算:()()()''max 0cos sin cos sin O k K S n G G W P L W ββββ=++++S max =1×3590×(0.0165×0.9063+0.4226)+1.17×200×(0.1×0.9063+0.4226)S max=1690.72<1800根据公式演算,未超过该绞车牵引力,满足要求。
3)安全系数验算:n= P'/ S max=17800/1690.72=10.5>6.5公式说明:P'—钢丝绳破断力取 17800kg4)绞车功率演算:N= (Smax×v)/(102×n’)=(1690.72×1.08)/(102×0.8)=22.37<25公式说明:v—钢丝绳平均速度(1.08米/秒)n’—0.83、结论:通过计算比较, JD-25型调度绞车拉一个料车,符合要求。
绞车验算公式及相关参数绞车是一种用于举升和移动重物的设备,广泛应用于建筑工地、码头、矿山和公路施工等领域。
在进行绞车的设计和使用过程中,需要进行验算以确保其安全性和可靠性。
绞车的验算公式主要包括负荷计算、起升速度计算、钢丝绳拉力计算以及电动机功率计算。
1.负荷计算:负荷计算是确定绞车所能吊起的最大重量的重要步骤。
它通常基于以下因素进行估算:-起重高度:绞车需要克服的垂直高度。
-起重速度:绞车需要完成起升过程的时间。
-起重方式:单绞(钢丝绳只穿过绞车的一个滑轮)或双绞(钢丝绳穿过两个相对滑轮)。
-额定载重:绞车的额定起重能力,通常标明在绞车设备上。
2.起升速度计算:起升速度计算是为了确定绞车起升时间以及所需电动机功率。
它通常基于以下因素:-起重物的高度和总重量。
-绞车的额定起升速度。
起升速度计算的一般公式为:起升时间=起重高度/起升速度电动机功率=起重力*起重速度3.钢丝绳拉力计算:钢丝绳拉力计算是为了确定钢丝绳在最不利条件下的受力状态,以确保其不会断裂或损坏。
它通常基于以下因素:-起重物的重量。
-起重高度。
-钢丝绳的直径和材料特性。
钢丝绳拉力计算的一般公式为:钢丝绳拉力=(起重力+摩擦力)/钢丝绳的数量4.电动机功率计算:电动机功率计算是为了确定绞车所需的电动机功率,以确保其能够提供足够的动力来驱动绞车升降起重物。
它通常基于以下因素:-起重物的重量。
-起重高度。
-绞车的起升速度。
电动机功率计算的一般公式为:电动机功率=起重力*起重速度/1000绞车验算的目的是确保绞车在使用过程中满足安全和可靠的要求,因此在设计和使用绞车时必须严格按照相关的规定进行验算和选择适当的参数。
2米绞车选型计算(一)设计依据1、巷道斜长:L=635m 、倾角α=22°。
2、矸石年产量 An=10.5万t/a 。
3、日其他提升量:材料车26车,炸药4车。
4、上部车场、下部车场为平车场,均为24m 。
5、提升容器:1t 标准矿车: 自重Gz=610kg, 最大装载量1800kg 。
6、提升方式:单钩串车提升。
7、工作制度:年330天,日16小时。
(二)选型计算 1、确定串车数量初选提升速度Vm ′= 3.7m/s ,车场运行速度V 0= 0.5m/s,休止时间θ=25s 。
提升长度 Lt=Ls+L+Lx=24+635+24=683m 式中:Ls —上车场长度,24mLx —下车场长度,24m L —巷道斜长,635m一次提升循环时间Tx=(24/0.5+635/3.7+24/0.5+25)×2=585.2s 一次提升串车载荷 Q 3600r =t B T An C 循3600163302.58510500015.1==3.7吨一次提升串车数量,斜井串车提升,倾角α=22°装满系数取0.9。
一次提升矸石车数量 18009.03700=g C =2.3确定一次串车提升矸石车4辆。
2、选型计算(1)绳端荷重Q g =4(610+1800) (sin22°+0.015cos22°)=3745.3kg (小于矿车允许的最大牵引力6000 kg )(2)钢丝绳悬长Lc=L+L x +L 1=635+24+35=694m式中:L 1—井口至钢丝绳与天轮接触点的斜长,一般取25~35m 。
本设计取35 m(3)钢丝绳的选择:钢丝绳的单重:)22cos 15.022(sin 6945.6157001.13.3745)cos (1.12 +?-?=+-=ααδf ain L mQ P c Bgk=1.63kg/m根据钢丝绳每米单位重量选择钢丝绳为24 ZBB 6×7+FC-1570 ZS GB 8918-2006 dk=22mm δb=1570MPa Qq=34714kg(1.134×300=340.2kN) Pk=1.98Kg/m(4)钢丝绳安全系数校验)cos (si n p Lc Q 2k g ααf Q m q+?+=大)22cos 15.022(sin 98.16943.374534714+??+==7.8>6.5符合《煤矿安全规程》规定(三)选择提升机(1)卷筒直径:D N ≥60d=60×22=1320mm选用单绳缠绕式提升机:JKB-2×1.5P ,滚筒直径:2.0m ,滚筒宽度:1.5m ,钢丝绳最大静拉力60kN (6122.4kg ),最大速度:4.0m/s ,最大钢丝绳直径24mm,旋转部分变位质量5.87t 。
12406轨道联络巷提升绞车选型校验计算编制:设备动力科:机电副总:机电矿长:滕州郭庄矿业有限责任公司锦丘煤矿年月日12406轨道联络巷调度绞车选型计算一、绞车选型计算1、选型依据运输巷道倾斜角:β=10º巷道斜长: Lt=27m矿车质量: mz1=800kg装载质量: m1=8500kg 2、一次提升量和车组中矿车数的确定(1)计算提升斜长L=Lt+25=27+25=52m (2)一次提升量m取一次提升量为:m=9300kg(3)计算一次提升矿车数n1n1=2辆(4)根据矿车连接器强度计算矿车数n2n 2≤60000/[g(m1+mz1)(sinβ+f1cosβ)]=60000/[10×2410×(sin10º+0.015cos10º)] 13.21辆连接器最大承受最大牵引力为:60000N。
3、钢丝绳验算(1)钢丝绳悬垂长度LL=L=52m(2)验算钢丝绳安全系数ma绳6×19 股(1+6+12)绳芯纤维d=15.5mm; mp=0.864kg; Qp=138500N;ma=QP/ [n(m1+mz1)(sinβ+f1cosβ)g+ mpL0(sinβ+f2cosβ)g]=138500/[9300×(sin10º+0.015cos10º)×10+0.864×52(sin10º+0.20cos10º)×10]=7.8>6.5所选钢丝绳合适。
?4、计算选择绞车(1)计算作用在绞车上的最大静张力Fjmax = n(m1+mz1)(sinβ+f1cosβ)g+ mpL(m1+mz1)(sinβ+f2cosβ)g=10×9300×(sin10º+0.015cos10º)+0.864×52×10(sin10º+0.20cos10º)=18427N(2)绞车技术特征如下:钢丝绳最大静张力: 20KN最大绳速: 1.2m/s容绳量: 100m绳径: 15.5mm滚筒直径: 500mm配用电机功率: 25KW转速: 1465r/min(3)验算电动机功率N=Fjma vmφ/(1000η)=18427×1.15×1.05/(1000×0.92)= 24.18KWN<25KW ,所以电动机功率满足要求。
运河煤矿暗斜井绞车提升电控改造设计计算书天津民益电气有限公司2009年3月2日暗斜井绞车提升电控改造设计计算一、设计依据提升倾角:20度矸石的散体容重:r=18KN/m3一次提升重量:Q矸=108000N Q煤=80000N提升容器自重:Q Z=37800N Q人行车=22000N提升机型号:JK—2.5/20E最大静张力【Fjm】=90000N最大静张力差【Fjc】=90000N提升机变位重量(包括减速箱):Gj=132000N减速机型号及速比:XL-30 i=20钢丝绳每米重量:p=32.14 N/m钢丝绳全厂:L p=900m4、电动机型号:YRKS450--10额定功率Pe: 355kw 额定转速ne: 585r/min过载系数λm:2.2 电动机转子的变位重量:158720N 定子额定电压:Ve:6000V定子额定电流:Ie:46.7A转子额定电压:V2e: 809V转子额定电流:I2e:270.3A绝缘等级F 接法:Y/Y生产厂上海电机厂二、设备选择:1、变频装置容量:U out=480VP= 1.732U out I A=1.732*480*456=379.1KW查西门子6SE70传动手册,可选P=500KW、U OUT=480V的4象限全数字变频传动装置6SE7036-0T560-0可以满足要求。
2、整流回馈装置由以上变频装置容量, 可选与之匹配的整流回馈装置P=500KW、U SET=480V的4象限全数字整流回馈装置6SE7038-2EH85-0可以满足要求。
3、整流变压器整流变压器为单独变压器向整流回馈装置供电,容量为S T。
S T=1.4P=1.4x355KW=497KV A 实际可取S=500KV AU2= 480V变压器的组别为:D/d0阻抗压降为6%,有利于整流系统的保护。
变压器采用干式树脂,强风冷结构,有利于维护。
4、整流回馈自耦变压器整流回馈自耦变压器向整流回馈装置供电,容量为S T。
S T=1.1P=1.1x355KW=390KV A实际可取S=400KV AU2= 480/580V 与整流回馈装置匹配变压器采用干式,自冷结构,有利于维护。
5、自耦变压器自耦变压器向电机供电,容量为S T。
S T=1.1P=1.4x355KW=390KV A 实际可取S=450KV A U2= 480/810V 与电动机匹配变压器采用干式,自冷结构,有利于维护。
三、提升系统运动学计算见下表:提升系统运动学计算一、产品概述1、产品简述矿井提升机矿用一般型(KY)转子变频调速控制系统,是我公司针对目前矿井提升机大多使用高压绕线电机的现状,结合先进的变频调速技术,突破性的采用转子变频供电、定子短封的控制方式,开发研制的一项新型的专利技术(ZL 2006 20027468.0)。
转子变频调速部分采用交-直-交无反馈矢量变频调速技术,具有调速性能好,使用方便,适应范围广等特点。
控制部分采用西门子S7-300型PLC,结合我公司最新开发的全数字可调闸闭环保护系统,双PLC双线制保护控制系统等我公司的专有、专利技术。
全套系统性能可靠、安全保护功能完善、系统设计先进,突破了传统的高压定子变频调速的思维模式,是高压绕线电机拖动的矿井提升机电控系统全新的调速方式。
为了适应更广泛的矿井使用条件,降低系统成本,提高系统的可靠性,本系统针对不同的使用环境,分别选用二象限变频器和四象限变频器两种方案。
二象限变频调速系统具有成本低廉,使用可靠等特点,多用于主井、矸石井等正力负荷运转的提升机使用,此时的变频调速性能、节电性能与能量反馈四象限变频器不相上下。
能量反馈四象限变频器技术先进,节能效果显著,更适合在副井和大功率提升机上使用。
四象限变频器在负力提升的状态下,电机再生发电产生的能量,通过整流回馈单元反馈电网,在保证了负力下放调速性能的同时,节电效果更加显著。
2、转子变频系统技术特点:高压绕线电机转子变频技术,采用低压通用变频器,通过高压绕线电机转子供电,而将电机定子短封,实现高压绕线电机的变频调速,使交流提升机实现无级调速,达到理想的运行速度图。
本系统具有的优点和积极效果是:由于高压绕线电机转子变频调速控制系统采用上述结构,利用目前成熟的低压通用型矢量控制变频器技术,对高压绕线电机的定子短封后,可以实现高压交流绕线电机的变频调速,因为高压绕线电机的转子电压较低,转子变频器的电压等级只要与电机转子电压匹配即可,这样仅仅使用低压变频器就能解决高压绕线电机的变频调速问题。
与高压定子变频调速控制设备相比,设备简单、通用性强、可靠性高。
系统框图如下:3、适用范围1)海拔高度不高于1000米,(高于1000米时,变频器功率按具体情况选择)2)周围环境温度不高于+40ºC,不低于-10ºC3)相对湿度不超过85%4)没有导电尘埃以及对金属和绝缘有破坏作用的气体5)没有剧烈的震动和颠簸的场所注:用户如有特殊要求,可以与制造厂协调解决二、产品型号规格1、产品型号:1)型号:TKD(M)—B(ZB) / 1 —D2(Y2)— 2 / 32)名称:高压交流绕线电机矿井提升机转子变频调速电控系统3)型号含义:1TKD(M)—D:单绳提升机电控、M:多绳摩擦轮提升机电控2B(ZB)—B:变频调速控制、ZB:转子变频调速控制3 1 (2、4)—2:两象限变频器、4:四象限变频器4D2(Y2)—D2:电延时二级制动、Y2:液压延时二级制动5 2 —变频器功率6 3 (4、6)—4:400V级变频器、6:660V级变频器2、外形及安装尺寸:(下图仅为示意图,实际尺寸以项目所附图纸为准)3、主要技术参数:1)输入电源电压AC6kV,频率50HZ电压允许波动范围-15%~+10%频率允许波动范围-2.5%~+2.5%3)输出频率范围0~50HZ4)输出频率范围0~400HZ(变频器输出)5)控制电机单机功率不大于1200kW6)可以多台(2台以上)电机(1200kW以下)并联使用7)功率因数COSΦ>0.98)低频运转时频率小于2HZ时,即可输出150%额定力矩9)变频输出载波频率2-8KHZ10)变频器内部设有过压、欠压、过流、过载、电机过热、缺相等等30多项保护三、操作台仪表开关布置及用途1、操作台面板图注:以单绳提升机电控为例说明,与现场图纸如有不同,以现场图纸为准2、操作台正面面板仪表:1)WDX:温度巡检数字显示仪表,由温度巡检仪测量信号输出显示。
2)AM:变频器输出电流指示,由变频器模拟量输出信号标注指示。
3)FM:变频器输出频率指示,由变频器模拟量输出信号标注指示。
4)DY1(10MPa数字油压表):指示液压站制动油压,设有超压保护接点,可通过面板调整。
5)数字深度、速度指示:数字指示仪表,显示数字由PLC输出,必须通过程序调整。
6)液晶显示屏:与上位监控机连接,显示各类工况,并能作编程器修改程序。
7)MA:可调闸电液调解器毫安表(电压表),显示可调闸电液调节器电流(电压)。
8)A1:电流表,指示主回路电流,信号采自电流互感器。
9)V1:转子变频高压电源电压表。
10)DY2(0.6MPa数字油压表):润滑油压数字指示表,设有欠压保护接点,可通过面板调整。
11)数位状态指示灯:十六位发光二极管指示灯,指示绞车各类信号及安全回路动作状态。
3、操作台正面面板指示灯:1)BYD:控制电源指示灯2)BJL:报警蜂鸣器(温度、闸磨等故障报警)3)JSLD:减速声光4)AC1D:主控PLC安全回路指示灯,带复位按钮5)AC2D:后备保护PLC安全回路指示灯,带复位按钮6)BPRD:变频电源指示灯7)BPGD:变频器故障指示8)ZXCD:正向提升信号灯9)FXCD:反向提升信号灯10)ZKD:转子变频电源空气开关指示灯11)JC1D:制动油泵指示灯12)JC2D:润滑油泵指示灯13)WDBJ:温度报警蜂鸣器14)ZMD1-4:闸瓦磨损开关指示灯,共有4个,可分别接入4组闸瓦磨损开关15)备用:备用指示灯4、操作台面板开关:1)TR:水平选择2)FW:过卷解除开关,同时限制提升方向3)4AK:安全阀G4控制开关,可用于人为锁车4)3AK:安全阀G3控制开关,可用于人为锁车5)DSK:半速开车方式选择开关,允许慢速半速开车6)K:方向解除开关允许慢速(0.5米/秒)开车7)ZA、FA:按钮8)8AK:控制电源开关9)9AK:整流/回馈开关,启动/停止装置的开关10)2QA、2TA:制动油泵起、停按钮11)3QA、3TA:润滑油泵起、停按钮12)B JJK:报警解除开关,可以解除闸瓦磨损报警,(断轴保护)13)JTJ:急停按钮5、急停开关和主令手柄:1)急停开关:操作台上设有急停开关,急停开关可以关断变频器输入电源。
2)主令手柄:操作台右手主令手柄可以给出变频器频率指令,结合操作台速度选择开关,可以控制半速和爬行速度运行。
并且在半速和慢速方式运行时,主令手柄也是全行程控制,即推到或拉到最大位置,才能达到半速或者慢速速度。
3)闸手柄:操作台左手闸手柄可以手动控制可调闸输出,在正常运行状态下,尽可能减少闸手柄的操作,而是由变频调速控制提升速度。
在特殊情况下(重载启动、调绳等操作),也可以半敞闸控制一下启动速度,待变频调速稳定后及时敞开,否则会增加变频器负荷,造成运行速度不稳和电流冲击。
四、控制电源柜元件布置及用途1、控制电源柜布置图:2、控制电源柜内主要元件及功能:1) V2:转子变频器主回路电源电压表,根据现场设备的不同,分为380V 和660V 两种。
2) A2:转子变频器主回路电流表3)2ZK:变频电源主回路空气开关4)1ZK:控制电源主回路空气开关5)3K:制动油泵转换开关,用于转换2台制动油泵6)4K:润滑油泵转换开关,用于转换2台润滑油泵7)其他开关:见原理图四、操作方法1、开车前的准备工作:1)合上系统高压开关柜进线电电源开关,此时,操作台系统电源电压表指示电源电压,标准电压为6000V。
2)合上变频器电源空气开关2ZK,变频器送电,操作台变频器电源指示灯亮。
3)合上控制电源开关进线电电源开关、闭合空气断路器1ZK,控制电源送电,同时闭合其他空气断路器,操作台控制电源操作开关8AK关合(右打90),操作电源送电,操作台指示灯、仪表显示。
4)操作台整流电源操作开关9AK关合(右打90),变频电源送电,画面整流运行显示。
5)启动制动油泵、润滑油泵,观察润滑油泵油压,达到设定油压后,可以打点开车。
6)根据现场需要,开车前选择快车、慢车开关,DSK 0为快车,绞车速度可以达到等速;DSK 90位置为慢车位置,速度只能达到等速的半速。
K 90位置为慢车位置,速度只能达到0.5M/S7)正常情况下,过卷开关置于0位,如有过卷情况发生,可以根据过卷情况左、右(45)选择过卷解除,一旦选择了过卷解除开关,绞车不能再同方向送电开车,只能反向开车。