高层设计7大指标调整方法

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结构超限判断与调整
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注意：未成年人学校、医院等除了提高抗震措施和抗震构造措施外，还必须提高计算时的 地震力。
二、结构整体空间振动简图 扭转和平动振型的确定除了看文本文件中的数据外，还要参考整体空间振动简图。 可以甄别去除局部振动； 可以通过振型图了解平面各个部位的相对强弱，如下部振幅比上部振幅大，则说明下部比上 部抗侧力刚度小，或者下部比上部的质量偏大，调整方法可以：1、加强下部刚度或者减小 上部刚度，使两者均衡，注意和位移角的关系，如位移角有富余可采用减少刚度的措施，如 位移角接近下限，则增大刚度；2、加强侧面竖向构件的刚度，弱化上下刚度的不均衡。
90
50
构
框架-支撑(抗震墙板)
220
220
200
140
各类筒体和巨型结构
300
300
260
180
注 平面和竖向均不规则,或 IV 类场地,按降低 20%控制; 6 度的短肢墙、错层结构高度较 7 度适当提高
2．三项及三项以上不规则超限，表 1-2
序 不规则类型
涵
义
依据的规范条文
1 扭转不规则
考虑偶然偏心的扭转位移比大于 1.2
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高层结构调整方法
一、控制指标：确定是否超限
1． 高度超限,超过表 1-1 规定高度(m)，表 1-1：

⑵不利方面：出现塑性变形，意味着混凝土构件要出 现塑性铰、较大的裂缝和永久变形。会影响到结构的稳定。
结构的继续使用需要修复。
从抗震角度来看，出现超过设防烈度的地震是不可避 免的，结构应该具备足够的塑性变形能力。
但是结构过早地出现塑性变形也是十分不利的。结构 在小震、甚至风荷载作用下就出现塑性变形，必然导致裂 缝和变形过大，将影响到建筑物的正常使用。
② 短暂设计状况：适用于结构出现的临时情况，包括 结构施工和维修时的情况等；
③ 偶然设计状况：适用于结构出现的异常情况，包括结 构遭受火灾、爆炸、撞击时的情况等；
④ 地震设计状况：适用于结构遭受地震时的情况，在抗 震设防地区必须考虑地震设计状况。
1.1、持久设计状况和短暂设计状况下（无地震作用组合） 当荷载与荷载效应按线性关系考虑时，按下式：
结构顶点最大加速度
使用功能 住宅、公寓 办公、旅馆
alim (m / s盖竖向振动加速度限值
《高层规程》中规定楼盖结构的竖向振动频率不宜小于3Hz， 竖向振动加速度不应超过下表的限值。
2.4、稳定性与抗倾覆
结构整体稳定性是高层建筑设计的基本要求。研究表 明，高层建筑混凝土结构仅在竖向重力荷载作用下产生整 体丧失稳定的可能性很小。稳定性设计主要是控制在风荷 载或水平地震力作用下，重力荷载产生的二阶效应（P-Δ） 不致过大，以免引起结构的失稳、倒塌。
n—结构总层数。
2、高层建筑结构的稳定应符合下列规定
1）剪力墙、框架—剪力墙结构、筒体结构
n
EJd 1.4H 2 Gi i 1
2）框架结构：
n
Di 10 G j / hi j i
（i=1,2,…,n)
3、抗倾覆控制： ⑴、控制高宽比H/B； ⑵、控制基底零应力区面积，<15％总面积。

➢ 梁的长度有“有限长”或“无限长”；梁的刚度 又分为“有限刚度”及“绝对刚性”的假定。
➢ 最重要的简化则是地基的简化，也就是将地基简 化成什么样的“地基模型”是至关重要的。采用 不同的地基模型进行计算，基础梁、板将会得到 不同的内力和变形，它不仅影响内力的大小，甚 至会改变内力的正负号。
12
第二节 考虑上部结构与地基、基础 共同作用的分析方法
先把上部结构隔离出来，并用固定支座来代替基 础，求得上部结构的内力和变形以及支座反力， 但是支座是没有任何变形的（图a）；
接着把支座反力作用于基础上，用结构力学方法 求得地基反力，假定地基反力是线性分布的，从 而得到基础的内力和变形（图b）；
再把地基反力作用在地基或桩上来设计桩数或校 核地基强度和变形（图c）。
24
第三节 线弹性地基模型的共同作用分析
本节中，共同作用分析所应用的土体应力应变关系 均作为线性弹性处理。
地基模型采用文克勒模型、半无限弹性体模型和分 层地基模型．其统一的表达式为
S f R 或 R f 1S K S S
式中 {S}和[f ]——分别为地基变形（沉降）矩
阵和柔度矩阵；
[ Ks]——地基刚度矩阵。
Rb(i)
➢ 整个m个子结构的平衡方程为
(7-11)
K U S R (m)
(m)
(m)
(m)
b
b
b
b
➢ 可简写为
K U S R
b
b
b
(7-12) (7-13)
式力列(7-向13量)中{R，}均边是界未结知点数位。移因列此向，量式{U(7b-}1和3)基仍底没反办 法直接求解。
——子结构分析方法原理
基础内力和地基变形除与基础刚度、地基土性质 等有关外，还与上部结构的荷载和刚度有关。

盈建科各种参数设置盈建科参数设置结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。

2、结构材料信息：按实际情况填写。

层计算与地上⼀层的剪切刚度⽐，出现⼤于2或四舍五⼊⼤于2的，该层顶板即可作为嵌固端。

如果地下室各层都不满⾜嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。

6、与基础相连构件最⼤底标⾼：7、裙房层数：程序不能⾃动识别裙房层数，需要⼈⼯指定。

应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填⼊7。

8、转换层所在层号：应按楼层组装中的⾃然层号填写，例如：地下室3层，3）按模拟施⼯⼆：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放⼤⼗倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴⼒⽐较均匀，传给基础的荷载更为合理。

4）模拟施⼯加载三：采⽤分层刚度分层加载模型，接近于施⼯过程。

故此建议⼀般对多、⾼层建筑⾸选模拟施⼯3。

对钢结构或⼤型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选⼀次加载。

对于长悬臂结构或有吊柱结构，由于⼀般是采⽤悬挑脚⼿架的施⼯⼯艺，故对悬臂部分应采⽤⼀次加载进⾏设计。

当有吊车荷载时，不应选⽤模拟施⼯3。

113、风荷载计算信息：⼀般来说⼤部分⼯程采⽤YJK缺省的“⼀般计算⽅式”即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过“特殊风荷载”实现。

传来的荷载，同时还将叠加上部结构传来的刚度，使计算更加符合实际。

19、上部结构计算考虑基础结构：（需要时勾选，默认缺省）20、⽣成等值线⽤数据：（需要时勾选，默认缺省）21、计算温度荷载：（需要时勾选，默认缺省）22、竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响：（需要时勾选，默认缺省）控制信息1、⽔平⼒与整体坐标夹⾓（度）：（P62）⼀般为缺省。

先取初始值0°，在计算结果WZQ.OUT中输出结构的最不利地震作⽤⽅向，如果⼤于±15°，则应将该⾓度输⼊此项重新计算，以考虑最不利地震作⽤⽅向的影响。

(±15°,9011、板元细分最⼤控制长度（m）：⼀般为缺省值1。

1.有结构转换层时，当结构转换比例不超过1/2，60米以上混凝土指标增加0.03；60米以下混凝土指 标增加0.02。结构转换比例超过1/2、高位转换时另议。 2.当外墙采用全砼外墙时，24~100m高层住宅砼指标增加0.04m3/m2。多层不建议做全砼外墙。 3.当首层设置架空层（不计入建筑面积的架空层），高层60米及以下砼指标可增加6%，高层60~80 米砼指标可增4%，高层80~120米砼指标增加3%，高层120米以上不调整。 4.当设置钢筋混凝土结构坡屋顶、闷顶时，24米以下多层砼指标可增加0.02m3/m2，24~60米高层 砼指标可增加0.01m3/m2，60米以上高层不增加。 5.未明确的城市或区参考本区域地震、风等外部条件与之相同的城市指标。
- /50/48/46/43/39
1.9/1.6 1.45/1.25
0.95/1.05/1.15 0.85/0.95/1.05 1.15/1.25/1.35 1.05/1.15/1.25
170/150 150/130 190/160 170/140
100/105/120 90/95/105
140/145/160 130/135/150
面积
0.15m3/m2；如果仅局部设置夹层时，按夹层面积占地下室建筑面积的比例折算。
170/150 150/130 190/160 170/140
100/105/120 90/95/105
140/145/160 130/135/150
非人防塔楼地下室工程钢筋总量÷非人防塔楼 1.塔楼指标中数值分别表示：“塔楼高度60~100米/小于60米”时的钢筋含量限值； 地下室建筑面积（按上部塔楼投影范围） 车库指标中数值分别表示：“桩基/独基条基/天然筏基及桩筏基础”时的钢筋含量限额。 2.含二次结构工程钢筋，不含措施筋、钢筋损耗。

2
④、8度，0.3g，地上砼加0.03m3，钢筋加8kg，地下砼加0.1m3，钢筋加10kg； 2）地暖调整：如有地暖，钢筋、砼调整系数1.03；
3）层高变化调整：钢筋、砼设计指标按每增减0.3m调整3%；
4）变更率调整；别墅、多层为1.1%，7~18层以下高层为1%，高层为0.8%；
5）地下室调整：如地下室为二层，钢筋、砼调减15~20%；＜2000m2的地下车库钢筋、砼调整系数
设计限额指标调整：
1）抗震调整：抗震烈度7°,0.1g为标准考虑，设防烈度不同时如下：
①、7度，0.15g，地上砼加0.01，钢筋加3kg，地下砼加0.05m3，钢筋加5kg；
②、6度，0.15g，地上砼减0.01，钢筋减3kg，地下砼减0.05m3，钢筋减5kg；
③、8度及上海区域，0.2g，地上砼加0.02m3，钢筋加6kg，地下砼加0.08m3，钢筋加8kg；
3) 套内装修限额、景观限额按“产品标准”规定的不同档次标准、或产品定位决策会调整（若为
4
公装、套内精装按装修建筑面积计（精装含空调末端），景观指标按实际景观施工面积计（含道
不包括：
1）土方、桩基、基坑围护和支撑；
5
2）市政基础设施大配套、物业维修基金； 3）采暖、地暖，按审定调整，通常70~90元/m2；
综合考虑商业或会所提前建设，在开发期兼做售楼处，在已建楼层内精装样板房，可折价销售，减少一次性投入成本浪费。特殊情 。
建筑水电 电梯
成本指标标准（元/m2）
消防 弱电智能化 通风空调 泛光照明 一层大堂
含室外 含室外
装修面积
公共区域 及电梯厅
合计
装修面积
单体建安成 本
100
-

高层结构设计中七个 比值的控制与调整龙广成摘 要 随着城市的发展和科学技术的进步,高层建筑(10层及10层以上或房屋高度超过28m的建筑物)的应用日益广泛。

在满足使用功能的情况下,高层建筑如何才能达到既安全又经济的设计要求,这是结构设计人员必须面对的问题。

对于高层结构设计来说,位移比、周期比、刚度比、层间受剪承载力比、刚重比、剪重比、轴压比是保证结构规则、安全、经济的七个极其重要的参数,!抗震规范∀、!混凝土规范∀、!高规∀均在相关章节对以上"七个比值"进行了严格控制。

关键词 高层建筑;结构设计;七个"比值";规范条文;SATW E程序;电算结果;名词释义;控制与调整引言:随着城市的发展和科学技术的进步,高层建筑(10层及10层以上或房屋高度超过28m的建筑物)的应用日益广泛。

在满足使用功能的情况下,高层建筑如何才能达到既安全又经济的设计要求,这是结构设计人员必须面对的问题。

对于高层结构设计来说,位移比、周期比、刚度比、层间受剪承载力比、刚重比、剪重比、轴压比是保证结构规则、安全、经济的七个极其重要的参数,!建筑抗震设计规范GB50011-2001∀(2008年版)(以下简称为抗规); !混凝土结构设计规范G B50010-2002∀(以下简称为砼规);!高层建筑混凝土结构技术规程J G J3-2002∀(以下简称为高规)均在相关章节对"七个比值"进行了严格控制。

在初步设计和施工图设计阶段,结构设计人员和审图人员对"七个比值"都非常重视,各类结构设计软件都有相应的详细电算结果输出,便于设计人员进行分析与调整。

本文仅以我国目前较为权威且应用最为广泛的PKPM软件中的SAT W E程序的电算结果,结合规范条文要求,谈谈如何对电算结果进行判读、控制与调整。

1 位移比1.1 名词释义位移比包含两项内容:(1)楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。

位移比高规 3.4.5：为减少扭转对结构布置的影响，在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，竖向构件的水平位移和层间位移，A级高度不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层的1.5倍；结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度建筑不应大于0.9。

说明：过大的扭转效应会导致结构的严重破坏，对结构的扭转效应主要从以下两个方面加以限制：1、限制结构平面布置的不规则，避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。

扭转位移比计算时，楼层位移可取“规定水平地震力”计算，“规定水平地震力”一般可采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平作用力，并考虑偶然偏心。

水平作用力的换算原则为每一楼面处的水平作用力取该楼面上、下两个楼层的地震剪力差的绝对值。

2、限制结构的抗扭刚度不能太弱。

当扭转方向因子大于0.5时，则该振型可认为是扭转为主的振型。

（周期比计算时，可直接计算结构的固有自振特性，不必附加偶然偏心）周期比位移比调整方法：1、程序调整：SATWE程序不能实现。

2、结构调整：只能通过调整改变结构平面布置，减小结构刚心与质心的偏心距；调整方法如下：1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，结构最大水平位移与层间位移往往出现在结构的边角部位；因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度，减小结构刚心与质心的偏心距。

同时在设计中，应在构造措施上对楼板的刚度予以保证。

2）对于位移比不满足规范要求的楼层，也可利用程序的节点搜索功能在SATWE的“分析结果图形和文本显示”中的“各层配筋构件编号简图”中，快速找到位移最大的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件的刚度。

节点号在“SA TWE位移输出文件”中查找。

也可找出位移最小的节点削弱其刚度，直到位移比满足要求。

周期比比调整方法：一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。

高层住宅-层造价估算指标高层住宅的层造价估算指标是衡量高层住宅建设成本的重要参考依据。

本文档详细介绍了高层住宅的层造价估算指标，包括土建工程、安装工程、装饰工程和其他费用等方面的内容。

1. 土建工程1.1 桩基工程：根据地质条件、设计要求及施工方法，桩基工程的造价指标一般为每米桩长XX元。

1.2 地下室工程：地下室工程的造价指标一般为每平方米建筑面积XX元。

1.3 主体结构工程：主体结构工程的造价指标一般为每平方米建筑面积XX元。

1.4 屋面工程：屋面工程的造价指标一般为每平方米建筑面积XX元。

2. 安装工程2.1 给排水工程：给排水工程的造价指标一般为每平方米建筑面积XX元。

2.2 供电工程：供电工程的造价指标一般为每平方米建筑面积XX元。

2.3 照明工程：照明工程的造价指标一般为每平方米建筑面积XX元。

2.4 暖通工程：暖通工程的造价指标一般为每平方米建筑面积XX元。

3. 装饰工程3.1 室内装饰工程：室内装饰工程的造价指标一般为每平方米建筑面积XX元。

3.2 外墙装饰工程：外墙装饰工程的造价指标一般为每平方米建筑面积XX元。

3.3 门窗工程：门窗工程的造价指标一般为每平方米建筑面积XX元。

4. 其他费用4.1 建设前期费用：包括可行性研究费、规划设计费、地质勘察费等，一般为项目总投资的XX%。

4.2 建设期利息：根据贷款额度、利率及还款方式，计算建设期利息。

4.3 预备费：包括基本预备费和价差预备费，一般为项目总投资的XX%。

4.4 税费：包括增值税、营业税、城市维护建设税、教育附加税等，根据税率计算。

本文档仅供参考，实际造价可能因地区、设计方案、施工方法等因素而有所差异。

在具体项目报价时，请结合实际情况进行调整。

请注意，本文档仅为示例，实际内容可能与您的项目需求有所出入。

在实际操作中，请根据项目具体情况调整和完善相关内容。

如有需要，请随时向我提问，我将竭诚为您提供帮助。

5. 估算指标的应用在高层住宅项目的前期策划和预算编制阶段，通过层造价估算指标可以对项目的总投资有一个初步的预估。

之所以要限制比值， 因为两者接近时， 由于振动偶联的影响， 结构的扭转效应明显增大。 3.3.周期比不满足时的调整方法： 3.3.1．程序调整：SATWE 程序不能实现。
3.3.2．人工调整：只能通过人工调整改变结构布置，提高结构的扭转刚度；总的调整原 则是加强结构外围墙、柱或梁的刚度，适当削弱结构中间墙、柱的刚度。 当第一振型为扭转时，说明结构的扭转刚度相对于其两个主轴（一般都靠近 X 轴和 Y 轴）方向的侧移刚度过小，此时宜沿两主轴适当加强结构外围的刚度，并适当削弱结构内部 的刚度。 当第二振型为扭转时，说明结构沿两个主轴方向的侧移刚度相差较大，结构的扭转刚 度相对其中一主轴（侧移刚度较小方向）的侧移刚度是合理的；但相对于另一主轴（侧移刚 度较大方向）的侧移刚度则过小，此时宜适当加强结构外围（主要是沿侧移刚度较大方向） 的刚度，并适当削弱结构内部沿侧移刚度较大方向的刚度。 例：24 层剪力墙结构的模型，位移比、周期比、刚度比等都满足，只第二振型是扭转， 第一振型平动系数是 1.0，第二振型平动系数是 0.3，第三振型平动系数是 0.7；第三振型 转角 1.97，第一振型转角 91.20； 当第二振型为扭转时，说明结构沿两个主轴方向的侧移刚度相差较大，结构的扭转刚 度相对其中一主轴（第一振型转角方向）的侧移刚度是合理的；但相对于另一主轴（第三振 型转角方向） 的侧移刚度则过小， 此时宜适当削弱结构内部沿“第三振型转角方向”的刚度， 并适当加强结构外围（主要是沿第三振型转角方向）的刚度。 第三振型转角 1.97，靠近 X 轴；第一振型转角 91.20，靠近 Y 轴；先看下位移比、周 期比，如果位移比很小的话，可以增大小结构外围 X 方向的刚度，适当削弱内部沿 X 方向的 刚度（墙肢变短、开洞等） 。 注：平 1、扭、平 2，既然扭转没有跑到平 1 前面去，则说明平 1 方向的扭转周期小于 平 1 方向的平动周期，即平 1 方向的扭转刚度足够；加强平 2 方向外围的墙体，扭转刚度比 平动刚度增大的更快，于是扭转周期跑到了平 2 后面，变成了平平扭。 a.最有效原则： 削弱内部刚度，增强周边刚度，尽量周边均匀对称连续。 b.有较大凹入的部位加拉梁。 c.看看位移，将位移大的地方加拉梁，或者加大梁截面，加厚板。 d.增加外围梁截面，特别加强角部，和抗震墙部位的梁截面。 3.4.电算结果的判别与调整要点： 3.4.1：计算结果详周期、地震力与振型输出文件(WZQ.OUT) 。因 SATWE 电算结果中并 未直接给出周期比,故对于通常的规则单塔楼结构，需人工按如下步骤验算周期比: a．根据各振型的两个平动系数和一个扭转系数(三者之和等于 1)判别各振型分别是扭 转为主的振型（也称扭振振型）还是平动为主的振型（也称侧振振型） 。一般情况下， 当扭 转系数大于 0.5 时,可认为该振型是扭振振型,反之应为侧振振型。 当然， 对某些极为复杂的 结构还应结合主振型信息来进行判断。 b．周期最长的扭振振型对应的就是第一扭振周期 Tt，周期最长的侧振振型对应的就是 第一侧振周期 T1。 c.计算 Tt / T1，看是否超过 0.9(0.85)。对于多塔结构周期比，不能直接按上面的方 法验算，这时应该将多塔结构分成多个单塔，按多个结构分别计算、分别验算(注意不是在 同一结构中定义多塔，而是按塔分成多个结构)。 3.4.2：对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为 其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。总之在高层结构设计中， 使得扭转振型不应靠前，以减小震害。SATWE 程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计 算功能, 通过参数 Ratio(振型的基底剪力占总基底剪力的百分比 )可以判断出那个振型是 X 方向或 Y 方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小；必要时，在“结

PKPM结构设计参数本文介绍PKPM计算软件TAT, SATWE和PMSAP的新、旧规范版本之间的变化，这同时也是新旧规范（抗震规范、高层规程、荷载规范、混凝土规范〉的条文变化。

1,.风荷载风压标准值计算公式为:WK= 3 z u s u Z肌共I21 : 3 z=l+ & v 4）z/ uz在新规范中，基本风压Wo略有提高,而建筑的风压高度变化系数U E、脉动增大系数"» 影响系数u都存在减小的情况。

所以，按新规范计算的风压标准值可能比89规范大，也可能比89规范小。

具体的变化包括下面几条：1）、基本风压：：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇：新高规3. 2. 2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑，应按100年一遇的风压值采用。

2）、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类，改为A、B、C、D类。

C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群，且房屋较高的城市市区。

3）、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。

新增加的D类对应的风压高度变化系数最小，比C类小20%到50%4）、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。

新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小，约小5%到10%。

与结构的材料和形式有关。

5）、脉动影晌系数：在89高规中，脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关，对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0. 48、0. 53和0. 63o在新规范中，脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关，而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。

如C类、高度为50m、高宽比为3的建筑,u =0. 46,比89高规小28%,若为D类，则小37%o6）、结构的基本周期：脉动增大系数&与结构的基本周期有关（WoT12） o结构的基本周期可采用结构力学方法计算，对于比较规则的结构,也可以采用近似方法计算:框架结构T=（0. 08-1. 00）N:框剪结构、框筒结构T=（0. 06-0. 08）N:剪力墙结构、筒中筒结构T=（0. 05-0. 06）No其中N为结构层数。

高层结构设计需要控制的七个指标高层设计的难点在于竖向承重构件（柱、剪力墙等）的合理布置，设计过程中控制的目标参数主要有如下七个：一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。

轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。

轴压比不满足时的调整方法：1、程序调整：SATWE程序不能实现。

2、人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。

二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全，见抗规5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。

这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。

剪重比不满足时的调整方法：1、程序调整：在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。

2、人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整：1）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度。

2）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。

3）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。

三、刚度比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.2及相应的条文说明；对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。

刚度比不满足时的调整方法：1、程序调整：如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。

说明：1、本限额指标作为各下属公司一般工程结构含钢量及砼含量的上限，设计任务书中的设计限额指标应根据工程特点在此基础上进行调整，且不得超过本指标。

2、结构钢材及混凝土包含剪力墙、柱、梁、楼板、空调板、窗台板、阳台栏板、外墙线脚、屋顶构件等混凝土结构的受力及构造钢筋；不含施工措施及损耗部分钢筋、预埋件钢筋、圈梁、过梁、构造柱、砌体拉结筋、混凝土墙梁与砌体间加挂的钢丝网等。

3、结构面积S的定义如下：S=S1+S2+S3+S4S1= 建筑面积（不含架空层面积）S2=对于有顶盖的外挑阳台、露台、结构连接板等按一半面积计入结构面积；小于2.2米层高的全部楼板面积计入结构面积；凹阳台应全部计入结构面积；层高较高而未计入建筑面积的入户花园、走廊等上有顶盖的楼板面积应计入结构面积；空调板、建筑线脚等凸出构件不计入结构面积。

S3=未计入建筑面积的凸窗面积S4=楼板开洞所预留的“赠送面积”，此部分面积的钢筋含量指标比对应限额指标低8㎏/㎡，混凝土含量指标比限额指标低0.11m³/㎡。

4、本限额指标对应的上部结构均指无结构转换层的正常上部结构，当在三层或以上层数以上设有结构转换层（转换率在30%以上）时，转换层以上的上部结构钢筋限额指标可以提高2 kg/m2。

5、所有地下室均按照地下水位在地表以下1.5m以内的情况考虑，当地下水位低于此情况时，应酌情降低限额。

6、所有全地下室均按照覆土厚度为约1.2M考虑，当覆土厚度低（高）于此情况0.3米时，可酌情降低（增加）钢筋限额指标约5 kg/m2。

7、人防地下室按照6级人防标准考虑，若实际人防标准高于6级，可酌情考虑提高地下室人防范围的限额指标。

8、对于地下室，本限额指标对应的普通桩基础或其它非筏板基础，当采用整体筏板基础或整体桩筏基础时，应酌情考虑提高整体地下室钢筋限额指标约20 kg/m2，混凝土指标约0.20 m3/m2。

9、当高层主楼的首层面积超过地下室单层面积的30%时，可酌情考虑提高地下室限额指标。

高宽比超限(高宽比超出规范介于6～7之间)高层建筑设计马延忠【摘要】随着社会的不断发展和科技水平的不断改进,高层建筑不断的涌现,高宽比超限的高层建筑是越来越普遍,本文通过甘肃某高层建筑进行计算和设计,并采取多重加强构造措施,以达到对结构整体刚度、抗倾覆能力、整体稳定、承载能力的控制.【期刊名称】《甘肃科技》【年(卷),期】2019(035)006【总页数】5页(P81-85)【关键词】高宽比超限;计算分析;地基承载力;零应力区【作者】马延忠【作者单位】甘肃省建筑设计研究院有限公司,甘肃兰州730030【正文语种】中文【中图分类】TV2551 工程概况本工程为某房地产开发有限公司开发的高层住宅楼，地上28层，地下1层；房屋高度84.45m，基础埋深7.95m。

标准层结构平面图1所示。

图1 标准层结构平面2 设计条件2.1 地质情况1）本工程场地地貌单元属渭河南岸II级阶地。

勘探孔孔口高程引自场地北侧围墙外一电线杆上（有标识），假设标高100.00m。

场地地面高程97.72～98.98m之间，相对高差1.27m。

地层岩性自上而下为：（1）素填土层：层厚2.20～4.00m。

地基承载力特征值fak=70kPa，变形模量Es=5.0Mpa。

（2）圆砾层：揭露层度8.10～13.00m，埋深约2.20～4.00m，层面标高94.27～95.98m，稍密～中密。

地基承载力特征值fak=380kPa，变形模量E0=32.0Mpa。

（3）-1粉质粘土层：层厚0.60m。

埋深约4.00m，层面标高93.90m，韧性中等，可塑。

地基承载力特征值fak=120kPa，变形模量Es=6.0Mpa。

（4）泥岩层：揭露层度3.30～11.30m，埋深12.30～16.10m，层面标高82.34～85.29m，地基承载力特征值fak=400kPa，变形模量E0=30.0Mpa。

2）该场地勘察深度范围内未见地下水，设计时可不考虑地下水对建筑物的影响。

【珍贵建筑设计知识】超高层建筑7大规划设计要点超高层建筑7大规划设计要点入口门厅从街道进入门厅，再由门厅进入电梯厅，垂直电梯至各楼层，这是超高层建筑中最为普遍的空间流线组织方式。

建筑空间与城市空间之间缺乏过渡，没有中间领域的概念，在人流集散的高峰期，对城市交通环境的影响也较大。

尽管许多超高层建筑都在门厅的艺术处理上颇费心机，设计得非常富丽壮观，但门厅内往往留不住人，形不成公共活动空间，而入口处也常出现人流拥塞的现象。

在出入口界面的处理上，应考虑空间过渡的自然，利用立面虚实、材料质感的变化与立面形象形成对比，形成富有活力的中介空间。

所以在超高层建筑的入口门厅应注意的几个问题:（1）入口门厅，应作到主次分明、尺度得当。

在超高层建筑的大型门厅中，设置几个十分显眼的标志，使门厅的巨大感被几个相应的尺度给弱化，让人们能准确的知道自己在空间中所处的位子。

（2）门厅空间的光线、色彩、细部、材质和家具、绿化等应结合人的尺度需要，提供舒适的休憩空间，便于人流的内外转移，同时也为人们提供了面对面的交流空间。

（3）超高层建筑由于人流量大，容易产生拥挤，门厅空间高度不能底矮，否则会给人们产生压抑的感觉。

而层高较高的空间中，柱子一般都会显得过于细长，比例不当。

应采用了横向线条划分的方法，对建筑材质进行色彩上的区分，使柱体细长的比例感得到改善。

在门厅顶部造型处理时，利用相对空间尺度较大的灯具来统一空间高大带来的失调感，在冷性的现代建筑中营造出人性化的活动空间。

2.立体绿化由于超高层建筑接地性差，使人们远离地面居住和工作，在钢筋混凝土堆砌的空间里，人们真正感受到环境中最为缺乏的就是绿色。

福斯特设计的60多层法兰克福银行总部大楼，是把自然环境引入超高层局部塑造的典型例子。

该建筑为60层，平面布局是一个三角形，带弧度的三边围绕着一个通高的中庭，每一层楼都是两边办公，一边花园。

花园有四层楼高，交错而上，为中庭提供了自然通风，并使靠近中心的办公区可以利用自然采光，视线可以透过中庭看到另一侧的花园及花园后的城市景色。

（ ４ ） 采用 时程 分 析法 时 ， 其 计 算 的总剪 力 也需 符合 最小 地 震剪 力 的要求 。 （ ５ ） 本条 规定 不 考 虑阻 尼 比的不 同 ， 是 最低 要 求 ， 各 类结 构 均需 遵守 。
高箍筋的横 向约束能力 、 提高纵向钢筋的配筋率与强度 、 增加芯柱等间接措施 处理。 此 时 应注 意优 先采 用直 接措 施进 行调 整较 经济 合理 ， 若调 整后 轴压 比过 小， 则 说 明结 构的 经济 技术 指标 较差 ， 宜 适 当减少 相应 墙 、 柱 的截 面 面积 。
（ ２ ） 人 工 调整
能是高层建筑结构设计 的关键 ， 规范用于控制高层建筑整体性的设计指标主 要有 ： 轴压比、 剪重 比、 刚度比、 周期比、 位移 比等。以下就如何按规范要求控 制上 述 指标 作 简 明 阐述 。
一
当剪重 比偏小且与规范 限值相差较大时 （ 如剪重 比未达到规范限值 的 ８ ０ ％） ， 按照《 高规》 规范条文说明要求必须进行竖向构件布置来调整 ， 此时宜 采用 增 强竖 向构 件 ， 加 强墙 、 柱 等竖 向构 件 的刚 度 ， 加 强 外圈 水 平构 件 刚度 等 措施 。 人工 调 整 中 当地震 剪力 偏小 而 层 间侧移 角 又偏 大 时 ， 说 明结 构过 柔 ， 宜 适 当加 大墙 、 柱截面， 提 高 刚度 ； 当 地震 剪 力 偏大 而层 间 侧移 角 又 偏 小 时 ， 说 明结构过刚 ， 宜适当减小墙 、 柱截面 ， 降低刚度以取得合适的经济技术指标 。
（ １ ） 当底 部 总剪 力 相差 较 多时 ， 结 构 的选 型 和总 体布 置 需 重新 调 整 ， 不 能 仅采 用增 大 系数 方法 处 理 。
坏 。从而保证高层结构在罕遇地震作用下 ， 即使超出弹性极 限仍具有足够大 的弹 塑性 极 限变 形 能力 ， 实现 “ 大震 不倒 ” 的设 计 目的 。

上海市工程建设规范《建筑抗震设计规程》(DGJ08-9-2013)强制性条文3 抗震设计的基本要求3.1.1 抗震设防的所有建筑应按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223 确定其抗震设防类别及其抗震设防标准。

3.3.1选择建筑场地时，应根据工程需要和地震活动情况、工程地质和地震地质的有关资料，对抗震有利、一般、不利和危险地段做出综合评价。

对不利地段，应提出避开要求，当无法避开时应采取有效的措施。

对危险地段，严禁建造甲、乙类的建筑，不应建造丙类的建筑。

3.4.1建筑设计应根据抗震概念设计的要求明确建筑形体的规则性。

不规则的建筑应按规定采取加强措施；特别不规则的建筑应进行专门研究和论证，采取特别的加强措施；严重不规则的建筑不应采用。

注：形体指建筑平面形状和立面、竖向剖面的变化。

3.5.2结构体系应符合下列各项要求：1应具有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径。

2应避免因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能力或对重力荷载的承载能力。

3应具备必要的抗震承载力，良好的变形能力和消耗地震能量的能力。

4对可能出现的薄弱部位，应采取措施提高其抗震能力。

3.7.1 非结构构件，包括建筑非结构构件和建筑附属机电设备，自身及其与结构主体的连接，应进行抗震设计。

3.7.4框架结构的围护墙和隔墙，应估计其设置对结构抗震的不利影响，避免不合理设置而导致主体结构的破坏。

3.9.1抗震结构对材料和施工质量的特别要求，应在设计文件上注明。

3.9.2 结构材料性能指标，应符合下列要求：1 砌体结构材料应符合下列规定：1)普通砖和多孔砖的强度等级不应低于MU10，其砌筑砂浆强度等级不应低于M5；2)混凝土小型空心砌块的强度等级不应低于MU7.5，其砌筑砂浆强度等级不应低于Mb7.5。

2混凝土结构的材料应符合下列规定：1) 混凝土的强度等级，框支梁、框支柱及抗震等级为一级的框架梁、柱、节点核芯区，不应低于C30；构造柱、芯柱、圈梁及其它各类构件不应低于C20；2) 抗震等级为一级、二级、三级的框架和斜撑构件(含梯段)，其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.3，且钢筋在最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%。